Сосуды и аппараты НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО
ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ
НАЦИОНАЛЬНЫЙ
СТАНДАРТ
РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ
ГОСТ Р
"Проект"
Первая редакция
Сосуды и аппараты
НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ
Расчет на сейсмические воздействия
Настоящий проект стандарта не подлежит применению до его утверждения
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Предисловие
Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены
Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. №184-ФЗ «О техническом регулировании», а
правила применения стандартов организации в Российской Федерации – ГОСТ Р 1.0-2004
«Стандартизация в Российской Федерации. Общие положения».
Сведения о стандарте
1 РАЗРАБОТАН Научно-техническим предприятием «Трубопровод» (ООО «НТП
Трубопровод»)
2 ВНЕСЕН
3 УТВЕРЖДЕН
4 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно
издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений
и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные
стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта
соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом
информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация,
уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего
пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по
стандартизации в сети Интернет
данные об издательстве
Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен,
тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения
национального органа Российской Федерации по стандартизации.
II
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Содержание
Предисловие .................................................................................................................................... II
Сведения о стандарте ..................................................................................................................... II
Содержание .................................................................................................................................... III
Введение .......................................................................................................................................... V
1
Область применения ................................................................................................................ 1
2
Нормативные ссылки ................................................................................................................ 1
3
Термины и определения ........................................................................................................... 2
4
Обозначения и сокращения ..................................................................................................... 4
5
Общие положения..................................................................................................................... 7
6
Оценка сейсмостойкости сосудов и аппаратов ..................................................................... 16
6.1. Расчет на прочность элементов сосуда ....................................................................... 16
6.2. Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних сейсмических нагрузках на
штуцер ..................................................................................................................................... 17
6.3. Расчет анкерных болтов ................................................................................................ 18
7
Вертикальные сосуды и аппараты ......................................................................................... 20
7.1. Полностью и частично заполненный сосуд .................................................................. 22
7.2. Параметры расчетной модели с учетом движения жидкости в сосуде при
горизонтальном воздействии ................................................................................................. 23
7.3. Параметры расчетной модели с учетом движения жидкости в сосуде при
вертикальном воздействии .................................................................................................... 25
7.4. Периоды колебаний и высота волны ............................................................................ 26
7.5. Нагрузки от сейсмических воздействий ........................................................................ 27
7.6. Нагрузки на опорные лапы, стойки, анкерные болты и фундамент ............................ 29
7.7. Расчет на устойчивость опорных стоек ........................................................................ 31
7.8. Расчет обечаек и конических переходов на прочность и устойчивость ..................... 32
7.9. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия для частично
заполненного сосуда .............................................................................................................. 33
7.10. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия для полностью
заполненного сосуда .............................................................................................................. 35
7.11. Расчет на прочность элементов сосуда, нагруженных давлением с учетом
сейсмического воздействия ................................................................................................... 36
7.12. Перемещения точек присоединения трубопровода к сосуду ...................................... 37
8
Горизонтальные сосуды и аппараты ..................................................................................... 38
8.1. Полностью и частично заполненный сосуд .................................................................. 38
8.2. Параметры расчетной модели при продольном воздействии .................................... 39
8.3. Параметры расчетной модели при поперечном воздействии..................................... 40
III
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.4. Периоды колебаний и высота волны ............................................................................ 41
8.5. Дополнительные нагрузки от сейсмического воздействия .......................................... 43
8.6. Нагрузки и усилия от сейсмических воздействий в продольном направлении .......... 44
8.7. Нагрузки и усилия от сейсмических воздействий в поперечном и вертикальном
направлениях .......................................................................................................................... 45
8.8. Нагрузки на седловые опоры ........................................................................................ 47
8.9. Нагрузки на анкерные болты ......................................................................................... 47
8.10. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия для частично
заполненного сосуда .............................................................................................................. 49
8.11. Гидродинамическое давление для полностью заполненного сосуда ......................... 50
8.12. Расчет элементов сосуда на прочность и устойчивость ............................................. 50
8.13. Определение перемещений точек присоединения трубопровода к сосуду ............... 53
9
Расчет систем с большим количеством степеней свободы ................................................. 54
Приложение А Вычисление периодов колебаний импульсивной массы ................................... 58
Приложение Б Динамические характеристики фундаментов на естественном основании...... 63
Библиография................................................................................................................................ 65
IV
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Введение
Настоящий стандарт разработан с целью повышения сейсмостойкости
проектируемых, вновь изготавливаемых и реконструируемых сосудов, аппаратов и
резервуаров, применяемых в химической, нефтехимической, нефтеперерабатывающей,
нефтегазовой и смежных отраслях промышленности, расположенных на площадках с
сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов по шкале MSK-64.
Стандарт предназначен для организаций, осуществляющих проектирование
сосудов, аппаратов и резервуаров, а также проектирование строительных конструкций и
фундаментов под сосуды, аппараты и резервуары.
V
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Сосуды и аппараты
НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ
Расчет на сейсмические воздействия
Vessels and apparatus. Stress analysis code.
Seismic analysis.
Дата введения ___________________
1 Область применения
Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы определения расчетных
усилий, а также оценки прочности и устойчивости от сейсмических воздействий для
сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных сталей, цветных металлов
(алюминия, меди, титана и их сплавов), применяемых в химической, нефтехимической,
нефтеперерабатывающей, нефтегазовой, теплоэнергетической и смежных отраслях
промышленности, расположенных на площадках с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов по
шкале MSK-64. Стандарт не распространяется на теплообменники, аппараты колонного
типа и резервуары для хранения нефти и нефтепродуктов.
Настоящий
ГОСТ Р 52857.
стандарт
применяется
совместно
со
сборником
стандартов
2 Нормативные ссылки
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие
стандарты и нормативные документы :
ГОСТ Р 51273-99 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Определение расчетных усилий для аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и
сейсмических воздействий
ГОСТ Р 51274-99 Сосуды и аппараты. Аппараты колонного типа. Нормы и методы
расчета на прочность
ГОСТ Р 52630-2006 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические
условия
1
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
ГОСТ Р 52857.1-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Общие требования
ГОСТ Р 52857.2-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Расчет цилиндрических и конических обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек
ГОСТ Р 52857.3-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Укрепление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях.
Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на штуцер
ГОСТ Р 52857.4-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений
ГОСТ Р 52857.5-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Расчет обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок
ГОСТ Р 52857.6-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Расчет на прочность при малоцикловых нагрузках
ГОСТ Р 52857.7-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Теплообменные аппараты
ГОСТ Р 52857.8-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Сосуды и аппараты с рубашками
ГОСТ Р 52857.9-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Определение напряжений в местах пересечений штуцеров с обечайками и днищами при
воздействии давления и внешних нагрузок на штуцер
ГОСТ Р 52857.10-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Сосуды и аппараты, работающие с сероводородными средами
ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.
Метод расчета на прочность обечаек и днищ с учетом смещения кромок сварных
соединений, угловатости и некруглости обечаек
П р и м е ч а н и е - при пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие
ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на
официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или
по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован
по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым
информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен
(изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным
(измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана
ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
3 Термины и определения
В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими
определениями:
3.1. акселерограмма: Зависимость ускорения колебаний от времени.
3.2. акселерограмма
землетрясения:
поверхности грунта при землетрясении.
2
Акселерограмма
на
свободной
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
3.3. акселерограмма поэтажная: Ответная акселерограмма для отдельных
высотных отметок сооружения, на которых установлен сосуд.
3.4. воздействие: Явление, вызывающее внутренние силы в элементах
конструкций сосудов, аппаратов и резервуаров (изменение температуры стенок,
деформация основания, сейсмические и др. явления).
3.5. категория сейсмостойкости: Категория сосуда, зависящая от степени
опасности (риска), возникающего при достижении предельного состояния сосуда для
здоровья и жизни граждан, имущества физических или юридических лиц, экологической
безопасности окружающей среды.
3.6. ККСК: Корень квадратный из суммы квадратов.
3.7. корпус сосуда: Соединенные между собой обечайки и днища (крышки)
сосуда
3.8. линейно-спектральный метод анализа: Метод расчета на сейсмостойкость,
в котором значения сейсмических нагрузок определяются по спектрам ответа в
зависимости от частот и форм собственных колебаний сосуда или сооружения.
3.9. метод динамического анализа: Метод расчета на воздействие в форме
акселерограмм колебаний грунта в основании сосуда или сооружения путем численного
интегрирования уравнений движения.
3.10. МКЭ: Метод конечных элементов.
3.11. осциллятор линейный: Линейная колебательная система с одной степенью
свободы, характеризуемая определенным периодом собственных колебаний и
затуханием (демпфированием).
3.12. отклик: Ответная реакция конструкции (перемещение, ускорение, внутреннее
усилие, нагрузка на опору и т.д.) на сейсмическое возмущение.
3.13. площадка установки сосуда: Территория, на которой размещается сосуд.
Или территория, на которой установлено сооружение, внутри которого устанавливается
сосуд.
3.14. район размещения сосуда: Территория, включающая площадку размещения
сосуда, на которой возможны сейсмические явления, способные оказать влияние на
безопасность эксплуатации сосуда.
3.15. сейсмическое микрорайонирование: Комплекс специальных работ по
прогнозированию влияния особенностей приповерхностного строения, свойств и
состояния пород, характера их обводненности, рельефа на параметры колебаний грунта
площадки.
П р и м е ч а н и е : под приповерхностной частью разреза понимается верхняя толща пород,
существенно влияющая на приращение интенсивности землетрясения.
3.16. сейсмичность площадки установки сосуда: Интенсивность возможных
сейсмических воздействий на площадке установки сосуда, измеряемая в баллах по
шкале MSK-64.
3.17. сейсмостойкость сосуда: Свойство сосуда сохранять при землетрясении
способность выполнять заданные функции в соответствии с проектом.
3.18. сосуд: Под этим термином в данном стандарте понимается сосуд, аппарат
или резервуар.
3
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
3.19. спектр коэффициентов динамичности: Безразмерный спектр, полученный
делением значений спектра ответа на максимальное ускорение грунта.
3.20. спектр ответа: Совокупность абсолютных значений максимальных ответных
ускорений линейного осциллятора при заданном акселерограммой воздействии с учетом
собственной частоты и параметра демпфирования осциллятора.
3.21. спектр
ответа
поэтажный:
Совокупность
абсолютных
значений
максимальных ответных ускорений линейного осциллятора при заданном поэтажной
акселерограммой воздействии.
3.22. стержень: (в строительной механике) тело, длина которого во много раз
превосходит характерные размеры его поперечного сечения.
3.23. стержневая система: (в строительной механике) несущая конструкция,
состоящая из стержней, соединённых между собой в узлах.
4 Обозначения и сокращения
Aij , k
максимальное
расчетное сейсмическое ускорение k-й формы
колебаний сосуда и импульсивной массы жидкости при воздействии
землетрясения в направлении j  {X ,Y , Z} (см. 5.8, 5.15), м/с2
Acj
максимальное
расчетное сейсмическое ускорение конвективной
массы жидкости при воздействии землетрясения в направлении
2
j  {X ,Y , Z} (см. 5.8, 5.15), м/с
AZ
максимальное
расчетное сейсмическое ускорение сосуда с
жидкостью при воздействии землетрясения в вертикальном
направлении (см. 5.8, 5.15), м/с2
max
Ahor
максимальное
горизонтальное ускорение при землетрясении на
свободной поверхности грунта (см. 5.9), м/с2
aij (T )
спектры
ответа при воздействии землетрясения в направлении
2
j  {X ,Y , Z} для импульсивной массы жидкости (см. 5.16), м/с
a cj (T )
спектры
ответа при воздействии землетрясения в направлении
2
j  {X ,Y , Z} для конвективной массы жидкости (см. 5.16), м/с
D
d max
j
4
внутренний
диаметр обечайки, мм
максимальная
высота волны жидкости
направлению j  {X ,Y} (см.7.4.4, 8.4.4), мм
при
воздействии
по
E
модуль
упругости материала сосуда при расчетной температуре,
МПа
Ed
модуль
- деформации грунта, МПа
Eв
модуль
- упругости (объемного сжатия) жидкости, МПа
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Fi
Расчетное
усилие, действующее на i-ю опору, Н
FZs
дополнительная
вертикальная
направлению Z (см. 7.5.5), Н
Fhs
максимальная
расчетная перерезывающая сила от сейсмического
воздействия (см. 7.5.4)
g
ускорение
свободного падения. Принимается
G
вес пустого
сосуда и жидкости
h
- жидкости в сосуде, мм
высота
hi
высота
приложения
равнодействующей
импульсивной
составляющей гидродинамического давления жидкости с учетом
давления на днище сосуда, мм
hi*
высота
приложения
равнодействующей
импульсивной
составляющей гидродинамического давления жидкости без учета
давления на днище сосуда, мм
hc
высота
приложения
равнодействующей
конвективной
составляющей гидродинамического давления жидкости с учетом
давления на днище сосуда, мм
hc*
высота
приложения
равнодействующей
конвективной
составляющей гидродинамического давления жидкости без учета
давления на днище сосуда, мм
hs
высота
центра тяжести пустого сосуда
дополнительных обустройств и изоляции, мм
нагрузка
G  (ms  m) g ,
от
g
воздействия
по
=10 м/с2
Н
(без
жидкости),
I site
сейсмичность
площадки установки сосуда, в баллах по шкале MSK64 (см. 5.10)
I
момент
инерции
подошвы
фундамента
относительно
горизонтальной оси, перпендикулярной плоскости колебаний и
проходящей через центр тяжести подошвы, м4
Kc
жесткость
связи конвективной массы (см. 7.2.8, 8.2.10, 8.3.4), Н/мм
KI
коэффициент,
учитывающий допускаемые неупругие деформации
(см. 5.13)
KV
коэффициент
(см. 5.11)
KW , X ,
KW ,Y , KW , Z
вертикального
сейсмического
ускорения
грунта
жесткость
на сдвиг по осям X и Y и жесткость на растяжение сжатие
по вертикальной оси Z опорной конструкции или строительной
конструкции (постамента), Н/мм
KX
жесткость
сдвига фундамента в грунте (прил. Б), Н/мм
KZ
жесткость
-
вертикального
перемещения
фундамента
в
грунте
5
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
(прил. Б), Н/мм
K
Ki , Kc
6
жесткость
поворота фундамента в грунте (прил. Б), Н·мм
коэффициенты,
учитывающие демпфирование в конструкции
соответственно для импульсивной и конвективной составляющей
(см. 5.12)
m
полная
- масса жидкости, кг
mc
конвективная
масса жидкости, кг
mf
масса
- фундамента, кг
mi
импульсивная
масса жидкости, кг
ms
масса
- пустого сосуда (без жидкости), дополнительных обустройств и
изоляции, кг
mW
масса
- опорной или строительной конструкции (постамента, здания).
Включает в себя как массу самой конструкции, так и массу другого
установленного на данной конструкции оборудования, кг
M
расчетный
изгибающий момент от статических нагрузок (от
примыкающих трубопроводов и т.д.) в сечении, где расположены
опорные узлы, Н·мм
M sj*
дополнительный
изгибающий момент в обечайке от воздействия по
направлению j  {X ,Y} , Н·мм
M sj
дополнительный
опрокидывающий момент от воздействия по
направлению j  {X ,Y} , Н·мм
n
количество
опор сосуда
nб
количество
анкерных болтов на одной опоре
p
расчетное
внутреннее (или наружное) избыточное давление, МПа
pZ (z )
гидродинамическое
давление на стенки и днище сосуда при
вертикальном воздействии землетрясения, МПа
pZh (z )
гидростатическое
давление на стенки и днище сосуда, МПа
Q
Расчетное
поперечное усилие от статических нагрузок (от
примыкающих трубопроводов и т.д.) в сечении, где расположены
опорные узлы, Н
Rs
сдвигающая
сила, действующая на анкерные болты сосуда во
время сейсмического воздействия (см. 7.5.6, 8.9.6), Н
s
исполнительная
толщина стенки сосуда, мм
T
период
- собственных колебаний, с
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
T ji, k
период
собственных колебаний импульсивной
воздействии землетрясения в направлении j  {X ,Y} , с
T jc
период
собственных колебаний конвективной массы жидкости при
воздействии землетрясения в направлении j  {X ,Y} , с
Tz
период
- собственных колебаний сосуда с жидкостью от воздействия
в вертикальном направлении, с
z
вертикальная
координата, отсчитываемая от нижней точки сосуда,
мм
 (T )
массы
при
спектр
- коэффициентов динамичности (табл. 1 СНиП II-7-81)

коэффициент трения опоры об основание, при отсутствии более
точных данных принимается   0.25

плотность
жидкости в сосуде, кг/мм3
s
плотность
материала, из которого изготовлен сосуд, кг/мм3
i , c , 

 
 бет
 B
относительное
вязкое демпфирование, в долях от критического
(см. 5.12)
коэффициент
приведения распределенной массы стержня к
сосредоточенной массе (в зависимости от типа концевых
закреплений) (см. А.8)
допускаемые
напряжения при расчетной температуре, МПа)
допускаемое
напряжение бетона на сжатие, МПа)
допускаемое
напряжение для анкерных болтов, МПа)
5 Общие положения
5.1. Сосуды и аппараты (далее просто «сосуды»), рассчитываемые по настоящему
стандарту, должны отвечать требованиям статической прочности согласно сборнику
стандартов ГОСТ Р 52857 [1] ÷ [11]. Расчет аппаратов колонного типа проводится по
ГОСТ Р 51273 [13] и ГОСТ Р 51274 [15]. Данный стандарт не распространяется на расчет
вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов.
5.2. Для определения дополнительных нагрузок от сейсмических воздействий на
сосуды используется линейно-спектральный метод расчета. При землетрясении
инерционная нагрузка на сосуды и их напряженно-деформированное состояние
определяются с помощью спектров коэффициентов динамичности (спектров ответа) и
величин максимальных сейсмических ускорений. Для этого используется метод
модальной суперпозиции, при котором любой искомый отклик системы (усилие,
7
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
перемещение, нагрузка на опору или крепление и т.д.) представляется некоторой
комбинацией соответствующих модальных откликов.
5.3. При расчете нагрузок в условиях землетрясения для частично заполненных
жидкостью сосудов рассматриваются совместные колебания жидкости и сосуда. Для
этого используется подход, при котором выделяются импульсивная и конвективная
составляющие вынужденного движения жидкости при горизонтальном сейсмическом
воздействии. При этом корпус сосуда считается недеформируемым.
Импульсивная составляющая соответствует связанным (синфазным) колебаниям
корпуса сосуда и некоторой части содержащейся в нем жидкости. Конвективная
составляющая соответствует низкочастотным колебаниям оставшейся части жидкости
относительно корпуса сосуда. Таким образом, учитываются как минимум две формы
колебаний для каждого из горизонтальных направлений (одна форма описывает
импульсивную составляющую и одна – конвективную) и, по крайней мере, одна форма
колебаний в вертикальном направлении.
5.4. При определении нагрузок от сейсмических воздействий используется ряд
допущений:
 при расчете периодов колебаний влияние примыкающих к сосуду трубопроводов
не учитывается, поскольку предполагается, что масса и жесткость сосуда намного
больше массы и жесткости примыкающих трубопроводов;
 влияние фундамента и грунта учитывается приближенно, при
корректировки периода колебаний сосуда и относительного демпфирования;
помощи
 влияние опорной или строительной конструкции (постамента) учитывается
приближенно: она заменяется упругими связями в горизонтальном и вертикальном
направлениях;
 сосуд и жидкость рассматриваются как две независимые системы (см. 7.2.11);
 рассматриваются колебания только по линейным степеням свободы, угловые
колебания сосуда не учитываются.
В случае если описанные допущения по какой-либо причине не применимы к
рассматриваемой системе, рекомендуется проводить уточненный расчет (см. 5.21).
5.5. Задание на расчет сейсмостойкости сосуда должно включать следующие
данные:
 категория сейсмостойкости рассчитываемого сосуда согласно 5.6;
 сейсмичность площадки строительства I site согласно 5.10;
 параметры, необходимые для определения жесткостей
KW , X ,
K W ,Y ,
KW ,Z
опорной конструкции (постамента) и ее массу mW в случае, если сосуд, установлен на
строительной или опорной конструкции. Если сосуд, установлен одновременно на
строительной и опорной конструкции, то вычисляются общие жесткости опорной и
строительной конструкции.
 спектры ответа для трех различных направлений воздействия a iX (T ) , aYi (T ) ,
aZi (T ) , a Xc (T ) , aYc (T ) и в зависимости от коэффициентов демпфирования  i и  c в
соответствии с 5.16 настоящего стандарта;
8
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
 геометрические характеристики и масса фундамента ( A , I  , m f ), тип основания
(песок, супесь, суглинок, глина, крупноблочный грунт), модуль деформации грунта E d
(если сосуд установлен на слабых грунтах).
5.6. При расчете на сейсмические воздействия устанавливаются три категории
сосудов в зависимости от требований к их сейсмостойкости:
 категория Is – сосуды, которые сохраняют свою работоспособность во время и
после расчетного землетрясения. Функционирование сосуда не прерывается или
частично прерывается во время сейсмического воздействия, но восстанавливается после
прекращения сейсмического воздействия без вмешательства персонала. Cосуды,
функционирование которых необходимо во время сейсмического воздействия для
обеспечения безопасности эксплуатации и предотвращения развития аварийных
ситуаций, например, сосудов, предназначенных для систем пожаротушения.
 категория IIs – сосуды, которые могут иметь незначительные повреждения и
сбой в работе во время расчетного землетрясения; после землетрясения
работоспособность изделий восстанавливается самостоятельно или в результате
незначительного
вмешательства
эксплуатационного
персонала.
Сосуды,
обеспечивающие выполнение противоаварийных мероприятий и восстановление
технологического процесса после прохождения сейсмического воздействия;
 категория IIIs - сосуды, которые могут иметь значительные повреждения и сбой в
работе во время расчетного землетрясения. После землетрясения работоспособность
изделий восстанавливается в результате ремонта.
Сосуды, которые при разрушении могут вызвать повреждение сосудов или
оборудования более высокой категории сейсмостойкости, следует относить к категории
тех сосудов, которые они могут повредить.
Принадлежность сосудов к той или иной категории сейсмостойкости определяется
проектом и данными заводов-изготовителей.
При соответствующем обосновании Заказчик вправе повысить требования к
сейсмостойкости оборудования (отнести сосуд к категории с меньшим номером).
5.7. Если сосуд установлен непосредственно на грунте, на относительно легкой
фундаментной плите при (ms  m  mw ) / m f  0.1 или на относительно легкой и гибкой
строительной или опорной конструкции при (ms  m) / mW  0,1) (рисунок 1, в), то расчет
максимальных ускорений производится согласно 5.8 с использованием стандартных
спектров ответа.
9
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
H
H
а
б
Рисунок
1
в
Варианты установки сосуда
5.8. Максимальные расчетные сейсмические ускорения равны:
для k-й формы колебаний сосуда и импульсивной массы жидкости при воздействии
в горизонтальном направлении j  {X ,Y }
max
Aij ,k  Ahor
β (T ji,k ) K I K ψi ;
(1)
 для конвективной массы
max
Acj  Ahor
β (T jc ) K I K ψc ;
(2)
 для вертикального воздействия
max
AZ  Ahor
K V β (TZ ) K I K ψi ,
(3)
где  (T ji, k ) ,  (T jc ) ,  (TZ ) - коэффициенты динамичности. При отсутствии данных
сейсмического микрорайонирования принимаются по таблице 1 [19];
K I - коэффициент,
определяется согласно 5.13;
K ψi ,
K ψc
учитывающий
допускаемые
неупругие
деформации,
- коэффициенты, зависящие от относительного демпфирования в
конструкции  i и  c соответственно для импульсивной и конвективной составляющей,
принимаются в зависимости от относительного демпфирования согласно 5.12;
T ji, k - k-й период колебаний сосуда и импульсивной массы жидкости при
воздействии вдоль оси j  X ,Y  ;
T jc - период колебаний конвективной массы жидкости при воздействии вдоль оси
j  X ,Y ;
10
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
TZ
- первый период колебаний сосуда с жидкостью при воздействии вдоль оси Z.
Таблица
1
Категория грунта по
сейсмическим свойствам
(таблица. 2)
I и II
Стандартные значения коэффициента динамичности
Период колебаний,
T , сек
Коэффициент динамичности
T  0,1 с
0,1  T  0,4 с
 (T )  1  15T
 (T )  2,5
T  0,4 с
T  0,1 с
0,1  T  0,8 с
III
T  0,8 с

 (T )  max 2,5

0,4
;0,8
T


 (T )  1  15T
 (T )  2,5

 (T )  max 2,5


0,8
;0,8
T

5.9. Максимальное горизонтальное ускорение при землетрясении на свободной
поверхности грунта интенсивностью I site = 7, 8, 9 баллов принимается соответственно
max
Ahor
 1, 2, 4 м/с2.
5.10. Сейсмичность площадки установки сосуда I site в баллах по шкале MSK-64
выдается заказчиком на основе данных сейсмического микрорайонирования. В районах,
для которых отсутствуют карты сейсмического микрорайонирования, допускается
использовать комплект карт общего сейсмического районирования территории
Российской Федерации ОСР-97, утвержденных Российской академией наук с учетом
повышения или понижения интенсивности в зависимости от категории грунтов в
соответствии с таблицей 2 [19].
5.11. Коэффициент вертикального сейсмического ускорения KV назначается на
основе данных сейсмического микрорайонирования. Если данные отсутствуют, следует
принимать KV  0,7 .
11
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Таблица
2
Категория
грунта по
сейсмическим
свойствам
I
II
III
Категория грунта по сейсмическим свойствам
Сейсмичность
площадки
строительства при
сейсмичности района,
баллы
Грунты
Скальные грунты всех видов (в том числе вечномерзлые и
вечномерзлые
оттаявшие)
невыветрелые
и
слабовыветрелые; крупнообломочные грунты плотные
маловлажные из магматических пород, содержащие до 30 %
песчано-глинистого
заполнителя;
выветрелые
и
сильновыветрелые скальные и нескальные твердомерзлые
(вечномерзлые) грунты при температуре минус 2 С и ниже
при строительстве и эксплуатации по принципу I
(сохранение грунтов основания в мерзлом состоянии)
Скальные грунты выветрелые и сильновыветрелые, в том
числе вечномерзлые, кроме отнесенных к I категории;
крупнообломочные грунты, содержащие более 30 %
песчано-глинистого
заполнителя
с
преобладанием
контактов между обломками; пески гравелистые, крупные и
средней крупности плотные и средней плотности
маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые
плотные и средней плотности маловлажные; глинистые
грунты с показателем консистенции IL  0,5 при
коэффициенте пористости е < 0,9 для глин и суглинков и е <
0,7 - для супесей; вечномерзлые нескальные грунты
пластичномерзлые
или
сыпучемерзлые,
а
также
твердомерзлые при температуре выше минус 2 °С при
строительстве и эксплуатации по принципу I
Пески рыхлые независимо от влажности и крупности; пески
гравелистые, крупные и средней крупности плотные и
средней плотности водонасыщенные; пески мелкие и
пылеватые плотные и средней плотности влажные и
водонасыщенные; глинистые грунты с показателем
консистенции IL > 0,5; глинистые грунты с показателем
консистенции IL < 0,5 при коэффициенте пористости е > 0,9
для глин и суглинков и е > 0,7 - для супесей; вечномерзлые
нескальные грунты при строительстве и эксплуатации по
принципу II (допускается оттаивание грунтов основания)
7
8
9
6
7
8
7
8
9
8
9
>9
5.12. Коэффициенты K ψi , K ψc в зависимости от коэффициента демпфирования
принимаются по таблице 3 Для промежуточных значений  i допускается линейная
интерполяция.
При отсутствии точных данных для импульсивной составляющей относительное
 i  0,04 . Соответственно коэффициент учета
демпфирование
принимается
демпфирования
равен
K ψi  K ψ (0,04)  1,30 ,
а
для
конвективной
составляющей
относительное демпфирование принимается  c  0,005 . Соответственно коэффициент
учета демпфирования равен K ψc  K ψ (0,005)  2,16 .
12
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Если расчет производится с учетом влияния основания, то относительное
демпфирование  i и  c принимается в соответствии с А.9.
5.13. Коэффициенты,
принимаются:
учитывающие
допускаемые
неупругие
деформации
 для сосудов, отнесенных к категории сейсмостойкости Is
K I  0,625 ;
(4)
 для сосудов, отнесенных к категории сейсмостойкости IIs
K I  0,5 ;
(5)
 для сосудов, отнесенных к категории сейсмостойкости IIIs
K I  0,25 .
Таблица
3
(6)
Коэффициенты, учитывающие относительное демпфирование
Относительное демпфирование 
Поправочный коэффициент Kψ ( )
0,20
0,65
0,10
0,87
0,07
1,00
0,05
1,18
0,04
1,30
0,02
1,65
0,005
2,16
5.14. Для форм колебаний с периодом T меньше 0,03 сек (с частотами выше 33 Гц)
следует принимать:
 (T ji,k ) K ψi  1,0 ,  (T jc ) K ψc  1,0 ,  (Tz ) K ψi  1,0 .
(7)
5.15. Если ведется расчет сосуда, установленного в массивном многоэтажном
здании (рис. 1, а) или на массивной многоярусной строительной конструкции, этажерке
(рисунок 1, б) при (ms  m) / mW  0,1 , то расчет максимальных ускорений производится с
использованием поэтажных спектров ответа, полученных для этажа (яруса), на котором
устанавливается сосуд.
Максимальные расчетные ускорения равны:
 для k-й формы колебаний сосуда и импульсивной массы жидкости в
направлении j  {X ,Y }
A ij , k  a ij (T ji, k ) K I ;
(8)
 для конвективной массы для направлений j  {X ,Y }
Acj  acj (Tjc ) K I ;
(9)
 для вертикального направления воздействия
13
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
AZ  aZi (TZ ) K I .
(10)
5.16. Спектры ответа (поэтажные спектры ответа) для трех различных направлений
воздействия строятся для точки установки сосуда при помощи специализированных
компьютерных программ, имеющих опцию расчета спектров ответа по результатам
анализа всего здания или строительной конструкции на динамическое воздействие в виде
реальных (аналоговых) или синтезированных акселерограмм с коэффициентом
демпфирования осциллятора:
 для a iX (T ) , aYi (T ) , aZi (T ) равного  i  0,04 ;
 для a Xc (T ) , aYc (T ) равного  i  0,005 .
5.17. В случае отсутствия спектров ответа в соответствии с 5.16 допускается
принимать максимальные расчетные ускорения по формулам:
max
AXi ,k  AYi ,k  Ahor
2,5K h K I Ki ;
A A A
c
X
c
Y
max
hor
AZ  A
max
hor
(11)
c
(12)
2,5KV K K I K ;
(13)
2,5K h K I K ;
h
V
i
где K h , K Vh - коэффициенты изменения максимального ускорения от сейсмического
воздействия по высоте установки сосуда z в горизонтальном и вертикальном
направлении соответственно. Значения коэффициентов принимаются согласно таблице 4
[28].
Таблица
4
h
Коэффициенты K h и K V
Характеристика
сооружения
Массивная
железобетонная
конструкция
(рисунок 1, а)
Пространственная
стержневая
конструкция,
постамент,
этажерка
(рисунок 1, б)
Максимальная отметка установки сосуда
z=10 м
z=20 м
z=30 м
z=40 м
Kh
K Vh
Kh
K Vh
1,2
1,0
1,5
1,2
1,4
1,4
1,8
1,8
K Vh
Kh
K Vh
1,75
1,6
2,0
2,0
2,25
2,2
3,0
3,0
Kh
П р и м е ч а н и я : - в случае затруднения при определении типа конструкции коэффициенты K h и
h
V
K принимаются как для гибких пространственных стержневых конструкций; значения коэффициентов K h
и
K Vh при промежуточных значениях z допускается принимать методом линейной интерполяции; таблица
применима для грунтов, имеющих модуль деформации
коэффициентов K h и
14
K Vh следует умножить на 1,5.
Ed  104 МПа . При Ed  104 МПа значения
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
5.18. При сейсмичности площадки 8 баллов и более при грунтах III категории (см.
max
табл. 2) к значению ускорения Ahor
в формулах 1, 2, 3 вводится множитель 0,7,
учитывающий нелинейное деформирование грунтов при сейсмических воздействиях [19].
5.19. Любые полученные отклики системы (давление, усилие, напряжение,
перемещение и т.д.) от различных форм колебаний системы следует суммировать как
корень квадратный из суммы квадратов (ККСК) для получения полного результирующего
отклика.
S j  S 2j ,1  S 2j , 2   ,
(14)
где S j , k - отклик системы по k -ой форме колебаний системы при воздействии в
направлении j  { X ,Y , Z} (как от импульсивных, так и конвективных масс).
Если учитывается только один тон колебаний импульсивной массы и один тон
колебаний конвективной массы, полный отклик системы определяется по формуле
S j  S 2j ,i  S 2j ,c ,
(15)
где S j ,i и S j ,с – импульсивный и конвективный отклики системы сейсмическое
воздействие в направлении j  {X ,Y } .
5.20. Полный отклик S с учетом сейсмического воздействия вдоль осей X,Y и Z
вычисляется по методу ККСК:
S  Sст  S X2  SY2  SZ2 ,
(16)
где
S X , S Y и S Z - отклики системы на компоненты землетрясения вдоль осей X,Y и Z
соответственно. Отклики должны быть не только одноименными, но и полученными для
одних и тех же точек системы;
S ст - отклик от статических воздействий в рабочих условиях.
Вместо метода ККСК (формула 17) допускается использовать метод 100-40-40, при
этом отклик вычисляется по формуле:
S ст  S X  0,4S Y  0,4S Z

S  S ст  0,4S X  S Y  0,4S Z ,
S  0,4S  S  0,4S
X
Y
Z
 ст
(17)
Для сосудов категорий IIs и IIIs при расчете допускается положение, что на изделие
одновременно действуют сейсмические нагрузки в вертикальном и одном из двух
взаимно перпендикулярных горизонтальных направлений (принимают наиболее
неблагоприятное для изделия направление), а также учитывают действие рабочих
нагрузок. При этом полный отклик допускается определять по формуле:


S  max Sст  S X  SZ ; Sст  SY  SZ .
П р и м е ч а н и е - при вычислении
(18)
S ст , S X , S Y и S Z допускаемые напряжения определяются
согласно 6.1.1.
5.21. Для особо ответственных сосудов, в том числе нестандартной формы и
конструкции, выходящих за рамки условий применения данного стандарта, допускается
15
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
применение других более точных методов динамического моделирования сейсмического
воздействия на конструкции с учетом поведения жидкости со свободной поверхностью,
влияния опорных конструкций и фундамента, а также примыкающих к сосуду
трубопроводов.
Расчет прочности и (или) устойчивости сосудов можно проводить методами
динамической теории упругости с использованием расчетных акселерограмм на отметке
установки изделий. Выбор расчетных акселерограмм проводят на основе исследований
сейсмических колебаний строительных конструкций, на которых устанавливают сосуды,
или используют синтезированную расчетную акселерограмму. При оценке прочности в
этом случае применяют динамические прочностные характеристики конструкционных
материалов.
Такие расчеты возможны с применением численных методов исследований,
основанных на методе конечных элементов (МКЭ).
6 Оценка сейсмостойкости сосудов и аппаратов
6.1. Расчет на прочность элементов сосуда
6.1.1. При расчете сосуда с учетом дополнительных нагрузок и давления от
сейсмического воздействия вместо допускаемых напряжений [ ] и [ ]м , определяемых
согласно ГОСТ Р 52857 [1] и ГОСТ Р 52857.10 [10], следует подставлять значения
согласно таблице 5.
Таблица
5
допускаемые напряжения [ ] и [ ] м
Категория сейсмостойкости Подставляется вместо [ ]
1,2 
1,5 
Is
IIs и IIIs
Подставляется вместо [ ] м
1,6 
1,9 
П р и м е ч а н и е – поскольку сейсмическое воздействие носит кратковременный характер, то для
расчетных температур, при которых учитывается ползучесть материалов, при определении допускаемого
напряжения [ ] допускается не учитывать предел длительной прочности Rm/ 10n /t и 1%-ный предел
ползучести R p1, 0 / 10n / t . Но в этом случае одновременно следует учитывать эффект «старения» материала
под действием высоких температур. Для этого пределы прочности и текучести Re / t , R p0,2 / t или R p1,0 / t
умножаются на коэффициент 0,8 для всех сталей, кроме аустенитных. Если нет точных данных, то
вышеописанное допущение применяется при условии, что расчетная температура стенки обечайки из
углеродистой стали превышает 380°C, из низколегированной 420°C, а из аустенитной 525°C.
6.1.2. Коэффициент
принимается n y  1,4.
16
запаса
устойчивости
при
сейсмическом
воздействии
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
6.1.3. Расчет на прочность элементов сосуда и укрепления отверстий в обечайках
и днищах с учетом дополнительного гидродинамического давления и нагрузок от
сейсмических воздействий производится в соответствии с ГОСТ Р 52857.2, ГОСТ Р
52857.3, ГОСТ Р 52857.4, ГОСТ Р 52857.8, ГОСТ Р 52857.11 [2], [3], [4], [8], [11] с учетом
6.1.1 настоящего стандарта. При этом расчетное избыточное давление определяется
согласно 7.11.7 и 8.12.7 настоящего стандарта.
Полная нагрузка от давления со стороны рабочей среды на стенки и днища сосуда
в условиях землетрясения включает:
 гидростатическую нагрузку и нагрузку от действия избыточного внутреннего или
наружного давления;
 импульсивную составляющую гидродинамического давления;
 конвективную составляющую гидродинамического давления;
 гидродинамическое давление от вертикального воздействия.
6.1.4. Расчет обечаек и конических переходов на прочность и устойчивость
производится согласно 7.8.1 и 8.12.1 с учетом 6.1.1 и 6.1.2 настоящего стандарта.
6.1.5. Вертикальные сосуды на площадках сейсмичностью 7 и более баллов
следует устанавливать на три и более опоры.
6.1.6. Расчет на прочность обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок
производится в соответствии с ГОСТ Р 52857.5 [5] с учетом требований 6.1.1 настоящего
стандарта. При этом расчетное усилие F1 для вертикальных сосудов вычисляется в
соответствии с 7.6.2 настоящего стандарта; для горизонтальных сосудов опорные
*
нагрузки Fi определяются по 8.8.1.
6.1.7. Расчет на прочность седловых опор и фундамента при действии нагрузок
проводятся по [18].
Fi *
6.1.8. Проверка несущей способности анкерных болтов, крепящих опоры
вертикальных и горизонтальных сосудов, на растяжение и на сдвиг производится в
соответствии с 6.3.2-6.3.5 настоящего стандарта.
6.1.9. Для предотвращения выплескивания жидкости из вертикального сосуда без
крышки высота налива h должна быть ограничена:
h  h0  max( d Xmax , dYmax ) .
(19)
6.1.10. Проверка общей устойчивости опорных стоек сосуда производится в
соответствии с 7.7.1.
6.2. Расчет на прочность обечаек
сейсмических нагрузках на штуцер
и
днищ
при
внешних
6.2.1. Проверка прочности мест пересечения штуцеров с обечайками и днищами
при действии давления и внешних нагрузок на штуцер с учетом сейсмических
воздействий производится согласно ГОСТ Р 52857.3 [3] и ГОСТ Р 52857.9 [9] с учетом
17
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
требований 6.1.1 настоящего стандарта. При этом расчетное избыточное давление
определяется согласно 7.11.7 и 8.12.7 настоящего стандарта, а нагрузки на штуцер
определяются из расчета примыкающих трубопроводов с учетом сейсмических
воздействий в следующей последовательности:
 вычисляются максимальные перемещения штуцера
max
max
воздействий max
согласно 7.12.1 и 8.13.1-8.13.2;
X , Y ,  Z
от
сейсмических
 производится расчет трубопровода по методам строительной механики с учетом
max
max
заданных сейсмических перемещений штуцера max
и других статических и
X , Y ,  Z
сейсмических воздействий в соответствии с требованиями соответствующих
нормативных документов;
 вычисляются нагрузки с учетом сейсмических воздействий на штуцер сосуда от
трубопровода.
6.3. Расчет анкерных болтов
6.3.1. Если R s  0 и Fб  0 диаметр анкерных болтов принимается конструктивно.
6.3.2. Если горизонтальные (сдвигающие) усилия в плоскости сопряжения опоры
сосуда с фундаментом воспринимаются за счет сил трения, то усилие предварительной
затяжки каждого болта, необходимое для восприятия горизонтальных сил, определяется
по формуле 20 [21]
F3 
kR s
,
nб 
(20)
где R s - сдвигающая сила от сейсмического воздействия, действующая на
анкерные болты опоры и определяемая согласно 7.5.6, 8.9.6;
k - коэффициент стабильности затяжки, принимаемый по таблице 6;
n б - количество болтов на одной опоре.
Таблица
Конструкции
болтов
Номинальный
диаметр
болтов d, мм
6
С отгибом
12-48
С анкерной плитой
Глухих
12-140
Съемных
56-125
Прямые
Конические
(распорные)
12-48
6-48
Эскизы
Глубина заделки Н принята из условия Rва = 145 КПа
Коэффициент
стабильности
18
1,9 (1,3)*
1,9 (1,3)
1,5
2,5 (2)
2,3 (1,8)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Конструкции
болтов
Номинальный
диаметр
болтов d, мм
затяжки к
С отгибом
С анкерной плитой
Глухих
12-140
12-48
Съемных
56-125
Прямые
Конические
(распорные)
12-48
6-48
* В скобках даны значения коэффициента к для статических нагрузок.
6.3.3. Болты необходимо затягивать, как правило, с контролем величины крутящего
момента M кр , значение которого следует определять по формуле
М кр  F3 ,
(21)
где  - коэффициент, учитывающий геометрические размеры резьбы, трение на
торце гайки и в резьбе, принимаемый по таблице 7 [22].
Таблица
7
Диаметр болта d, мм
,м
Диаметр болта, мм
,м
10
210-3
56
1,410-2
12
2,410-3
64
1,710-2
16
3,210-3
72
1,910-2
20
4,410-3
80
2,110-2
24
5,810-3
90
2,310-2
30
7,510-3
100
2,510-2
36
910-3
110
2,810-2
42
1,110-2
125
3,210-2
48
1,210-2
140
3,510-2
6.3.4. Минимальный диаметр анкерного болта (по резьбе) определяется по
формуле:
dб 
где [ ]В
таблице 8 [22];
4(1,05kFб  F3 )
,
k[ ] В
(22)
- допускаемое напряжение для анкерного болта принимается по
Fб - максимальное расчетное растягивающее усилие, действующее на анкерный
болт определяемое согласно 7.6.4 и 8.9.5.
Таблица
Диаметр болта d, мм
8
допускаемое напряжение для анкерного болта
Допускаемое напряжение для анкерного болта [ ]В , МПа
19
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
10-30
36-56
64-80
90-100
110-140
ВСт3пс2, ВСт3кп2, Ст20
145
145
145
145
145
09Г2С
185
180
175
170
170
10Г2С1
190
180
170
170
165
6.3.5. Если горизонтальные (сдвигающие) усилия в плоскости сопряжения опоры
сосуда с фундаментом воспринимаются за счет сопротивления стержня болта срезу
( R s  0 ), то должны выполняться условия прочности на растяжение и срез анкерных
болтов:
 если Fб  0 (усилие сжимающее), то:
dб 
4R s
0,6  В nб
;
(23)
 если Fб  0 (усилие растягивающее), то:

4 Fб

d б  max 
;


0
,
6



В



,
0,4  В nб 

4R s
(24)
где R s - сдвигающая сила от сейсмического воздействия, действующая на опору и
определяемая согласно 8.9.7.
При этом, величина усилия предварительной затяжки болтов должна назначаться
по формуле:
F3  0,5k

4
d б2  В .
(25)
7 Вертикальные сосуды и аппараты
В данном разделе рассматриваются вертикальные сосуды, опирающиеся на грунт
или фундамент днищем, сосуды и аппараты на опорах-лапах и опорных стойках, а также
сосуды, и аппараты, установленные на строительной конструкции (постаменте).
20
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
h0
h
Z
z
X
x
Y
Рисунок
2
Модель цилиндрического сосуда с жидкостью
Методика расчета предназначена для расчета вертикальных цилиндрических
сосудов с плоскими днищами или крышками (рис. 2). Допускается применение методики
для сосудов с выпуклыми днищами (например, эллиптическими) и сосудами с обечайкой,
отличающейся от цилиндрической. Для этого реальный сосуд аппроксимируется
условным сосудом цилиндрической формы с плоскими крышками и днищами.
В основе аппроксимации лежит принцип равенства объемов жидкости в исходном и
условном сосуде ( Ve  Vs ). При этом диаметр условного сосуда должен быть равен
диаметру реального сосуда на уровне свободной поверхности жидкости. Примеры такой
аппроксимации приведены на рис. 3.
Для более точной оценки сейсмостойкости сосудов формы, сильно отличающейся
от цилиндрической, рекомендуется использовать другие более точные методы расчета
(см. 5.21).
D
D
D
Vs
Ve
а
Рисунок
D
D
h0
h0
Ve
Vs
h
б
3
h
D
h0
Vs
Ve
h
в
Примеры аппроксимации реального сосуда сложной формы
цилиндрическим сосудом с плоскими крышками
21
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.1. Полностью и частично заполненный сосуд
7.1.1. Полностью заполненным считается сосуд, для которого выполняется
условие h / h0  0,95 , в противном случае сосуд считается частично заполненным, где h ,
h0 соответственно высота налива и общая высота условного сосуда (рисунок 3).
7.1.2. Пустым считается сосуд, для которого выполняется условие h / h0  0,05 .
d max
j
Kc / 2
Kc / 2
mc
h0
ms
h
h
hc
mi
hi h s
(hc*)
(hi*)
D
а
Рисунок
4
б
Расчетная модель недеформируемого цилиндрического сосуда с
жидкостью, имеющей свободную поверхность
7.1.3. Также, при расчете на горизонтальное воздействие ( j  {X ,Y } ) сосуд
считается полностью заполненным, если высота волны d max
(см. 7.4.4) в два раза
j
превышает воздушный зазор до крышки сосуда (рисунок 4, а)
d max
 2(h0  h) .
j
(26)
7.1.4. Если сосуд является полностью заполненным, вся масса жидкости участвует
в импульсивном движении:
h
.
(27)
2
В этом случае при расчете крышки необходимо учитывать дополнительное
давление от колебания жидкости согласно 7.11.6.
mc  0 , mi  m , hi  hi* 
22
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.2. Параметры расчетной модели с учетом движения жидкости в
сосуде при горизонтальном воздействии
7.2.1. Идеализированная динамическая расчетная модель недеформируемого
цилиндрического сосуда с жидкостью, имеющую свободную поверхность, при
горизонтальных колебаниях показана на рисунке 4 и рисунке 6, а. Масса жидкости
условно разделяется на две части – импульсивную и конвективную. Импульсивная
составляющая соответствует связанным (синфазным) колебаниям оболочки сосуда и
некоторой части содержащейся в нем жидкости. Конвективная составляющая
соответствует низкочастотным колебаниям оставшейся части жидкости относительно
оболочки сосуда.
Импульсивная масса жидкости m i считается жестко связанной со стенками сосуда
и находится на высоте hi от нижней точки сосуда, а конвективная масса m c считается
связанной со стенками сосуда через некоторую конечную жесткость и находится на
высоте hc от нижней точки сосуда.
В зависимости от того, какую величину требуется определить в расчете,
рассматривается давление только на стенки сосуда (например, для определения
суммарного изгибающего момента в стенках) или одновременно на его стенки и днище
(например, для определения суммарного опрокидывающего момента, действующего на
опоры или анкеры). В зависимости от этого по-разному вычисляются высоты
импульсивной ( hi , hi* ) и конвективной ( hc , hc* ) массы.
7.2.2. Полная масса жидкости в сосуде равна:
m  0,25 hD 2 .
(28)
7.2.3. Импульсивная масса жидкости вычисляется по формуле:
mi 
где  
tanh0,866 /  
m,
0,866 / 
(29)
h
D
7.2.4. Высота импульсивной массы без учета давления на днище сосуда:
0,375h

hi*  
0,5h  0,09375h / 
при   0,75
.
при   0,75
(30)
7.2.5. Высота импульсивной массы с учетом давления на днище сосуда:
0,866 / 

h  0,125h

hi   2 tanh0,866 /  

0,45h
при   1,33
при   1,33
.
(31)
7.2.6. Для учета массы пустого сосуда, а также дополнительных внутренних и
наружных конструкций и изоляции следует скорректировать импульсивную массу и
соответствующие высоты ее приложения (рис. 5):
23
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
mi
hi
*corr
hi
corr
 mi  m s ,
corr


mi h *i  m s hs
mi  m s
mi hi  m s hs
mi  m s
(32)
,
(33)
.
(34)
При этом предполагается, что сосуд, изоляция и дополнительные внутренние и
наружные конструкции представляют собой единое жесткое недеформированное тело. В
противном случае следует использовать более точную динамическую расчетную модель
сосуда с учетом массы и жесткости внутренних и наружных устройств.
В дальнейшем будут использоваться обозначения mi , hi
следует понимать скорректированные величины mi
Kc / 2
corr
, hi
*corr
, hi
corr
*
и hi , под которыми
.
Kc / 2
mc
mi corr
hi*corr
hi
Рисунок
5
corr
hc
(hc*)
Динамическая расчетная модель с учетом массы пустого сосуда и
дополнительных конструкций
7.2.7. Конвективная масса жидкости вычисляется по формуле:
mc 
0,23

tanh3,68 m .
(35)
7.2.8. Жесткость связи между конвективной массой и стенкой сосуда:
K с  0,846
mg
tanh 2 3,68  .
h
(36)
7.2.9. Высота приложения конвективной массы без учета давления на днище
сосуда:
 cosh3,68   1,0 
hc*  1 
h .
 3,68 sinh 3,68 
(37)
7.2.10. Высота приложения конвективной массы жидкости с учетом давления на
днище сосуда:
24
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
 cosh3,68   2,01
hc  1 
h .
 3,68 sinh 3,68  
(38)
7.2.11. Расчетная динамическая модель сосуда с двумя степенями свободы
(рисунок 6, б) может рассматриваться как две независимых модели с одной степенью
свободы для импульсивной (рисунок 6, в) и для конвективной (рисунок 6, г) массы. Такой
подход дает удовлетворительные результаты, если периоды колебаний двух
независимых систем отличаются более чем в 2,5 раза.
T jc
T ji
 2,5 ,
(39)
В случае если условие 39 не выполняется, сосуд с жидкостью следует
рассчитывать как систему с двумя степенями свободы по методам строительной
механики, а нагрузки на опоры и усилия в сосуде определять в соответствии с линейноспектральной теорией сейсмостойкости (раздел 9).
mc
mi
mi  mw
mi  mw
mc
mc
KW , j
KW , j
mW
б
в
г
а
Рисунок 6 Модель сосуда с учетом жесткости опорной конструкции при горизонтальном
воздействии
7.3. Параметры расчетной модели с учетом движения жидкости в
сосуде при вертикальном воздействии
7.3.1. При расчете сейсмических воздействий в вертикальном направлении
считается, что весь объем жидкости учувствует в импульсивных колебаниях (рис. 7):
mi  m .
(40)
25
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
ms  m  0.33mw
ms  m
KW , Z
mW
а
б
Рисунок 7 Модель сосуда с учетом жесткости опорной конструкции при вертикальном
воздействии
7.4. Периоды колебаний и высота волны
7.4.1. Периоды форм колебаний импульсивной массы T ji вычисляются по методам
строительной механики, при этом необходимо учитывать:
 податливость обечайки или днища в местах крепления сосуда к опорам;
 податливость самих опор;
 податливость анкерных болтов;
 податливость и массу строительной конструкции (постамента), на которой
установлен сосуд (при ее наличии);
 податливость грунта под подошвой фундамента и массу фундамента.
Периоды колебаний сосуда определяются экспериментально или численными
методами (МКЭ). Для сосудов категорий сейсмостойкости IIIs и IIs допускается
использование упрощенной методики, приведенной в рекомендуемом приложении
Приложение А.
7.4.2. При выполнении предварительных расчетов, а также в случае
невозможности точного определения периодов собственных колебаний импульсивной
массы,
допускается
принимать
значения
коэффициентов
динамичности
i
i
i
β (TX )  β (TY )  β (TZ )  2,5 или наибольшее значение с поэтажных спектров ответа
a iX (T ) , aYi (T ) , aZi (T ) , a Xc (T ) , aYc (T ) , а коэффициента демпфирования K ψi  1,3 .
7.4.3. Ошибка! Текст указанного стиля в документе отсутствует.Период первой
формы собственных колебаний конвективной массы жидкости (рис. 6, г) равен
26
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
T jc 
2
g
3,68 tanh3,68 
D
.
(41)
7.4.4. Максимально возможная высота волны жидкости при воздействии в
горизонтальном направлении j  {X ,Y} вычисляется по формуле
d
max
j
 0,42
DAcj
(42)
.
g
7.5. Нагрузки от сейсмических воздействий
7.5.1. Изгибающие моменты от сейсмического воздействия в горизонтальном
направлении ( j  {X ,Y } ):
 импульсивный изгибающий момент в обечайке:
M ij*  Aij ,1mi  (hi*  z ) ;
(43)
 конвективный изгибающий момент в обечайке:
M cj*  Acj mc  (hc*  z) ;
(44)
 суммарный изгибающий момент:
M sj* 
M   M 
i 2
j
c 2
j
,
(45)
где z – расстояние по вертикальной оси от основания условного сосуда до
рассматриваемого сечения обечайки (рис 8).
7.5.2. Опрокидывающие моменты, действующие на опоры
сейсмического воздействия в горизонтальном направлении j  {X ,Y } :
сосудов
от
 импульсивный опрокидывающий момент
M ij  Aij ,1mi (hi  z)  Aij ,1 mw ( z ) ;
(46)
 конвективный опрокидывающий момент
M cj  Acj mc (hc  z ) ;
(47)
 суммарный опрокидывающий момент
M sj 
M   M 
i 2
j
c 2
j
.
(48)
Значения z и m w в зависимости от вида опор принимаются по 7.6.1.
27
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
mc
mc
mi
mi
hc
hc
h1
h1
D  2 ( e1  s  s 2 )
hi
hi
mc
mi
hc
h2
hi
hw
d4
hw
d5
d4
D  2 ( e1  s  s 2 )
а
h3
hw
d1
б
hw
d
в
г
Рисунок 8 Вертикальный сосуд а - с опорами-лапами на постаменте, б – с опорамилапами на стойках, в – на опорных стойках, г – на опорных пластинчатых стойках
7.5.3. Поперечные нагрузки для сейсмического воздействия в горизонтальном
направлении j  {X ,Y } :
 импульсивная поперечная нагрузка:
F ji  Aij ,1 (mi   mw ) ;
(49)
 конвективная поперечная нагрузка:
Fjc  Acj mc ;
(50)
 суммарная поперечная нагрузка:
Fjs 
7.5.4. Максимальная
воздействия:
F   F 
i 2
j
расчетная

c 2
j
(51)
.
перерезывающая

Fhs  max FXs ; FYs .
сила
от
сейсмического
(52)
7.5.5. Дополнительная вертикальная нагрузка от сейсмического воздействия:
FZs  AZ (ms  m  0,33mw ) .
(53)
7.5.6. Сдвигающая сила от сейсмического воздействия, действующая на анкерные
болты:
 F s   (G  FZs ) 
R s  max  h
; 0 .
n


28
(54)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.6. Нагрузки на опорные лапы, стойки, анкерные болты и
фундамент
7.6.1. Дополнительное усилие, действующее
воздействия, определяется по формулам:
F1s 
F   F 
s 2
1, Z
2
s
1, XY
на
опору
от
сейсмического
,
(55)
где
FZs
,
n
 max( M Xs , M Ys )
при n  4

l

,
s
s
 max( M X , M Y ) при n  3
0.75l

F1,sZ 
F1,sXY
(56)
(57)
где M Xs , M Ys – опрокидывающий момент от сейсмического воздействия согласно
7.5.2. При этом l , z и m w принимаются по 7.6.1.
Для сосудов категорий IIs и IIs допускается использование формулы:
F1s  F1,sZ  F1,sXY .
(58)
7.6.2. Значения l , z и m w в зависимости от конструкции опор принимаются:
для опор-лап (рисунок 8, а, б)
 l  D  2(e1  s  s2 ) , z  h1 , mW  0 - при вычислении нагрузки на строительную
конструкцию и для проверки на прочность анкерных болтов, также для проверки несущей
способности обечайки в месте приварки опоры-лапы;
 l  d 5 , z  hw - при вычислении нагрузки от опорной конструкции на фундамент;
 для опорных стоек (рисунок 8, в)
 l  d 4 , z  h2 , m w  0 - при вычислении нагрузки для проверки несущей
способности днища;
 l  d 1 , z  hw - при вычислении нагрузки от опоры на строительную конструкцию
и для проверки на прочность анкерных болтов;
для опорных пластинчатых стоек (рисунок 8, г)
 l  d 4 , z  h3 , m w  0 - при вычислении нагрузки для проверки несущей
способности днища;
 l  d , z  hw - при вычислении нагрузки от опоры на строительную конструкцию
и для проверки на прочность анкерных болтов;
Для сосудов категорий IIs и IIs допускается использование формулы:
F1s  F1,sZ  F1,sXY ,
(59)
29
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.6.3. Максимальное расчетное усилие, используемое для проверки несущей
способности обечайки (днища) в месте приварки опорной лапы (стойки), вычисляется по
формулам:
 для сосудов на 4-х опорах, обеспечивающих равномерное распределение
нагрузки между всеми опорами (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и
т.п.):
G M

 F1s ;
(60)
4
l
 для сосудов на 4-х опорах, не обеспечивающих равномерное распределение
нагрузки между всеми опорами:
F1 
G M

 F1s ;
2
l
(61)
G
M

 F1s .
3 0.75  l
(62)
F1 
 для сосудов на 3-х опорах:
F1 
7.6.4. Максимальное расчетное усилие, используемое для проверки прочности
анкерных болтов на растяжение, вычисляется по формуле:
 для сосудов на 4-х опорах, обеспечивающих равномерное распределение
нагрузки между всеми опорами (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и
т.п.):
G M

 F1s ;
(63)
4
l
 для сосудов на 4-х опорах, не обеспечивающих равномерное распределение
нагрузки между всеми опорами:
F1  
F1 
M
 F1s ;
l
(64)
 для сосудов на 3-х опорах:
F1  
G
M

 F1s .
3 0,75l
(65)
7.6.5. Максимальное растягивающее усилие, действующее на анкерный болт
где
nб
F 
Fб  max 1 ;0 ,
 nб 
- количество болтов на одной опоре.
(66)
7.6.6. Если ведется расчет сосуда, установленного на строительной конструкции
(этажерке, постаменте), то при определении нагрузок на анкерные болты в формулах 46,
49 и 53 вместо mW подставляется только масса опорных стоек, без учета массы
строительной конструкции. Если определяются нагрузки на фундамент строительной
конструкции, то вместо mW подставляется суммарная масса стоек и строительной
конструкции.
30
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.6.7. Если масса mW строительной или опорной конструкции намного меньше
массы сосуда с жидкостью mW  0,1 ms  m , то при расчете усилий F1 массу mW
допускается не учитывать ( mW  0 ).
7.7. Расчет на устойчивость опорных стоек
7.7.1. Расчет на устойчивость опорных стоек с учетом сейсмического воздействия
производится по формуле:
F1
 1,
[F ]
(67)
где F1 - максимальное расчетное сжимающее усилие, передаваемое на опорную
стойку согласно 7.6.2.
7.7.2. Допускаемое осевое сжимающее усилие вычисляется по формуле:
[F ] 
[ F ]П
 [ F ]П
1  
 [ F ]Е



2
.
(68)
где допускаемое осевое сжимающее усилие из условия прочности вычисляется по
формуле:
[ F ]П  Aw[ ] ,
(69)
а допускаемое осевое сжимающее усилие в пределах упругости из условия
устойчивости вычисляется по формуле:
E A  
[ F ]Е  w w   ,
ny   
2
(70)
где, [ ] - допускаемое напряжение, определяется согласно 6.1.1;
n y - коэффициент запаса устойчивости, определяется согласно 6.1.2;
Aw - площадь поперечного сечения опорной стойки брутто;
E w - модуль упругости материала стойки;
 - гибкость стойки, вычисляется по формуле
  l пр
Aw
,
Iw
(71)
где l пр - приведенная расчетная длина стойки, принимаемая согласно таблице 1
[ГОСТ Р 52857.2] [2] предыдущие таблицы (из СНиПов) дублировались по тексту.
31
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.8. Расчет обечаек и конических переходов на прочность и
устойчивость
7.8.1. Предварительно производится расчет обечаек, конических переходов и днищ
на прочность и устойчивость от действия давления, осевой силы, момента и поперечной
силы в соответствии с ГОСТ Р 52857.2 [2] с учетом требования 6.1.1 настоящего
стандарта, при этом в качестве расчетных используются нагрузки, определенные с
учетом статических и сейсмических воздействий:
F *  F  FZs

M *  M  max M Xs* , M Ys*
Q*  Q  Fhs
,
(72)
p*  pоб
где p об - расчетное внутреннее или наружное давление на обечайку сосуда с
учетом сейсмического воздействия, вычисляемое согласно 7.11.4.
7.8.2. Если условие прочности при условиях нагружения по 7.8.1 не выполняются,
то производится уточненный расчет. Определяются отклики от статических и
сейсмических воздействий в соответствии с таблицей 9. Под откликом в данном случае
понимаются коэффициенты, рассчитываемые по формулам (28), (165), (167) [ГОСТ Р
52857.2] [2].
Таблица
9
1-й расчет
2-й расчет
3-й расчет
4-й расчет
статический сейсмика по X сейсмика по Y сейсмика по Z
F
0
0
FZs
M
M Xs
M Ys
0
Q
s
X
s
Y
0
Q
Q
p
PX (z )
S ст
SX
Окончательный отклик
0
Вычисляется:
S
SY
PZ (z )
SZ
определяется в соответствии с 5.20.
При этом условие выполнения прочности и устойчивости:
S 1;
32
(73)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.9. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия
для частично заполненного сосуда
7.9.1. Гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при сейсмическом
воздействии в горизонтальной плоскости ( j  {X ,Y } ) вычисляется по формулам
(рисунок 9):
 импульсивное давление на стенки:
z2
D 

P ( z )  0,866 A h tanh 0,866  1  2
h  h

i
j
i
j ,1

;


(74)
 конвективное давление на стенки:
z

cosh 3,674 
D

Pjc ( z )  0,375 A cj D
;
h

cosh 3,674 
D

(75)
 суммарное значение давления на стенки от импульсивной и конвективной массы
жидкости в соответствии с 5.19:
Pj ( z )  Pji ( z )2  Pjc ( z )2 ;
(76)
Если z  h , принимается Pj ( z )  0 .
 импульсивное давление на днище сосуда:
x

sinh 1,732 
h

Pji ( x)  0,866 A ij ,1 h
,
(77)
D

cosh 0,866 
h

где x - расстояние в горизонтальном направлении от центра сосуда до
рассматриваемой точки (рисунок 2);
 конвективное давление на днище сосуда:
 x 4x3 
 

D 3D 3 

c
c
Pj ( x)  1,125 A j D
;
h

cosh 3,674 
D

(78)
 суммарное значение давления на днище сосуда от импульсивной и конвективной
массы:
Pj ( x)  Pji ( x)2  Pjc ( x)2 .
(79)
33
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
D
D
Pjc (, z )
P ji ( , z )
h
h
z
z
x
Pji (x )
Рисунок
9
x
Pjc (x)
а
б
Импульсивное (а) и конвективное (б) гидродинамическое давление на
стенки и днище сосуда
7.9.2. Гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при сейсмическом
воздействии в вертикальном направлении вычисляется по формуле (рис. 10):
PZ ( z )  AZ  (h  z ) .
(80)
Если z  h , принимается PZ ( z )  0 .
D
PZh (z )
PZ (z )
h
z
Рисунок
34
10 Гидродинамическое давление на стенки и днище от
вертикального сейсмического воздействия
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.10. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия
для полностью заполненного сосуда
7.10.1. Гидродинамическое давление на стенки, днище и крышку сосуда при
сейсмическом воздействии в горизонтальной плоскости ( j  {X ,Y } ) вычисляется по
формулам (рис. 11, а)
 давление на стенки сосуда:
Pj ( z )  Pj1  Aij ,1D ;
(81)
 давление на днище и крышку сосуда:
Pj ( x)  Aij ,1 D 0,5  x / D  .
(82)
7.10.2. Гидродинамическое давление на стенки, днище и крышку сосуда при
вертикальном воздействии j  {Z } (рисунок 11, б)
 при воздействии вверх:
PZu ( z )  AZ  (h  z) при 0  z  h ;
PZu ( z )  0 при z  h ;
(83)
 при воздействии вниз:
PZd ( z )  0 при 0  z  h0  h ;
(84)
PZd ( z )  AZ  ( z  h0  h) при z  h0  h ;
 максимальное давление:


PZ ( z )  max PZu ( z ), PZd ( z ) .
(85)
D
D
PZ (z )
Pj (x )
h
z
z
x
а
Рисунок
б
11 Гидродинамическое давление для полностью заполненного сосуда от
горизонтального (а) и вертикального (б) воздействия
35
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
7.11. Расчет на прочность элементов сосуда, нагруженных
давлением с учетом сейсмического воздействия
7.11.1. Гидростатическое давление на стенки и днище сосуда вычисляется по
формуле:
PZh ( z)  g (h  z ) при 0  z  h ;
(86)
PZh ( z )  0 при z  h .
7.11.2. Суммарное гидродинамическое давление на стенки сосуда
сейсмического воздействия в зависимости от высоты z вычисляется по формулам:
P s ( z )  PX2 ( z )  PZ2 ( z ) .
7.11.3. Суммарное гидродинамическое давление
сейсмического воздействия вычисляется по формуле:
P s ( x)  PX2 ( x)  PZ2 (0) .
от
(87)
на
днище
сосуда
от
(88)
7.11.4. Давление на обечайку сосуда с учетом сейсмического воздействия на
стенки вычисляется в зависимости от высоты z :
p( z )  p  PZh ( z )  P s ( z ) .
(89)
П р и м е ч а н и е : при воздействии землетрясения гидродинамическое давление может быть как
внутренним, так и наружным. Знак «+» означает, что давление внутреннее, а знак «-» - наружное.
7.11.5. Расчетное давление на днище сосуда с учетом сейсмического воздействия
в зависимости от координаты x вычисляется по формуле:
p( x)  p  PZh (0)  P s ( x) .
(90)
7.11.6. Расчетное давление на крышку сосуда с учетом сейсмического воздействия
вычисляется по формуле:
pt  p  PZh (h0 )  PZ (h0 ) .
(91)
7.11.7. При расчете элементов сосуда (цилиндрических обечаек, конических
элементов, крышек, днищ, штуцеров, фланцевых соединений и т.д.) на давление с учетом
сейсмических воздействий:
 в качестве расчетного давления p для днищ принимается наибольшее (или
наименьшее) давление p c согласно 7.11.5;
 в качестве расчетного давления p для крышек принимается наибольшее (или
наименьшее) давление p t согласно 7.11.6;
 в качестве расчетного давления p для обечаек и конических элементов
принимается наибольшее (или наименьшее) давление p(z ) согласно 7.11.4 при
h1  z  h2 , где h1 и h2 - соответственно высота до низа и верха рассматриваемого
элемента сосуда;
36
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
 в качестве расчетного давления p для расчета укрепления отверстий,
герметичности фланцевых соединений и т.д. расположенных на обечайке или коническом
элементе, принимается давление p(z ) согласно 7.11.4 настоящего стандарта, где z координата оси отверстия от низа сосуда;
 в качестве расчетного давления p для расчета укрепления отверстий,
герметичности фланцевых соединений и т.д. расположенных на днище и крышке сосуда
принимается давление p(x) согласно соответственно 7.11.5 и 7.11.6, где x - координата
оси отверстия от центра сосуда.
П р и м е ч а н и е : если величина расчетного давления оказалась меньше нуля, то давление
является наружным избыточным, в противном случае давление является внутренним избыточным.
7.12. Перемещения точек присоединения трубопровода к сосуду
7.12.1. Максимальные перемещения штуцеров сосуда в результате сейсмического
воздействия по осям j  { X ,Y , Z} вычисляются по формулам:
 горизонтальные перемещения относительно фундамента:
max

j
A
i
j ,1
 1
1 

;

 Kc , j KW , j 
mi  mw  2  Acj mc 2 
(92)
 горизонтальные перемещения относительно грунта, если расчет выполнялся с
учетом влияния основания:
max
 2i  2c ,
j
(93)
где:
 1
1
1
i  Aij ,1 mi  mw   m f 


 K c, j KW , j K X



 c  Aij ,1
2

  Ai (mi hi  hw   mW  0.5hw )
j ,1

K
(
m

m
)
 i
W

,
mc
m h2
 Aij ,1 c c ;
Kc, j
K
(94)
(95)
 вертикальные перемещения относительно фундамента:
 1
1
max
 AZ ms  m  0,33mw  

Z
 K c,Z KW ,Z

;


(96)
 вертикальные перемещения относительно грунта, если расчет выполнялся с
учетом влияния основания:
 1
1
1 
max
 AZ ms  m  0,33mw  m f  


Z
.
 K c,Z KW ,Z K Z 
(97)
37
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8 Горизонтальные сосуды и аппараты
В данном разделе рассматриваются горизонтальные сосуды и аппараты на
седловых опорах.
8.1. Полностью и частично заполненный сосуд
8.1.1. Полностью заполненным считается сосуд, для которого выполняется
условие h / D  0.8 , в противном случае сосуд считается частично заполненным. Параметры
для частично заполненного сосуда определяются по 8.2.1-8.4.4. Параметры для
полностью заполненного сосуда определяются по 8.1.4.
8.1.2. Пустым считается сосуд, для которого выполняется условие h / D  0.1.
8.1.3. Также, при расчете на горизонтальное воздействие в направлении j  {X ,Y}
сосуд считается полностью заполненным, если высота волны d max
(см. 8.4.4) в два раза
j
превышает воздушный зазор до верхней образующей сосуда:
d max
 2( D  h) .
j
(98)
8.1.4. Если сосуд является полностью заполненным (согласно 8.1.1 или 8.1.3), то
считается, что вся масса жидкости участвует в импульсивном движении:
mc  0 , mi  m  Vs , hi  hi*  D / 2 , h~i  h~i*  h0 ,
(99)
где h0 – высота от точки закрепления до оси сосуда.
Z

X

r

Y
Z
X
Vs
Y
Ve  bh*
b
b
h*
h
а
Рисунок
38
б
12 Модель горизонтального цилиндрического сосуда с жидкостью
при воздействии в продольном направлении(hc*)(hi*)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.2. Параметры расчетной модели при продольном воздействии
8.2.1. Горизонтальный цилиндрический сосуд аппроксимируется условным
прямоугольным сосудом (рисунок 12). Ширина условного прямоугольного сосуда b
должна быть равна ширине свободной поверхности жидкости в сосуде, а длина условного
сосуда  должна быть равна длине свободной поверхности жидкости в сосуде. Высота
жидкости в условном прямоугольном сосуде h * вычисляется из условия равенства
объемов жидкости в исходном и условном сосуде ( Ve  Vs ).
Идеализированная динамическая расчетная модель недеформируемого сосуда
прямоугольного сечения с жидкостью, имеющую свободную поверхность, аналогична
модели для вертикального цилиндрического сосуда (см. 7.2.1) и изображена на рисунке 4.
8.2.2. Для более точной оценки сейсмостойкости сосудов формы, значительно
отличающейся от цилиндрической, рекомендуется использовать другие более точные
методы расчета (см. 5.21).
8.2.3. Полная масса жидкости в сосуде равна:
m  bh * .
(100)
8.2.4. Импульсивная масса жидкости при продольном воздействии вычисляется по
формуле:
mi 
где  
tanh0,866 /  
m,
0,866 / 
(101)
h*
.

8.2.5. Высота импульсивной массы без учета давления на днище сосуда:

0,375h *
h 
*
*
0,5h  0,09375h / 
*
i
при   0,75
.
при   0,75
(102)
8.2.6. Высота импульсивной массы с учетом давления на днище сосуда:
0,866 / 

h *  0,125h *

hi   2 tanh0,866 /  

0,45h *
при   1,33
при   1,33
.
(103)
8.2.7. Высота от точки закрепления до импульсивной массы без учета давления на
днище сосуда:
~
hi*  h  h*  hi*  h0  0,5D .
(104)
8.2.8. Высота от точки закрепления до импульсивной массы с учетом давления на
днище сосуда:
~
hi  h  h*  hi  h0  0,5D .
(105)
8.2.9. Конвективная масса жидкости при продольном воздействии вычисляется по
формуле:
39
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
mc 
0,264

tanh3,16 m .
8.2.10. Жесткость связи между конвективной массой и
продольном направлении:
K c  0,834
(106)
стенкой
mg
tanh 2 3,16  .
h*
сосуда
в
(107)
8.2.11. Высота конвективной массы без учета давления на днище сосуда:
 cosh3,16   1,0  *
hc*  1 
h .
 3,16 sinh 3,16 
(108)
8.2.12. Высота конвективной массы жидкости с учетом давления на днище сосуда:
 cosh3,16   2,01 *
hc  1 
h .
3,16 sinh 3,16  

(109)
8.2.13. Высота от точки закрепления до конвективной массы без учета давления на
днище сосуда (рисунок 13, в):
~
hc*  h  h*  hc*  h0  0,5D .
(110)
8.2.14. Высота от точки закрепления до конвективной массы с учетом давления на
днище сосуда (рисунок 13, в):
~
hc  h  h*  hc  h0  0,5D .
(111)
8.2.15. Для учета массы пустого сосуда, а также дополнительных внутренних и
наружных конструкций и изоляции необходимо скорректировать импульсивную массу и
соответствующие высоты ее приложения согласно 7.2.6.
8.2.16. Механическая модель сосуда при продольном воздействии аналогична
модели, описанной в 7.2.11.
8.3. Параметры расчетной модели при поперечном воздействии
8.3.1. Импульсивная масса жидкости при поперечном воздействии вычисляется по
формуле:
mi  0,4mh / D  0,6mh / D .
2
(112)
8.3.2. Высота импульсивной массы:
hi  D / 2 .
(113)
8.3.3. Конвективная масса жидкости при поперечном воздействии вычисляется по
формуле:
mc  m  mi .
40
(114)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.3.4. Жесткость связи между конвективной массой и стенкой сосуда в поперечном
направлении:
Kc 
mg
 (2  0,8(h / D) 2  1,2(h / D)) .
D
(115)
8.3.5. Высота конвективной массы:
hc  D / 2 .
(116)
8.3.6. Для учета массы пустого сосуда, а также дополнительных внутренних и
наружных конструкций и изоляции необходимо скорректировать импульсивную массу и
соответствующие высоты ее приложения согласно 7.2.6.
8.3.7. Механическая модель сосуда при поперечном воздействии аналогична
модели, описанной в 7.2.11.
8.4. Периоды колебаний и высота волны
8.4.1. Периоды первой формы колебаний импульсивной массы T Xi , TYi , TZi при
воздействиях соответственно по осям X, Y и Z вычисляются в соответствии с
рекомендациями 7.4.1 и 7.4.2.
8.4.2. Период первой формы собственных колебаний конвективной массы жидкости
при продольном воздействии равен:
TXc 
2
g
3,16 tanh3,16 

.
(117)
8.4.3. Период первой формы собственных колебаний конвективной массы жидкости
при поперечном воздействии равен:
2
,
2 g
(118)
D
где коэффициент  является функцией параметра h / D и принимается по табл.
10. Коэффициент  для промежуточных значений h / D следует принимать по линейной
интерполяции.
TYc 
Таблица
10
Значения коэффициента 
h/ D

h/ D

0,10
0,5
0,20
0,25
0,30
1,06
1,10
1,13
1,15
1,17
0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
1,36
1,43
1,51
1,60
1,74
41
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.4.4. Максимально
воздействии:
h/ D

h/ D

0,35
0,40
0,45
1,22
1,25
1,30
0,75
0,80
1,89
2,13
возможная
d Xmax  0,42
8.4.5. Максимально
воздействии:
возможная
d Ymax 
высота
волны
жидкости
при
AXc
.
g
высота
DAYc
,
g
продольном
(119)
волны
жидкости
при
поперечном
(120)
где коэффициент  является функцией параметра h / D и принимается по
таблице 11. Коэффициент  для промежуточных значений h / D принимается по
линейной интерполяции.
42
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Таблица
11
Значения коэффициента χ для определения высоты волны в сосуде.
h/ D

0,50
0,55
0,60
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
0,0470
0,0465
0,0460
0,0445
0,0430
0,0405
0,0365
0,0350
0,0315
0,0245
8.5. Дополнительные нагрузки от сейсмического воздействия
8.5.1. Дополнительная продольная нагрузка от сейсмического воздействия вдоль
осей j  {X ,Y }
 от импульсивной массы:
qij 
Aij ,1mi
4
L H
3
;
(121)
;
(122)
 от конвективной массы:
q cj 
Acj mc
4
L H
3
 суммарная нагрузка от импульсивной и конвективной массы:
q sj  (q ij ) 2  (q sj ) 2 .
(123)
Массы m i и m c для воздействия вдоль оси j  {X } вычисляются по формулам 8.2.4
и 8.2.9, а для воздействия вдоль оси j  {Y } по формулам 8.3.1 и 8.3.3.
8.5.2. Дополнительная вертикальная равномерно-распределенная нагрузка от
сейсмического воздействия вдоль оси j  {Z } :
qZs 
AZ (ms  m)
.
4
L H
3
(124)
43
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.6. Нагрузки и усилия от
продольном направлении
сейсмических
воздействий
в
8.6.1. Опорные нагрузки и внутренние усилия в обечайке в общем случае
определяется методами строительной механики. Для схемы, приведенной на рисунке 13,
используются формулы 8.6 - 8.7.
L
a
H
a
h*
e
L
h D
h0
D/2
H
4
H
3
e
а
q cX
q iX
~
hc
~
hi
h0
R1s, X
F1s, X
б
F2s, X
qYs
R2s,Y
R1s,Y
в
Рисунок
13 Расчетная схема для определения нагрузок на седловые опоры и усилий в
обечайке горизонтального сосуда
8.6.2. Дополнительная сдвигающая нагрузка на неподвижную седловую опору от
сейсмического воздействия в продольном направлении j  {X } :
4 

R1s, X  q Xs  L  H  .
3 

8.6.3. Дополнительная вертикальная нагрузка на
воздействии в продольном направлении j  {X }
44
(125)
i -ю седловую опору при
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
q
F1,sX   F2s, X  
i
X
~
 hi
  q
2
c
X
~
 hc
  L  43 H 
2

L  2a
.
(126)
8.6.4. Продольное усилие, действующее на обечайку над неподвижной опорой
F1,sX*  R1s, X .
(127)
8.7. Нагрузки и усилия от сейсмических воздействий в поперечном
и вертикальном направлениях
8.7.1. Дополнительная вертикальная нагрузка на
воздействии по оси j  {Z } :
F1,sZ  F2s, Z 
qZs 
4 
 L  H  .
2 
3 
i -ю седловую опору при
(128)
8.7.2. Поперечная нагрузка на седловую опору при воздействии по оси j  {Y } :
R1s,Y  R2s,Y 
qYs 
4 
 L  H  .
2 
3 
8.7.3. Дополнительная вертикальная нагрузка на
воздействии по оси j  {Y } :
F1,sY  F2s,Y
4 

qYS h0  L  H 
3 


,

 1
D  sin  
2
(129)
i -ю седловую опору при
(130)
где  1 - угол обхвата седловой опоры (рисунок 14).
45
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Mi,s Y
1
Fi0
A
Rb
A
Fб
x
la
A-A
bn
aб
an
Рисунок
14 Расчетная схема для определения нагрузки на анкерные болты
8.7.4. Опрокидывающий момент, действующий на седловую опору при воздействии
по оси j  {Y } :
M 1s,Y  M 2s,Y 
qYs
2
4 

 L  H h0 .
3 

(131)
8.7.5. Изгибающий момент в обечайке над i -ой опорой M is, j , при воздействии по
оси j  {Y , Z } :
M 1s,*j  M 2s,*j 
q sj e 2
2
(132)
.
8.7.6. Изгибающий момент в обечайке между опорами для схемы, представленной
на рис. 13 при воздействии по оси j  {Y , Z} вычисляется по формуле:
s
M
s*
12, j
2
L
 q L 2 
 F   a  j   H  .
2
 2 2 3 
s
1, j
(133)
8.7.7. Поперечное усилие в обечайке над i -й опорой Qis,*j при воздействии по оси
j  {Y , Z } :
Q1s,*j  Q2s,*j 
46
L  2a s
F1, j .
4
L H
3
(134)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.8. Нагрузки на седловые опоры
8.8.1. Максимальная нагрузка на i -ю седловую опору от действия статических и
сейсмических нагрузок равна:
Fi*  Fi 
F   F   F 
s 2
i, X
s 2
i ,Y
s 2
i,Z
,
(135)
где Fi - нагрузка на опору от статических нагрузок.
Для сосудов категорий IIs и IIIs допускается использование формулы:


*
Fi  Fi  Fi ,sZ  max Fi ,sX ; Fi ,sY .
(136)
8.9. Нагрузки на анкерные болты
8.9.1. Минимальная нагрузка на i -ю седловую опору равна:
Fi 0  Fi 
F   F 
s 2
i, X
s 2
i,Z
,
(137)
Для сосудов категорий IIs и IIIs допускается использование формулы:
Fi 0  Fi  Fi ,sZ .
(138)
8.9.2. Условный эксцентриситет приложения нагрузки на седловую опору:
e0 
M is,Y
.
Fi 0
(139)
8.9.3. Длина сжатой зоны бетона:
x  l a  l a2  Fi 0
2e 0  a б
,
 бет bn
(140)
где l a  0,5(an  aб ) - расстояние от растянутого болта до противоположной грани
опорной плиты;
 бет
- допускаемое напряжение бетона на сжатие, принимается в зависимости от
класса бетона по табл. 12.
8.9.4. Условие прочности бетона:
х   R la ,
где  R 
(141)
0.85  0.008 бет
,  бет и  B в МПа.

 B  0.85  0.008 бет 
1
1 

400 
1.1

47
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
В случае, если х   R l a , следует повысить класс бетона фундамента или увеличить
размеры опорной плиты.
Таблица
12
Класс
бетона
Ближайшая
марка бетона
Допускаемое напряжение
бетона на сжатие  бет , МПа
В10
В12.5
В15
В20
В25
В30
В35
В40
М150
М150
М200
М250
М350
М400
М450
М550
6.0
7.5
8.5
11.5
14.5
17.0
19.5
22.0
8.9.5. Максимальное растягивающее усилие, действующее на анкерный болт:


Fб  max 


 Fis, X

 nб

2
    b х 2  Fis, Z
   бет n   
  n
 
nб
  б


2

  Fi ;0 ;


nб 


(142)
Для сосудов категорий IIs и IIIs допускается использование формулы:


 Fi ,sX  Fi ,sZ  Fi 2  бет bn х  Fi ,sZ  Fi

Fб  max
;
;0 ;
nб
nб


(143)
8.9.6. Анкерные болты на неподвижной опоре рассчитываются по 6.3.2 и 6.3.4. При
этом сдвигающая сила, действующая на анкерные болты опоры во время сейсмического
воздействия
 (R
R s  max
s
1, X
 
) 2  ( R1s,Y ) 2   ( F1  F1,sZ ) ; 0 ;
(144)
Для сосудов категорий IIs и IIIs допускается использование формулы:
 

 
R s  max max R1s, X ; R1s,Y   ( F1  F1,sZ ) ; 0 .
(145)
8.9.7. Анкерные болты на подвижной опоре рассчитываются по 6.3.5. При этом
сдвигающая сила, действующая на анкерные болты опоры во время сейсмического
воздействия:
R s  max R2s,Y   ( F2  F2s, Z ); 0;
48
(146)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.10. Гидродинамическое давление от сейсмического воздействия
для частично заполненного сосуда
8.10.1. Гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при
горизонтальном воздействии землетрясения по направлению j  {X } (рисунки 9-10)
вычисляется как для прямоугольного сосуда по формулам:
 импульсивное давление на обечайку и днища:
2
    z *  

P ( z )  0,866 A h  tanh 0,866 *  1  *  ;
h    h  



i
j
i
*
j ,1
(147)
 конвективное давление на обечайку и днища:

z* 
cosh 3,162 
 

;
Pjc ( z )  0,4165 A cj 

h* 
cosh 3,162 
 

(148)
 суммарное значение давления на обечайку и днища от импульсивной и
конвективной массы жидкости в соответствии с 5.19:
Pj ( z )  Pji ( z* )2  Pjc ( z* )2 .
(149)
Если z  h , принимается Pj ( z )  0 :
импульсивное давление на нижнюю образующую обечайки сосуда и днищ:
x 

sinh 1,732 * 
h 

Pji ( x)  A ij ,1 h * 
;
 

cosh 0,866 * 
h 

150
конвективное давление на нижнюю образующую обечайки сосуда и днищ:
 x 4  x 3 
    
 3 
 ;
c
c
Pj ( x)  1,25 A j  
*

h 
cosh 3,162 
 

(151)
суммарное значение давления на нижнюю образующую обечайки сосуда и днищ от
импульсивной и конвективной массы жидкости в соответствии с 5.19:
Pj ( x)  Pji ( x)2  Pjc ( x)2 .
(152)
В качестве дополнительного расчетного давления на обечайку и днища при
продольном сейсмическом воздействии Pj принимается:


Pj  max Pj1 , Pj2 ,
(153)
49
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
где P j1 - наибольшее давление на обечайку и днища. Принимается равным
максимальному значению Pj (z ) , вычисляемому по формуле 149 при 0  z  h .
Pj2 - наибольшее давление на обечайку и днища. Принимается равным Pj (x) ,
вычисляемому по формуле 152 при x   / 2 ;
x - расстояние в направлении j от центра сосуда до рассматриваемой точки
(рисунок 12, б);
z * - условная глубина z *  z (h * / h).
8.10.2. Гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при
горизонтальном воздействии землетрясения по направлению j  {Y } вычисляется как для
прямоугольного сосуда согласно 8.10.1, но при этом вместо  во всех формулах
подставляется b .
8.10.3. Гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при вертикальном
воздействии землетрясения PZ (z ) вычисляется согласно 7.9.2.
8.10.4. Максимальное гидродинамическое давление на стенки и днище сосуда при
вертикальном воздействии j  {Z } вычисляется по формуле:
PZ  PZ (0) .
(154)
8.11. Гидродинамическое давление для полностью заполненного
сосуда
8.11.1. Гидродинамическое давление на стенки и днища сосуда при воздействии
 по направлению j  {X } :
PX  AXi ,1  ;
(155)
PY  AYi ,1D ;
(156)
 по направлению j  {Y } :
 по направлению j  {Z } :
PZ  AZc D .
(157)
8.12. Расчет элементов сосуда на прочность и устойчивость
8.12.1. Расчет несущей способности обечайки в области опорного узла на
прочность и устойчивость от действия давления, осевой силы, момента и поперечной
50
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
силы производится в соответствии с ГОСТ Р 52857.5 [5] с учетом дополнительных
сейсмических нагрузок.
Расчетное усилие
Fi* ,
действующее на i-ю опору принимается по 8.8.1.
Для предварительных расчетов прочности и устойчивости обечайки применяются
суммарные усилия F * , M * , Q* и давление p * от статических и сейсмических
воздействий:
Fe*  Fe  Fi ,sX*
M i*  M i 
Qi*  Qi 
M   M   M 
Q   Q   Q 
s*
i, X
s*
i, X
2
2
s*
i ,Y
2
s*
i ,Y
2
s* 2
i,Z
,
(158)
s* 2
i,Z
p*  p  P s
где P s - гидродинамическое давление на стенки сосуда от сейсмического
воздействия, вычисляемое согласно 8.12.3.
Для сосудов категорий IIs и IIIs допускается использование формул:
Fe*  Fe  Fi ,sX*

M i*  M i  M is,*Z  max M is,*X ; M is,Y*

Qi*  Qi  Qis,*Z  max Qis,*X ; Qis,Y*

,
(159)
p*  p  P s
В формулах знак  принимается в каждом конкретном расчете таким образом,
чтобы обеспечить наиболее невыгодные условия нагружения.
В случае невыполнения условий прочности рекомендуется выполнить уточненный
расчет. В этом случае следует производить вычисление откликов от статических
воздействий и от трех комбинаций сейсмических воздействий по направлениям X ,Y , Z
(таблица 13):
Таблица
13
1-й расчет
2-й расчет
3-й расчет
4-й расчет
статический сейсмика по X сейсмика по Y сейсмика по Z
Fe
0
0
Fi ,sX*
Mi
M is,*X
M is,Y*
M is,*Z
Qi
Qis,*X
Qis,Y*
Qis,*Z
p
PX
PY
PZ
Вычисляется:
S ст
SX
SY
SZ
П р и м е ч а н и е : под откликом следует понимать выражение, полученное по формуле (45) [5].
Окончательный отклик S определяется в соответствии с 5.20.
При этом условие выполнения прочности и устойчивости:
51
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
S 1;
(160)
8.12.2. Гидростатическое давление на стенки и днища сосуда PZh (z ) определяются
согласно 7.11.1.
8.12.3. Суммарное максимальное гидродинамическое давление на стенки сосуда
от сейсмического воздействия вычисляется по формулам:
 для сосудов категории Is
P s  PX2  PY2  PZ2 ,
(161)
где PX , PY , PZ определяются по формулам (153) и (154).
 для сосудов категорий IIs и IIIs допускается вычислять по формуле:


P s  PZ  max PX ; PY .
(162)
8.12.4. Давление на обечайку и днища сосуда с учетом сейсмического воздействия
в зависимости от высоты z (в соответствии с 5.20):
p( z )  p  PZh ( z )  PX2 ( z)  PY2 ( z)  PZ2 ( z) .
(163)
8.12.5. Расчетное давление на обечайку и днища сосуда с учетом сейсмического
воздействия p1 принимается как наибольшее давление p(z ) согласно 8.12.4 в диапазоне
изменения параметра z  0h .
8.12.6. Расчетное давление на нижнюю образующую обечайки сосуда и днищ с
учетом сейсмического воздействия вычисляется по формулам (в соответствии с 5.20):
p 2  p  PZh (0)  PX2 ()  PY2 (b)  PZ2 (0) .
(164)
8.12.7. При расчете всех элементов сосуда (цилиндрических обечаек, конических
элементов, крышек, днищ, штуцеров, фланцевых соединений и т.д.) на давление с учетом
сейсмического воздействия:
 в качестве расчетного давления p обечаек, конических элементов и днищ
сосуда принимается наибольшее давление из p1 и p 2 согласно 8.12.5 и 8.12.6;
 в качестве расчетного давления p для расчета укрепления отверстий, расчета
фланцевых соединений и т.д. расположенных на обечайке, коническом элементе или
днище принимается давление p(z ) (см. 8.12.4), где z - координата оси отверстия от низа
сосуда.
Если элемент расположен на нижней образующей сосуда, то принимается
наибольшее значение из p(z ) (см. 8.12.4) и p 2 (см. 8.12.6).
В запас прочности допускается принимать наибольшее значение из p1 и p 2
согласно 8.12.5 и 8.12.6.
52
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
8.13. Определение
перемещений
трубопровода к сосуду
точек
присоединения
8.13.1. Перемещения штуцеров сосуда от сейсмического воздействия
продольном направлении j  {X } допускается принимать нулевым max
X  0.
в
Максимальные перемещения штуцеров сосуда max
от сейсмического
max
Y ,
Z
воздействия в поперечном горизонтальном j  {Y } и вертикальном j  {Z } направлениях
определяются методами строительной механики стержневых систем как перемещения
точек присоединения штуцеров в модели многопролетной балки, нагруженной
равномерно-распределенными нагрузками соответственно qYs и q Zs , определяемыми
согласно 8.5.1 (рисунок 15).
8.13.2. Если сосуд установлен на строительной конструкции и фундаментной
плите, то перемещения определяются по формулам 7.12.1, при этом условные жесткости
K c , j принимаются равными:
Kc, j 
A
i
j ,1
mi  mw  2  Acj mc 2
max
j
(165)
,
где перемещения max
вычисляются в соответствии с 8.13.1.
j
q sj
max
j
Рисунок 15 Расчетная схема для определения перемещений штуцеров от сейсмического
воздействия
53
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
9 Расчет систем с большим количеством степеней свободы
9.1. При необходимости, для сложных систем с несколькими массами (см. рис.16,
а) рекомендуется производить уточненный расчет по линейно-спектральной теории
сейсмостойкости. Периоды T j , k и формы колебаний конструкции вычисляются из решения
проблемы собственных значений вида:
[K ]  [M ]{ y}k  0;
k  1,2, ,
(166)
где [K ] - матрица жесткости системы;
[M ] - матрица масс системы (диагональная или «согласованная»);
{ y}k - вектор k -го тона собственных колебаний, соответствующий собственному
значению k .
Период k -го тона колебаний вычисляется по формуле:

1
T j ,k  2 k 2 .
hi  hc
(167)
конвективная масса
импульсивная масса,
распределенная по длине
импульсивная масса,
распределенная по длине
невесомая
жесткая вставка
невесомая
жесткая вставка
hc
hi
импульсивная масса
а
Рисунок
б
16
в
Постамент с двумя сосудами и соответствующие расчетные схемы
9.2. При расчете должны учитываться отклики от всех собственных форм
колебаний с периодом T j , k более 0,03 сек.
9.3. Импульсивная и конвективная массы моделируемых сосудов с жидкостью
присоединяются к опорной конструкции при помощи жестких невесомых связей на
соответствующих высотах относительно дна условного сосуда hi и hc (рис. 16, б).
9.4. Локальные матрицы масс моделируемых сосудов с жидкостью выглядят
следующим образом:
 импульсивная масса
miX

 0
 0

54
0
mYi
0
0

0 ;
mZi 
(168)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
 конвективная масса
mXc

 0
 0

0
mYc
0
0

0 .
mZc 
(169)
где m iX - импульсивная масса в продольном направлении j  {X } . Для
вертикального сосуда вычисляется согласно 7.2.3, 7.2.6, а для горизонтального сосуда
согласно 8.2.4.
mYi - импульсивная масса в поперечном направлении j  {Y } . Для вертикального
сосуда mYi  m iX , а для горизонтального сосуда вычисляется согласно 8.3.1;
m Zi - масса сосуда с жидкостью в вертикальном направлении j  {Z } . Принимается
равной сумме полной массы жидкости и массы корпуса сосуда m  ms ;
m Xc - конвективная масса в продольном направлении j  {X } . Для вертикального
сосуда вычисляется по формулам 7.2.7, а для горизонтального сосуда по формулам
8.2.9;
mYc - конвективная масса в поперечном направлении j  {Y } . Для вертикального
сосуда mYc  m Xc , а для горизонтального сосуда вычисляется по формулам 8.3.3;
m Zc - принимается равной нулю m Zc  0 (см. рисунок 16, в).
9.5. Массы mYi , m Zi и mYc для горизонтальных сосудов могут приниматься не только
как сосредоточенные, но и как распределенные по длине сосуда (рисунок 16, б).
9.6. Жесткости пружин для присоединения конвективных масс вычисляются для
вертикального сосуда согласно 7.2.8, а для горизонтального сосуда согласно 8.2.10 в
продольном направлении и 8.3.4 в поперечном направлении.
9.7. Конвективные массы допускается учитывать как в общей расчетной схеме, так
и рассматривать их колебания, независимо от основной системы в случае, если
K c  K W , j (см. 7.2.11). Во втором случае период колебаний конвективных масс
допускается определять отдельно для каждой из масс по формулам 7.4.3, 8.4.2, 8.4.3.
9.8. При необходимости, в расчетную схему вводятся дополнительные массы и
жесткости, учитывающие влияние постамента, примыкающих трубопроводов и других
элементов конструкции.
9.9. Расчетная сейсмическая нагрузка для импульсивных F ji, k ,t и конвективных
F jc, k ,t масс при воздействии в направлении j  {X ,Y , Z} , по t -й степени свободы и
соответствующая k -му тону собственных колебаний по формулам:
 для импульсивных масс при расчете на горизонтальные воздействия j  { X , Y } :
max
F ji,k ,t  mti Ahor
β (T j ,k ) K ψi K I  j ,k ,t ;
(170)
 для импульсивных масс при расчете на вертикальное воздействие j  {Z } :
max
F ji,k ,t  mti Ahor
KV β (T j ,k ) K ψi K I  j ,k ,t ;
(171)
 для конвективных масс при расчете на горизонтальные воздействия j  { X , Y } :
55
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
max
F jc,t ,k  mtc Ahor
β (T j ,k ) K ψc K I  j ,k ,t ;
(172)
 для конвективных масс при расчете на вертикальное воздействие j  {Z } :
F jc,t , k  0 ,
(173)
где k – номер формы колебаний;
t – номер степени свободы;
n – количество масс;
m ti - импульсивная масса по t -й степени свободы. Для степеней свободы в
продольном направлении j  {X } принимается m iX , в поперечном j  {Y } принимается mYi
и в вертикальном j  {Z } принимается m Zi ;
mtc - конвективная масса по t -й степени свободы. Для степеней свободы в
продольном направлении j  {X } принимается m Xc , в поперечном j  {Y } принимается mYc
и в вертикальном j  {Z } принимается m Zc ;
T j , k - период k -го тона собственных колебаний системы;
 j ,k ,t - коэффициент участия массы по t -й степени свободы в колебаниях по k -му
тону при воздействии в направлении j  {X ,Y , Z} . Вычисляется в соответствии с 9.10.
Если конвективная масса рассматривается отдельно от основной системы (см. 9.7),
то в формуле 13 принимается  j , k ,t  1 .
9.10. Коэффициент участия t -й массы в колебаниях по k -му тону при воздействии в
направлении j  {X ,Y , Z} вычисляется по формуле:
 j , k ,t 
{ y}Tk [ M ]{J j ,t }
{ y}Tk [ M ]{ y}k
,
(174)
где {J j ,t } - вектор влияния. Представляет собой вектор-столбец, состоящий из
перемещений по всем степеням свободы системы, если по t -й степени свободы задать
единичное перемещение в направлении j  { X ,Y , Z} .
9.11. Полученные сейсмические нагрузки для k -го тона собственных колебаний при
воздействии в направлении j  {X ,Y , Z} прикладываются к системе и по общим методам
строительной механики вычисляются отклики S .
9.12. Для учета «потерянной массы» к системе дополнительно прикладывается
остаточный вектор сейсмических инерционных сил F~j , k ,t и вычисляются дополнительные
отклики
S:
~  Amax [M ]{J~ }K .
F
j , k ,t
hor
j ,t
I
 При вертикальном воздействии:
~
~
max
F
Z , k ,t  Ahor K V [ M ]{J Z ,t }K I .
(175)
(176)
 Остаточный вектор влияния:
n
{J~j ,t }  {J j ,t }   { y}k  j , k ,t ,
k 1
56
(177)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
где n – количество степеней свободы.
9.13. Полученные отклики
суммируются в соответствии с требованиями 5.19,
S
5.20.
9.14. При определении расчетного давления с учетом сейсмического воздействия
согласно 7.9.1-7.10.2 и 8.10.1-8.11.1 вместо A ij ,1 и Acj подставляются значения:
 для импульсивной массы, соответствующей рассматриваемому сосуду, при
расчете на горизонтальные воздействия j  { X , Y }
A
max
hor
 

max
β (T j ,1 ) Kψi K I  j ,1,t  Ahor
β (T j , 2 ) Kψi K I  j , 2,t   ,
2
2
(178)
 для импульсивной массы, соответствующей рассматриваемому сосуду, при
расчете на вертикальное воздействие j  {Z}
A
max
hor
KV β (T j ,1 ) K ψi K I  j ,1,t
  A
2
max
hor
KV β (T j , 2 ) K ψi K I  j , 2,t

2
,
(179)
 для конвективной массы, соответствующей сосуду
A
max
hor
β (T j ,1 ) K ψc K I  j ,1,t
  A
2
max
hor
β (T j , 2 ) K ψc K I  j , 2,t

2
,
(180)
57
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Приложение А
Вычисление периодов колебаний импульсивной массы
(рекомендуемое)
В данном рекомендуемом приложении описана приближенная методика
определения первых периодов колебаний сосуда с учетом жесткости и массы опорной
конструкции и фундамента.
Для более точного вычисления первого периода колебаний рекомендуется
использовать численные методы расчета (МКЭ).
А.1. Приведенная в данном приложении методика является приближенной и
применима для сосудов и аппаратов категории сейсмостойкости IIs и IIIs. Методика не
учитывает:
 локальную податливость обечайки в точке крепления седловой опоры или
опоры-лапы и податливость днища в точке крепления опорной стойки;
 податливость седловых опор;
 податливость болтов на седловых опорах и опорах-лапах.
Методика является рекомендуемой,
необходимых уточнений и изменений.
поэтому
допускается
внесение
в
нее
А.2 Для установленного на земле сосуда период колебаний вычисляется по
формуле
T ji  2
где
K c, j
-
жесткость
mi
,
Kc, j
фиктивной
(А.1)
пружины,
соответствующей
совместным
колебаниям жидкости и корпуса сосуда.
А.3 Для жестко опертого на грунт вертикального сосуда при воздействии по осям
j  { X ,Y } (рис. А.1, а) условная жесткость вычисляется по формуле
K c, j
 2
 mi 
 D

sE
0,46  0,3  0,067 2
h
2

 ,



(А.2)
где   h / D .
А.4 Для вертикального сосуда при воздействии по оси j  {Z} условная жесткость
«дышащей» формы колебаний (рис. А.1, б) вычисляется по формуле
K c,Z
 
 m  ms  
 2h 
2
1
 D  

 ,

 sE Eв 
(А.3)
где E в - модуль объемного сжатия жидкости. Для воды принимается Eв  2000 МПа .
А.5 Для горизонтального симметричного сосуда на двух седловых опорах при
продольном воздействии j  {X } K c , X равна изгибной жесткости седловых опор и
обечайки в месте их присоединения. Для приближенных расчетов допускается принимать
жесткость бесконечной ( K c, X   ).
58
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
А.6 Для горизонтального симметричного сосуда на двух седловых опорах при
поперечном воздействии j  {Y , Z } эквивалентная жесткость (рис. А.1, в) определяется по
формуле:
K c,Z 
где 
формуле

12 Es ( D  s) 3
,
 31
(А.4)
- коэффициент, учитывающий влияние консолей  2 , вычисляется по
50(1  2  )
625  9300   138384   12400  4  61504  8  184512  7  25  248 4  372  3
3
6
,
где    2 / 1 - отношение длин консолей и среднего пролета;
 1  L  2e 1  L  2e - длина среднего пролета (обозначения L , H и e см. в [5]);
2  e  H
2
- длина консолей.
3
ms  m
mi
mi
mi
ms  m
K c, j
K c ,Z
а
2
1
2
в
б
Рисунок А.1. - Формы колебаний сосудов и соответствующие расчетные модели
А.7 Если сосуд установлен на строительной конструкции (постаменте) и/или
опорной конструкции (рисунок 6, а, рисунок 7, а), то период колебаний вычисляется по
формуле
T ji  2
 1
1 

,
K
K
W
,
j
c
,
j


mi   mW  
(А.5)
59
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
где
KW , j
, mW
- жесткость и масса опорной или строительной конструкции
(постамента) или их суммарная жесткость в горизонтальном направлении j  { X ,Y , Z} ;
 – коэффициент приведения распределенной массы к сосредоточенной массе.
А.8 Коэффициент приведения распределенной массы к сосредоточенной массе 
для изгибных колебаний консольного стержня принимается   0,24 (рисунок А.4, г), для
консоли с жесткой плавающей заделкой на конце принимается   0,4 (рисунок А.3, в),
для продольных колебаний консольного стержня принимается   0,33 .
А.9 Если сосуд установлен на слабых (сильно деформируемых) грунтах, то расчет
следует производить с учетом влияния динамических характеристик основания.
Приближенно влияние основания учитывается следующим образом:
 для жестко опертого на днище сосуда (рисунок А.2, б)
T ji  2
 1
1  mi 2


hi ,

 Kc , j K X  K
m  m  
i
TZi  2
f
m  ms  m f 
(А.6)
 1
1 


.
 K c, Z K Z 


 для сосуда, установленного на строительной и/или опорной конструкции (рис.
А.2, б)
T ji  2
m
i
 1
1
1  (mi hi  hw   mW 0,5hw ) 2
  mW  m f  



,
K

K
K
K
(
m

m
)
c
,
j
W
,
j
X

i
W


 1
1
1 
TZi  2 m  ms  0,33mW  m f  


;
K
K
K
c
,
Z
W
,
Z
Z


Эквивалентное относительное демпфирование i
колебаний) системы сосуд-грунт вычисляется по формуле:
и
c
(А.7)
(для вертикальных
3
 T ji 
f
 i     0,04  i*  ,
T 
 j 
(А.8)
3
 T ji 
 c    0,005  i*  ,
T 
 j 
f
Z
где  f
(А.9)
- относительное демпфирование основания при угловых колебаниях.
Принимается согласно приложению Б;
 Zf - относи тельное демпфирование основания при колебаниях в вертикальном
направлении. Принимается согласно приложению Б;
T ji - период колебаний сосуда без учета основания, вычисляемый по формулам
(А.1) или (А.5);
T ji* - период колебаний сосуда с учетом основания, вычисляемы по формулам (А.7)
или (А.6);
60
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
K X , K  , K Z - жесткости грунтового основания. Для фундаментов на естественном
основании определяемые в соответствии с рекомендуемым приложением Б. Для
остальных типов фундаментов (свайных и т.д.) определяются экспериментально или по
результатам расчета, например, методом конечных элементов.
mi
hi
mi
hi
hw
K
mf
mW
mf
K
KX
KX
KZ
KZ
а
б
Рисунок А.2. - Расчетные модели сосуда с учетом влияния основания
А.10 При определении периода колебаний сосуда по оси j  {Z } :
 в формулы А.1, А.2, А.5, А.7, А.6 вместо m i следует подставлять значение
m  ms (см. рис. 7);
 в формулах А.7, А.6 не учитывается последнее слагаемое под корнем
(принимается 1 / K  0 ) и вместо K X подставляется K Z
А.11 Если масса mW опорной и строительной конструкции намного меньше массы
сосуда с жидкостью mW  0.1 ms  m , то при расчете периода колебаний T ji массу mW
можно не учитывать ( mW  0 ).
А.12 Эквивалентная жесткость опорных конструкций (постаментов) для сосудов при
воздействии в продольном направлении j  {Z } вычисляется по формуле:
EA
,

где  - высота опорной конструкции,
KW ,Z  n
(А.10)
E - модуль упругости материала стоек,
A - площадь поперечного сечения одной стойки,
61
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
n - количество стоек.
А.13 Эквивалентная жесткость опорных конструкций (постаментов) для сосудов при
воздействии в горизонтальном направлении j  {X ,Y } вычисляется
 в предположении жесткого закрепления опор к перекрытию (предполагается, что
перекрытие обладает бесконечной жесткостью) по формуле (рисунок А.3):
12 EI Y
12 EI X
, K W ,Y  n
.
(А.11)
3

3
 в предположении шарнирного закрепления опор к сосуду (рисунок А.4):
K W ,Y  n
3EI Y
3EI
, K W ,Y  n 3 X ,
3


где I j - момент инерции одной стойки относительно оси j .
KW , X  n
(А.12)
Для более сложных конструкций постаментов рекомендуется определять
эквивалентные жесткости K W , j из расчета по методам строительной механики
стержневых систем.
1
KW , j



а
б
в
Рисунок А.3. - Опорные конструкции сосудов, аппроксимируемые консольным стержнем с
жестким закреплением на конце
KW , j


1


г
а
б
в
Рисунок А.4. - Опорные конструкции сосудов, аппроксимируемые консольным стержнем с
шарнирным закреплением на конце
62
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Приложение Б
Динамические характеристики фундаментов
на естественном основании
(рекомендуемое)
Основным параметром,
характеризующим упругие
свойства
оснований
фундаментов при поступательном вертикальном перемещении, является коэффициент
упругого равномерного сжатия C z [20]. Его следует определять экспериментально.
При отсутствии экспериментальных данных величину C z допускается определять
по формуле для фундаментов с площадью подошвы A f не более 200 м2 по формуле:

Cz  b0 Ed 1 


A10 
,
Af 
(Б.1)
где b0 - коэффициент, м 1 , принимаемый: для песков 1,0; для супесей и суглинков
1,2; для глин и крупноблочных грунтов 1,5;
E d - модуль деформации грунта, определяемый в соответствии с требованиями
[23], [24], тс/м2. Как правило, должен определяться по результатам полевых штамповых
испытаний. При отсутствии таких испытаний допускается пользоваться табличными
данными;
A f - площадь подошвы сплошного фундамента, м2;
A 10 10 м 2 - постоянная.
Для фундаментов с площадью подошвы
коэффициента
Cz
Af
, превышающей 200 м2, значение
принимается как для фундаментов с площадью подошвы Af  200 м2 .
Коэффициент упругого неравномерного сжатия C , характеризующий угловую
жесткость фундамента относительно горизонтальной оси, проходящей через его подошву
(качание в грунте):
C  2,0C z .
(Б.2)
Коэффициент упругого равномерного сдвига C x , характеризующий жесткость
сдвига фундамента (при горизонтальном поступательном перемещении фундамента):
C x  0,7C z .
(Б.3)
Интегральные жесткости для естественных (не искусственных и не свайных)
оснований фундаментов определяются следующим образом:
Вертикальная жесткость на сжатие (при упругом равномерном сжатии):
K Z  10 ACz .
(Б.4)
Жесткость качания (при упругом неравномерном сжатии – повороте подошвы
фундамента относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести
подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний):
K   10 7 I  C ,
(Б.5)
63
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
где I  – момент инерции подошвы фундамента относительно горизонтальной оси,
перпендикулярной плоскости колебаний и проходящей через центр тяжести подошвы.
Горизонтальная жесткость на сдвиг (при упругом равномерном сдвиге фундамента
в грунте) определяется из соотношения:
K X  10 ACx .
(Б.6)
Демпфирующие свойства основания должны учитываться относительным
демпфированием  f (доля критического затухания колебаний), определяемым, как
правило, по результатам испытаний. При отсутствии экспериментальных данных
относительное демпфирование для вертикальных колебаний допускается определять по
формулам
 Zf 
2
,
p
(Б.7)
где p, кПа - среднее статическое давление на основание под подошвой
фундамента от расчетных статических нагрузок при коэффициенте перегрузки, равном
1,0.
Относительное демпфирование для горизонтальных колебаний:
 Xf  0,6 Zf .
(Б.8)
Относительное демпфирование вращательных колебаний (качаний) относительно
горизонтальной оси:
f  0,5 Zf .
64
(Б.9)
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
Библиография
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
[7]
[8]
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.1-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.2-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.3-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.4-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.5-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.6-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.7-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.8-2007
Государственный стандарт
Российской Федерации
ГОСТ Р 52857.9-2007
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Общие требования
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Расчет цилиндрических и конических
обечаек, выпуклых и плоских днищ и крышек
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Укрепление отверстий в обечайках и днищах
при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на
прочность обечаек и днищ при внешних статических
нагрузках на штуцер
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Расчет на прочность и герметичность
фланцевых соединений
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Расчет обечаек и днищ от воздействия
опорных нагрузок
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Расчет на прочность при малоцикловых
нагрузках
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Теплообменные аппараты
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Сосуды и аппараты с рубашками
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
прочность. Определение напряжений в местах
пересечений штуцеров с обечайками и днищами при
воздействии давления и внешних нагрузок на штуцер
[10] Государственный стандарт Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
Российской Федерации
прочность. Сосуды и аппараты, работающие с
ГОСТ Р 52857.10-2007
сероводородными средами
[9]
[11] Государственный стандарт Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
Российской Федерации
прочность. Метод расчета на прочность обечаек и днищ
ГОСТ Р 52857.11-2007
с учетом смещения кромок сварных соединений,
угловатости и некруглости обечаек
[12] Государственный стандарт Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
Российской Федерации
прочность. Требования к форме представления
ГОСТ Р 52857.12-2007
расчетов на прочность, выполняемых на ЭВМ
[13] Государственный стандарт Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на
Российской Федерации
прочность. Определение расчетных усилий для
ГОСТ Р 51273-99
аппаратов колонного типа от ветровых нагрузок и
сейсмических воздействий
[14] Государственный стандарт Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие
Российской Федерации
технические условия
ГОСТ Р 52630-2006
[15] Государственный стандарт Сосуды и аппараты. Аппараты колонного типа. Нормы и
Российской Федерации
методы расчета на прочность
ГОСТ Р 51274-99
[16] Межгосударственный
Общие требования к машинам, приборам и другим
65
ГОСТ Р
"Проект" Первая редакция
стандарт
ГОСТ 30546.1-98*
[17] Межгосударственный
стандарт
ГОСТ 30546.3-98*
[18]
[19]
[20]
[21]
[22]
[23]
[24]
[25]
[26]
[27]
[28]
66
техническим изделиям и методы расчета их сложных
конструкций в части сейсмостойкости
Методы
определения
сейсмостойкости
машин,
приборов и других технических изделий, установленных
на месте эксплуатации, при их аттестации или
сертификации на сейсмическую безопасность
Стандарт
организации Расчет на прочность сосудов и аппаратов
РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА
СА 03-004-07
Свод
правил
по Строительство
в
сейсмических
районах.
проектированию
и Актуализированная редакция СНиП II-7-81*
строительству Российской
Федерации
СП 14.13330.2011
Свод
правил
по Фундаменты машин с динамическими нагрузками.
проектированию
и Актуализированная редакция СНиП 2.02.05-87
строительству Российской
Федерации
СП 26.13330.2012
Свод
правил
по Сооружения
промышленных
предприятий.
проектированию
и Актуализированная редакция СНиП 2.09.03-85
строительству Российской
Федерации
СП 43.13330.2012
Методические документы в Пособие по проектированию анкерных болтов для
строительстве
крепления строительных конструкций и оборудования к
МДС 31-4.2000
СНиП 2.09.03-85
Свод
правил
по Основания зданий и сооружений. Актуализированная
проектированию
и редакция СНиП 2.02.01-83*
строительству Российской
Федерации
СП 22.13330.2011
Свод
правил
по Проектирование и устройство оснований и фундаментов
проектированию
и зданий и сооружений
строительству Российской
Федерации
СП 50-101-2004
Стандарт
организации Правила проектирования, изготовления и монтажа
РОСТЕХЭКСПЕРТИЗА
вертикальных цилиндрических стальных резервуаров
СТО-СА-03-002-2009
для нефти и нефтепродуктов
Правила
промышленной Правила проектирования, изготовления и приемки
безопасности и охраны недр сосудов и аппаратов стальных сварных
ПБ 03-584-03
Правила
промышленной Правила устройства и безопасной эксплуатации
безопасности и охраны недр сосудов, работающих под давлением
ПБ 03-576-03
Правила и нормы в атомной Нормы расчета на прочность оборудования и
энергетике
трубопроводов атомных энергетических установок
ПНАЭ Г-7-002-86