Kursach Yalin

Размещено на http://www.allbest.ru/
Курсовая работа
Проектирование системы отопления 3-х этажного жилого дома в
г. Вологда
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
отопление технологический гидравлический
Задачей данной курсовой работы является проектирование систем
отопления и вентиляции жилого здания согласно требованиям СНиП 41–01–
2003. По учебной и технической литературе необходимо проработать общие
сведения о назначении систем, их элементах, классификации систем, выборе
схем.
В
курсовой
работе
необходимо
запроектировать
вертикальную
однотрубную тупиковую систему отопления с нижней разводкой для одной
секции 3-х этажного жилого дома.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Исходные данные
В
курсовой
работе
необходимо
запроектировать
вертикальную
однотрубную тупиковую систему отопления с нижней разводкой для одной
секции 3-х этажного жилого дома.
Высота этажа в свету принимается 3.0 м; отметка чистого пола подвала
–2.200 м.
Теплоноситель в системе отопления – вода с параметрами 105–70 0С,
после смешения в водоструйном элеваторе.
В качестве нагревательных приборов в жилых комнатах, кухнях и на
лестничных клетках приняты чугунные радиаторы марки М140-АО.
Присоединение системы отопления к тепловой сети – зависимое
элеваторное (элеватор стальной водоструйный марки 40с10бк).
Климатические параметры района застройки
Район
Температура,С,
Продолжительность,
застройки
наиболее холодной
средняя
пятидневки, t5
воздуха,
обеспеченностью 0,92
средней
сути
температура
С, периода со
Параметры теплоносителя
Ориентация
суточной
№ варианта планировки
0
1
2
3
4
5
6
7
8
17
Вологда
-32
250
-3,1
18
150–
СЗ
температурой воздуха  10
С
температура,
средняя
Вариант
ность, сут.
С воздуха
продолжитель
0
70
Размещено на http://www.allbest.ru/
План типового этажа
Размещено на http://www.allbest.ru/
2. Проектирование системы отопления
В помещениях жилых зданий следует обеспечивать оптимальные или
допустимые нормы микроклимата в обслуживаемой зоне.
Основные параметры, характеризующие микроклимат помещений:

температура воздуха;

скорость движения воздуха;

относительная влажность воздуха.
Микроклимат помещения – состояние внутренней среды помещения,
оказывающее воздействие на человека, характеризуемое показателями
температуры
воздуха
и
ограждающих
конструкций,
влажностью
и
подвижностью воздуха.
Оптимальные
параметры
микроклимата
–
сочетание
значений
показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом
воздействии на человека обеспечивают нормальное тепловое состояние
организма при минимальном напряжении механизмов терморегуляции и
ощущение комфорта не менее чем у 80% людей, находящихся в помещении.
Допустимые
параметры
микроклимата
–
сочетания
значений
показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом
воздействии на человека могут вызвать общее и локальное ощущение
дискомфорта, ухудшение самочувствия и понижение работоспособности при
усиленном напряжении механизмов терморегуляции и не вызывают
повреждений или ухудшения состояния здоровья.
Исходя из технико-экономической целесообразности, комфортные
условия должны поддерживаться не во всем объеме помещения, а лишь в
местах преимущественной деятельности человека и постоянного его
пребывания, т.е. в рабочей зоне высотой 2 м от пола. За расчетное значение tв
принимают температуру воздуха на высоте 1,5 м от пола и на расстоянии 1 м
от наружной стены.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Теплотехнический расчет проводится для всех наружных ограждений
для холодного периода года с учетом района строительства, условий
эксплуатации, назначения здания и санитарно-гигиенических требований,
предъявляемых
к
ограждающим
конструкциям
и
помещению.
Теплотехнический расчет, внутренних ограждающих конструкций (стен,
перегородок,
перекрытий)
проводится
при
температур воздуха в помещениях более 3°С.
условии,
если
разность
Размещено на http://www.allbest.ru/
3. Теплотехнический расчёт
3.1 Исходные данные и расчетные параметры внутреннего и
наружного воздуха
В качестве исходных данных для выполнения теплотехнического
расчета, определения теплозащитных свойств ограждающих конструкций и
проектирования
параметры
систем
внутреннего
отопления
и
принимаются
наружного
воздуха
термодинамические
и
теплофизические
характеристики строительных материалов ограждений.
1.
Внутренняя температура в помещениях:
-
в угловых комнатах:
+22С;
-
в рядовых комнатах:
+20С;
-
в кухне и коридоре:
+18С;
-
на лестничной клетке: +16С.
2.
Температура в подвале здания: +8С
3.
Температура на чердаке: +4С
Зона влажности района застройки может быть сухая, нормальная и
влажная и определяется по схематической карте территории РФ [7].
Влажностный режим помещения бывает сухой, нормальный, влажный
и мокрый.
С учетом зоны влажности и влажностного режима помещения
выбирают условия эксплуатации (А или Б) (таблица 2.3) для ограждающих
конструкций [2].
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим помещения
Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
сухой
нормальной
влажной
Сухой
А
А
Б
Нормальный
А
Б
Б
Размещено на http://www.allbest.ru/
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б
3.2 Теплотехнический расчет наружных ограждений
При выполнении теплотехнического расчета для зимних условий,
требуемое сопротивление теплопередаче, м 2.°С / Вт, определяют по формуле:
Rотр 
t в  t н n
t н   в
где tв – расчетная температура внутреннего воздуха,°С, принимаемая
по нормам проектирования, соответствующих зданий;
tн – расчетная зимняя температура,°С, равная средней температуре
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92;
t н -
нормативный температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей
конструкции, °С;
 В – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения,
Вт/(м2°С);
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному
воздуху.
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограждения
стены k, Вт/(м2°С), определяется из уравнения:
k
1
,
Rотр
Размещено на http://www.allbest.ru/
где Rотр - общее требуемое сопротивление теплопередаче, м 2.°С / Вт.
Теплотехнический расчет для определения требуемого сопротивления
теплопередаче R0тр и коэффициентов теплопередачи k, проводится для
наружной стены, перекрытий над подвалами и подпольями, чердачного
перекрытия.
Теплотехнический расчет стены
Определяем требуемое термическое сопротивление ограждений по
формуле:
тр
0
R
t


 tн  n
, где
 в  t
в
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному
воздуху; n = 1
tв – расчетная температура внутреннего воздуха,°С, принимаемая
согласно ГОСТ 12.1.005–88 и нормам проектирования соответствующих
зданий и сооружений; tв = 18C
tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха,°С, равная
средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92
по СНиП 2.01.01–82; tн= -32С
tн – нормативный температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей
конструкции; tн = 4C
в-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих
конструкций; в=8,7
R0тр 
20  (32)  1  1,49 (м2*С / Вт)
8,7  4,0
Размещено на http://www.allbest.ru/
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограждения
стены k, Вт/(м2°С), определяется из уравнения:
k
1
,
Rотр
где Rотр - общее требуемое сопротивление теплопередаче, м 2.°С / Вт.
К
1
 0,671 (Вт/м2 0С);
1,49
Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
тр
0
R
t


 tн  n
;
 в  t
в
n = 1; tв = 20C; tн= -32С; tн = 3C; в=8,7
R0тр 
К
20  32 1  1,99
8.7  3,0
(м2*С / Вт);
1
1

 0,502
Rф 1,99
Теплотехнический расчет подвального перекрытия
R0òð 
t

tí n
;
 â  t
â
n = 0,75; tв = 20C; tн= -32С; tн = 2C; в=8,7
R0тр 
18  32  0,75  2,241 (м2*С / Вт);
8.7  2
Размещено на http://www.allbest.ru/
К
1
1

 0,446
Rф 2,241
Теплотехнический расчет окна и подбор конструкции
Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче Rотр ,
(м2°С)/Вт, для световых проемов определяют в зависимости от величины
ГСОП (градусо-сутки отопительного периода,°С. сут) которая вычисляется по
формуле:
ГСОП = (tв-tоп) zот,
где tоп = – 3,1°С – средняя температура отопительного периода;
zот – продолжительность, сут., периода со средней суточной
температурой наружного воздуха ниже или равной 100С (отопительного
периода).
ГСОП=(20+3,1)*250= 5775, Со*сут
Требуемое термическое сопротивление определено по табл. 2.7 [1]
R0тр  0,6 (м2*С / Вт);
Такое сопротивление обеспечивает двухкамерный стеклопакет из
стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном (с
межстекольным расстоянием 6 мм в деревянных или ПВХ переплетах:
R0ф  0,65 .
Коэффициент теплопередачи двойного остекления (светового проема),
kдо, определяем по формуле:
k äî 
1
2
,
R0ô Вт/(м °С)
Размещено на http://www.allbest.ru/
k до 
1
 1,53 (Вт/м2 0С)
0,65
Теплотехнический расчет наружных дверей
Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр для наружных дверей
(кроме балконных) должно быть не менее значения 0,6 R0тр для стен зданий и
сооружений, определяемого при расчетной зимней температуре наружного
воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки
обеспеченностью 0,92:
R0òð  0,6
n(t â  t í )
, (м2°С)/Вт
í
t   â
R0òð  0,6 *2,241= 1,344 (м2°С)/Вт
Коэффициент теплопередачи наружных дверей, kдв, определяем по
формуле:
k дв 
k дв 
1
2
,
R0тр Вт/(м °С)
1
 1,53 (Вт/м2 0С)
0,6
Результаты произведенных вычислений сводим в таблицу:
№№
Наименование
п/п
ограждающей
Общее требуемое сопротивление
Коэффициент
конструкции
теплопередаче Rотр
теплопроводности k
1
Наружные стены
1,49
0,671
2
Чердачное перекрытие
1,99
0,446
3
Подвальное перекрытие
2,241
0,502
4
Окна
0,65
1,538
5
Наружные двери
1,344
1,53
Размещено на http://www.allbest.ru/
3.3 Расчет тепловой мощности системы отопления. Уравнение
теплового баланса здания
Для компенсации теплопотерь через наружные ограждения здания
устраивают системы отопления.
Расчетные теплопотери помещений жилого здания
Q
тп
вычисляют
по уравнению теплового баланса:
Q
тп
Q
д
 Qд  Qи  Qбыт ,
= Qо + Qоб
Qоб = Qор +
где
Q
д
Qн.дв.
- суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие
конструкции здания, Вт, [5];
Qи - добавочные потери теплоты на инфильтрацию Вт, [5];
Qбыт - бытовые тепловыделения, Вт, [5];
Qо - основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания,
Вт, [5];
Qор
–
дополнительные
потери
теплоты
через
ограждающие
конструкции на ориентацию по сторонам света, Вт;
Qн.дв. – дополнительные потери теплоты на открывание наружных
дверей лестничной клетки, Вт.
Расчет величин, входящих в формулы, приводится в разделах 2.3.1 –
2.3.5. Вычисление теплопотерь производим для каждого помещения здания.
Результаты расчетов теплопотерь и теплопоступлений для каждого
помещения
записываются
по
форме
теплопотерь и бытовых теплопоступлений».
таблицы
«Ведомость
расчета
Размещено на http://www.allbest.ru/
Основные потери теплоты через ограждающие конструкции
здания: стены, окна, двери, потолки, полы над подвалами и подпольями
Основные
потери
теплоты
Qо ,
Вт,
через
рассматриваемые
ограждающие конструкции зависят от разности температуры наружного и
внутреннего воздуха и рассчитываются с точностью до 10 Вт по формуле
(3.10):
Qо  А  k  tв  tн   n (3.10)
где k – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м 2°С);
А – расчетная площадь поверхности ограждающей конструкции, м 2;
tв – расчетная температура воздуха помещения,°С, (таблица 3.1);
tн – расчетная температура наружного воздуха,°С;
n – коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности, по
отношению к наружному воздуху (таблица 3.6).
Вычисление теплопотерь производят для каждого помещения здания.
Помещение 101, окно (ДО):
Qо  2,7  1,66  22  (32)  1  242 Вт
Таким
же
образом
считаем
теплопотери
через
ограждающие
конструкции оставшихся помещений. Расчет сводим в табличную форму
(графа 10).
Существуют помещения, в которых отопительные приборы не
устанавливаются (коридор, санитарные узлы), но теплопотери в них через
пол (первый этаж) или потолок (в данном случае – третий этаж) имеются. В
этих случаях теплопотери данных помещений (или часть их) добавляются к
теплопотерям ближайших помещений, имеющих отопительные приборы.
Для данной курсовой работы толщины ограждающих конструкций
жилого трехэтажного дома принимаются следующие:
– толщина наружной стены – 300 мм;
Размещено на http://www.allbest.ru/
– толщина чердачного перекрытия – 200 мм;
– толщина перекрытия над подвалом – 300 мм.
Размеры оконного проема в свету – 1,8х1,5 м.
Размеры остекления балконной двери – 1,5х0,7 м.
Размеры балконной двери – 2,75х0,87 м.
Подвал – без окон.
Теплопотери подсчитываются для наружных стен (НС), перекрытий
над подвалом (Пл), окон (ДО), балконных дверей (БД), наружной двери (ДН)
и чердачных перекрытий (Пт).
Расчет основных теплопотерь для
каждого помещения здания
записываем по форме таблицы 3.10.
Данные заносим в таблицу 3.10
Дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции
на ориентацию здания
Дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции на
ориентацию по сторонам света Qор учитываются (в долях) только для
наружных стен, окон, наружных дверей.
– север (С), восток (В), северо-восток (С-В) и северо-запад (С-З) – в
размере:  ор = 0,1;
– юго-восток (ЮВ), запад (З) – в размере:  ор = 0,05;
– юг (Ю), юго-запад (ЮЗ) –  ор = 0.
Qор определяются по формуле (3.10):
Qор  Qо   ор , (3.11)
где  ор – коэффициент дополнительных потерь теплоты на ориентацию.
Дополнительные потери теплоты на открывание наружных дверей
Размещено на http://www.allbest.ru/
Дополнительные потери теплоты на нагревание холодного воздуха для
дверей лестничных клеток, Вт, для двойных дверей с тамбурами между
ними:
Qн.дв.  Qл.кл . (0,27 Н ) (3.11)
Qл.кл. -основные теплопотери через двери в помещении лестничной
клетки, Вт
где 0,27Н (т.е. 0,27х9,0 =2,43) – значение коэффициента добавочных
теплопотерь, учитывающего тип дверей и высоту здания.
Qн.дв.  430,27  2,43  1045,55 Вт
Добавочные потери теплоты на нагревание инфильтрующегося
наружного воздуха
В жилых и общественных зданиях инфильтрация происходит, главным
образом, через окна, балконные двери, световые фонари, наружные двери,
ворота, открытые проемы, щели, стыки стеновых панелей. Добавочные
потери теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха и
внутренних поверхностей ограждений необходимо определять для двух
случаев: при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемой
притоком подогретого воздуха Qи.в Вт; при действии теплового и ветрового
давления Qи.тв, Вт.
Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха Qи в данной
курсовой работе не рассчитывают, а принимают в размере 17% от суммарных
теплопотерь Qоб (графа 15) каждого помещения.
Дополнительные бытовые теплопоступления в помещения
При расчете тепловой мощности систем отопления необходимо
учитывать
регулярные
электрических
бытовые
приборов,
теплопоступления
освещения,
в
технологического
помещение
от
оборудования,
коммуникаций, материалов, тела человека и других источников. При этом
Размещено на http://www.allbest.ru/
значения бытовых тепловыделений, поступающих в комнаты и кухни жилых
домов, следует принимать в количестве 21 Вт на 1м2 площади пола [5] и
определять по формуле (3.12), Вт:
Q6ыт=10·Ап (3.12)
где Ап – площадь пола отапливаемого помещения, м 2.
Бытовые теплопоступления в помещение 101, при площади пола
А101=22,31 м², составят:
Q6ыт=10·19,2 = 192 Вт
Аналогичным образом рассчитываются бытовые теплопоступления в
остальные помещения. Расчет сводится в табличную форму.
Расчет дополнительных бытовых теплопоступлений записывают в
графу 17.
Результаты расчета теплопотерь и теплопоступлений
Результаты расчетов теплопотерь и теплопоступлений для каждого
помещения записываются по форме таблицы 3.10.
В графу 18 заносят полные теплопотери, Qт.п., Вт, для всех
ограждений помещения, которые получают суммированием значений,
записанных в графах 15, 16 и вычитанием из этой суммы значений графы 17.
3.4 Конструирование системы отопления
При проектировании систем отопления необходимо обеспечить
расчетную температуру и равномерное нагревание воздуха помещений,
гидравлическую и тепловую устойчивость, взрывопожарную безопасность и
доступность очистки и ремонта [5]. Для жилых зданий необходимо
принимать [1,5] при температуре теплоносителя 95°С двухтрубные и при
105°С – однотрубные системы отопления с радиаторами или конвекторами.
Системы отопления проектируются, как правило, из унифицированных узлов
Размещено на http://www.allbest.ru/
и деталей. Вертикальные однотрубные системы обладают лучшей тепловой и
гидравлической устойчивостью, чем двухтрубные.
Для отопления жилых и общественных зданий, как правило,
рекомендуются регулируемые стояки и стояки с осевыми и смещенными
замыкающими участками.
Эти
системы
устойчивостью
и
обладают
имеют
высокой
хорошие
гидравлической
экономические
и
тепловой
показатели
по
трудозатратам и расходу металла.
Отопительные приборы размещены под световыми проемами.
На
подводках
к
приборам
однотрубных
стояков,
проточно-
регулируемых, запроектированы трехходовые краны типа КРТ, Dу 15 и 20 мм
с поворотной заслонкой.
В системе отопления предусмотрены устройства для ее опорожнения.
На каждом стояке предусмотрена запорная арматура со штуцерами для
присоединения шлангов.
В пониженных местах магистралей устанавливают спускные краны для
слива теплоносителя.
Арматура в тепловом узле здания предназначена для регулирования и
отключения систем отопления и оборудования.
Удаление воздуха из систем водяного отопления предусматривается
через
краны
Маевского
для
выпуска
воздуха,
установленные
на
отопительных приборах верхних.
Компенсацию удлинения подводок к приборам предусматривают в
горизонтальных ветвях однотрубных систем путем их изгиба (добавления
уток). В ветвях между каждыми пятью-шестью приборами проектируют Побразные компенсаторы.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного
4.
отопления
Тепловой расчет системы отопления, заключается в определении
площади поверхности отопительных приборов. К расчету приступают после
выбора
типа
присоединения
отопительных
к
трубам
приборов,
системы
места
отопления,
установки,
вида
и
способа
параметров
теплоносителя, температуры воздуха в отапливаемом помещении, диаметра
труб по результатам гидравлического расчета. Поверхность отопительного
прибора должна обеспечить необходимый тепловой поток от теплоносителя
к воздуху помещения, равный теплопотерям помещения за вычетом
теплоотдачи проложенных в них теплопроводов.
4.1 Расчет площади отопительных приборов в однотрубных
системах отопления
Поверхность нагрева отопительных приборов в однотрубных системах
отопления рассчитывается с учетом температуры теплоносителя на входе в
каждый прибор tвх, 0С, количества теплоносителя, проходящего через прибор
Gпр, кг/ч, и величины тепловой нагрузки прибора Qпр, Вт.
Расчет площади каждого отопительного прибора осуществляется в
определенной последовательности:
а)
Вычерчивается
расчетная
схема
стояка,
принимается
тип
отопительного прибора и место установки, схема подачи теплоносителя в
прибор, конструкция узла прибора. На расчетной схеме проставляются
диаметры труб, тепловая нагрузка прибора, равная теплопотерям данного
помещения, Qт.п., Вт.
б) Рассчитывается общее количество воды, кг/ч, циркулирующей по
стояку, по формуле:
Размещено на http://www.allbest.ru/
n
Gст 
 Qпр  1*   2*  3,6
1
c  (t Г  t0 )
, (4.1)
где 1* – коэффициент учета дополнительного теплового потока, (для
данного вида отопительных приборов 1* = 1,02);
 2* =1,02 – коэффициент
учета дополнительных потерь теплоты
отопительных приборов у наружных ограждений;
с =4,187 кДж/(кг.оС) удельная массовая теплоемкость воды;
N
 Qпр –суммарные теплопотери в помещениях, обслуживаемых стояком,
1
Вт.
Например, к стояку 1 относятся следующие помещения 101+108,
201+208, 301+308. Суммируя значения теплопотерь для каждого помещения
(табл. 5.2), получим:
Gст1 
(2796,07  5785,89  1514,14  1381,93  2684,26  3506,07)  1,02  1,02  3,6
 451,583
4,187  (105  70)
(кг/ч)
Аналогично для остальных стояков. Тепловая нагрузка Qст, Вт и общее
количество воды Gст, кг/ч, циркулирующей по стояку сведены в таблицу.
Коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных
приборов у наружных ограждений  2*
Наименование отопительного прибора
Коэфф. учета  2 , у наружной стены, в том числе под
*
световыми проемами
Радиатор чугунный секционный
1,02
Радиатор стальной панельный
1,04
Сводная таблица расчета расхода воды в стояках
№ ст
Qст, Вт
Gст, кг/ч
1
5638,09
451,583
2
2839,53
172,57
3
3731,60
295,37
Размещено на http://www.allbest.ru/
4
3991,82
102,02
5
2957,78
275,60
6
6105,10
156,04
7
6129,75
156,67
8
3605,91
192,16
 Q ст =50264,63
 Gст =1284,68
в) Определяется температура воды на входе в каждый отопительный
прибор проточно-регулируемого стояка по ходу движения теплоносителя:
– для первого прибора:
tв х(1)  t г (4.2)
– для второго прибора: tв х( 2 )  t г 
– для третьего прибора:
Qпр.(1)  1*   2*  3,6
tв х(3)  tг 
c  Gcт
(4.3)
(Qпр.(1)  Qпр.( 2 ) )  1*   2*  3,6
c  Gcт
, (4.4) и
т.д.
г) Рассчитывается расход воды, кг/ч, проходящий через каждый
отопительный прибор Gпр, кг/ч, с учетом коэффициента затекания  , по
формуле:
G пр  Gст   (4.9)
где   1,0  коэффициент затекания воды в отопительный прибор с
трехходовым краном, определенный по таблице.
Значения коэффициента затекания воды  в приборных узлах
Приборный узел
С
трехходовым
краном
С
проходным
Присоединение приборов к
Подводка с замыкающим
Коэффициент
стояку
участком
затекания
одностороннее
-
1,00
двухстороннее
-
0,5
одностороннее
смещенным
0,5
Размещено на http://www.allbest.ru/
краном КРП
С
проходным
двухстороннее
краном КРП
осевым
0,33
смещенным
0,20
осевым
0,17
д) Определяется средняя температура воды, в каждом отопительном
приборе по ходу движения теплоносителя:
– для первого прибора: t ср (1)  t вх(1) 
– для второго прибора: t ср ( 2 )  t вх( 2) 
е)
Рассчитывается
средний
0,5  Qпр.(1)  1*   2*  3,6
c  Gпр(1)
, (4.10)
0,5  Qпр.( 2)  1*   2*  3,6
c  Gпр( 2)
температурный
, (4.11)
напор
в
и т.д.;
каждом
отопительном приборе по ходу движения теплоносителя, оС:
– для первого прибора: t ср (1)  t ср (1)  t в (4.13)
– для второго прибора: t ср ( 2  t ср ( 2)  t в (4.14)
и т.д.
ж) Определяется плотность теплового потока, Вт/м 2, для каждого
отопительного прибора по ходу движения теплоносителя по формулам (4.16–
4.18):
1 n
– для первого прибора: q пр(1)
 t ср (1)
 q ном  
 70



– для второго прибора: q пр( 2)
 t ср ( 2)
 q ном  
 70



и т.д.,
1 n
 Gпр(1)
 
 360
р

 (4.16)

 Gпр( 2)
 
 360
р

 (4.17)

где qном
Размещено на http://www.allbest.ru/
=595 Вт/м2 - номинальная плотность теплового потока
отопительного
радиатора
чугунного
секционного
МС-140-АО
при
стандартных условиях (таблица);
n, р – показатели для определения теплового потока отопительного
прибора, приниматся по таблице в зависимости от Gпр, кг/ч, и схемы подачи
теплоносителя в приборы.
Номинальная плотность теплового потока отопительных приборов при
движении воды «сверху-вниз»
Наименование и обозначение отопительного прибора
Номинальная плотность теплового потока, qном,
Вт/м2
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690–75)
МС-140–108
758
МС-140–98
725
МС-140-АО
595
МС-140-А
646
МС-90
700
МС-90–108
802
Значения показателей n, p для определения теплового потока
отопительных приборов
Тип
отопительного
прибора
Радиатор
Направление
движения
Расход теплоносителя G, кг/ч
n
p
18–61
0,25
0,12
65–900
0,25
0,04
90–900
0,35
0,07
теплоносителя
чугунный
снизу-вверх
секционный
з) Вычисляется расчетная наружная площадь, м2, отопительного
прибора по ходу движения теплоносителя по формулам (4.19–4.21):
– для первого прибора:
– для второго прибора:
Апр(1) 
Qпр(1)
(4.19)
q пр(1)
Апр ( 2 ) 
Qпр( 2 )
q пр( 2 )
(4.20)
Размещено на http://www.allbest.ru/
и) Число секций чугунных радиаторов, шт., определяют по формуле:
N
Апр  4
 , (4.22)
а1 3
где а1 =0,299 м2 – площадь одной секции радиатора;
β4=1,03 – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки
радиатора в помещении;
β3=1 – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном
радиаторе;
Техническая характеристика отопительных приборов
Обозначение
Площадь
прибора
нагревательной
поверхности f, м
Номинальный
n1 и n2
тепловой
2
поток QT,
Строительные размеры,
Масса,
мм
кг
n1
n2
l
l1
l2
l3
Вт (кКал/ч)
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690–75)
МС-140–106
0,244
185 (159)
-
-
500
558
140
108
7,62
МС-140–98
0,240
174 (150)
-
-
500
558
140
98
7,4
М-140 АО
М-140А
0,299
0,254
178 (153)
164 (141)
-
-
500
500
582
582
140
140
96
96
8,45
7,8
М-90
МС-90–108
0,2
0,187
140 (120)
150 (129)
-
-
500
500
582
588
90
90
96
108
6,15
6,15
Значения β4, учитывающего способ установки отопительных приборов
Эскиз установки
Способ установки прибора
А, мм
β4
У стены без ниши, перекрыт доской в виде полки
40
1,05
80
1,03
100
1,02
прибора
Значения поправочного коэффициента β 3, учитывающего число секций
в одном радиаторе
Число секций
до 15
15–20
21–25
β3
1,0
0,98
0,96
Размещено на http://www.allbest.ru/
Результаты расчетов отопительных приборов каждого стояка системы
водяного отопления сведены в таблицу 4.11.
Результаты
расчета
отопительных
приборов
системы
водяного
отопления
№ стояка
Этаж
tвх, 0С
tвых, 0С
tср, 0С
tср, 0С
qном,
А, м2
N, секц.
Вт/м2
1
1
105,00
92,19
98,60
78,60
662,96
3,11
11
2
92,19
83,07
87,63
67,63
549,46
2,67
9
3
83,07
70
76,54
56,54
439,19
4,80
16
1
105,00
91,38
98,19
80,19
661,43
1,67
6
2
91,38
84,46
87,92
69,92
557,28
1,01
4
3
84,46
70
77,23
59,23
452,88
2,59
9
1
105,00
91,45
98,23
80,23
669,06
2,16
8
2
91,45
84,36
87,90
69,90
563,25
1,34
5
3
84,36
70
77,18
59,18
457,37
3,35
12
1
105,00
91,39
98,20
80,20
670,54
2,31
8
2
91,39
84,45
87,92
69,92
564,91
1,40
5
3
84,45
70
77,22
59,22
459,04
3,59
12
1
105,00
91,24
98,12
80,12
661,75
1,76
6
2
91,24
84,67
87,95
69,95
558,50
0,99
4
3
84,67
70
77,33
59,33
454,63
2,73
10
1
105,00
92,26
98,63
78,63
665,43
3,34
11
2
92,26
82,99
87,62
67,62
551,13
2,93
10
3
82,99
70
76,50
56,50
440,19
5,15
18
1
105,00
91,85
98,43
78,43
663,38
3,47
12
2
91,85
82,64
87,25
67,25
547,36
2,95
10
3
82,64
70
76,32
56,32
438,55
5,05
17
1
105,00
91,26
98,13
80,13
667,14
2,12
7
2
91,26
84,63
87,95
71,95
583,09
1,17
4
3
84,63
70
77,32
61,32
477,47
3,16
11
9
лк
105
70
87,50
71,50
582,63
7,37
24
10
1
105,00
90,69
97,85
79,85
657,72
1,75
6
2
90,69
85,44
88,07
70,07
558,62
0,76
3
3
85,44
70
77,72
59,72
457,48
2,72
9
1
105,00
92,10
98,55
78,55
672,29
4,47
16
2
92,10
83,23
87,66
67,66
557,90
3,70
13
3
83,23
70
76,61
56,61
446,46
6,90
23
2
3
4
5
6
7
8
11
Размещено на http://www.allbest.ru/
5. Гидравлический расчет системы отопления
Гидравлический
расчет
проводится
по
законам
гидравлики.
Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность
системы отопления.
На основе гидравлического расчета осуществляется выбор диаметра
труб d, мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде давления в
системе отопления,  р , Па, пропуск заданных расходов теплоносителя G,
кг/ч (обеспечено затекание необходимого количества воды в каждое
ответвление, стояк, отопительный прибор). Перед гидравлическим расчетом
должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в
аксонометрической проекции.
При гидравлическом расчете системы отопления расчет стояков и
магистральных
трубопроводов
(в
пределах
подвального
помещения)
проводится методом удельных потерь давления.
5.1 Определение располагаемого перепада давления в системе
отопления
Располагаемый перепад давления для создания циркуляции воды  р ,
Па, в насосной вертикальной однотрубной системе с качественным
регулированием
теплоносителя
определяется по формуле:
р р  р н  ре.пр , (5.1)
с
нижней
разводкой
магистралей,
Размещено на http://www.allbest.ru/
где р н – давление, создаваемое циркуляционным насосом, Па;
ре.пр.
–
естественное
циркуляционное
давление,
возникающее
вследствие охлаждения воды в отопительных приборах системы отопления,
Па.
В данной курсовой работе допускается ре.пр. не учитывать.
5.2 Метод удельных линейных потерь давления
Последовательность гидравлического
расчета
методом
удельных
линейных потерь давления:
а) вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления (М
1:100). На аксонометрической схеме выбирается главное циркуляционное
кольцо. При тупиковом движении теплоносителя оно проходит через
наиболее нагруженный и удаленный от теплового центра (узла) стояк, при
попутном движении – через наиболее нагруженный средний стояк.
б) главное циркуляционное кольцо разбивается на расчетные участки,
обозначаемые порядковым
номером
(начиная от реперного стояка);
указывается расход теплоносителя на участке G, кг/ч, длина участка l, м;
в) для предварительного выбора диаметра труб определяются средние
удельные потери давления на трение:
Rср 
0,65  j  p р
l
, Па/м (5.3)
где j – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на
магистралях и стояках, j=0,3 – для магистралей, j=0,7 – для стояков;
Δpр – располагаемое давление в системе отопления, Па,
Δpр=16 кПа – tг=95 0С,
Δpр=25 кПа – tг=105 0С.
Размещено на http://www.allbest.ru/
г) по величине R ср и расходу теплоносителя на участке G (приложение
Д) находятся предварительные диаметры труб d, мм, фактические удельные
потери давления R, Па/м, фактическая скорость теплоносителя υ, м/с.
Полученные данные заносятся в таблицу 5.2.
д) определяются потери давления на участках:
p расч  R  l  Z , Па (5.4)
где R – удельные потери давления на трение, Па/м;
l – длина участка, м;
Z – потери давления на местных сопротивлениях,
Па, Z    
2  
2
; (5.5)
ξ – коэффициент, учитывающий местное сопротивление на участке,
(приложения Б, В);
ρ – плотность теплоносителя, кг/м3;
υ – скорость теплоносителя на участке, м/с;
е) После предварительного выбора диаметров труб выполняется
гидравлическая увязка, которая не должна превышать 15%.
где Gст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч (таблица);
рш – требуемые потери давления в шайбе, Па.
Диафрагмы устанавливаются у крана на основании стояка в месте
присоединения к подающей магистрали. Диафрагмы диаметром менее 5 мм
не устанавливаются.
Для
проведения
нагруженное
второстепенное
кольцо,
кольцо
заполняется таблица 5.2.
гидравлического
которое
расчета
является
(приложение
Е).
выбираем
расчетным
По
наиболее
(главным),
результатам
и
расчетов
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Графа 1 – проставляем номера участков;
2. Графа 2 – в соответствии с аксонометрической схемой по участкам
записываем тепловые нагрузки, Q, Вт;
3. Рассчитываем расход воды в реперном стояке для расчетного участка
(формула 4.1), графа 3:
4. В соответствии с таблицей 3.14 по диаметру стояка Dу, мм выбираем
диаметры подводок и замыкающего участка: Dу(п), мм; Dу(з), мм.
5. Рассчитываем коэффициенты местных сопротивлений на участке 1
(приложения Б, В), сумму записываем в графу 10 таблицы 5.2. На границе
двух участков местное сопротивление относим к участку с меньшим
расходом воды. Результаты расчетов сводим в таблицу 5.1.
Местные сопротивления на расчетных участках
№ участка, вид местного сопротивления

Стояк 1, 7 Вентиль прямоточный
3,0 х 2=6,0
Ø20 Отвод 90°
0,6 х 13 шт.=7,8
Кран трехходовой КРТ
3,5 х 6 шт.=21,0
Радиатор чугунный
1,3 х 6 шт.=7,8
ст(1) =42,6
Стояк 2, 3, 4, 5, 8,10 Вентиль прямоточный
3,0 х 2=6,0
Ø15 Отвод 90°
0,8 х 6 шт.=4,8
Тройник на ответвление
1,5 х 2 шт.=3,0
Кран трехходовой КРТ
4,4 х 3 шт.=13,2
Радиатор чугунный
1,3 х 6 шт.=7,8
ст(2) =34,8
Стояк 6, 11 Вентиль прямоточный
3,0 х 2=6,0
Ø20 Тройник на ответвление
1,5 х 2 шт.=3,0
Отвод 90°
0,6 х 11 шт.=6,6
Кран трехходовой КРТ
3,5 х 6 шт.=21,0
Радиатор чугунный
1,3 х 6 шт.=7,8
ст(6) =44,4
Стояк 9 Вентиль прямоточный
3,0 х 2=6,0
Ø15 Отвод 90°
0,8 х 2 шт.=1,6
Тройник на ответвление
1,5 х 2 шт.=3,0
Кран трехходовой КРТ
4,4 х 1 шт.=4,4
Радиатор чугунный
1,3 х 1 шт.=1,3
Размещено на http://www.allbest.ru/
ст(9)=16,3
Участок 1, 7 Тройник проходной
1,0 х 4 =4,0
Отвод 90°
0,6 х 2 = 1,2
уч(1) = 5,2
Участок 4 Тройник проходной
1,0 х 4 =4,0
Отвод 90°
0,5 х 2 = 1,0
уч(4) = 5,0
Участок 2, 3, 5, 8, 9 Тройник проходной
уч(2) =1,0 х 2 =2,0
Участок 6 Задвижка
0,5 х 2 = 1,0
Отвод 90°
0,6 х 2 = 1,2
Тройник поворотный
3,0 х 2=6,0
уч(6)= 8,2
Участок 10 Тройник проходной
1,0 х 2 =2,0
Отвод 90°
0,5 х 2 =1,0
уч(10) = 3,0
Участок 11 Задвижка
0,5 х 2 = 1,0
Тройник поворотный
3,0 х 2=6,0
уч(6) = 7,0
Участок 12 Отвод 90°
0,5 х 2 = 1,0
Тройник поворотный
3,0 х 2=6,0
уч(12) = 7,0
5.3 Расчет дросселирующих шайб
Увязку стояков производим по формуле:
А
Р участка  Рстояка
Р участка
 100,%  15%
На тех стояках, где увязка потерь давления на стояках больше 15%, то
на данных стояках предусматриваем установку диафрагмы (дроссельной
шайбы) по формуле (5.6):
Размещено на http://www.allbest.ru/
2
G
d  3,544 ст  5 мм , мм (5.6)
pш
где Gст – расход теплоносителя в стояке №5 (таблица 4.3);
рш – требуемые потери давления в шайбе, Па.
Для стояка №6:
АСт.6 
(1016,06  806,31)
 100%  20,64%  15%
1016,06
РшСт.6  150 Па
d Ст.6  3,544
156,04 2
 13 мм
150
Для стояка №9:
АСт.9 
(1193,78  557,73)
 100%  53,3%  15%
1193,78
РшСт.6  1050 Па
d 9  3,544
109,74 2
 7 мм
1050
Размещено на http://www.allbest.ru/
6. Подбор оборудования теплового узла
Системы отопления зданий следует присоединять к тепловым сетям:
– через элеватор при необходимости снижения температуры воды в
системе отопления и располагаемом напоре перед элеватором, достаточном
для его работы;
6.1
Тепловой
присоединением,
пункт
с
системы
водоструйным
отопления
элеватором
с
и
зависимым
пофасадным
регулированием
Основное оборудование теплового узла

водоструйный элеватор;

прибор учета тепла;

грязевик;

ручной насос;

входная арматура;

сливная арматура;

воздуховыпускная арматура;

контрольно-измерительные приборы.
6.2 Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора
Водоструйные элеваторы предназначены для понижения температуры
перегретой воды, поступающей из тепловой сети в систему отопления, до
необходимой температуры путем ее смешивания с водой, прошедшей
систему отопления. Элеватор состоит из сопла, камеры всасывания, камеры
смешения и диффузора.
Размещено на http://www.allbest.ru/
В практике проектирования применяется водоструйный элеватор марки
40с106к
ТУ26–07–1255–82,
выполненный
из
углеродистой
стали
с
температурой теплоносителя до 150°С (рисунок 6.1).
Рисунок 6.1. Схема водоструйного элеватора
Конструктивные характеристики различных типоразмеров элеватора
40с10бк
Номер
Диаметр
Размеры, мм
элеватора
Камеры
L
l
Диаметр
D1
D2
h
смешения
сопла
Масса, кг
dс,
мм
dk, мм
1
15
360
70
145
145
130
3–8
8,3
2
20
440
93
160
145
135
4–8
11,3
3
25
570
104
180
160
145
6–10
15,5
4
30
620
125
195
180
170
7–12
18,7
Определение номера элеватора, диаметра сопла и камеры смешения
осуществляется расчетом в следующем порядке.
Определяется расход воды в системе отопления по формуле, т/ч:
Gс.о 
Q
т.п
 3,6
с  t г  tо  1000
(6.1)
Размещено на http://www.allbest.ru/
где  Qт.п - полные теплопотери здания, Вт;
с – удельная теплоемкость воды, равная с = 4,187 кДж/(кг°С);
tг, tо – параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе
системы отопления,°С.
G с .о 
 50264,63  3,6
4,187  105  70  1000
 1,235 (т/ч)
Вычисляется коэффициент смешения:
и
и
 1  tг
t г  to
(6.2)
150  105
 1,286
105  70
где 1 =150°С – параметры теплоносителя в подающем трубопроводе в
тепловой сети.
Определяется расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм, по
формуле:
d   8,5
G с .о
(6.3)
Р с . о
где  с.о =1,285 кПа – тре6уемое давление, развиваемое элеватором,
принимаемое равным потерям давления в главном циркуляционном кольце.
d   8,5
1,285
6,132
 7 мм
Вычисляется расчетный диаметр сопла, мм, по формуле:
dс 
d
(6.4)
1 и
Размещено на http://www.allbest.ru/
dс 
7
=3 мм
1  1,286
Определяется давление, необходимое для работы элеватора, 10кПа, по
формуле:
2
 э  1,4   с.о 1  и  (6.5)
 э  1,4  6,132  1  1,286  4,5 кПа
2
Находится давление перед элеваторным узлом, 10кПа, с учетом
гидравлических потерь в регуляторе давления по формуле:
 э. у   э  2  3 (6.6)
 э. у  4,5  3  7,5 кПа
После определения расчетного диаметра камеры смешивания dk, мм, по
таблице 6.1 выбирается номер элеватора с ближайшим наибольшим
диаметром dk (dk=15 мм).
Принят элеватор 40с10бк №1, dk=15 мм.
Размещено на Allbest.ru