Основные энергетически характерстики ВЭУ. Основная классификация ВЭУ:

Основные энергетически характерстики ВЭУ.
Основная классификация ВЭУ:
1. По геометрии ветроколеса(ВК).
2. По положению ВК относительно направления ветра.
Дано: ВК, лопасти которого имеют скорость V; воздушный поток или поток имеет скорость U;
скорость потока относительно лопасти 𝑉𝑟 ; все в м/с; 𝑉𝑟 + 𝑉 = 𝑈
Силы, возникающие при взаимодействии потока с лопастью ВК:
При взаимодействии ВК с потоками имеет место закрутка потока за ВК и его
турбулизация(хаотичность по V и |𝑉|. ВК препятствие для потока – это свойство ВК называется
𝐹
геометрическим заполнением. 𝐹 лопастей = 𝐹зап (м2 )
ометаемая
Чем больше 𝐹зап - тем большую 𝑁вэу можно получить при малых |𝑉| и малых оборотах: ВЭУ
привод водяных насосов;
Чем меньше 𝐹зап - тем большая 𝑁вэу достигается при больших оборотах и эти ВЭУ относительно
долго выходят на режим(традиционные ВЭУ).
Взаимодействие ВК и потока.
Принципы преобразования энергии ветра.
Пусть поток до ВК – ламинарен. Тогда для поперечного сечения А1 (вблизи ВК) при скорости
ветра 𝑈0 получаем, что потенциальная мощность потока равна 𝑃0 ,определяемой по форрмуле:
1
𝑃0 = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈03 (Вт) (0), для заданной секундной массы потока (масса/сек); считается, что
𝜌(кг/м^3)- плотность воздуха и 𝑈0 (м/с) – постоянны по сечению А1 (м^2).
Сечение: А1 перпендикулярно 𝑈0 , 𝑈0 − скорость невозмущенного потока.
Допущения:- линии тока(ветра) при прохождении ВК – не терпят разрыва(ламинарный поток)- ВК
в расчетах представляется в виде некоторого проницаемого диска, при взаимодействии с которым
поток отдает ему часть своей потенциальной мощности 𝑃0 , отчего давонеие в потоке и его
импульс уменьшается.
Расчетная модель преобразования 𝑃0 в ВК
.
Дано: ламинарный поток, ВК и 3 сечения : А0 , А1 , А2 (м^2)
А0 - площадь до ВК в невозмущенном потоке;
А1 - площадь ометаемая колесом;
А2 - сечение в месте с минимумом 𝑈потока из-за влияния ВК.
На ВК действует сила 𝐹1 перпендикулярная А1 . Эта сила равна изменению количества движения
секундной массы воздуха (кг/с) , проходящей через ВК за 1 сек, т.е.(m):
𝐹1 = 𝑚 ∗ 𝑈0 − 𝑚 ∗ 𝑈2 , где 𝑚 = 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 ;
Считается: 𝑈1 = const по площади А1 , т.е. поток однородный.
Тогда сила 𝐹1 действует на ВК с мощностью Р;
𝑃 = 𝐹1 ∗ 𝑈1 = 𝑚 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈1 (1)
С другой стороны: мощность Р равна энергии теряемой в 1 сек ветровым потоком - Рп :
1
Рп = 2 ∗ 𝑚 ∗ (𝑈02 − 𝑈22 ) = 𝑃 = 𝑚 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈1 (2)
Из 2 следует, что : 𝑈1 =
𝑈1 +𝑈2
2
(3)
Учитывая, что 𝑚 = 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 (4) – секундная масса воздуха проходящая через сечение А1 (ВК)
Подставим (4) в (1):
𝑃 = 𝑚 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈1 = (𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 ) ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈1 = 𝜌 ∗ А1 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈12 (5)
Из (3) следует, что 𝑈2 = 2 ∗ 𝑈1 − 𝑈0 ,т.е. подставим 𝑈2 в (5):
𝑃 = 𝜌 ∗ А1 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) ∗ 𝑈12 = 𝜌 ∗ А1 ∗ (𝑈0 − (2 ∗ 𝑈1 − 𝑈0 )) ∗ 𝑈12 = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈12 ∗ (𝑈0 − 𝑈1 ) (6)
Введем понятие: λ(о.е.) – коэффициент торможения воздушного потока, т.е. насколько
уменьшается 𝑈0 с учетом ВК
λ=
𝑈0 +𝑈1
𝑈0
(7) или 𝑈1 = 𝑈0 ∗ (1 − λ) (8)
подставим (8) в (6):
2
𝑃 = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈12 ∗ (𝑈0 − 𝑈1 ) = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ (𝑈0 ∗ (1 − λ)) ∗ (𝑈0 − (𝑈0 ∗ (1 − λ)) = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗
𝑈02 ∗ (1 − λ)2 ∗ 𝑈0 ∗ λ = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈03 ∗ λ ∗ (1 − λ)2 (9)
Умножим и разделим (9) на 4,
1
𝑃 = ( ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈03 ) ∗ λ ∗ (1 − λ)2 ∗ 4
2
1
3
𝑃0 = (2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈0 )- потенциальная энергия потока до ВК. Уравнение (0),т.е. мощность ВК Р
полезная переданная ВК,
𝑃 = 𝑃0 ∗ λ ∗ (1 − λ)2 ∗ 4 = 𝑃0 ∗ Ср (10),
Где Ср = λ ∗ (1 − λ)2 ∗ 4 (11) – называется коэффициентом мощности ВК
Р
Ср = 𝑃 (12)
0
Очевидно, что 𝑃0 = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡 для 𝑈0 = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡 и 𝜌 = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡, тогда для получения max P надо иметь
max Ср (λ),т.е.
Н.у.
𝑑Ср (λ)
dλ
=
𝑑(4∗λ∗(1−λ)2 )
dλ
=
𝑑(4∗λ−8∗λ2 +4∗λ3 )
dλ
= 0 (13) или
𝑑(2∗λ−4∗λ2 +2∗λ3 )
dλ
= 1 − 4 ∗ λ − 3 ∗ λ2 = 0
(14)
Или (1- λ)(1 − 3 ∗ λ) = 0
λ1 = 1 min 𝑃 (полное торможение потока) Ср = 0
1
λ1 = 3 𝑚𝑎𝑥 𝑃 Ср = 0,593
0 ≤ Ср ≤ 0,593
Обычно для реальных ВЭУ Ср < 0,593 и равно 0,4-0,45. Лучшие ВЭУ имеют КПД ВК 𝜂 =
0,4÷0,45
0,593
= 0,68 ÷ 0,76
Рассмотрим снова силу F1- действующую на ВК с учетом (3) и (7):
F1 = 𝑚 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) = 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 ∗ (𝑈0 − 𝑈2 ) = 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 ∗ (𝑈0 − 2 ∗ 𝑈1 + 𝑈0 ) = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈1 ∗
(𝑈0 − 𝑈1 ) = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ (𝑈0 ∗ (1 − λ)) ∗ (𝑈0 − 𝑈0 ∗ (1 − λ)) = 2 ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈0 ∗ (1 − λ) ∗ λ ∗ 𝑈0 =
1
2
1
2
(умножим и поделим на 4) = ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈02 ∗ 4 ∗ λ ∗ (1 − λ) = ∗ 𝜌 ∗ А1 ∗ 𝑈02 ∗ С𝐹 =
𝑃0
𝑈0
∗ С𝐹 ,где
С𝐹 = 4 ∗ λ ∗ (1 − λ)- коэффициент лобового давления на ВК.
С𝐹 = С𝐹 (λ) max при Н.у.
𝑑С𝐹 (λ)
dλ
т.е. λ = 1/2, или С𝐹 𝑚𝑎𝑥 = 1,0 при λ = 0,5 ,т.е. когда 𝑈2 = 0,т.е.
ВК представляет собой сплошную стенку для потока.
Из (7) с учетом (3) получим, что 𝑈0 = 2 ∗ 𝑈0 − (𝑈0 + 𝑈2 ) = 𝑈0 + 𝑈2 , что справедливо только когда
𝑈2 = 0.
𝑚𝑎𝑥
Для СР 𝑚𝑎𝑥 = 0,593 и . λ = 1/3 величина С𝐹 = 4 ∗ λ ∗ (1 − λ) = 8/9 и 𝜂ВК
= 0,89.
Понятие быстроходности ВК: Z, о.е.
ВК в отличие от гидротурбин обтекается практически безграничным потоком воздуха, т.е. здесь
нельзя отвести прошедший через ВК воздух за пределы набегающего потока и это ограничивает
эффетивность ВК.
Максимальные ограничения для ВК: уходящий с ВК поток должен иметь такую скорость (U2),
чтобы покинуть ВК, не создавая помех набегающему потоку (U0). Теоретически СР 𝑚𝑎𝑥 = 0,593.
Практически СР < 0,593. Исследуем качественно условия работы ВК, чтобы получить для любого
пот
ВК максимум коэффициета мощности СР , т.е. получение максимума прихода 𝑁ВК
.
Рассмотрим взаимодействие ВК и потока при разных частотах вращения ВК.
1. Пусть n-мала. Тогда часть потока проходит через плоскость вращения ВК, не
взаимодействуя с ним.
2. Пусть n-велика. Тогда каждая лопасть движется в потоке, турбилизированном
расположенным впереди лопастям.
3. Пусть n-optimum. Тогда весь поток реагирует с ВК без турбулизации его.
Вывод: для получения максимального энергетического эффекта от ВК (СР = max) частота
вращения ВК для заданной его геометрии должна соответствовать заданному значению 𝑈0 .
Очевидно, что эффективность работы ВК зависит от двух параметров:
1. 𝜏в (сек) – времени, за которое лопасть ВК перемещается на расстояние отделяющее ее от
соседней лопасти ВК (жестко задано);
2. 𝜏𝑊 (сек) – времени, за которое созданное лопастью область
возмущенного(турбулизированного) потока перемещается на расстояния, равные
характерной длине, где нет возмущения.
𝑙
В целом, для n-лопастного ВК с угловой скоростью ω 𝜏в будет равно: 𝜏в = 𝑉 , где 𝑙 = 2𝜋𝑅/𝑛лоп
𝑅
VR=R*ω, т.е. 𝜏в =
2𝜋𝑅
𝑛лоп ∗R∗ω
С другой стороны: 𝜏𝑊 =
=
𝑑
,
𝑈0
2𝜋
,
𝑛лоп ∗ω
где ω- угловая скорост вращения конца лопасти ВК.
где d (м) – характерная длина возмущения потока лопастью ВК,
т.е. на каком расстоянии от лопасти восстанавливается невозмущенный поток в ВК.
Тогда: эффективность использования ВК подведенной 𝑈0 будет тогда, когда на конце лопастей
ВК 𝜏в будет равна 𝜏𝑊 , т.е.
𝜏в = 𝑛
2𝜋
лоп ∗ω
𝑑
= 𝜏𝑊 = 𝑈 или
0
𝑛лоп ∗ω
𝑈0
=
2𝜋
𝑑
(А)
Введем новый параметр – Z или коэффициент быстроходности ВК:
𝑍(о. е. ) =
VR
𝑈0
=
R∗ω
,
𝑈0
скорость конца лопатки
т.е. 𝑍 = скорость невозмущенного потока;
Z=Z(R,ω,𝑈0 ).
Умножим на R обе части уравнения (А)
𝑛лоп ∗ ω
2𝜋𝑅
∗𝑅 =
𝑈0
𝑑
Или
𝑛лоп ∗ 𝑍 =
2𝜋𝑅
или
𝑑
2𝜋𝑅
𝑍𝑜𝑝𝑡𝑖𝑚𝑢𝑚 = 𝑑∗𝑛
лоп
– условие, определяющее максимальную эффективность ВК
при 𝜏в ≈ 𝜏𝑊
Пусть: d=k*R, где к≤1,0- const
2𝜋
Тогда: 𝑍𝑜𝑝𝑡 = 𝑘∗𝑛 . Для к≈0,5 и 𝑛лоп = 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡
лоп
4𝜋
𝑍𝑜𝑝𝑡 = 𝑛 , т.е. впринципе мощность ВК1 и ВК2 при D1=D2 и 𝑛лоп1 ≠ 𝑛лоп 2 - зависти от 𝑛лоп через
лоп
Zopt, так как при этом будет меняться Ср
4𝜋
≈6
2
4𝜋
≈ 3 и т.д.
4
𝑚𝑎𝑥
Пример: 𝑛лоп = 2 𝐶𝑝2
→ 𝑍𝑜𝑝𝑡 =
𝑚𝑎𝑥
𝑛лоп = 4𝐶𝑝4
→ 𝑍𝑜𝑝𝑡 =
Т.е. с ростом 𝑛лоп уменьшается 𝑍𝑜𝑝𝑡 .
Особенности Ср(z) при 𝑛лоп = 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑎:
1.Чем меньше 𝑛лоп, тем Ср(z) более пологая, т.е. меньше зависят эти ВК от качества ВК (аналог Пл
и ПлД)
2.Чем больше 𝑛лоп, тем круче Ср(z),т.е. эти ВК сильно зависят от качества ВК(аналог РО и Пртурбин).
Основная энергетическая характеристика ВЭУ – Nвэу и ее особенности.
φ=(α+γ) – угол установки лопастей ВК
α – Угол атаки ВК
γ – угол заклинивания
𝑈1
= 1/𝑍
𝑅∗𝜔
VR(м/с) – относительная скорость потока по отношению к лопасти ВК
VR≫U0(для обычных ВЭУ)
Для заданных условиях по φ; 𝑈𝑝𝑚𝑖𝑛 , 𝑈𝑝𝑁 , 𝑈𝑝𝑚𝑎𝑥 получаем NВЭУ
𝑡𝑔 𝜑 =
Из геометрического треугольника скоростей ВК имеем:
𝑈
𝑈
1
𝑡𝑔 𝜑 = 𝑉 1 = 𝑅∗𝜔
= 1/𝑍, т.е. для облегчения оптимальной работы ВК при 𝑈1 = 𝑣𝑎𝑟𝑖𝑎 надо при
𝑅
Z=const менять φ, т.е. φ=varia – это лучшие ВК.
Ограничения по скорости VR=R*ω: VR не должны превышать скорости звука ≈330 м/с во
избежание ударных волн и разрушений ВК.
Основные энергетически характеристики ВЭУ с горизонтальной осью вращения.
Дано: ВЭУ с горизонтальной осью вращения, D1, Nвэу, 0≤U≤𝑈𝑝𝑚𝑎𝑥
под
Найти: 𝑁вэу
, 𝛥𝑁вэу , 𝜂вэу
под
𝑁вэу
= 0,5 ∗ 𝜌 ∗ 𝑉 3 ∗ 𝑆омет ∗ 10−3
под
𝛥𝑁вэу = 𝑁вэу
− 𝑁вэу
под
0≤V<𝑉𝑝𝑚𝑖𝑛 : 𝑁вэу
= 𝛥𝑁вэу ≠ 0 𝑁вэу = 0
Т.1 V=𝑉𝑝𝑚𝑖𝑛 : точка пуска или холостой ход.
под
𝑁вэу
= 𝛥𝑁вэу ≠ 0 𝑁вэу = 0 𝜂вэу = 0
под
𝑉𝑝𝑚𝑖𝑛 < 𝑉 < 𝑉𝑝𝑁 𝑁вэу
≠ 0 𝑁вэу ≠ 0 𝛥𝑁вэу ≠ 0 𝜂вэу ≠ 0
T. 4 𝑁вэу = 𝑚𝑎𝑥
𝑑𝑁вэу
𝑑𝑉
=0=
под
𝑑𝑁вэу
𝑑𝑉
−
под
𝑑𝛥𝑁вэу 𝑑𝑁вэу
𝑑𝑉
;
𝑑𝑉
=
𝑑𝛥𝑁вэу
𝑑𝑉
под
Касательные к 𝑁вэу
и 𝛥𝑁вэу в т.4 паралельны.
𝑑𝜂
Т.3 𝜂вэу = 𝑚𝑎𝑥; 𝑑𝑁вэу = 0 →
вэу
под
𝑁вэу
𝑁
=
под
𝑑𝑁вэу
𝑑𝑁
T.2 с 𝛥𝑁вэу (𝑁) − отсутствует
под
Или с учетом: 𝑁вэу
= 𝑁вэу + 𝛥𝑁вэу
𝛥𝑁вэу
𝑁вэу
=
𝑑𝛥𝑁вэу
𝑑𝑁вэу
Мировые методы расчета ресурсов ветроэнергетики.
Всемирный энергетический совет в 1993 г. Определил 5 категорий энергопотенциала
ветроэнергетики в заданной точке А(φ,ψ):
1. Метеорологический потенциал: соответствует максимальному использованию всех
имеющихся ресурсов ветра при коэффициенте мощности ротора ВЭУ СР=0,593
кВт∗ч
кВт
(коэффициент Н.Е. Жуковского)-Эм (м2 ∗год); 𝑁м ( м2 );
2. Потенциал местности: это та часть Эм(𝑁м), которая соответствует только тем
территориям, которые являются географически доступными для производства
электроэнергии – Эпм, 𝑁пм
3. Технический потенциал: рассчитывается на основе Эпм( 𝑁пм ) с учетом энергетических
характеристик ВЭУ или ВЭС – Эт( 𝑁т )
4. Экономический потенциал: это часть Эт( 𝑁т ) , которая является экономически
эффективной в рассматриваемый период времени – Ээ( 𝑁э )
5. Осуществляемый потенциал: это часть Ээ( 𝑁э ), в которой учтены ограничения разного
рода (социально-экологические, технические и прочие) по использованию
энергопотенциала ветроэнергетики, которые могут быть реализованы в определенные
периоды времени – Эос( 𝑁ос )
По материалам World Energy Council (1993) Renewable Energy Resources:
Opportunities and Constrains 1990-2020. World Energy Council, London
1. Meteorological potential.( метеорологический потенциал)
2. Site potential. (местный потенциал)
3. Technical potential. (технический потенциал)
4. Economic potential.(экономический потенциал)
5. Implemenation potential. (реализуемый потенциал)
1. Современные мировые методы расчета потенциала ветроэнергетики базируются на
определении годового потенциала ветроэнергетики системного назначения и используются
кВт∗ч
)
м2 ∗год
в качестве основной исходной информации для расчета Эгод
ВЭУ (
кривые
продолжительности ветра F(V) и кривую ti(𝑣 i) – дифференциальной прожолжительности
ветра в (о.е.), (%), (час). Эти кривые получаются в метеорологическом методе оценки
ресурсов ветроэнергетики в точке А(φ,ψ) на основе обработки данных фактических
срочных наблюдений (для ∆𝑡𝑖набл = 10 мин , т.е. 𝑉𝑖 = 𝑉𝑖 (∆𝑡𝑖набл )) с учетом наблюдений
метеоданных в т. А(φ,ψ): давление, температура, скорость и напрвление ветра и т.д.
Основой расчета ti(𝑣 i) является метод бинс (bin) или метод попадания скорости ветра в
заданные градации скоростей ветра в диапазоне от (𝑉𝑖 −
𝛿𝑉𝑖
)
2
до (𝑉𝑖 +
𝛿𝑉𝑖
).
2
В случае наличия ti(𝑣 i) в т. А(φ,ψ) среднегодовая мощность ветра 𝑁год(Вт/м^2)
определяется по следующей формуле – формуле Бетца(Betz):
3
16
𝑁год = 0,5 ∗ (27) ∗ 𝜌 ∗ (1 + 3 ∗ 𝐼𝑇2 ) ∗ ∑𝑛𝑖=1 𝑉𝑖 ∗ t i (𝑣𝑖 ) (1)
Где, t i , о.е.; 16/27=0,593 – коэффициент мощности ротора.
ВЭУ: ρ(кг/м^3) – плотность воздуха; IT , о.е. – интенсивность турбулентности,
определяемая по формуле:
1
∗∑𝑛 (𝑈 −𝑈)2
𝑛−1 𝑖=1 𝑖
√
𝛿𝑈
𝑈
(3)
Эгод (м2 ∗год) = 1000 ∗ 𝑁год
(4)
𝐼𝑇 =
𝑈
=
Тогда:
кВт∗ч
8760
2. Метод Вейбулла для расчета 𝑁год и Эгод ветра в т. А(φ,ψ).
Для заданной t i (𝑣𝑖 ) уравнение Вейбулла имеет следующий вид:
𝑘−1
𝐾
𝑉
t(𝑉) = ∗ ( )
𝐴
𝐴
𝑘
𝑉
∗ exp (− ( ) ), (5)
𝐴
где А(м/с) коэффициент масштаба шкалы Вейбулла; к(о.е.) – безразмерный коэффициент
формы кривой Вейбулла.
Соответсвенно:
𝑘
𝑉
F(𝑉) = 1 − exp (( ) )
𝐴
16
3
𝑁год = 0,5 ∗ (27) ∗ 𝜌 ∗ (1 + 3 ∗ 𝐼𝑇2 ) ∗ Г(1 + к ) (7)
3. Метод Релея для расчета 𝑁год , Эгод ветра в т. А(φ,ψ).
(6)
Для заданной t i (𝑣𝑖 ) уравнение Релея имеет следующий вид:
𝜋∗𝑉
𝜋
𝑉 2
t(𝑉) =
∗ exp (− ( ) ∗ ( ) )
4
2∗𝑉
𝑉
𝜋
𝑉 2
F(𝑉) = 1 − exp (− ( ) ∗ ( ) )
4
𝑉
3
Г (1 + к )
3
𝑁 = 0,5 ∗ 𝜌 ∗ 𝑉 ∗
год
1
(Г (1 + л ))
3
(8)
(9)
(10)
4. Последние исследования в мире показали, что константы А и К должны меняться по
высоте в уравнении Вейбулла:
𝐻 𝑛
(11)
𝐴(𝐻) = 𝐴(𝐻𝑎 ) ∗ ( )
𝐻𝑎
𝐻
𝐾(𝐻𝑎 ) ∗ (1 − 0,088 ∗ ln ( 𝑎 ))
10
(12)
𝐾(𝐻) =
𝐻
1 − 0,088 ∗ ln (10)
(0,37 − 0,088 ∗ ln 𝐴𝑟𝑒𝑓 )
(13)
𝑛=
𝐻𝑟𝑒𝑓
1 − 0,088 ∗ ln ( 10 )
5. Для условий Тунис. Значения А и К находились в пределах от: 2,472<A<5,423;
1,373<K<1,747.
Для условий Ирана. Значения А и К находились в пределах от: 2,95<A<8,28; 1,316<K<2,064;
Коэффициент интенсивности турбулентности IT: 0,104< IT<0,305; плотность воздуха при этом
менялась от 1,17 до 1,258, т.е. на 7,5%
Значения 𝑁год по метеорологическому методу и методу Вейбулла отличались следующим
образом: метод Вейбулла всегда давал заниженные оценки 𝑁год по сравнению с
метеорологическим методом примерно на 11,72÷12,6%
Используя уравнение Бетца для 𝑁год с учетом IT по сравнению с ранее принятыми
уравнениями без IT всегда получались большие значения 𝑁год примерно на 3,2÷27,9% для
условий Ирана, что говорит о важности учета IT в расчетах ресурсов ветроэнергетики.
Кроме того были расчитаны значения коэффициента использования мощности по формуле:
Эгод
(14)
𝐾𝑁 = ВЭУ
𝑁уст ∗ 8760
Было установлено, что значения 𝐾𝑁 находились в пределах от 0,041 до 0,5327 при среднем
значении порядка 0,15÷0,18, что соответствует 1300÷1600 ч.