Тестовые задания по теплотехнике для студентов

Ставропольский государственный аграрный университет
ТЕСТОВЫЕ ЗАДАНИЯ ПО ТЕПЛОТЕХНИКЕ
ДЛЯ СТУДЕНТОВ
ФАКУЛЬТЕТА МЕХАНИЗАЦИИ,
СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА
и ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ФАКУЛЬТЕТА
Методическое пособие
Ставрополь 2013
РАЗДЕЛ 1
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ
ТЕХНИЧЕСКОЙ ТЕРМОДИНАМИКИ
1. Закон Бойля – Мариотта утверждает что:
1) при р  const ,  / T  const ;
i
i
2) при T  const ,   р  const ;
i
i
3) при V  const , р / T  const ;
4) р V  m  R  T .
i
i
2. Закон Гей – Люсака утверждает что:

1) при р  const , i  const ;
Ti
2) при T  const , рi   i  const ;
р
3) при V  const , i  const ;
Ti
4) р  V  m  R  T .
3. Закон Шарля утверждает что:
1) при T  const , рi   i  const ;
рi
 const ;
Ti
i
 const ;
3) при р  const ,
Ti
4) р  V  m  R  T .
2) при V  const ,
4. Уравнение Клапейрона I вида имеет вид:
1) р  V    R  T ;
2) р  V  m  R  T ;
3) р  V  n    R  T ;
4) р    R  T .
5. Уравнение Менделеева представлено выражением:
1) р  V  m  R  T ;
2) р  V  n  n    R  T ;
3) р  V    R  T ;
4) р  V  n    R  T .
6. Уравнение Менделеева – Клапейрона представлено
выражением:
1) р    R  T ;
2) р  V    R  T ;
3) р  V    R  T ;
4) р  V  n    R  T .
7. Уравнение состояние идеального газа записывается в
виде:
1) р  m  V  R  T ;
2) m  R  р V  T ;
3) р V  m  R  T ;
4) T  R  m  р V .
8. Величина R называется:
1) удельная газовая постоянная;
2) термический коэффициент полезного действия;
3) универсальная газовая постоянная;
4) холодильный коэффициент.
9. Термодинамическая система, не обменивающаяся теплотой с окружающей средой, называется:
1) открытой;
2) закрытой;
3) изолированной;
4) адиабатной.
10. Термодинамическая система, не обменивающаяся с
окружающей средой веществом, называется:
1) закрытой;
2) замкнутой;
3) теплоизолированной;
4) изолированной.
11. Термодинамическая система, не обменивающаяся с
окружающей средой ни энергией, ни веществом, называется:
1) адиабатной;
2) закрытой;
3) замкнутой;
4) теплоизолированной.
12. Термодинамический процесс, протекающий как в
прямом, так и в обратном направлении называется:
1) равновесным;
2) обратимым;
3) неравновесным;
4) необратимым.
13. Термодинамический процесс, в котором рабочее тело,
пройдя ряд состояний, возвращается в начальное состояние, называется:
1) необратимым;
2) равновесным;
3) обратимым;
4) неравновесным.
14. Закон Авогадро утверждает, что все идеальные газы
при одинаковых р и Т в равных объёмах содержат одинаковые число:
1) атомов;
2) молекул;
3) степеней свободы;
4) молей.
15. Удельная массовая теплоемкость определяется по
формуле:
1) с  Q ;
n  dt
3) с  Q ;
mdt
2) C 
Q
;
dt
4) с'  Q .
V dt
16. Удельная объёмная теплоёмкость определяется по
формуле:
Q
;
V  dt
Q
4) C 
.
dt
Q
;
m  dt
Q
3) c 
;
n  dt
2) c  
1) c 
17. Удельная молярная теплоёмкость определяется по
формуле:
Q
;
V  ( t 2  t1 )
Q
4) C 
.
dt
Q
1) c 
;
n  dt
Q
3) c 
;
m  dt
2) c 
18. Средняя удельная массовая теплоёмкость определяется по формуле:
Q
;
V  ( t 2  t1 )
Q
3) c 
;
m  ( t 2  t1 )
1) c  
Q
;
n  ( t 2  t1 )
Q
4) C 
.
dt
2)  c 
19. Истинная удельная молярная теплоёмкость определяется по формуле:
Q
1) c 
;
m  ( t 2  t1 )
0
2) c  
Q
;
V  ( t 2  t1 )
0
3)  c 
Q
;
n  ( t 2  t1 )
4) C 
0
Q
.
dt
20. Теплоёмкость, определенная при постоянном давлении называется:
1) изохорной;
2) изобарной;
3) истинной;
4) средней.
21. Закон Майера утверждает что:
1) cV  4.115  z ;
2) c P  cV  R ;
3) c P  cV  R ;
4) k 
C P C P

.
CV CV
22. Уравнение для расчета удельной молярной изохорной
теплоёмкости имеет вид:
1) c P  k  cV ;
2) c P  cV  R ;
3) c 
Q
;
n  dt
4) cV  4.115  z .
23. Выражение для определения удельной массовой теплоёмкости смеси имеет вид:
 
1) сCM
n
 ri  ci ;
2) cCM 
 g i  ci ;
1
1
3) cCM 
n
n
  i  ci ;
1
4) c 
Q
.
m  dt
24. Выражение для определения удельной объёмной теплоёмкости смеси имеет вид:
 
1) cCM
n
 ri  ci ;
1
2) cCM 
n
  i   ci ;
1
Q
3) c 
;
V  dt
4) cCM 
n
 g i  ci .
1
25. Выражение для определения удельной молярной теплоёмкости смеси имеет вид:
Q
1) c 
;
n  dt
3) cCM 
2) cCM 
n
  i   ci ;
 
4) cCM
1
n
 g i  ci ;
1
n
 ri  ci .
1
26. Математическое выражение первого закона термодинамики для изолированных систем имеет вид:
1)
3)
Q
T
2) dh  q  v  dp ;
 dS ;
dh  c p  dT ;
4) Q  dU   .
27. Уравнение первого закона термодинамики через энтальпию рассчитывается по формуле:
1)
Q
 dS ;
2) dh  u  v  dp ;
T
3) dh  c p  dT ;
4) Q  dU   .
28. Изображение изохорного процесса на диаграмме в координатах T – S имеет вид:
T
T
S
S
1)
T
T
2)
S
3)
S
4)
29. Связь между параметрами для изохорного процесса
имеет вид:
1)

T
2) 1  1 ;
р1 T1
 ;
р2 T2
2
 1 
4)  
2 
3) р1   1  р2 2 ;
T2
k 1

T2
.
T1
30. Уравнение для расчёта работы расширения газа в
изохорном процессе имеет вид:
1) L  0 ;
2) L  m  c Р  (T1  T2 ) ;

3) L  m  р1  1  ln 2 ;
1
4) L  m  cV  (T1  T2 ) .
31. Изменение энтальпии газа в изохорном процессе представлено:
1) h  0 ;
2) h  c П  (T2  T1 ) ;
3) h  c P  (T1  T2 ) ;
4) h  c P  (T2  T1 ) .
32. Уравнение для изменения энтропии в изохорном процессе имеет вид:
2
1) S  m  cV  ln ;
1
2) S  0 ;
T
3) S  m  cV  ln 2 ;
p
4) S  m  c p  ln 2 .
T1
p1
33. Уравнение для расчета теплоты в изохорном процессе
имеет вид:
1) Q  m  cV  t ;

3) Q  m  R  T  ln 2 ;
1
2) Q  m  ( cV  R )  t ;
P
4) Q  m  R  T2  ln 1 .
P2
34. Уравнение для расчета подведенной теплоты в изобарном процессе имеет вид:
1) Q  m  c P  (T2  T1 ) ;
2) Q  m  cV  ( T1  T2 ) ;

3) Q  m  р1   1  ln 2 ;
1

4) Q  m  R  T  ln 2 .
1
35. Связь между параметрами изобарного процесса представлено выражением:

T
1) 1  1 ;
2
T2
3) р1   1  р2   2 ;
k 1
 1 
T
 2;
2)  
T1
2 
р
T
4) 1  1 .
р2 T2
36. Уравнение для изменения внутренней энергии газа в
изобарном процессе имеет вид:
1) U  m  c P  (T1  T2 ) ;
2) U   ;
3) U  m  cV  ( T2  T1 ) ;
4) U  0 .
37. Уравнение для изменения энтальпии газа в изобарном
процессе имеет вид:
1) h  m  cV  (T1  T2 ) ;
2) h  m  c П  ( T2  T1 ) ;
3) h  m  c P  ( T2  T1 ) ;
4) h  0 .
38. Изотермический процесс в газе в координатах P – V
показан на диаграмме:
P
P
V
1)
P
P
V
V
V
2)
3)
4)
39. Связь между параметрами изотермического процесса
представлено выражением:
1 T1
1)
 ;
 2 T2
3) р1   1  р2   2 ;
k 1
 1 
T2


 ;
2)  
T1
2 
р
T
4) 1  1 .
р2 T2
40. Уравнение работы для изотермического процесса имеет вид:
1)   p  (  2   1 );
2)   0 ;
3)   q ;
4)  
1
 ( p1  1  p2   2 ) .
k 1
41. Уравнение для расчета изменения внутренней энергии
газа в изотермическом процессе имеет вид:
1) U  Q ;
2) U  m  cV  ( T2  T1 ) ;
3) U  U 2  U 1 ;
4) U  0 .
42. Уравнение для расчета изменения энтальпии газа в
изотермическом процессе представлено выражением:
1) h  c П  (T2  T1 ) ;
2) h  c P  (T2  T1 ) ;
3) h  h  h ;
4) h  0 .
43. Уравнение адиабатного процесса в газе представлено
выражением:
1) р   k  const ;
2) р   n  const ;
3) р    R  T ;
4) р    const .
44. Показатель адиабаты k определяется по формуле:
1) k 
cp
cV
;
cV'
3) k 
;
cp
c
2) k  V ;
cp
4) k 
c'p
cV
.
45. Значение показателя адиабаты зависит от:
1) температуры;
2) давления;
3) числа атомности газа;
4) удельного объема.
46. Уравнение для расчета подведенной к газу теплоты в
адиабатном процессе имеет вид:
1) q  U   ;
2) q  U ;
3) q  0 ;
4) q  cV  (T2  T1 ) .
47. Отведенная теплота от газа в адиабатном процессе
определяется по формуле:
1) q  c P  (T2  T1 ) ;
2) q  U ;
3) q  0 ;
4) q  c P  (T1  T2 ) .
48. Уравнение для расчета изменения энтальпии газа в
адиабатном процессе имеет вид:
1) h  0 ;
2) h  C P  T1  T2  ;
3) h  h  ( 1  x )  h  x ;
4) h  c П  (T2  T1 ) .
49. Уравнение для расчета изменения энтропии в адиабатном процессе имеет вид:

1) S  m  cV  ln 2 ;
2) S  0 ;
T
3) S  m  cV  ln 2 ;
p
4) S  m  c p  ln 2 .
1
T1
p1
50. Уравнение для изменения внутренней энергии газа в
адиабатном процессе имеет вид:
1) U  m  cV  ( T1  T2 ) ;
2) U  0 ;
3) U  m  c Р  (T2  T1 ) ;
4) U  Q   .
51. Адиабатный процесс в газе в координатах Р-V показан
на диаграмме:
б
P
в
a
г
V
1) а;
2) б;
3) в;
4) г.
52. Адиабатный процесс в газе в координатах Т-S показан
на диаграмме:
h
a
б
в
г
S
1) а;
2) б;
3) в;
4) г.
53. Уравнение политропного процесса выглядит как:
1) p   k  const ;
2) p    R  T ;
3) p   n  const ;
4) p    const .
54. Уравнение для расчета показателя политропы имеет
вид:
р V
;
  RT
c  cP
3) n  П
;
c П  cV
1) n 
2) k 
1

;
4)    0  С .
55. Уравнение для расчета изменения внутренней энергии
в политропном процессе имеет вид:
1) U  0 ;
2) U  m  cV  ( T2  T1 ) ;
3) U   ;
4) U  Q1 .
56. Уравнение для расчета изменения энтальпии газа в
политропном процессе имеет вид:
1) h  c П  (T2  T1 ) ;
2) h  0
3) h  c P  (T1  T2 ) ;
4) h  c P  (T2  T1 ) .
57. Уравнение для расчета энтропии газа в политропном
процессе имеет вид:
T
2) S  m  c П  ln 2
1) S  0
T
3) S  m  cV  ln 2
T1
T1
T
4) S  m  c P  ln 2 .
T1
58. Процессам, в которых подводится теплота, соответствует линия:
T
а
г
б
в
S
1) а;
2) в;
3) б, г;
4) г.
59. Процесс расширения газа, в котором совершается
наибольшая работа, показан на диаграмме:
T
а
б
в
г
1) а; 2) б;
3) в; S 4) г.
60. Процесс, имеющий минимальный теплообмен представлен на диаграмме:
T
а
б
в
г
S
1) а;
2) б;
3) в;
4) г.
61. Математическое выражение первого закона термодинамики в
дифференциальной форме для закрытых систем дается:
1) Q  U  A;
2) Q  U  A ;
3) Q  dU  dA ;
4) Q  dU  A .
62. По обратному циклу Карно работают:
1) тепловые двигатели;
2) паровые турбины;
3) двигатели внутреннего сгорания;
4) холодильные установки.
63. По прямому циклу Карно работают:
1) тепловые двигатели;
2) тепловые насосы;
3) паровые турбины;
4) холодильные установки.
64. Цикл Карно в координатных осях P–V показан на диаграмме:
P
P
P
V
P
1)
V
V
V
2)
3)
4)
65. Цикл Карно в координатных осях T–S показан на диаграмме:
T
T
T
S
1)
T
S
2)
S
S
3)
4)
66. Холодильный коэффициент обратного цикла Карно
определяется выражением :
q1  q2 Т 1  Т 2
;

q2
q2
Т2
q1
Т1
2)  к 
;

q1  q2 Т 1  Т 2
q2
q2
Т2
3)  к 
;


 цикла q1  q2 Т 1  Т 2
 цикла q1  q2 Т 1  Т 2
4)  к 
.


q1
q1
Т1
1)  к 
 цикла

67. Уравнение для расчета термического КПД прямого
цикла Карно имеет вид:
  k  1
1) t  1 
;

k 1   1  k    (   1 )

k  1
1
2)  t  1 
 k 1 ;
k (   1) 
1
3)  t  1 
1
k 1

T
4)  t  1  2 .
T1
;
68. По циклу Отто работают:
1) дизельные двигатели;
2) карбюраторные двигатели;
3) паровые турбины;
4) тепловые насосы.
69. Цикл Отто в координатных осях P – V показан на диаграмме:
P
P
P
V
P
V
V
1)
2)
V
3)
4)
70. Цикл Отто в координатных осях T-S показан на диаграмме:
T
T
T
T
S
S
1)
2)
S
3)
S
4)
71. Уравнение для расчета термического КПД двигателя
внутреннего сгорания с подводом теплоты (V = const) выглядит как:
  k  1
1) t  1 
;

k 1   1  k    (   1 )

k  1
1
2)  t  1 
 k 1 ;
k (   1) 
1
3)  t  1 
1
k 1

h2  h3
4)  t 
.
h2  hK
;
72. Уравнение для расчета подводимой теплоты в цикле
ДВС при V = const имеет вид:
1) q1  q1  q1 ;
2) q1  0 ;
3) q1  cV  (T3  T2 ) ;
4) q1  c P  (T3  T2 ) .
73. Уравнение для расчета отводимой теплоты в цикле
ДВС при V = const имеет вид:
1) q2  cV  (T4  T1 ) ;
2) q2  m  cV  ( T5  T1 );
3) q2  0 ;
4) q2  m  cV  ( T3  T2 ).
74. Степень сжатия двигателя внутреннего сгорания
определяется выражением:
1)  
р3
;
р2

3)   4 ;
3
2)  
1
;
2
4)  
C
.
C0
75. Степень повышения давления в цикле ДВС определяется как:
1
;
2
р
3)   3 ;
р2

2)   4 ;
1)  
3
T
4)   4 .
T3
76. Цикл Дизеля в координатных осях T–S показан на
диаграмме:
T
T
T
S
1)
T
S
2)
S
3)
S
4)
77. Уравнение для расчета подводимой теплоты при постоянном давлении в цикле ДВС имеет вид:
1) q1  c P  (T3  T2 ) ;
2) q1  cV  (T3  T2 ) ;
P
3) q1  R  T  ln 1 ;
4) q1  c P  (T2  T1 ) .
P2
78. Уравнение для расчета отводимой теплоты для цикла
Дизеля имеет вид:
1) q2  cV  (T5  T1 ) ;
2) q1  cV  (T4  T1 ) ;
3) q0  P  (      ) ;
4) qne  hne  h .
79. Степень предварительного расширения в цикле ДВС
определяется по формуле:
1
1)  
;
2
T
3)   3 ;
T2
2)  
р3
;
р2
4) C  C0   .
80. Цикл Дизеля в координатных осях P–V представлен
на диаграмме:
P
P
P
V
P
V
1)
V
2)
3)
V
4)
81. Цикл Ренкина в координатных осях P-V показан на
диаграмме:
P
P
P
V
V
V
1)
2)
3)
82. Уравнение для расчета КПД цикла Ренкина представлено выражением:
  k  1
1) t  1 
;

k 1   1  k    (   1 )

k  1
1
2)  t  1 
 k 1 ;
k (   1) 
1
1
3)  t  1 
k 1

h  h3
4)  t  2
.
h2  hK
;
83. Цикл Тринклера в координатных осях P – V показан
на диаграмме:
P
P
P
V
P
V
1)
2)
V
3)
V
4)
84. Уравнение для расчета термического КПД двигателя
внутреннего сгорания со смешанным подводом теплоты
(p = const и V = const) имеет вид:
  k  1
1) t  1 
;

k 1   1  k    (   1 )

k  1
1
2)  t  1 
 k 1 ;
k (   1) 
1
3)  t  1 
1

k 1
;
T
4)  t  1  2 .
T1
85. Подводимая теплота в цикле со смешанным подводом
теплоты определяется по формуле:
1) q1  c P  (T3  T2 ) ;
2) q1  q1  q1 ;

3) q1  R  T  ln 2 ;
4) q1  cV  (T3  T2 ) .
1
86. Отводимая теплота в цикле ДВС со смешанным подводом теплоты определяется по формуле:
1) q2  cV  (T5  T1 ) ;
2) q2  cV  (T4  T1 ) ;
3) q2  0 ;
4) q2   .
87. Цикл Тринклера в координатных осях T–S показан на
диаграмме:
T
T
T
S
1)
T
S
2)
S
S
3)
4)
88. Сравнивать циклы ДВС необходимо:
1) по наибольшим площадям диаграмм;
2) по наибольшим давлениям;
3) по наименьшим площадям диаграмм;
4) по наименьшим температурам.
89. Наибольший термический КПД будет у цикла:
1) с изобарным подводом теплоты;
2) Карно;
3) с изохорным подводом теплоты;
4) со смешанным подводом теплоты.
90. Процесс получения водяного пара за счет молекул,
вылетающих с поверхности воды, называется:
1) кипением;
2) испарением;
3) конденсацией;
4) дистилляцией.
91. Уравнение Руша имеет вид:
1) t k  100  4 P ;
4
3)  0   0  T ;
 d
;

4) q    ( tСТ  t Ж ).
2) Re 
92. Смесь жидкости и водяного пара называется:
1) сухим насыщенным паром;
2) перегретым паром;
3) влажным ненасыщенным паром;
4) влажным насыщенным паром.
93. Массовая доля водяного пара в смеси характеризуется:
1) энтальпией;
2) удельным объемом пара в смеси;
3) паросодержанием;
4) влагосодержанием.
94. Уравнение Руша показывает зависимость между:
1) температурой и удельным объемом водяного пара;
2) температурой и паросодержанием водяного пара;
3) давлением и удельной теплотой парообразования;
4) температурой кипения и давлением в системе.
95. Паросодержание в области влажного насыщенного
пара равно:
1) x=0;
2) 0<x<1;
3) x=1;
4) x>1.
96. В момент полного испарения жидкости пар называется:
1) влажный ненасыщенный пар;
2) сухой насыщенный пар;
3) перегретый пар;
4) сухой насыщенный пар.
97. Паросодержание в области сухого насыщенного пара
равно:
1) x=0;
2) 0<x<1;
3) x=1;
4) x>1.
98. При нагревании сухого насыщенного пара он превращается в:
1) влажный насыщенный пар;
2) сухой насыщенный пар;
3) жидкость;
4) перегретый пар.
99. Паросодержание перегретого пара равно:
1) x=1;
2) x>1;
3) x<1;
4) x=0.
100. Термодинамические параметры воды и водяного пара в области сухого насыщенного пара обозначаются:
1) P' ,' , h' , S' ,U ' ;
2) P0 ,0 , h0 , S0 ,U 0 ;
3) Px , x , hх , S x ,U x ;
4) P'' , '' , h'' , S'' ,U '' .
101. Удельную теплоту парообразования находят по выражению:
1) r  h''  h' ;
2) r  h''  h' ;
3) r  2h''  h' ;
4) r  h'  h'' .
102. Теплота, затраченная на нагрев воды до кипения
определяется по формуле:
'
''
1) q1  q1  q1 ;
3) q0  c р  ( t k  t0 ) ;
2) q2  cV  (Т 4 - Т 1 ) ;
''
4) qne  hne - h .
103. Теплота, затраченная на перегрев пара, определяется
по формуле:
''
1) q0  с Р .(tk - t0 ) ;
2) q ne  hne - h ;
3) q  U   ;
4) q1  cV . (T2 - T1 ).
104. Удельный объем влажного насыщенного пара находят по выражению:
1)  1 
р2   2
;
P1
''
3)  x  x   ;
'
''
2)  x    1  x     x ;
4)  
R T
.
P
105. Энтальпию влажного насыщенного пара определяют
по формуле:
'
''
1) hx  h  (1 - x)  h  x ;
2) h  U  p   ;
3) h  с Р  (T2 - T1 ) ;
4) h  с Р  (T1 - T2 ) .
106. Энтропию влажного насыщенного пара определяют
по формуле:
1) S 
dU
d
 R ;
T

3) S  S 2 - S1 ;
'
''
2) S x  S  (1 - x)  S  x ;
T
4) S  cV  ln 2
T1
.
107. Если атмосферный воздух не содержит водяных паров, то он называется:
1) сухим атмосферным воздухом;
2) ненасыщенным атмосферным воздухом;
3) перенасыщенным атмосферным воздухом;
4) ненасыщенным атмосферным воздухом.
108. Если атмосферный воздух содержит сухой насыщенный пар, то он называется:
1) сухим атмосферным воздухом;
2) насыщенным влажным атмосферным воздухом;
3) ненасыщенным влажным атмосферным воздухом;
4) перенасыщенным влажным атмосферным воздухом.
109. Температура, при которой перегретый пар превращается в сухой насыщенный пар, называется:
1) температурой испарения;
2) температурой конденсации;
3) температурой точки росы;
4) температурой атмосферного воздуха.
110. Абсолютная влажность воздуха определяется по
формуле:
mв .п .
;
Vв .в .
A
3)  
;
Amax
1) A 
mв .п .
;
mc .в .
Pв .п .
4)  
.
Pmax .в .п .
2) d 
111. Относительная влажность воздуха определяется по
формуле:
mв .п .
;
Vв .в .
A
3)  
;
Amax
1) A 
2) d 
mв .п .
;
mс .в .
4) C  C0   .
112. Влагосодержание воздуха определяется по формуле:
mв .п .
1) A 
;
Vв .в .
A
3)  
;
Amax
mв .п .
2) d 
;
mс .в .
1
4) k  .
R
113. Единицей измерения абсолютной влажности воздуха
является:
1) граммы влаги;
2) граммы влаги/кг влажного воздуха;
3) кг влаги/м3 влажного воздуха;
4) кг влаги/кг влажного воздуха.
114 Влагосодержание воздуха выражается:
1) граммы;
2) доли единицы;
3) проценты;
4) граммы влаги/кг сухого воздуха.
РАЗДЕЛ 2
ОСНОВЫ ТЕОРИИ ТЕПЛООБМЕНА
115. Процесс передачи тепла от одних материальных тел
к другим в общем случае называется:
1) тепловым излучением;
2) теплоотдачей;
3) теплопроводностью;
4) теплопередачей.
116. Если температура во всех точках пространства не
изменяется с течением времени, то температурное поле
называется:
1) однородное;
2) равновесное;
3) стационарное;
4) объемное.
117. В металлах передача теплоты осуществляется за
счет:
1) колебаний молекулярной решетки;
2) колебаний молекул в межмолекулярном пространстве;
3) свободных электронов;
4) свободных атомов.
118. В жидкостях передача теплоты осуществляется за
счет:
1) колебаний молекулярной решетки;
2) колебаний молекул в межмолекулярном пространстве;
3) столкновение молекул;
4) соприкосновения свободных молекул.
119. Величина равная количеству теплоты, проходящей
через стенку площадью 1м2 за время 1с называется:
1) термическим сопротивлением стенки;
2) коэффициентом теплопередачи;
3) плотностью теплового потока;
4) мощностью теплового потока.
120. Количество теплоты, отдаваемое или принимаемое
поверхностью стенки площадью F за время t=1с называется:
1) плотностью теплового потока;
2) тепловым потоком;
3) термическим сопротивлением;
4) коэффициентом теплопередачи.
121. Количество теплоты, отдаваемое или принимаемое
поверхностью стенки площадью F за время τ называется:
1) плотностью теплового потока;
2) тепловым потоком;
3) количеством теплоты, прошедшим через стенку;
4) термическим сопротивлением стенки
122. Теплопроводностью называют процесс:
1) передачи теплоты в газовых средах;
2) передачи теплоты в стационарных температурных полях;
3) молекулярного переноса теплоты в сплошной среде, обусловленный наличием градиента температуры;
4) переноса теплоты в вакууме.
123. Единицей измерения теплопроводности материалов
является:
1)
Вт
м К
Вт
3)
;
м К
2
;
2)
4)
Вт
м К
Вт
2
м
2
4
;
.
124. Плотность теплового потока при передаче теплоты
теплопроводностью определяется из выражения:
1) q    t 1  t 2 ;
2) q    t  t ;
1
2
4
 T 
 ;
3) q  c  
 100 


4) Q  c  m  t 1  t 2 .







125. Количество теплоты, переданное через плоскую однослойную стенку теплопроводностью, определяется из
выражения:

1) Q   ( t 1  t 2 )  F   ;

2) Q  ( t 1  t 2 )  F   ;
3) Q    ( t 1  t 2 )  F   ;
 T 
4) Q  C  
  F  .
 100 
4
126. Термическое сопротивление однослойной плоской
стенки определяется:
n
1) R  1 ;
2) R   i ;
1 i
4) R   .


3) R  1   ;
 
127. Плотность теплового потока в стационарном поле
для теплопроводности определяется выражением:
1) q  
Т ;
Т
град

4 Т 4 
2)
 Т с 
 ж 
q  Е  С  

;
Т
0  100   100  






3) q  
Т ;
Т
град
4) qТ    Fград / Т .
128. Тепловой поток, прошедший через многослойную
стенку, равен:
t  t2
F;
1) Ф  1
2) Ф  k  t 1  t 2   F ;
Rоб
4
 T 
3) Ф  C0    
 F;
 100 
4) Q 
t 1  t 2 
Rобщ
 F  .
129. Количество теплоты, переданное сложным теплопереносом, определяется по формуле:
1) Ф  kпол  t1  t 2   F ;
2) Q  kпол  t1  t 2   F   ;
3) Q 

 t 1  t 2   F   ;

t  t2
 F  .
4) Q  1
R
130. Термическое сопротивление сложному теплопереносу
определяется по формуле:
1 2

1
;

 ... п 
 1 1  2
п  2




2) Rобщ  1  2  3  ... п ;
1  2  3
п
1
1) Rпол 
3) R 
Фотр
Ф
1
4) R  .
k

;
131. Коэффициент теплопередачи сложным теплопереносом определяется по формуле:

1) k  ;

1
3) k пол 
Rпол
;
1
2) k  ;
R
1
4) k  .

132. Термическое сопротивление многослойной стенки
определяется по формуле:
1) R 
1
;


3) R  ;

2) R 
п

1
4) R 
i
 ;
i
Фотр
Ф
.
133. Конвективным теплообменом называют процесс переноса теплоты:
1) обусловленный наличием градиента температуры;
2) в стационарных полях;
3) в вакууме;
4) осуществляемый подвижными объемами (макроскопическими элементами среды).
134. Интенсивность конвективного теплообмена измеряется:
1)
3)
Вт
м k
Вт
2
м k
;
2)
;
4)
Вт
м k
Дж
2
4
;
м сk
2
4
.
135. Интенсивность конвективного теплообмена оценивается:
1) коэффициентом теплопередачи;
2) коэффициентом поглощения;
3) коэффициентом интенсивности теплообмена;
4) коэффициентом теплоотдачи.
136. Плотность теплового потока в стационарном поле
для конвективного теплообмена находятся из выражения:
1) q  
к
3) q
Т
 град

  
Т ;
град
Т ;
   Т с Т ж ;
К
4) q К    F  Т с  Т ж .
2) q
137. Тепловой поток при передачи теплоты конвективным способом определяется как:
1) Ф    ( tст  t ж )  F ;
4
 I 
2) Ф  C0    
 F;
 100 
3) Ф 
( t 1 t 2 )  F
;
Rст
4) Ф  kпол  (t1 - t 2 )  F .
138. Количество теплоты, отдаваемое или принимаемое
поверхностью стенки, при конвективном теплообмене
определяется выражением:
t1  t 2
1) Q 
 F  ;
Rпол

2) Q   ( t 1  t 2 )  F   ;

3) Q    ( tст  t ж )  F   ;
4) Q  kпол  ( t1  t 2 )  F   .
139. Термическое сопротивление конвективному теплообмену определяется по формуле:
1) R 
1

;

1
4) R 
.
kобщ
2) R 
;
k пол
1
3) R  ; +

140. Коэффициент излучения энергии с поверхности тела
характеризует:
1) интенсивность теплоотдачи;
2) интенсивность нагрева тела;
3) интенсивность поглощения энергии;
4) интенсивность излучения энергии.
141. Для серого тела коэффициент излучения определяется выражением:
1) E  C 0    (
T 4
) ;
100
2) C  C0   ;
3) Д 
Фпр
Ф
4) А 
;
Фпогл
.
Ф
142. Коэффициент отражения определяется выражением:
1) Ä 
Фпр
2) R 
;
Ф
Фпогл
3) A 
;
Ф
4) R 
Фотр
Ф
1

;
.
143. Если коэффициент проницаемости тела равен 1, то
тело называется:
1) абсолютно белым;
2) серым;
3) абсолютно прозрачным;
4) абсолютно черным.
144. Если коэффициент отражения равен 1, то тело является:
1) абсолютно белым;
2) абсолютно черным;
3) абсолютно прозрачным;
4) серым.
145. Если коэффициент поглощения равен 1, то тело является:
1) абсолютно белым;
2) абсолютно черным;
3) абсолютно прозрачным;
4) серым.
146. Плотность потока энергии при передачи теплоты излучением определяется по формуле:
1) Ф  С0    (

I 4
) F;
100


3) q   t 1  t 2 ;

2) q    tст  t ж  ;
4
 T 
4) E  C0    
 .
 100 
147. Мощность потока энергии при передачи теплоты излучением определяется по формуле:
4
 T 
1) Q  C0    
  F  ;
100


4
 T 
2) Ф  C0    
 F;
100



3) Ф   t 1  t 2   F ;

4) Ф    tст  t ж   F .
148. Закон Стефана Больцмана при лучистом теплообмене представлен выражением:
1) I 
dE
;
d
2) Е ПАД  Е А  Е R  Е Д ;
4
 T 
3) E    c0  
 ;
 100 
4) Е ЭФ  Е  R  Е ПАД .
149. Критерий Нуссельта является:
1) критерием гидродинамического подобие;
2) критерием теплового подобия;
3) критерием диффузионного подобия;
4) критерием нагрева тела.
150. Критерий конвективного переноса теплоты (число
Стентона) характеризует:
1) увеличение теплообмена за счёт конвекции;
2) соотношение конвективного и молекулярного переносов
теплоты;
3) соотношение скорости переноса теплоты и линейной скорости потока;
4) подобие скоростных и температурных полей.
151. Критерий Нуссельта характеризует:
1) физические свойства подвижной среды;
2) интенсивность теплоотдачи;
3) режим вынужденного движения;
4) подъемную силу при естественной конвекции.
152. В вакууме процесс переноса теплоты осуществляется:
1) теплопроводностью;
2) конвекцией;
3) тепловым излучением;
4) теплопередачей.
153. Теплообменные аппараты, служащие для передачи
теплоты от горячего теплоносителя к холодному через
разделяющую их стенку, называются:
1) Смесительные;
2) Перекрёстные;
3) Регенеративные;
4) Рекуперативные.
154. Уравнение для расчета рекуперативных теплообменных аппаратов имеет вид:
1) Ф  k  tср  F ;
3) Ф 
t 1  t 2 
Rобщ
F;
4
 T 
2) Ф  C0    
 F;
 100 
4) q  k  t .
155. При конструктивном расчете теплообменных аппаратов поверхность теплообмена определяется из уравнения:
Ф
;
kпол  tср
Q
3) F 
;
kпол  ( t1  t 2 )  
1) F 
Q  Rпол
;
tср  
Ф
4) F 
.
  ( tСТ  t Ж )
2) F 
РАЗДЕЛ 3
ТОПЛИВО И ТЕПЛОЭНЕРГИТИЧЕСКИЕ
УСТАНОВКИ
156. Горение, которое происходит при раздельной подаче
топлива и окислителя называется:
1) диффузионными;
2) смешанным;
3) раздельным;
4) кинетическим.
157. Поверхность раздела между не воспламенившейся и
воспламенившейся топливной смесью называется:
1) поверхностью горения;
2) фронтом горения;
3) линией горения;
4) разделяющей поверхностью горения.
158. Скорость нормального распространения пламени
при горении газообразного топлива:
1) 0,01 м/с;
2) 3 – 5 м/с;
3) 0,3 – 0,5 м/с;
4) 20 – 30 м/с.
159. Количество теплоты, выделяющиеся при полном
сгорании 1кг твёрдого или жидкого топлива или 1м3 газообразного топлива, при нормальных условиях называется:
1) низшей удельной теплотой сгорания;
2) высшей удельной теплотой сгорания;
3) теплотой выделения;
4) удельной теплотой сгорания.
160. Коэффициентом избытка воздуха называется:
1) масса воздуха, необходимая для полного сгорания топлива;
2) масса воздуха, необходимая для практического сгорания
топлива;
3) масса воздуха, необходимая для полного сгорания топлива
согласно химической реакции горения;
4) отношение практически необходимой массы воздуха к
теоретически необходимой для полного сгорания топлива.
161. Кинетическое горение имеет место:
1) при горении предварительно смешанных газа и воздуха;
2) при горении раздельно подаваемых газа и воздуха;
3) при горении газа при избытке воздуха;
4) при горении газа при недостатке воздуха.
162. Скоростью горения называется:
1) время сгорания 1 кг топлива;
2) масса сгоревшего топлива за 1 час;
3) скорость распространения пламени в определенном
направлении;
4) часовой расход топлива.
163. Фронтом горения называется:
1) поверхность поперечного разреза пламени;
2) поверхность раздела между невоспламенившимся и горящим топливом;
3) поверхность горящего топлива;
4) поверхность раздела пламени и дымовых газов.
164. Коксом называется:
1) топливо после испарения влаги;
2) топливо после сгорания летучих веществ;
3) остаток после полного сгорания топлива;
4) сухая часть топлива.
165. Горючими элементами твердого и жидкого топлива
являются:
1) С, H, O;
2) C, H, S;
3) C, N, O;
4) N, O, H.
166. В котельных установках деаэрация воды делается:
1) для умягчения воды;
2) для удаления растворенных газов;
3) для очистки воды от механических примесей;
4) для подогрева воды.
РАЗДЕЛ 4
ПРИМЕНЕНИЕ ТЕПЛОТЫ В СЕЛЬСКОМ
ХОЗЯЙСТВЕ
167. Основные тепловые потери через ограждение определяются по формуле:
A
1) Ф   ( t в  t н )  n ;
R
2) Ф  A    ( tв  t н );
3) Ф  A  t 
4) Ф  A  ( tв  t н ) .

;

168. Тепловые потери на отопление здания по укрупненным показателям находятся по формуле:
1) Фот  qот  V  ( tв  t н )  а ;
2) Фот  qв  V  ( tв  t нв );
3) Фот  qот  V  ( tв  t нв ) ;
4) Ф  A  ( tв  t н ).
169. Значения удельной отопительной характеристики
здания qот зависят от:
1) климатических условий;
2) объема помещений здания;
3) ориентации на стороны;
4) материала здания.
170. В животноводческом помещении необходимый воздухообмен, исходя из допустимого содержания водяных
паров вычисляется по формуле:
3 ,6  Физб
;
 е  св  ( tв  t н )
Wизб
3) Vt 
;
( dв  dн )  
1) Vt 
nc
;
c1  c2
3600  Физб
4)  
.
Wизб
2) Vt 
171. В животноводческом помещении необходимый воздухообмен исходя из допустимой концентрации СО2 вычисляют по выражению:
3 ,6  Физб
;
 е  св  ( tв  t н )
Wизб
3) Vt 
;
( dв  dн )  
1) Vt 
nc
;
c1  c2
3600  Физб
4)  
.
Wизб
2) Vt 
172. В животноводческом помещении необходимый воздухообмен по избыточной теплоте рассчитывают по формуле:
3 ,6  Физб
;
 е  св  ( t в  t н )
Wизб
3) Vt 
;
(d в  d н )  
1) Vt 
2) Vt 
nc
;
c1  c 2
3600 Физб
4)  
.
Wизб
173. Поток теплоты через ограждения рассчитывают по
формуле:
1) Ф 
R0
 ( tв  tн );
F
3) Ф  F  R0  ( t в  t н ) ;
F
 ( tв  t н ) ;
R0
F
 ( t н  tв ).
4) Ф 
R0
2) Ф 
174. Поток теплоты, расходуемой на нагрев приточного
воздуха, определяют как:
1) Ф  0 ,278  L    C  ( t н  t в ) ;
2) Ф  0 ,278  L  C  ( t в  t н ) ;
3) Ф  0 ,316  L    C  ( t в  t н ) ;
4) Ф  0 ,278  L    C  ( t в  t н ) .
175. Для микроклимата животноводческого помещения
наиболее характерен комплекс параметров:
1) температура и влажность воздуха, уровень шума;
2) влажность и загазованность воздуха, уровень вибрации
оборудования;
3) освещенность помещения, уровень шума, уровень вибрации, запыленность воздуха;
4) температура, относительная влажность, загазованность,
запыленность, подвижность воздуха, кратность воздухообмена, освещенность.
176. Соотношение между изменением теплового потока и
температурой на поверхности ограждения животноводческого помещения показывает:
1) коэффициент теплопоглощения;
2) коэффициент теплоусвоения;
3) коэффициент воздухопроницаемости;
4) коэффициент теплоустойчивости.
177. Зависимость теплового потока ограждения животноводческого помещения от температуры воздуха определяет значение:
1) коэффициента теплоусвоения;
2) коэффициента удельного теплоусвоения;
3) коэффициента теплопоглощения;
4) коэффициента проницаемости.
178. Коэффициент теплопоглощения животноводческого
помещения определяется по формуле:
1) B 
3) LH
C
;
1 1

Y k
 3600   H  B  H ;
2) S 
2  C    
;
П
4)   11,6 
.
179. Обобщенной теплофизической характеристикой полов животноводческого помещения является:
1) термическое сопротивление пола;
2) тепловая активность пола;
3) коэффициент теплопоглощения;
4) коэффициент теплопередачи пола.
180. Нормы на содержание вредных газов в животноводческом помещении следующие:
1) NH 3  0 ,026 л / м 3 ; CO 2  2 ,5 л / м 3 ; H 2 S  0 ,064 л / м 3 ;
2) NH 3  0 ,26 л / м 3 ; CO 2  0 ,25 л / м 3 ; H 2 S  0 ,64 л / м 3 ;
3) NH 3  0 ,0026 л / м 3 ; CO 2  0 ,025 л / м 3 ; H 2 S  0 ,064 л / м 3 ;
4) NH 3  0 ,074 л / м 3 ; CO 2  1 ,4 л / м 3 ; H 2 S  0 ,48 л / м 3 .
181. Содержание не токсичной пыли в животноводческих
помещениях не должно превышать значения:
1) 20 мг / м 3 ;
2) 400 мг / м 3 ;
3) 10 мг / м 3 ;
4) 0 ,016 мг / м 3 .
182. Нормальной скоростью воздушного потока в животноводческом помещении является:
1)   0 ,01  0 ,1 м / с ;
2)   0 ,2  0 ,3 м / с ;
3)   10  12 м / с ;
4)   1  2 м / с .
183. Кратность воздухообмена животноводческого помещения определяется по формуле:
1
1) k  ;
R
3) B 
 C  ;
2)   11.6 
4) k 
;
L
.
V
184. Тепловая активность пола животноводческого помещения определяется по формуле:
1) S 
2  C    
;
П
3) qэ  k э  t ;
2) B0 
4)  
 C   ;
WОБ  r
.
B  QH
185. При расчете тепловых потерь через полы площадь
пола делится на зоны шириной:
1) 1,5 м;
2) 2,0 м;
3) 2,5 м;
4) 3,0 м.
186. В абсорбционных холодильных установках в качестве хладона используется:
1) аммиак;
3) фреон – 22;
2) фреон-12;
4) бинарная смесь.
Тесты с двумя правильными ответами:
1. Изменение внутренней энергии в изохорном процессе
определяется по формуле:
1) U  U 2  U 1 ;
2) U  m  cV  ( T2  T1 ) ;
3) U  m  cV  ( T1  T2 ) ;
4) U   .
2. Уравнение для расчета работы газа в изобарном процессе имеет вид:

1)   р1  1  ln 2 ;
р
2)   R  T  ln 1 ;
1
р2
4)   R  (T2  T1 ) .
3)   р  ( 2   1 ) ;
3. Уравнение для расчета энтропии газа в изотермическом процессе представлено выражением:
р
1) S  m  R  ln 1 ;
T
2) S  m  c P  ln 2 ;
р2
T1
T2
4) S  m  cV  ln .
T1
2
3) S  m  R  ln ;
1
4. Уравнение для расчета работы газа в политропном
процессе имеет вид:
R
 (T1  T2 ) ;
1)  
n1
2)   R  ( T2  T1 ) ;

3)   R  T  ln 2 ;
1
1
 ( р1  1  р2   2 ) .
4)  
n1
5. Работа в изотермическом процессе рассчитывается по
формуле:
1)   р  ( 2   1 ) ;

3)   р1  1  ln 2
3)   R  (T1  T2 ) ;
P
4)   R  T  ln 1 .
1
P2
6. Механическая смесь сухого воздуха и водяного пара
называется:
1) атмосферным воздухом;
2) сухим атмосферным воздухом;
3) влажным атмосферным воздухом;
4) влажным насыщенным воздухом.
7. Если атмосферный воздух содержит перегретый водяной пар, то он называется:
1) перенасыщенным атмосферным воздухом;
2) насыщенным атмосферным воздухом;
3) влажным атмосферным воздухом;
4) ненасыщенным влажным атмосферным воздухом.
8. Давление, при котором наступает конденсация пара,
называется:
1) парциальным давлением водяного пара;
2) давлением насыщения водяного пара;
3) давлением конденсации водяного пара;
4) давлением атмосферного воздуха.
9. Относительная влажность воздуха выражается:
1) граммы влаги/кг сухого воздуха;
2) доли единицы;
3) кг влаги/кг сухого воздуха;
4) проценты.
10. Коэффициент теплопередачи
находится из выражения:

;

1
3) k 
;
R
1) k 
теплопроводностью
1
2) k 
;
Rст
4) k   .
11. Тепловой поток, прошедший через многослойную
стенку, равен:
t1  t 2
1) Ф 
F;
Rоб
t  t2
3) Ф  1
F;
RСТ
2) Ф  kоб  ( t1  t 2 )  F ;
4) Ф  kСТ  ( t1  t 2 )  F .
12. Коэффициент проницаемости определяется выражением:
1) Д 
Фпр
;
Ф
3) Д  1  R  A ;
1
;
R
4) k   .
2) k 
13. Единицей измерения интенсивности излучения энергии с поверхности тела является:
1)
3)
Вт
;
2)
м k
Дж
2
м сk
2
4
;
4)
Вт
м k
Вт
м k
2
;
4
.
14. Степень черноты тела равна:
1)   k ;
2)   А ;
3) R 
Фотр
Ф
;
4)  
C
.
C0
15. В газах передача теплоты осуществляется за счет:
1) колебаний молекул в межмолекулярном пространстве;
2) свободных электронов;
3) столкновения молекул;
4) обмена кинетической энергией между частицами.
16. Устройство, предназначенное для передачи теплоты
от одного теплоносителя к другому называется:
1) теплогенератором;
2) теплообменным аппаратом;
3) котельным агрегатом;
4) нагревательным прибором.
17. Удельная теплота сгорания топлива бывает:
1) средней;
2) высшей;
3) технической;
4) низкой.
18. Горение топлива называется гомогенным:
1) при сжигании измельченного твердого топлива;
2) при сгорании жидкого топлива;
3) при сжигании газообразного топлива;
4) когда сгораемое топливо и окислитель находятся в одной
фазе.
19. Гетерогенное горение топлива имеет место:
1) при сгорании газа;
2) при сгорании жидкого топлива;
3) при сгорании каменного угля;
4) при сгорании дров.
Тесты с тремя правильными ответами:
1. Уравнение для расчета подводимой теплоты в политропном процессе имеет вид:
nk
 (T2  T1 ) ;
n1
р
2) q  R  T  ln 1 ;
р2
3) q  U   ;
1) q  cV 
4) q  cV  (T2  T1 ) 
5) q  c П Т 2  Т 1  .
R
 (T2  T1 ) ;
n1
2. Работа газа в адиабатном процессе определяется по
формуле:
R
 (T1  T2 ) ;
k 1
2)   сV  (T1  T2 ) ;
3)   р  ( 2   1 ) ;
1
 ( р1   1  р2   2 );
4)  
k 1
р1
5)   R  T  ln
.
р2
1)  
3. Работа газа в изотермическом процессе определяется по
формуле:
1)   R  (T2  T1 ) ;

2)   р1  1  ln 2 ;
1

3)   R  T  ln 2 ;
1
р
4)   R  T  ln 1 ;
р2
5)  
R
 (T1  T2 ) .
k 1
4. Уравнение для расчета подведенной теплоты в изотермическом процессе имеет вид:
1) q  U   ;

2) q  р1  1  ln 2 ;
1
3) q  cV  (T2  T1 ) ;
4) q  c P  (T2  T1 ) ;
P1
5) q  R  T  ln
.
P2
5. Уравнение для изменения энтропии газа в изобарном
процессе представлено выражением:
T
T
1) S  m  (cV  ln 2  R  ln 2 ) ;
T1
T1
T
2) S  m  (cV  R )  ln 2 ;
T1
T2
3) S  m  cV  ln ;
T1
T
4) S  m  c P  ln 2 ;
T1

5) S  m  R  ln 2 .
1
6. Уравнение для расчета термического КПД двигателя с
подводом теплоты при р= const имеет вид:
q
1)  t  1  2 ;
q1
c  (T4  T1 )
2)  t  1  V
;
c P  (T3  T2 )
k  1
3)  t  1 
;
k 1

k (   1)
4)  t  1 
5)  t  1 
1

k 1
;
q2
.
q1  q1
7. Уравнение для расчета КПД цикла Тринклера имеет
вид:
q
1 t  1  2 ;
q1
2)  t  1 
q2
;



q1  q1
  k  1
3)  t  1 
;
 k (   1)   1
4)  t  1 
1

k 1
;
k  1
5)  t  1 
.
k 1

k (   1)
8. Тепловой поток при передачи теплоты теплопроводностью находится из выражения:

1) Ф   ( t 1  t 2 )  F ;

3) Ф  kСТ  ( t1  t 2 )  F ;
5) Ф  k  ( t1  t 2 )  F .
( t1  t 2 )  F
2) Ф 
;
R
4) Ф    ( t 1  t 2 )  F ;
9. Коэффициент теплопередачи в конвективном теплообмене определяется выражением:
1
1) k 
;
R
2) k   ;
3) k 
Ф
;
 tж )  F  
( tСТ
q
5) kСТ 
.
t

;

4) k 
10. Коэффициент поглощения определяется выражением:
Фпогл
1) A 
;
Ф
3) с  с0   ;
2) А   ;
4) А 
5) А  1  R  Д .
m
VВ .В .
;
11. Понятие "удельная теплота сгорания" топлива означает:
1) количество теплоты, выделяющейся при сжигании топлива;
2) количество теплоты выделяющейся при сжигании 1 кг
твердого топлива;
3) количество теплоты выделяющейся при сжигании 1 кг
жидкого топлива;
4) количество теплоты выделяющейся при сжигании 1м3 газообразного топлива при нормальных условиях.
УСТАНОВИТЕ СООТВЕТСТВИЕ
1. Соответствие между процессом и показателем политропы
Процесс
Показатель политропы
1. Изохорный
А. n = к
2. Изобарный
Б. n = 1
3. Изотермный
В. n = 0
Г. n = ± 
2. Соответствие между агрегатом и видом процесса
Агрегат парокомпрессорной холодильной машины
Вид процесса
1. Компрессор
А.Изобарно-изотермическая
конденсация хладагента
Б.Адиабатное сжатие рабочего тела
В.Изобарно-изотермное испарение хладагента
Г.Адиабатное дросселирование
2. Конденсатор
3. Редукционный вентиль
4. Испаритель
3. Соответствие между видом теплообмена и законом
Вид теплообмена
Закон
1. Теплопроводность
А.Закон Стефана-Больцмана
2. Теплоотдача
Б. Закон Фурье
3.Излучательная способность В. Закон Кирхгофа
абсолютно черного тела
Г. Закон Ньютона - Рихмана
4.Соответствие между законом теплового излучения и
сущностью
Закон теплового излучения Физическая сущность
1. Закон Планка
А. С увеличением температуры максимум излучения
сдвигается в сторону коротких длин волн
2. Закон Вина
Б. Зависимость интенсивности излучения от длины волны и температуры
3. Закон
И. Стефана-Л. В. Излучательная способБольцмана
ность абсолютно черного тела возрастает пропорционально четвертой степени
температуры
Г. Зависимость излучаемой
телом энергии от направления
5. Соответствие между способом переноса теплоты и явлением
Способ переноса теплоты Название явления
1. Непосредственный кон- А. Теплоизлучение
такт между частицами тела с
различной температурой
2. Перемешивание, переме- Б. Конвекция
щение между собой частиц
газа или жидкости
3. Электромагнитные волны В. Теплопроводность
Г. Теплоотдача
6. Соответствие между критерием и характеризуемыми
свойствами
Критерий
Характеризуемые свойства
1. Критерий Нуссельта
А. Интенсивность теплоотдачи
2. Критерий Рейнольдса
Б. Подъемная сила при естественной конвекции
В. Режим вынужденного движения
3. Критерий Грасгофа
Г. Физические свойства подвижной среды
7. Соответствие между законом и математическим описанием
Закон
Математическое описание
1. Закон Ньютона – Рихмана А. Ф  K  A  t


3. Закон теплопроводности В. Ф    A  t
(Фурье)
2. Уравнение теплопередачи
Б.Ф  A  t 
УСТАНОВИТЕ ПРАВИЛЬНУЮ
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ
8. Последовательность определения термического КПД:
1) установление характеристик цикла;
2) определение температуры рабочего тела в характерных
точках цикла;
3) определение количества подведенной и отведенной теплоты
от рабочего тела;
4) определение КПД цикла.
ДОПОЛНИТЕ
9. Основным горючим элементом твердого и жидкого
топлива является ___________ .
10. При дросселировании идеального газа остается постоянной ___________ .
11. Минимальная работа в компрессоре затрачивается,
если сжатие _____________ .
12. Процесс парообразования проходит при p = const и
__________ .
13. Полный обмен энергией через границу системы осуществляется в форме работы, теплоты и ______________.
14. Теплообменник, в котором теплоносители разделены
стенкой, называют _________________.
Таблица правильных ответов по тестам
1
2
11
3
21
1
31
4
41
4
51
2
61
3
71
3
81
1
91
1
101
2
111
3
121
Тесты с одним правильным ответом
2
3
4
5
6
7
8
1
2
4
3
4
3
3
12
13
14
15
16
17
18
2
3
4
3
2
1
3
22
23
24
25
26
27
28
4
2
1
3
4
2
4
32
33
34
35
36
37
38
3
1
1
1
3
3
2
42
43
44
45
46
47
48
4
1
1
3
3
3
2
57
58
52
53
54
55
56
1
3
3
2
1
2
1
62
63
64
65
66
67
68
4
1
2
4
3
4
2
77
78
72
73
74
75
76
3
1
2
3
3
1
2
82
83
84
85
86
87
88
3
1
4
3
1
2
1
92
93
94
95
96
97
98
4
3
4
2
2
3
4
102 103 104 105 106 107 108
1
2
3
2
2
1
2
112 113 114 115 116 117 118
3
2
2
3
4
4
3
122 123 124 125 126 127 128
9
4
19
3
29
1
39
3
49
2
59
1
69
4
79
3
89
2
99
1
109
3
119
3
129
10
1
20
2
30
1
40
3
50
1
60
1
70
2
80
4
90
2
100
4
110
1
120
2
130
1
1
1
1
3
3
2
1
4
132 133 134 135 136 137 138 139 140
2
3
3
4
1
4
1
4
2
142 143 144 145 146 147 148 149 150
1
3
2
3
1
3
1
2
3
152 153 154 155 156 157 158 159 160
2
3
2
4
3
4
1
1
1
162 163 164 165 166 167 168 169 170
1
1
4
3
3
2
2
2
2
172 173 174 175 176 177 178 179 180
3
1
2
1
1
2
4
4
2
182 183 184 185 186
2
4
2
2
4
Тесты с двумя правильными ответами
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1,2
3,4 1,3 1,4
3,4
3,4
3,4 2,3 2,4 1,2
11
12
13
14
15
16
17
18
19
1,2
1,3 3,4 2,4
3,4
2,4
2,4 2,4 3,4
Тесты с тремя правильными ответами
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1,4,5 1,2,4 2,3,4 1,2,5 1,2,4 1,2,3 1,2,3 1,2,3 1,2,3 1,2,5
11
2,3,4
Ответы к заданиям на соответствие
1
2
3
4
5
6
7
8
1Г
1Б
1Б
1Б
1В
1А
1В
2
2В
2А
2Г
2А
3А
2В
2А
3
3Б
3Г
3А
3В
2Б
3Б
3Б
4
Ответы к заданиям на дополнение
9
10
11
12
13
углерод энтальпия изотермическое T=const массообмена
рекуперативным
14
3
131
3
141
1
151
2
161
2
171
2
181
3