Опыт крепления горных выработок на

РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
УДК 622.831+622.2
М. СЭНДИ, В. Н. ЛУШНИКОВ (Компания Australian Mining Consultants Pty Ltd.)
В. А. ЕРЕМЕНКО (ИПКОН РАН)
Р. БУХЕР (Австралийский филиал компании Geobrugg)
B
DAD М. СЭНДИ,
директор
В. Н. ЛУШНИКОВ,
ведущий
горный инженер
В. А. ЕРЕМЕНКО,
ведущий научный сотрудник,
д-р техн. наук
Представлен опыт поддержания горных выработок на рудниках Австралии и Канады
на больших глубинах, а также технические и технологические мероприятия по выбору крепи
и систем упрочнения для конкретных условий. Механизмы управления деформациями вмещающего массива выработки рассматриваются с позиции проектирования и выбора крепей.
Рассмотрены возможности шахтного мониторинга.
Ключевые слова: горная выработка, крепь, штрек, анкер, слоистые породы, смещение, деформирование, трещинообразование, дилатация, напряжения.
Введение
Крепь подземных горных выработок
является одним из основных элементов,
определяющих затраты на ведение горных
работ. С увеличением глубины разработки
месторождений возрастает горное давление и изменяются физико-механические
свойства горных пород. Степень деформирования контура выработок под действием высоких напряжений достигает
больших величин. Для продолжения работ
в сложных геомеханических условиях, а
также для сохранения допустимого уровня
затрат на выполнение горных работ необходимо изменять конструкцию крепи горных выработок.
Большинство австралийских рудников
разрабатывают месторождения полезных
ископаемых в горных породах ослабленных
слоистых видов — ультрамафических
(хлоритовые сланцы), слюдистых метаосадочных и метавулканических. Тектонические напряжения, действующие в нетронутом массиве кратона Yilgarn в Запад-
ной Австралии, считаются одними из самых высоких в мире. Определенные значения напряжений в породном массиве
Восточной Австралии схожи с напряжениями, действующими на Канадском щите.
Сочетание высоких напряжений и ослабленных горных пород осложняет геотехнические условия отработки рудников.
Неправильный порядок ведения горных работ и некачественно разработанная
схема расположения выработок в неустойчивом массиве приводит к прогрессирующему ухудшению условий ведения
горных работ и значительным деформациям в выработках, преждевременной потере доступа в шахту и ресурсов предприятия. На некоторых рудниках Австралии и
Канады в выработках происходит смыкание кровли и почвы до 30–50 %.
Регулирование и контроль напряженнодеформированного состояния массива горных пород в выработках усложняется. Если
крупными продольными смещениями можно управлять путем изменения свойств ком-
Р. БУХЕР,
генеральный директор
понентов крепи, то бороться со сдвиговыми
смещениями более проблематично.
Опыт ведения горных работ
на австралийских рудниках в условиях
высокой деформированности
породного массива
Механизм управления деформированием слоистых горных пород основывался
на результатах наблюдений, которые проводили в золотодобывающей шахте Big
Bell [1]. При проведении реконструкции
шахты (после ее закрытия в 1955 г.)
пройдены выработки, которые позволили
исследовать кровлю старых откаточных
штреков, виды трещинообразования и
масштабы повреждений, вызванных действием высоких напряжений (рис. 1).
В кровле откаточных штреков произошло интенсивное трещинообразование.
Сдвиги вдоль трещин происходили с сильными дилатационными процессами (вспучиванием). Сначала трещины развивались параллельно кровле выработки, а затем несколько «повернули» после того,
как напряжения в связи с обрушениями
распространились в глубь массива, слагающего кровлю. Трещинообразование стабилизировалось после того, как трещины
стали развиваться в направлении, параллельном действию максимальных главных
напряжений σ1.
, 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
73
РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Рис. 4. Сдвиговое деформирование
в скважинах диаметром 89 мм
для отбора шламовых проб в висячем
боку горизонтальной выработки
Рис. 1. Трещины, индуцированные напряжениями, в кровле откаточных штреков
шахты Big Bell, разрабатываемой в 1950-х годах (σ
σ1 — направление действия
максимальных главных напряжений)
Характер разрушений (профили) в нескольких местах вывалов в выработках
совпадал, что позволило предположить
сходный механизм разрушения в этих зонах. На рис. 2 представлены результаты
наблюдений и интерпретация механизма
разрушения.
Рис. 2. Поведение породного массива
в шахте Big Bell (поперечный
разрез):
1 — прогнозная зона высоких деформаций;
2 — сильный сдвиг вдоль слоистости,
вызванный дилатацией пород кровли;
3 — индуцированное напряжениями
трещинообразование (параллельно
действию напряжений σ1); 4 —
вспучивание пород висячего бока
в местах тонкого напластования или на
пологопадающих структурах; 5 — сдвиг
на контакте почвы и висячего бока
(поднятие почвы); 6 — вспучивание
нижнего лежачего бока или сдвиг
по расслоению
74
Деформации, наблюдаемые в скважинах, пробуренных в породах кровли, подтверждают значительную сдвиговую активность вдоль трещин, индуцированную
напряжениями (рис. 3). Такие же нарушения наблюдаются в скважинах, пробуренных в висячем и лежачем боках (рис. 4).
Все регистрируемые дефекты указывают
на сдвиговые процессы в массиве горных
пород (см. рис. 2).
Проводимые в последние годы наблюдения на нескольких рудниках, расположенных в Западной Австралии и Новом
Южном Уэльсе, подтвердили исходную
модель поведения породных массивов.
Общими характерными признаками являются наличие слоистых или тонконапластованных горных пород прочностью от
низкой до средней, а также субгоризонтальных повышенных напряжений, действующих под большим углом или ортогонально оси выработок.
Наблюдения показали следующее.
1. Наличие сдвигового деформирования по плоскостям расслоения в лежачем
Рис. 3. Сдвиговое деформирование
в скважинах диаметром 89 мм
в кровле выработки
ISSN 0017-2278 , 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
и висячем боках выработок, приводящее к
сдвигам в скважинах (см. рис. 4) и срезанию элементов крепи (рис. 5, 6).
2. Образование трещин под действием напряжений, ориентированных субпараллельно кровле и почве выработок.
В результате сдвижения и расширения
трещин происходит значительное выпучивание (см. рис. 1). Это приводит к деформированию и сближению (смыканию)
кровли и почвы выработок.
Рис. 5. Срезание фрикционных
анкеров в лежачем боку
3. Первичным признаком вспучивания
пород кровли является развитие открытой
трещины в местах стыка кровли и висячего бока (рис. 7). Элементы крепи в этом
месте первыми попадают в зону сдвига, о
Рис. 6. Образование шейки
(сужения при растяжении)
и срезание фрикционного анкера
в висячем боку (направление сдвига
обозначается характером
повреждения болта)
РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Рис. 10. Трещинообразование
под действием напряжений в кровле
выработки золотодобывающей
шахты Yilgarn Star
Рис. 7. Начальный признак
деформации — дилатация, сдвиг
на контакте висячего бока и кровли
чем свидетельствует потеря опорных пластин анкеров. Там, где применяется
упрочняющая сеть или торкретбетон, развитие трещины наблюдать визуально
сложно.
4. Выгибание (выпучивание) стенок
выработок происходит при сдерживании
сдвижения. В результате сдерживающего
эффекта почвы выработки и упрочнения
верхней части стенок выпучивание развивается в нижней части лежачего бока
(рис. 8).
Смещению в лежачем и висячем боках
способствует локальное перераспределение (чередование) напряжений вокруг выработки. Процессы перераспределения и
чередования (смены) напряжений в развитии сдвигового смещения в слоистых породах были впервые изучены в конце 1970-х
годов в шахте Lead Mine [2].
На рис. 9 показаны основные механизмы, наблюдаемые в шахтах, разрабатываемых в массивах слоистых горных
пород с высокой склонностью к деформированию [3]. На рис. 10. показан пример
развития трещины в кровле выработки, а
на рис. 11 — поздняя стадия деформирования выработки, уже не пригодной к эксплуатации.
Рис. 8. Вспучивание нижней части
висячего бока
Рис. 9. Обобщающая схема
механизмов деформирования
выработки:
1 — смещение взрывных скважин
по трещинам, образованным под
действием напряжений; 2 — сдвиг
по расслоению, сдерживающий
раскалывание (при дальнейшем развитии
сдвигового процесса происходит отрыв
кольцеобразных и пластинообразных
форм); 3 — сдвижение висячего бока по
расслоению (наблюдаются смещения в
пробоотборных и взрывных скважинах);
4 — поднятие почвы вследствие
трещинообразования или вспучивания
пород под выработкой;
5 — образование трещин под действием
повышенных напряжений в породах
кровли (сдвижение параллельно
расслоению способствует дилатации/
вспучиванию); 6 — анкеры зажаты в
породе или срезаны при сдвиге;
7 — сдвижение пород лежачего бока по
расслоению (схема размещения анкеров
должна охватить эту зону для контроля
ослабленных породных блоков)
Канадский опыт ведения горных
работ в условиях высокой
деформированности породного массива
Опыт ведения горных работ на канадских подземных рудниках схож с результатами австралийских исследований.
В отличие от рудников Западной Австралии, в Канаде сильное деформирование
наблюдается в основном в очень глубоких
рудниках благодаря умеренному соотношению вертикальных и горизонтальных
напряжений [4]. Например, степень поврежденности и деформированности выработок на нижних горизонтах рудника
La Ronde в Канаде на глубине 2400 м от
поверхности идентичен повреждениям и
деформированному состоянию массива
горных пород на руднике Yilgarn Star в Австралии на глубине 400 м от поверхности
(рис. 12). Объясняется данная схожесть
низкой прочностью породного массива
рудника Yilgarn Star (прочность на одноосное сжатие изменяется от 40 до
60 МПа), а также высокими значениями
главных напряжений (70–90 МПа на глубине 1000 м), что вдвое выше напряжений на такой же глубине на рудниках Канадского щита.
Канадские исследователи механизмов деформирования выработок пришли к
таким же выводам (рис. 13) [5]. Наблюдения за сдвижением пород и захватыванием элементов крепи в лежачем боку совпадают с австралийским опытом. Необходимо внимательно исследовать совокупные сдвиговые процессы для выявления предполагаемых механизмов деформирования.
Контроль деформаций основывается
на регистрации осевых смещений в наблюдательных скважинах в кровле и боках
выработки. Целью наблюдений является
получение информации о временноҁм периоде и степени сдвигового смещения.
Рис. 11. Поздняя стадия
деформирования в выработке,
не подлежащей эксплуатации
, 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
75
РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Рис. 12. Сильное сдвижение и выпучивание пород в висячем боку выработки
на глубине 2400 м на руднике LaRonde (а) и на руднике Yilgarn Star на глубине
400 м (б)
Понимание сдвиговых процессов помогает правильно применять различные виды
и элементы крепления в сложных геологических и геомеханических условиях.
Требуется периодически бурить новые
наблюдательные скважины, так как сдвиговые смещения часто превышают диаметр скважин, а процесс смещения занимает продолжительный период времени.
Управление деформированием —
возможность
упрочнения выработок
Поддержание эксплуатационной пригодности выработок в сильнодеформируемом массиве при наличии трещиноватых
или податливых пород осуществляется за
счет крепления. Процессы сдвижения повреждают элементы крепи. В выработках
с большим сроком эксплуатации периодически проводятся работы по восстановлению, что снижает рентабельность предприятия.
При проведении контроля деформаций установлено, что поведение и свой-
ства ослабленных пород могут изменяться в течение длительного времени до тех
пор, пока напряжения не достигнут достаточных величин для образования трещин.
На рудниках в таких случаях для обеспечения безопасности приостанавливают
проходку выработок на необходимый период времени.
Одним из способов управления деформационными процессами и ростом
уровня напряжений на подземных рудниках является повышение плотности установки анкеров и увеличение их длины. Например, на рудниках промышленного комплекса Mount Isa в Австралии в глубокозалегающих меднорудных телах для крепления выработок сначала применяют
торкретбетон, затем анкерные болты с
металлической сеткой и тросовые анкеры
(рис. 14) [6]. Для контроля деформаций в
верхних и нижних частях боков выработки,
а также в кровле устанавливают тросовые
анкеры [7].
Наблюдения в выработках, где отсутствовало упрочнение нижней части боков,
Рис. 13. Поведение породного массива и захват элементов крепи на канадских
рудниках:
а — исходное состояние до деформирования выработки; б — эффект сжатия, сдвиг
внутренней стенки на анкер с конической головкой
76
ISSN 0017-2278 , 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
показали, что в этих областях развиваются смещения и возникают большие нарушения. При условии применения в данных
выработках металлической сетки и торкретбетона со временем оболочка крепления «вздымалась» с интенсивным разрушением вмещающего породного массива.
В дальнейшем для предотвращения смыкания выработки и поддержания ее эксплуатационной пригодности проводились
ремонтно-восстановительные работы.
Такой же подход к упрочнению выработок применяется на канадских рудниках.
Для стабилизации развивающихся деформаций и управления массивом горных пород в условиях ускоренных движений в активных зонах применяется податливая
крепь. Однако захват элементов крепи при
сдвигах вдоль существующих или вновь образованных под действием напряжений
трещин ограничивает податливость крепи
[5]. Деформации сопровождаются сдвигами, превышающими по величине стандартный диаметр скважин для установки анкеров, и происходит срезание анкеров. При
условии попадания анкера в зону сдвижения развиваются деформации между захваченной и замковой (опорной) частью
анкера, приводящие к повышению нагрузки
на анкер и разрушению наиболее ослабленной (расположенной вблизи опорной
части) системы, например крепежной или
хвостовой пластины. Для крепления горных
выработок в сильнодеформируемых массивах разработан «гибридный» анкер —
снаружи фрикционный для обеспечения
подвижного контакта с породой, но с высокопрочным стальным стержнем внутри,
способным к сдвиговому сопротивлению
[8, 9]. Такие анкеры успешно применяются
на руднике La Ronde, и сохраняют свою
функциональность в течение года с момента установки.
Необходимо с осторожностью относиться к отсутствию внешних повреждений в выработках, так как деформирование и срезание анкеров может происходить внутри вмещающего массива. Слабым элементом является также опорное
крепление анкера, которое разрушается и
приводит к разрыву упрочняющей металлической сетки с вывалами горной породы через разрывы (рис. 15).
РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
ной сеткой или стальными накладкамипластинами, так как они менее гибкие и
разрываются при развитии деформаций в
массиве.
Рис. 14. Схема крепления в условиях повышенных деформаций:
1 — анкер длиной 2,4 м; 2 — тросовый анкер длиной 4,5 м; 3 — металлическая
сетка, ячейка 5×5 мм; 4 — слой торкретбетона толщиной 100 мм;
5 — тросовый анкер длиной 3 м
В условиях увеличенной глубины ведения горных работ, пластичного течения
и повышенных напряжений применяют
специализированные крепи, рассчитанные на повышенную динамическую нагрузку и большие деформации. Одной из
таких систем упрочнения выработок является разработанная в Швейцарии вязаная
сеть высокой прочности на растяжение
Geobrugg, способная выдерживать высокие нагрузки. Компания Rock Australia
разработала специальный механизм для
установки упомянутой сети в подземных
выработках. Успешные испытания механизма проведены в период с 2010 по
2012 г. на австралийских рудниках Golden
Grovе, Perseverance, Argyle, а также
Kiruna в Швеции [10]. Сети Geobrugg
имеют антикоррозийное покрытие сплавом Ultracoating, состоящим из 94,5 %
Zn, 5 % Al и 0,5 % особого ингредиента,
Рис. 15. Разрыв металлической сетки,
вызванный разрушением опорных
частей анкеров
способствующего увеличению срока
службы сети в 7–9 раз по сравнению с
методом обработки гальванизацией. С
учетом положительных характеристик
разработанной системы упрочнения выработок Geobrugg рекомендуется ее применение для крепления подготовительнонарезных выработок при разработке глубоких горизонтов на рудниках Российской
Федерации.
На канадских рудниках практикуют
применение накладных полос, изготовленных из тросовых сеток, в местах наложения слоев крепежных сеток, а также
устанавливают дополнительные анкеры
для повышения прочности соединительных зон. Такие же мероприятия проводят
и на австралийских рудниках, но накладки
изготавливают из пластин оцинкованной
стали.
На рудниках Западной Австралии, расположенных в сейсмоактивной области,
применяют южноафриканскую накладку
OSRO с целью повышения упрочняющей
способности крепи в местах наложения
крепежных сеток (рис. 16). В сетевых накладках продольные тросы перекрещиваются туго затянутыми в «поросячий хвост»
тросами, что позволяет накладке плавно
скользить под действием нагрузки и распределять эту нагрузку между несколькими
анкерами. Данное устройство повышает
эффективность накладки при развивающихся деформациях по сравнению со свар-
Выводы
В сильнодеформируемой среде функциональная способность крепи пружинить
и иметь податливость, сохраняя при этом
удерживающие возможности, является
важной характеристикой. Понимание механизмов разрушения при сдвиге в процессе взаимодействия породного массива
и элементов крепи служит необходимым
элементом проектирования упрочняющих
систем, позволяющих повысить эффективность и обеспечить безопасность горных работ.
Контроль сдвиговых деформаций, а
не осевых (продольных) смещений помогает понять механизм сдвигового воздействия на функциональные способности анкеров. Необходимо бурить несколько наблюдательных скважин в кровле и стенках
выработок. Если смещение при сдвиге
превышает стандартный диаметр наблюдательных скважин, то бурятся новые
скважины. При этом смещения могут продолжаться в течение длительного периода
времени. Полученные данные используют
для лабораторных испытаний и при проектировании сдвигоустойчивой крепи.
Рис. 16. Накладки OSRO
Контроль и понимание механизмов
сильного деформирования позволяет разрабатывать комбинированные упрочняющие
системы, а также порядок их установки.
Библиографический список
1. Sandy M. P., Player J. R. Reinforcement
design investigations at Big Bell. Rock Support
and Reinforcement Practice in Mining / Eds.
E. Villaescusa, C. R. Windsor and A. G.
, 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
77
РАЗРАБОТКА МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Thompson. — Balkema, Rotterdam, 1999.
// Proc. 3rd Intl. Sem. on Deep and High
крепления горных выработок в неустойчи-
P. 301–315.
Stress Mining, 2–4 October 2006, Quebec,
вых горных породах на глубоких горизонтах
Canada. — Quebec, 2006.
Холбинского рудника // Горный журнал.
2. Lee M. F., Bridges M. C. Rock mechanics of
2013. № 7. С. 59–66.
crown pillars between cut-and-fill stopes at
6. Guilfoyle K., Slade N., Kenworthy S. The
Mount Isa Mine. Applications of Rock
N3500 project — deep, high stress and talc
10. Loushnikov V., Brown S., Bucher R.
Mechanics to Cut and Fill Mining / Eds.
// Proc. 3rd Intl. Sem. on Deep and High
Mechanized installation of high-tensile chain-
Stephansonn and Jones, Inst. Min. Metall. —
Stress Mining, 2–4 October 2006. Quebec,
link mesh in underground operations // Rroc.
Canada. — Quebec, 2006.
of 11th AusIMM Underground Operators.
London, 1981. P. 316–329.
3. Beck D. A., Sandy M. P. Mine sequencing for
7. Еременко В. А., Разумов Е. А., Заятдинов Д. Ф.
Conf., March 21-23, 2011. Canberra,
high recovery in Western Australian mines //
Современные технологии анкерного крепле-
Australia. — Canberra, 2011. P. 40–60. ГЖ
AusIMM Bulletin. 2003. No. 3. P. 38–46.
ния // ГИАБ. 2012. № 12. С. 38–45.
4. Lee M. F., Mikula, P., Pascoe M. J. Virgin rock
8. Mercier-Langevin F., Turcotte P. Evolution of
stresses vs rock mass strength in Western
support practices at Agnico-Eagle’s LaRonde
Australia's Yilgarn greenstones. Ground
Division — innovative solutions to high stress
Control in Mines Workshop // The Chamber of
yielding ground // Proc. 1st Canada-US Rock
Minerals and Energy. — Perth. June 2001.
Mech. Symp., Vancouver, Canada. —
5. Simser B., Andrieux P., Mercier-Langevin F.,
Vancouver, 2007. P. 1497–1504.
Parrott T., Turcotte, P. Field behaviour and
9. Еременко В. А., Лушников В. Н., Сэнди М.,
failure modes of modified conebolts at the
Милкин Д. А., Мильшин Е. А. Обоснование и
Craig, LaRonde and Brunswick mines in Canada
выбор технологии проведения и способов
Сэнди Майк,
e-mail: msandy@amcconsultants.com
Лушников Вадим Николаевич,
e-mail: vloushnikov@amcconsultants.com
Еременко Виталий Андреевич,
e-mail: eremenko@ngs.ru
Бухер Роланд,
e-mail: Roland.Bucher@geobrugg.com
EXPERIENCE OF EXCAVATION SUPPORTS ON AUSTRALIAN AND CANADIAN UNDERGROUND MINES IN SEVERE-STRAIN ENCLOSING MASSIFS
Sandy М. Р.1, Executive Officer, e-mail: msandy@amcconsultants.com;
Lushnikov V. N.1, Leading Mining Engineer
Eremenko V. A.2, Leading Researcher, Doctor of Engineering Sciences
Bucher R.3, Chief Executive Officer
1 Australian Mining Consultants Pty Ltd. (Perth, Australia)
2 Institute of Comprehensive Exploration of Mineral Resources of Russian Academy of Sciences (Moscow, Russia)
3 Geobrugg Company (Perth, Australia)
Important characteristic of support in severe-strain medium is its functional capacity for spring and compliance, saving the holding capacity at the same time. Understanding of support
deformation mechanisms with improvement in the process of interaction of rock mass and support elements is the necessary part of designing of reinforcing systems, which make it possible to increase the efficiency and provide the safety of mining operations. There are shown the basic support deformation mechanisms, observed on the mines, developed in massifs of
layer rocks with high inclination to deformation.
Monitoring of shear strains helps to understand the mechanism of influence on functional capacities of anchors. Obtained data were used for laboratory testings and during the projecting of shear-resistant supports.
Experience of extraction maintenance on Australian and Canadian mines at great depths is presented in this article together with technical and technological measures for the choice of
support and strengthening systems for specific conditions. Mechanisms of control of deformations of enclosing excavation massif are considered from the point of designing and choice of
supports. The possibilities of mine monitoring are also considered in this article.
Key words: mine excavation, support, drift, anchor, layer rocks, replacement, deformation, fissuring, dilatation, stresses.
REFERENCES
1. Sandy M. P., Player J. R. Reinforcement design investigations at Big Bell. Rock Support and Reinforcement Practice in Mining. Editors: E. Villaescusa, C. R. Windsor and A. G. Thompson. Balkema, Rotterdam, 1999, pp. 301–315.
2. Lee M. F., Bridges M. C. Rock mechanics of crown pillars between cut-and-fill stopes at Mount Isa Mine. Applications of Rock Mechanics to Cut and Fill Mining. Editors: Stephansonn
and Jones. Institution of Mining and Metallurgy. London, 1981, pp. 316–329.
3. Beck D. A., Sandy M. P. Mine sequencing for high recovery in Western Australian mines. AusIMM Bulletin, 2003, No. 3, pp. 38–46.
4. Lee M. F., Mikula, P., Pascoe M. J. Virgin rock stresses vs rock mass strength in Western Australia's Yilgarn greenstones. Ground Control in Mines Workshop. The Chamber of Minerals and Energy. Perth, June 2001.
5. Simser B., Andrieux P., Mercier-Langevin F., Parrott T., Turcotte, P. Field behaviour and failure modes of modified conebolts at the Craig, LaRonde and Brunswick mines in Canada.
Proceedings of the 3rd International Seminar on Deep and High Stress Mining, 2–4 October 2006, Quebec, Canada. Quebec, 2006.
6. Guilfoyle K., Slade N., Kenworthy S. The N3500 project – deep, high stress and talc. Proceedings of the 3rd International Seminar on Deep and High Stress Mining, 2–4 October 2006,
Quebec, Canada. Quebec, 2006.
7. Eremenko V. A., Razumov E. A., Zayatdinov D. F. Gornyy Informatsionno-Analiticheskiy Byulleten — Mining Informational and Analytical Bulletin, 2012, No. 12, pp. 38–45.
8. Mercier-Langevin F., Turcotte P. Evolution of support practices at Agnico-Eagle’s LaRonde Division — innovative solutions to high stress yielding ground. Proceedings of the 1st Canada-US Rock Mechanics Symposium, Vancouver, Canada. Vancouver, 2007, pp. 1497–1504.
9. Eremenko V. A., Lushnikov V. N., Sendi M. P., Milkin D. A., Milshin E. A. Gornyi Zhurnal — Mining Journal, 2013, No. 7, pp. 59–66.
10. Louchnikov V., Brown S., Bucher R. Mechanized installation of high-tensile chain-link mesh in underground operations. Proceedings of the 11th AusIMM Underground Operators Conference, March 21-23, 2011, Canberra, Australia. Canberra, 2011, pp. 40–60.
78
ISSN 0017-2278 , 2013, 10
СОДЕРЖАНИЕ
AMC Consultants является ведущей международной научно-производственной компанией, занимающейся проектированием горных работ для
горнодобывающих предприятий, ведущих разработку месторождений полезных ископаемых в Австралии, Северной и Южной Америке, Африке
и других регионах мира, богатых минеральными ресурсами.
С момента основания компании в Австралии в 1983 г. мы выполнили около 6500 проектов в более чем 100 странах мира. Наша команда,
насчитывающая более двухсот высококлассных специалистов, непрерывно растет как численно, так и качественно – за счет приобретения новых
навыков и опыта в процессе ведения работ.
Суммарная продолжительность работы всех сотрудников компании в проектной и научно-исследовательской сфере составляет около 400 лет
и более 1000 лет – в производственной. В нашу команду входят признанные эксперты с мировым именем. Постоянными клиентами AMC
являются крупнейшие мировые горнодобывающие компании, такие как Anglo American, Barrick, BHP Billiton, Gold Fields, Glencore, Казахмыс,
Lonmin, Newcrest, Newmont, Rio Tinto, Vale и многие другие.
Основные направления работ
Горное дело — все этапы подготовки и ведения подземных и
открытых горных работ по добыче полезных ископаемых, включая
золото,полиметаллические и железные руды, уголь, алмазы и др.
Геомеxаника — научно-исследовательские работы на
горнодобывающих предприятиях, применяющих различные системы
разработки месторождений, начиная с селективных способов отработки
маломощных жил, систем разработки с этажным и подэтажным
обрушением, с закладкой выработанного пространства и заканчивая
таким высокоэффективным методом как самообрушение. Мы
предоставляем консультативные услуги по оценке устойчивости
подземных выработок, камер, целиков, различных элементов горных
конструкций, бортов карьеров, а также по анализу взаимного влияния
открытых и подземных горных работ.
Геология — оценка запасов минеральных ресурсов как на этапе
планирования, так и при аудите на любой стадии проекта, с
применением принятых на международном уровне кодексов и
стандартов отчетности, включая JORC, NI 43-101 и SAMREC.
Москва
Тел: +7 499 230 0876
Mobile: +7 926 279 3908
Эл. адрес: amcmoscow@amcconsultants.com
Аделаида
Тел: +61 8 8201 1800
Эл. адрес: amcadelaide@amcconsultants.com
Проектирование и технико-экономические обоснования —
выполнение проектов по методам и системам отработки
месторождений любого уровня сложности, от концептуальной
проработки проекта до детального технико-экономического
исследования.
Экспертные заключения — услуги по техническому аудиту и
подготовке экспертных оценок существующих и перспективных
проектов для горнодобывающих предприятий, страховых компаний,
банков и инвестиционных фондов с учетом законодательства
Российской Федерации и других стран.
Бизнес-анализ — определение слабых мест предприятия с целью
повышения уровня безопасности и экономической эффективности
производства.
Обучение персонала — проведение курсов повышения
квалификации по геологии, горному делу и геомеханике с
применением передовых программ по САПР и численному
моделированию.
Перт
Тел: +61 8 6330 1100
Эл. адрес: amcperth@amcconsultants.com
Торонто
Тел: +1 416 640 1212
Эл. адрес: amctoronto@amcconsultants.com
Бризбан
Тел: +61 7 3230 9000
Эл. адрес: amcbrisbane@amcconsultants.com
Ванкувер
Тел: +1 604 669 0044
Эл. адрес: amcvancouver@amcconsultants.com
Мельбурн
Тел: +61 3 8601 3300
Эл. адрес: amcmelbourne@amcconsultants.com
Мейденхэд
Тел: +44 1628 778 256
Эл. адрес: amcmaidenhead@amcconsultants.com