проектирование ткани по заданной поверхностной плотности

УДК 677. 024. 1 (07)
П 79
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОДНОСЛОЙНОЙ ТКАНИ ПО ПОВЕРХНОСТНОЙ ПЛОТНОСТИ:
Методические указания / Сост. М. В. Назарова, Г. С. Шипилова, М. В. Короткова, Т. Л. Фефелова; Волгоград. гос. техн. ун-т. – Волгоград, 2007. – 47 с.
Содержатся основные сведения, необходимые для выполнения студентами лабораторных работ, самостоятельной работы, при выполнении семестровых заданий, курсовых проектов и работ, а также при дипломном проектировании. Приведен пример проектирования ткани по заданной поверхностной
плотности.
Предлагается необходимая справочная информация для проектирования. Дается общий список использованной литературы.
Предназначены для студентов специальности 260704 «Технология текстильных изделий».
Ил. 21. Табл. 5.
Библиогр. 5 назв.
Рецензент: к. т. н., заместитель декана химико-технологического факультета ВолгГТУ Л. В. Кетат
Печатается по решению редакционно-издательского совета
Волгоградского государственного технического университета
Составители: Маргарита Владимировна Назарова, Галина Семеновна Шипилова,
Марина Владиславовна Короткова, Татьяна Леонидовна Фефелова
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОДНОСЛОЙНОЙ ТКАНИ ПО ПОВЕРХНОСТНОЙ ПЛОТНОСТИ
Методические указания
Под редакцией авторов
Темплан 2007 г., поз. № 6.
Подписано в печать 17. 05. 2007 г. Формат 60×84 1/16.
Бумага листовая. Печать офсетная.
Усл. печ. л. 2,94. Усл. авт. л. 2,81.
Тираж 100 экз. Заказ №
Волгоградский государственный технический университет
400131 Волгоград, просп. им. В. И. Ленина, 28.
РПК «Политехник»
Волгоградского государственного технического университета
400131 Волгоград, ул. Советская, 35.

Волгоградский
государственный
технический
университет, 2007
ВВЕДЕНИЕ
Целью проектирования ткани является получение заправочных параметров новой ткани, имеющей определенное назначение, заданные физико-механические показатели и заранее известные условия, в которых
будет находиться при эксплуатации проектируемая ткань. Проектирование ткани производится по различным параметрам (по разрывной нагрузке ткани, по толщине, по поверхностной плотности, по стойкости ткани к
истиранию и т.д.), которые определяются эксплуатационными требованиями проектируемой ткани.
К большой группе технических и бытовых тканей предъявляются определенные требования по массе одного квадратного метра. Поэтому метод проектирования ткани по поверхностной плотности является одним из распространенных. Так как при проектировании тканей приходится выполнять
большое число расчетов, то рационально использовать ПЭВМ.
Данные методические указания предназначены для проведения практических и лабораторных работ, а также для самостоятельной работы студентов при выполнении ими семестровых заданий, курсовых и дипломных
проектов. В любом случае проектирование ткани по поверхностной плотности осуществляется в следующей последовательности:
1. Составление проектного задания для проектирования ткани по поверхностной плотности ткани. Значение поверхностной плотности принимают, г/см2:
– по результатам анализа образца ткани, с учетом изменения поверхностной плотности ткани на 10%;
– исходя из назначения ткани (табл. 1 приложение А).
2. Выбор исходных данных строения кани, необходимых для проектирования.
3. Проектирование ткани по заданной поверхностной плотности ткани.
4. Составление выходного документа для выполнения заправочного
расчета ткани
В случае проведения лабораторного или практического занятия используется следующее материальное обеспечение: вычислительная техника (ПЭВМ), база данных (приложение А), фотографии микросрезов
ткани, плакаты (схемы взаимного расположения нитей основы и утка в
ткани полотняного и саржевого переплетений).
3
1.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТКАНИ ПО ЗАДАННОЙ
ПОВЕРХНОСНОЙ ПЛОТНОСТИ
1.1 Этапы проектирования ткани
Процесс проектирования ткани можно условно разбить на следующие этапы:
I. Составление проектного задания, в котором указываются
назначение ткани, технические требования к ткани, вид отделки
или требования к художественному оформлению ткани.
II. Разработка или выбор методики проектирования.
III. Оформление технической документации на производство ткани:
заправочный расчет; технологические параметры заправки и выработки
ткани по всем переходам ткацкого и отделочного производства; оборудование по всем переходам ткацкого и отделочного производства.
IV.
Выработка лабораторных образцов, их испытание, производственная проверка, выбор оптимального варианта ткани, выработка
опытной партии.
V. Составление технических условий на производство разработанной ткани.
1.2. Выбор исходных данных
Перед началом расчетов, исходя из назначения ткани, нужно выбрать следующие параметры ее строения.
1.2.1. Поверхностная плотность ткани
Поверхностная плотность ткани – это масса одного квадратного
метра ткани. Она зависит от плотности ткани по основе и по утку, линейной плотности нитей, уработки нитей ткани и усадки ткани в отделке.
Примерные значения поверхностной плотности тканей различного
назначения представлены в приложении А, табл.1.
1.2.2. Buд сырья нитей основы и утка
В соответствии с назначением ткани необходимо определить сырьевой состав нитей основы и утка. При выборе сырья необходимо учитывать экономическую целесообразность применения того или иного вида
волокна.
1.2.3. Коэффициенты, определяющие диаметр нитей до ткачества (Со, Су)
Сырьевой состав влияет на поперечные размеры нити, поэтому после
выбора сырья следует выбрать коэффициент, определяющий диаметр нитей до ткачества. Коэффициент определяется по формуле:
C
1,13
(1)

4
где  – объемная масса волокна в нити.
Если в состав смеси входят волокна различного вида, то коэффициент (С) можно приближенно определить из доли содержания каждого волокна в смеси и их объемной массы:
C
1,13
t o  11   2  2  3  3  ...   x  x
(2)
где 1...2…X..–..доли содержания каждого волокна в нити или пряжи; 1…2…X – объемная масса каждого волокна.
Примерные значения объемной массы нитей и коэффициента (С)
представлены в приложении А, табл. 2.
1.2.4 Порядок фазы строения ткани (Ф)
Одним из основных вопросов строения ткани является порядок фазы
строения, который определяет высоту волны изгиба нитей в ткани, и, соответственно, аналитическую зависимость между ними. Впервые такую
аналитическую зависимость для изучения строения ткани вывел проф.
Н.Г. Новиков. Он вывел основное геометрическое свойство однослойной
ткани: сумма высот волн изгиба нитей основы и утка в ткани есть величина постоянная, равная сумме диаметров нитей.
При взаимном расположении нитей основы и утка может быть два
крайних положения (рис. 2).
При I порядке фазы строения нити основы расположены на одном
уровне, а нити утка – на двух уровнях.
При IX порядке фазы строения нити утка находятся на одном уровне,
а нити основы – на двух.
Ткани, имеющие порядок фазы строения близкий к I, называют уточноуплотненными (молескин). Для этих тканей плотность ткани по утку в
1,5 – 2 раза превышает плотность ткани по основе, уработка нитей по утку больше уработки нитей по основе. Ткань формируется в напряженных
условиях вследствие высокого натяжения основных нитей на станке.
Ткани, имеющие порядок фазы строения близкий к IХ, называют основоуплотненными (диагонали). Для этих тканей при То = Ту плотность
ткани по основе в 1,5 – 2 раза превышает плотность ткани по утку, уработка нитей по утку меньше уработки нитей по основе. На ткацком станке натяжение утка превышает натяжение нитей основы.
Большинство тканей бытового назначения имеет строение, близкое к
квадратному (IV – V – VI порядок фазы строения). В этих тканях при То
= Ту плотность ткани по основе больше плотности ткани по утку в 1,1 –
1,45 раз.
Для ткани полотняного переплетения и квадратного строения,
когда толщина нитей основы и утка и плотность ткани по основе и
утку одинаковы, необходимо проектировать ткань пятого порядка
5
фазы строения, при котором уток и основа выступают на поверхности в одинаковой степени.
а
б
Рисунок 2. Схемы взаимного расположения нитей основы и утка
при различных порядках фазы строения:
а – разрез вдоль нити утка; б – разрез вдоль нити основы
6
При том же переплетении, если на лицевую и изнаночную стороны
нужно вывести нити основы, а также получить большую прочность ткани
по основе, необходимо проектировать ткань VI, VII, VIII порядков фаз
строения с максимальной плотностью по основе.
Ткань атласного переплетения лучше проектировать VI, VII и иногда V
порядков фаз строения.
Когда опорную поверхность ткани необходимо создать из утка, то
надо проектировать ткань II – IV порядков фаз строения. Например,
ткань сатинового переплетения целесообразно проектировать III – IV,
реже V порядков фаз строения.
Ткань саржевого переплетения проектируют V порядка фазы строения, но в отдельных случаях, когда необходимо создать опорную поверхность из основы (основные саржи), следует проектировать ткани VI, VII
порядков.
В соответствии с выбранным для проектируемой ткани порядком фазы строения определяют коэффициенты Kho – для определения высоты
изгиба основных нитей в ткани и Khy – для определения высоты изгиба
уточных нитей.
K ho 
K hу 
Ф 1
4
(3)
9Ф
4
(4)
1.2.5. Коэффициент соотношения диаметров нитей (Kd = do /dy)
На основе анализа тканей, аналогичных проектируемой, выбираем
коэффициент соотношения диаметров нитей основы и утка.
При проектировании ткани с опорной поверхностью из основы и
взаимным расположением нитей в ткани в пределах VI-VIII порядков
фаз строения коэффициент Kd должен быть меньше единицы, т.е. толщина нитей основы меньше толщины утка. В этом случае плотность ткани
по основе значительно превышает ее плотность по утку.
При проектировании ткани с опорной поверхностью из утка и взаимным расположением нитей в ткани в пределах II-IV порядков фаз строения коэффициент Kd должен быть больше единицы, т.е. толщина нитей утка меньше толщины основы. В этом случае плотность ткани по утку значительно превышает ее плотность по основе.
1.2.6. Вид переплетения
Переплетение нитей в ткани определяет связанность основы и утка в
ней, создает определенное строение поверхности ткани и в значительной
степени определяет физико-механические свойства ткани. Например, в
ткани полотняного переплетения (при всех прочих равных условиях) ни7
ти наиболее связаны между собой, в ней в большей степени может быть
использована прочность нитей, однако ткань получается более жесткая
по сравнению с тканями других переплетений. Характеристика основных
видов переплетений однослойных тканей представлены в п. 4 настоящих
методических указаний.
1.2.7. Среднее и максимальное число пересечений
По рисунку переплетения подсчитывают число нитей основы и утка в
раппорте переплетения, а также число пересечений (мест смен перекрытий) на каждой нити. Введем следующие обозначения:
to – среднее число пересечений основными нитями нитей утка, приходящихся на одну нить в Rо;
ty – среднее число пересечений уточными нитями нитей основы, приходящихся на одну нить в Rу;
tmax.o – максимальное число пересечений основными нитями нитей
утка, приходящихся на одну нить основы;
tmax.y – максимальное число пересечений уточными нитями нитей основы, приходящихся на одну нить утка.
Рассмотрим на примере крепового переплетения (рис. 1) основные правила определения числа пересечений нитей основы утком и утка основой.
Раппорт переплетения по основе Ro = 8 и по утку Ry = 8.
Каждая нить основы имеет по четыре смены перекрытия (на
рис. 1 отмечено крестиками). Нити утка имеют неодинаковое число
смен перекрытий. Первая, третья, пятая и седьмая нити – по четыре
смены перекрытий (на рис. 1 отмечены кружками), а вторая, четвертая,
шестая и восьмая нити – по шесть смен перекрытий (пересечений).
Рис. 1 Расположение пересечений в пределах раппорта переплетения
8
Следовательно, по основе среднее число пересечений, приходящихся на одну нить, составляет to = 4, а по утку
to 
40
5.
8
Однако те уточные нити, которые имеют большее число пересечений, будут находиться в ткани в более напряженном состоянии. Поэтому при расчетах принимают максимальное число пересечений основы утком и утка основой, приходящихся на одну нить, т. е. to max и ty max.
В данном примере для крепового переплетения число пер есечений
утком основы – 6 и основы утком – 4.
1.2.8. Коэффициенты наполнения ткани по основе и утку (Кно; Кну)
Этот коэффициент определяют с учетом порядка фазы строения ткани (Ф) и фактических размеров нитей в ней. Он представляет собой отношение фактической плотности ткани по основе и утку к максимально
возможной.
K Ho 
K Hy 
Po
Po
(5)
max
Py
Py
(6)
max
Для тканей, проектируемых II – IV порядков фаз строения коэффициент наполнения необходимо принимать:
Кну = 0,90  0,97; Кно = 0,6  0,8.
Для тканей, проектируемых VI – VII порядков фаз строения:
Кну = 0,60  0,8; Кно = 0,90  0,97.
Для ткани V порядков фаз строения эти коэффициенты должны быть
выбраны меньше единицы:
 для плотных тканей: 0,8  0,95.
 для легких и малоплотных тканей: 0,7  0,79.
1.2.9. Коэффициенты, учитывающие смятие нитей основы и
утка по горизонтали и вертикали в ткани (ог; уг; ов; уп)
На большом экспериментальном материале было установлено, что в
большинстве случаев форма поперечного сечения нитей в ткани близка к эллипсообразной с различным соотношением осей эллипса, которое зависит от
вида сырья, структуры нитей и строения ткани. При проектировании используют следующие положения.
Большинство шерстяных, хлопчатобумажных и льняных н итей, имеющих нормальную или повышенную крутку в ткани сохраняют
приблизительно цилиндрическую форму, но диаметр нити уменьшается
9
по сравнению с нитью до ткачества в результате вытягивания и увеличения плотности расположения волокон в ней.
Диаметр нити после ткачества:
d  0,1  С    0,1  Т ,
(7)
где  = 0,8 ÷ 0,95 – коэффициент смятия нити
Пряжа из натуральных волокон в тканях, имеющих большую плотность по основе и утку, синтетические и искусственные нити, пряжа и нити,
имеющие малую крутку, приобретают в ткани эллипсообразную форму.
Если поперечное сечение нити в ткани изменяется с круглой на близкую к эллипсообразной форму, то необходимо для каждой системы нитей, хотя бы приближенно, определить коэффициенты смятия нитей в горизонтальном направлении ог и уг, и в вертикальном направлении – ов и ув.
г = 1,1 – 2,0; в = 0,4 – 0,9.
Тогда, диаметры нитей в ткани:
d о .в 
2  K d  d ср  о.в
Kd 1
d у .в 
d о .г 
2  d ср   у.в
Kd 1
2  K d  d ср   о.г
d у .г 
Kd 1
2  d ср  у.г
Kd  1
;
(8)
;
(9)
;
(10)
.
(11)
При выборе коэффициентов смятия необходимо учитывать следующее:

для пряжи большей линейной плотности коэффициент смятия
больше, чем для пряжи меньшей линейной плотности;

для крученой пряжи коэффициент смятия больше, чем
для одиночной;

с увеличением процента вложения химических волокон коэффициент смятия уменьшается (деформация увеличивается);

для тканей, имеющих IV – V – VI порядок фазы строения коэффициент смятия меньше, чем для тканей, имеющих VII – VIII порядок
фазы строения;

коэффициент смятия для нитей основы должен быть большим,
чем для нитей утка, т.к. нити основы деформируются меньше, чем нити
утка.
10
1.2.10. Порядок выполнения расчетов
1. В зависимости от принятого порядка фазы строения (Ф) вычисляют
коэффициенты, определяющие высоту волн изгиба нитей основы Кhо и утка
Khу по формулам (3) и (4).
2. Определяют уработку нитей основы:
ao 
t оср

2
уф

 h о2   уф  100
t оср  2уф  h о2  R у  t оср 
d уг
(12)
K Ну
где hо – высота волны изгиба основных нитей, мм:
h o  d вср  K Но 
d ов  d ув
2
 K Но
(13)
где dов, dув – вертикальные диаметры нитей основы и утка в ткани, мм; dвcp – средний вертикальный диаметр нитей в ткани, мм.
d o .в  d o   о . в .
d у .в  d у   у .в
(14)
(15)
где d0В, dУB- вертикальные диаметры нитей основы и утка в ткани, мм;
Так как
Кd 
d ср 
d
о
do
dу
(16)
 dу 
(17)
2
находим зависимости диаметров нитей основы и утка от среднего
диаметра нитей и коэффициента отношения диаметров:
do 
2d ср
Кd
Кd 1
2d ср
dу 
Кd 1
(18)
(19)
Формула для определения высоты волны изгиба основных нитей
принимает следующий вид, мм:
11
2  d ср

1  2  d ср
h o  
 K d  о.в 
 у.в   K h .о 
2  Kd  1
Kd  1

.
d ср K d  о.в  у.в   K h .о

Kd  1
(20)
Обозначим выражение (Kd · ов + y в) = φ.
Тогда высота волны изгиба основных нитей, мм:
ho 
d ср
Kd 1
   K h .о .
(21)
Фактическое расстояние между нитями утка в местах пересечения их
нитями основы:
 у.ф 
у
K H.у
.
(22)
где ℓу – расстояние между нитями утка в местах пересечения их нитями основы при максимальной плотности ткани по утку.
Рис. 3. Геометрическая модель строения ткани полотняного переплетения
при максимальной ее плотности по утку
Для определения ℓу рассмотрим рисунок 3 . Тогда точку О2 можно
рассматривать как принадлежащую эллипсу с полуосями
b  d ов  d ув ;
(23)
а  d ов  d уг
(24)
О1 – центр эллипса. Подставим координаты точки О2 в параметрическое уравнение эллипса:
h у  O2 K  b sin /  (d ов  d уг ) sin /
Из последнего уравнения следует, что
12
(25)
sin  
d
hy
ов
Тогда,
2
(d ов  d ув )  K hу
Kd  1
2d ср


2  d ов  d ув 
2  d ср  K d
d ов  d уг 
Kd  1
K
d
(26)
d о .в  d у .в
h у  d в.ср  K h.у 
sin  
 d ув 
о.в 

 K h.у
(27)
K hу
(28)
2
2  d ср
Kd  1
  у .г 
(29)
о.в  у.г 

Обозначим (Kd · ов +  уг ) = ξу. Тогда
d ов  d уг 
у 
2  d ср
Kd 1

у 1 
2  d ср
K 2h . у

4
2  d ср
 у.ф 

Kd  1
(K d  1)  K
2
Ну
d у .г  d у   у .г 
у
2  d ср
Kd 1

(30)
  у 4  K 2h . у
(31)
 у 4  K 2hу
2  d ср
Kd 1
(32)
  у .г
(33)
Подставляют значения о, ℓу.ф, dy.r в уравнение 12 после преобразований
получают формулы для определения уработки нитей основы и утка, мм:
ao 
aу 
2
h.у
 К
2
h .о
  2  К 2H. у   2у 4  K 2h . у
  4  K
2
h .о
 К
2
h.у
  2  К 2H.о   о2 4  K 2h .о

2
у

t о.ср  2у 4  K 2h . у  К 2h .о   2  К 2H. у  2R о  t о.ср    у.г
100  t у.ср

  4  K
100  t о.ср
2
о

t у.ср  о2 4  K 2h .о   К 2h . у   2  К 2H.о  2R о  t о.ср   К d   о.г
где ξо=Kdог+ y.в.
13
(34)
(35)
3. Определяют зависимость фактической плотности ткани по основе и
утку от среднего диаметра нитей и коэффициентов наполнения ткани:
Р о  Р о. max  K H.o
Р у  Р у. max  K H.у
(36)
(37)
где Ро.mах и Ру.mах - максимальная плотность по основе и утку соответственно, т.е. число основных
нитей в единице длины, обычно в 10 см, расположенных без просветов, нит/дм.
Число этих нитей рассчитывают как произведение числа раппортов,
приходящихся на эту единицу длины (nRo), на число нитей в раппорте:
Ро max  n Rо R о
n Rо 
(38)
100
L Rо
(39)
где LRo - длина одного раппорта по основе, мм.
L Rо   о  t у. max  R о  t у. max   d о.г
(40)
Тогда,
Р о. max 
 о  t у. max
100  R о
 R о  t у. max   d о.г
(41)
Аналогично максимальная плотность нитей утка, нит/дм:
Р у. max 
100  R у
 у  t о. max  R у  t о. max   d у.г
(42)
Подставив в уравнения значения ℓу и dy г и выполнив преобразования,
получают плотность нитей утка, нит/дм:
Ру 

100  R у К d  1)  K H.у 
d ср t о. max  у 4  K 2h.у  R у  t о. max   2 у.г

(43)
Затем определяют линейные плотности нитей основы и утка (То и
Ту) и плотности нитей основы и утка (Ро и Ру). Обозначают
А
В
100  R у К d  1)  K H.у 
t о. max  у 4  K 2h.у  R у  t о. max   2 у.г
(44)
t у. max  о 4  K 2h.о  R о  t у. max   2К d   о.г
(45)
100  R о К d  1)  K H.о 
Тогда
Ру 
А
d ср
(46)
14
Ро 
В
d ср
(47)
4. Определяют средний диаметр нитей в ткани из уравнения поверхностной плотности суровой ткани, решая его относительноdcр:
2
2
1000 2 4000  d ср  К d
То  2  dо 
2
Со
К d2  1  С о2
(48)
2
4000  d ср
1000 2

d

у
2
С 2у
К d2  1  С 2у
(49)

Ту 
Мс 




10  Р у  Т у
10  Р о  Т о


а 
а 


1000  1  о  1000  1  у 
 100 
 100 


(50)

4000  d ср  В  К
A

 2
 2
2
К d2  1  Со 100  а о  С у 100  а у  

d ср 

2
d


М с  К d2  1
2


В  К d2
A

4000   2
 2
 С 100  а  С 100  а  
о
о
у
у


(51)
2. АЛГОРИТМ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТКАНИ ПО ЗАДАННОЙ
ПОВЕРХНОСТНОЙ ПЛОТНОСТИ
Исходные данные: Мс, Co ,Cy, Ф, Kd, Ro, Ry , tcp.o, tср.у, tмax.o,tмax,y, КНо,
КНу, огу, угу ,oв ,ув, ТОГОСТ , ТУГОСТ.
1. Определяем коэффициенты высоты волны изгиба нитей в
ткани по основе:
К ho  (Ф  1) / 4
(52)
2. Определяем коэффициенты высоты волны изгиба нитей в
ткани по утку:
К hy  2  K ho  (9  Ф) / 4
(53)
3. Обозначим и определяем o:
 о  К d ог  ув
15
(54)
4. Определяем у:
 у  K d ов  уг
(55)
5. Определяем :
  K d ов  ув
(56)
6. Определяем уработку нитей основы, %:
ао 



 4  K   K
t оcp
2
y
2
hу
2
hу
K 2H y  2  2R y  t оcp yг
7. Определяем уработку нитей утка, %:
аy 

t оcp  2y 4  K 2hу  K 2hу K 2H y  2   y 4  K 2hу 100




t ycp  о2 4  K 2hо  K 2hу K 2Hо  2   y 4  K 2hо 100


t ycp  о2 4  K 2hо  K 2hу K 2Hо  2  2R о  t ycp K d oг
8. Определяем А:
A
t о max  y 4  K 2hу  R y  t о max 2yг
9. Определяем В:
B
100R y K d  1K H y
100R о K d  1K Hо
t y max  y 4  K 2hу  R о  t y max 2K d oг
(57)
(58)
(59)
(60)
10. Определяем средний диаметр нити в ткани, мм:
M c K d  1
2
d cp 


BK d2
A
4000 2
 2

 Cо 100  a о  C y 100  a y 
(61)
11. Определяем линейную плотность нитей основы, текс:
Top 
2
4000d cp
K d2
K d  12 Cо2
(62)
12. Определяем линейную плотность нитей утка:
Typ 
2
4000d cp
K d  12 C2y
(63)
13. Сравниваем расчетную линейную плотность нитей основы (Тор) с
линейной плотностью нитей, выпускаемых промышленностью (ТГОСТ)Принимаем ТГОСТ наиболее соответствующие расчетной, т.е.
TоГОСТ  Т ор  min; TоГОСТ  Т о.
(64)
16
14. Сравниваем расчетную линейную плотность нитей основы (Тур) с
линейной плотностью нитей, выпускаемых промышленностью (ТГОСТ)Принимаем ТГОСТ наиболее соответствующие расчетной, т.е.
TуГОСТ  Т ур  min; TуГОСТ  Т у.
(65)
15. Определяем фактический диаметр нитей основы, мм:
d oф  0,1Со 0,1Т о
(66)
16. Определяем фактический диаметр нитей утка, мм:
d уф  0,1С у 0,1Т у
(67)
17. Определяем фактический средний диаметр нитей, мм:
d срф  (d о  d y ) / 2
(68)
18. Определяем коэффициент отношения диаметров:
K dф  d оФ / d yф
(69)
19. Определим фактическую плотность нитей основы, нитей/10 см:
Р оф 
100R о K dф  1K H0

d cpф t y max K dф ог   ув  4  K 2hо  R о  t y max  2K dф oг
2

(70)
20. Определим фактическую плотность нитей утка, нитей/10 см:
100R y K dф  1K H y
Р yф 
(71)
2
d cpф t o max K dф ов   уг  4  K 2hу  R у  t о max   уг


21. Определяем фактическую поверхностную плотность суровой ткани, г/м2:
M cф 
PофТ о
100  а о

Р уфТ у
100  а у
(72)
22. Определяем , если  > ± 5% - расчет повторяется с пункта №1,
%:

3.
М сф  М с
М сф
100%
(73)
ПРИМЕР ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТКАНИ ПО ЗАДАННОЙ
ПОВЕРХНОСТНОЙ ПЛОТНОСТИ
Рассмотрим проектирование полушерстяной костюмной ткани с поверхностной плотностью Мс =180 г/м2.
Перед началом расчетов исходя из назначения ткани выбираем следующие параметры строения ткани.
17
1 . По в ер хно с тн ая п ло т н о сть по л уш ер с т я но й ко с тю м но й
т ка н и М =1 8 0 г /м 2 .
2. Вид сырья нитей основы и утка – полушерстяная пряжа.
3. Выбираем
коэффициент, определяющий диаметр нитей до
ткачества. Для шерстяной пряжи коэффициент Со = Су = 1,28 .
4. Принимаем ПФС = 6. Тогда на поверхность ткани будут выступать
нити основы.
5. Выбираем коэффициент отношения диаметров Kd = 1,0.
6. Для выработки ткани принимаем полотняное переплетение. Данное
переплетение имеет короткие основные и уточные перекрытия, что
позволяет говорить о лучшей
устойчивости к механическим
воздействиям. Кроме того, ткань с таким раппортом можно
вырабатывать на станках с кулачковым зевообразовательным
механизмом. Раппорт по основе и утку Ro = Ry = 2.
7. Нити основы и утка имеют неодинаковое число смен перекрытий. По
основе обе нити имеют по 2 смены перекрытий и по утку обе нити
имеют по 2 смены перекрытий. Следовательно:
 среднее число пересечений основными нитями нитей утка
приходящихся на одну нить утка в пределах раппорта ткани по
основе составляет to = (2 ∙ 2) / 2 = 2;
 среднее число пересечений уточными нитями нитей основы
приходящихся на одну нить основы в пределах раппорта ткани по
утку составляет ty = (2 ∙ 2) / 2 = 2;
 максимальное число пересечений основной нитью нити утка,
приходящееся на одну нить утка составляет tmax.o = 2;
 максимальное число пересечений уточной нитью нити основы,
приходящееся на одну нить основы tmax.y = 2.
8. Для тканей, проектируемых VI порядка фазы строения принимаем
следующие коэффициенты наполнения ткани по основе и утку: Кно =
0,9; Кну = 0,8.
9. Поперечное сечение пряжи
из смеси шерстяных волокон с
химическими приобретает в ткани эллипсообразную форму.
Принимаем следующие коэффициенты смятия.
 Коэффициент смятия основных нитей в горизонтальном
направлении ог = 1,2;
 Коэффициент смятия уточных нитей в горизонтальном
направлении уг 1,25;
 Коэффициент смятия основных нитей в вертикальном
направлении ов = 0,82;
 Коэффициент смятия уточных нитей в вертикальном
направлении ув = 0,77;
18
Производим проектирование ткани по принятым исходным данным.
1. Определяем коэффициенты высоты волны изгиба нитей в ткани по
основе:
K ho  6  1 / 4  1,25
(74)
2. Определяем коэффициенты высоты волны изгиба нитей в ткани по
утку:
K hy  9  6 / 4  0,75
(75)
3. Определяем o: o=11,2+0,77=1,97;
4. Определяем у: у=10,82+1,25=2,07;
5. Определяем : =10,82+0,77=1,59;
6. Определяем уработку нитей основы:


2 2,072  4  0,752   1,252  0,82  1,592  2,07 4  0,752 


  7,69%
а0  
2 2,072  4  0,752   1,252  0,82  1,592  22  2  1,25


(76)
7. Определяем уработку нитей утка:


2 1,972  4  1,252   0,752  0,92  1,592  2,07 4  1,252 


  5,58%
ау  
2
2
2
2
2


2 1,97  4  1,25   0,75  0,9  1,59  22  2  1 1,2


8. Определяем А;
A  Р у d cp
2  2,07 4  0,75 2  2  22 1,25
9. Определяем В:
В  Р о d cp
100  21  1 0,8
100  21  1 0,9
2 1,97 4  1,25 2  2  22 11,2
(77)
 41,7
(78)
 58,6
(79)
10. Определяем средний диаметр нити в ткани:
d cp 
1801  12
 0,275


58,6 12
41,7

4000

1,28 2 100  7,69 1,28 2 100  5,58
11. Определяем линейную плотность нитей основы:
19
(80)
Top 
4000  0,275 2 12
 42,3текс
2
2
1  1 1,28
(81)
12. Определяем линейную плотность нитей утка:
Tуp 
4000  0,275
 42,3текс
1  12 1,28 2
(82)
13. Сравниваем расчетную линейную плотность нитей основы
(То.р ) с линейной плотностью нитей, выпускаемых промышленностью
(ТГОСТ). Принимаем: То.ГОСТ =То=44 текс;
14. Сравниваем расчетную линейную плотность нитей утка
(Т у.р ) с линейной плотностью нитей, выпускаемых промышленностью
(ТГОСТ). Принимаем:
Ту.ГОСТ = Ту=44 текс;
15. Определяем фактический диаметр нитей основы:
d oф  0,11,28 0,1 44  0,268мм
(83)
16. Определяем фактический диаметр нитей утка:
d уф  0,11,28 0,1 44  0,268мм
(84)
17. Определяем фактический средний диаметр нитей:
dcp.ф=(0,268+0,268)/2=0,268 мм;
18. Определяем коэффициент отношения диаметров: Кd=1;
19. Определим фактическую плотность нитей основы:
нит/ 10см
100  21  10,9
Р оФ 


0,26821 1,2  0,77  4  1,25 2  2  22 2 1 1,2


 219
(85)
20. Определим фактическую плотность нитей утка:
нит/ 10см
100  21  10,6
РоФ 
 156
(86)


0,26821  0,82  1,25 4  0,752  2  22 2  1,25


21. Определить фактическую поверхностную плотность суровой ткани:
M cФ 
219  44
156  44

 176,2г / м 2
100  7,79 100  6,14
(87)
22. Определяем :
(88)
=(180-176,2)100/180=2,1 %
Так как <±5 %, то расчет закончен.
Полученные в результате работы данные сводим в таблицу 1.
20
Проектирование ткани по заданной поверхностной плотности можно
осуществлять на ПЭВМ с использованием программы massa.exe (приложение Б), а также в программной среде MathCad (приложение В). Как
видно, расчеты, выполненные вручную и с использованием ПЭВМ, отличаются незначительно.
Таблица 1 - Выходной документ
Параметр
Сырьевой состав пряжи: по основе
по утку
Переплетение
Структурный коэффициент нитей основы
утка
Линейная плотность, текс: основы
утка
Уработка нитей, %: основы
утка
Диаметр нитей, мм: основы,
утка
Плотность суровой ткани, нит/дм: по основе
по утку
Поверхностная плотность ткани, г/м2
21
Обозначение
Значение
Со
Сy
То,
Ту
ao,
ay
do,
dy
Р оф
Р yф
Mc
Полушерсть
полушерсть
Полотняное
1,28
1,28
44
44
7,69
5,58
0,268
0,268
219
156
176,2
4. ХАРАКТЕРИСТИКА ПЕРЕПЛЕТЕНИЙ
4.1. Основные параметры переплетения
Переплетение нитей ткани является одним из основных параметров
ее строения, так как обуславливает взаимное расположение нитей в ткани. Переплетаясь между собой, нити основы и утка располагаются на
обеих сторонах ткани, образуя ее лицевую и изнаночную стороны. Каждая нить основы в соответствующем порядке проходит то над утком, то
под ним. Место, где нить одной системы, называется перекрытием и обозначается nF.
Если при переплетении на лицевой стороне ткани нить основы перекрывает нить утка, то образуется основное перекрытие nFо, если же нить
утка перекрывает нить основы, то образуется уточное перекрытие nFу.
Ткани всех видов переплетений состоят из основных и уточных перекрытий, последовательно расположенных по направлению основы и по
направлению утка. Последовательность расположения перекрытий через
определенное число нитей повторяется. Наименьшее число нитей, после
которого последовательность расположения перекрытий повторяется,
называется раппортом переплетения и обозначается R.
Раппорт переплетения состоит из раппорта переплетения по основе
Rо и раппорта переплетения по утку Rу.
Раппорт переплетения по основе Rо – это число основных нитей, после которого порядок расположения перекрытий по направлению утка
повторяется.
Раппорт переплетения по утку Rу – это число уточных нитей, после
которого порядок перекрытий по направлению основы повторяется.
Для построения рисунка переплетения необходимо знать величину
сдвига.
Сдвиг S – это число, показывающее на сколько нитей удалено одиночное перекрытие рассматриваемой нити от аналогичного перекрытия
предыдущей нити.
Различают вертикальный сдвиг Sо и горизонтальный сдвиг Sу. Вертикальный сдвиг Sо – это сдвиг между двумя основными нитями. Горизонтальный сдвиг Sу – это сдвиг между двумя уточными нитями.
Следовательно, для построения рисунка переплетения ткани необходимо знать следующие параметры: nFо, nFу, Rу, Rо, Sо и Sу.
Каждый вид переплетения ткан имеет свои параметры построения,
которые определяются при анализе образца ткани. В зависимости от параметров построения, особенностей заправки и выработки все переплетения делят на четыре группы:
1. Главные переплетения
2. Мелкоузорчатые переплетения
22
3.
4.
Сложные переплетения
Жаккардовые, или крупноузорчатые, переплетения.
4.2. Параметры построения главных переплетений
К главным переплетениям относятся полотняное, саржевое, сатиновое и атласное переплетения.
Данные переплетения характеризуются общими признаками:
– равенством раппортов: Rо = Rу = R;
– наличием одиночных перекрытий (либо основных, либо уточных), Если число основных перекрытий nFo=1 , то число уточных
перекрытий nFу = R–1, если nFу = 1, то nFo=R–1, на поверхности
ткани преобладают основные перекрытия;
– постоянство сдвига перекрытий, S = const.
4.2.1. Полотняное переплетение
Для данного переплетения Rо=Rу=2; Sо=Sу=1; nFo= nFу=1, т.е. с каждой нитью основы переплетается каждая нить утка (рисунок 3).
Ткани полотняного переплетения имеют с лицевой и изнаночной сторон одинаковое число основных и уточных перекрытий. Внешний вид
суровой ткани полотняного переплетения зависит от соотношения натяжения нитей в ветвях зева, т.е. от того, как установлено скало относительно грудницы. Внешний же вид готовой ткани зависит от способа и
вида ее отделки.
Если в основе и утке ткани нити имеют одинаковую линейную плотность, т.е. То=Ту и если плотности ткани по основе и по утку одинаковые,
т.е. Ро=Ру, то ткань имеет так называемое квадратное строение. Когда
Ро>Ру, основные перекрытия в ткани длиннее уточных, и наоборот, соответственно на поверхности ткани получаются поперечные или продольные рубчики. Такого рода рубчики образуются и тогда, когда в основе и
утке использованы нити различной плотности. Например, при нитях утка
большой линейной плотности и нитях основы малой линейной плотности
на ткани появляется поперечный рубчик, рельефность которого усиливается по мере повышения плотности ткани по основе. Нити утка в тканях
такого строения располагаются почти прямолинейно, нити основы будут
иметь максимальную изогнутость и в связи с этим максимальную уработку.
Теоретически ткани полотняного переплетения могут быть изготовлены на двух ремизках, но в этом случае вырабатываются ткани с очень
небольшой плотностью по основе (типа марли). Поэтому число ремизок
определяется в зависимости от плотности ткани по основе и с учетом допустимой нормы плотности галев на ремизках. Чаше всего ткани полотняного переплетения вырабатываются на 4-х, 6-ти и иногда на 8-ми ре23
мизках, обычно с использованием рассыпной проборки основных нитей в
ремизки. (рассыпная проборка). Число ремизок в заправке определяется с
учетом допустимой нормы плотности галев на ремизках. На заправочных рисунках представлены варианты заправочных рисунков ткани полотняного
переплетения с Pо=80 н/см с использованием для данной ткани 8 ремизок.
4
3
2
1
1 2 3 4
Рисунок 3 . Рисунок ткани полотняного переплетения
4.2.2. Саржевое переплетение
Данное переплетение на поверхности ткани образует наклонные полосы – диагонали, направление которых на лицевой стороне, в основном,
снизу слева вверх направо.
Переплетение саржа обозначается дробью, в числителе которой число основных перекрытий nFo в раппорте переплетения одной нити, а в
знаменателе – число уточных nFу. Саржа nFo /nFу.
Данное переплетение характеризуется Rо = Rу = R = nFo + nFу ≥ 3 , S
о=S у= ±1.
Если nFo=1, то nFу = R–1 – на поверхности ткани преобладают
уточные перекрытия и саржа называется уточной. Например, уточные
саржи: 2/1, 3/1, 4/1 (рисунок 4, а). Для данной саржи обычно Ру>Ро.
Если nFу=1, то nFo=R–1 – на поверхности ткани преобладают основные перекрытия и саржа называется основной, Например, основные
саржи: 2/1, 3/1, 4/1 (рисунок 4, б). Для данной саржи обычно Ро>Ру. (.)
5
4
3
2
1
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5
1 2 3 4 5
а – саржа 1/4
б - саржа 4/1
Рисунок 4. Рисунки переплетений уточной (а) и основной (б) сарж
Из приведенных рисунков саржевого переплетения видно, что с увеличением раппорта переплетения увеличивается число уточных нитей,
перекрываемых нитями основы, или число нитей основы, перекрываемых нитями утка, т.е. возрастает длина основного ℓо или уточного ℓу перекрытия.
При выработке ткани саржевым переплетением из нитей средней
24
линейной плотности длина перекрытий нитей для предупреждения образования раздвижки нитей не должна превышать 3…4 мм.
Длина основного или уточного перекрытия может быть определена
по формулам:
10  R  1
Ро
10  R  1
у 
Ру
о 
(89)
(90)
При проектировании ткани раппорт переплетения можно определить
исходя из заданной длины перекрытий и плотности ткани.
Угол наклона диагоналей в ткани саржевого переплетения равен 45 0,
если основа и уток выработаны из нитей одной линейной плотности и
Ро=Ру. Если Ро>Ру, то α>450, если Ро<Ру, то α<450, а tgα=Ро/Ру.
Таким образом, изменением соотношения плотностей можно изменять угол наклона диагоналей в тканях саржевого переплетения.
При выработке тканей саржевого переплетения в основном применяют рядовую проборку основных нитей в ремиз, для которой n р = Rо.
Иногда при выработке тканей с небольшим раппортом по основе, но с
большой плотностью основных нитей используют рассыпную проборку.
4.2.3. Сатиновое и атласное переплетения
Сатиновые переплетения характеризуются длинными уточными и
одиночными основными перекрытиями (рисунок 5, а).
Атласные переплетения характеризуются длинными основными и
одиночными уточными перекрытиями (рисунок 5, б).
Одиночные перекрытия сатина и атласа рассеяны на площади раппорта не соприкасаясь друг с другом.
Данное переплетение обозначают дробью, в числителе которой число нитей в раппорте переплетения R, а в знаменателе – сдвиг S (у сатина
горизонтальный сдвиг Sу, а у атласа - вертикальный Sо).
R и S должны быть целыми числами и не должны иметь общего делителя, при этом S>1 и S( R–1) (например, сатин 8/3, 8/5).
При выборе величины сдвига для предупреждения раздвижек необходимо следить за те, чтобы одиночное перекрытие каждой нити располагалось ближе к середине длинного перекрытия предыдущей нити.
Для получения блестящей шелковистой поверхности необходимо:
для сатина Ру>Ро, а ТоТу;
для атласа Ро > Ру., а ТуТо.
При изготовлении тканей сатинового переплетения применяется рядовая проборка основных нитей в ремиз, для которой nр = R.
25
5
4
3
2
1
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5
1 2 3 4 5
а – сатин 5/2
б - атлас 5/3
Рисунок 5 . Рисунки переплетений сатина (а) и атласа (б)
Сатиновое и атласное переплетения, имеющие постоянный сдвиг,
называются правильными, а сатиновые и атласные переплетения, имеющие переменный сдвиг, называются неправильными. К неправильным
относятся сатин и атлас с R=6 и R=4 (рисунок 6 а, б)
6
1 2 3
5 4
1 2 3
4 2 3 4
1
4 2 3
1
3
1 2 3
3
1 2
2 1 2
2 1
1
1
1 2 3 4 5 6
1 2 3 4
а – сатин 6/2,3,4,3
б - атлас 4/1,2,3
Рисунок 6. Рисунки переплетений сатина (а) и атласа (б)
4.3. Параметры построения мелкоузорчатых переплетений
К данной группе переплетений относятся производные главных переплетений и комбинированные переплетения.
4.3.1. Производные переплетения получаются за счет усиления одиночных перекрытий, изменения знака сдвига с ”+“ на ”–“ и изменения
знака переплетения, т. е. замены основных перекрытий уточными и
наоборот. Все производные делятся на производные полотняного, саржевого, сатинового и атласного.
Производные полотняного переплетения получают усилением одиночных перекрытий нитей полотняного переплетения по направлению
основы или утка или по направлению обеих систем нитей. К производным
полотняного переплетения относятся: основный и уточный репс, полурепс и рогожка.
Переплетение основный репс получают усилением одиночных перекрытий нитей полотняного переплетения по направлению основы. Основный репс обозначается дробью, в числителе которой – степень усиления
одиночных перекрытий 1-ой уточной нити раппорта полотняного переплетения, а в знаменателе 2-й уточной нити (рисунок 7, а). Rо=Rб.п.=2, Rу равен сумме числителя и знаменателя дроби, обозначающей данное перепле26
тение. На поверхности ткани переплетения основный репс образуется рисунок в виде поперечных полос – рубчиков. Для более отчетливого рисунка необходимо, чтобы Pо>Pу, а ТоТу. Переплетение основный репс для
выработки ткани используется редко, так как получить эффект основного
репса можно на поверхности ткани полотняного переплетения за счет использования толстого утка или утка трощеного (в два, три и более сложений). В основном переплетение основный репс используется для выработки кромок ткани. При выработке тканей переплетением основный репс
применяют, так же как и при выработке тканей полотняного переплетения,
рядовую или рассыпную проборку основных нитей в ремизки.
Переплетение уточный репс получают усилением одиночных перекрытий нитей полотняного переплетения по направлению утка. Уточный
репс обозначается дробью, в числителе которой - степень усиления одиночных перекрытий по направлению утка 1-й основной нити раппорта
полотняного переплетения, а в знаменателе - 2-й основной нити (рисунок
7, б). В зависимости от плотности ткани по основе применяют рядовую
проборку или проборку по рисунку основных нитей в ремизки.
При усилении в направлении основы или в направлении утка только
одной нити раппорта полотняного переплетения получаются переплетения, называемые полурепсами. Например, полурепс основный 3/1 (рисунок 7, в), и полурепс уточный 4/1 (рисунок 7, г ).
6
5
4
3
2
1
4
3
2
1
1 2 3 4
а
4
3
2
1
1 2 3 4 5 6
б
4
3
2
1
1 2 3 4
в
4
3
2
1
1 2 3 4 5
1 2 3 4
г
д
Рисунок 7 . Рисунки переплетений производных полотняного:
а- основный репс 3/3, б – уточный репс 3/3, в – основный полурепс 3/1,
г – уточный полурепс 4/1, д – рогожка 2/2
Переплетение рогожка получается за счет одновременного усиления
одиночных перекрытий нитей полотняного переплетения по направлению основы и по направлению утка. Переплетение обозначается дробью,
в числителе которого степень усиления по направлению основы и утка
первого одиночного основного перекрытия раппорта полотна, а в знаме27
нателе – второго основного перекрытия раппорта полотна (рисунок 7,д).
Раппорт равен сумме числителя и знаменателя данной дроби. Раппорт
переплетения рогожка равен сумме значений числителя и знаменателя
дроби. Для получения ткани квадратного строения необходимо, чтобы
Ро=Ру, То=Ту. При выработке ткани переплетением рогожка могут использоваться рядовая и по рисунку проборки основных нитей в ремиз.
Примечание: для производных полотняного переплетения при выборе степени усиления одиночных перекрытий необходимо следить за тем, чтобы длина перекрытий при выработке тканей из нитей средней линейной плотности не превышала 3…4 мм.
Производные саржевого переплетения получают путем усиления одиночных перекрытий саржи главных переплетений, изменением
знака сдвига с «плюса» на «минус», изменением знака сдвига и знака переплетения и других видоизменений. К производным саржевого переплетения относятся усиленная саржа, сложная или многополосная, ломаная, ромбовидная саржа, обратносдвинутая, теневая и зигзагообразная.
Усиленная саржа получается за счет усиления одиночных перекрытий простой саржи. Под термином усиление подразумевается увеличение
длины одиночных перекрытий саржи. Данное переплетение обозначают
дробью, в числителе которой число основных перекрытий в раппорте переплетения, а в знаменателе - число уточных, то есть саржа nFo/nFу, где
nFo1, nFу1 (рисунок 8, а). Усиленная саржа сохраняет все основные параметры строения саржи главного переплетения, т.е. Rо=Rу =R=nFo+nFу
Sо=S у=S=±1. Например, из саржи 1/3 получают усиленную саржу 2/2; из
саржи 1/4 получают усиленную саржу 2/3 или 3/2; из саржи 1/5 получают
усиленную саржу 2/4 , 3/3 и т.д. Саржа, у которой nFo=nFу, называется
двухсторонней саржей. К ней относятся саржи 2/2, 3/3, 4/4 и т.д. Для выработки тканей переплетением усиленная саржи применяют рядовую
проборку.
Сложная или многополосная саржа получается за счет одновременного размещения на площади раппорта 2-х или более сарж (простых,
усиленных или тех и других). Сложная саржа сохраняет основные параметры построения саржи главного переплетения, т.е. Rо= Rу, Sо= Sу= 1.
Переплетение сложная саржа обозначают дробью, в числителе которой
число основных перекрытий в раппорте переплетения, а в знаменателе число уточных перекрытий используемых сарж (рисунок 8, б).
Саржа
n Fo ,... n Fo
n
1
n Fо ,... n Fy
n
1
Раппорт сложной саржи определяется как сумма всех чисел числителя и знаменателя, т.е. Rо=Rу=R=(nFoi+nFgi) или как сумма раппортов
сарж,
использованных
для
построения
сложной
саржи
Rо=Rу=R=R1+R2+…+Rn. Для выработки тканей переплетением сложная
28
саржа используют рядовую проборку.
Ломаная саржа получается за счет изменения знака сдвига S с «+»
на «-» после заданного числа нитей n. Изменение знака сдвига вызывает
изменение направления диагонали. Ломаную саржу строят на базе любой
саржи: саржи главного переплетения, усиленной или сложной. Различают
ломаную саржу по основе и ломаную саржу по утку.
Ломаная саржа по основе получается за счет изменения знака сдвига Sо «+» на «-» после заданного числа основных нитей nо (рисунок 8, в).
Рапорт переплетения для ломанной саржи по основе Rо=2nо–2 (где nо – число
нитей основы, после которых изменяется Sо «+» на «-»), Rу=Rбазы. При изготовлении ткани
переплетением ломаная саржа по основе используется обратная простая проборка основных нитей в ремиз, для которой nр=Rб
Ломаная саржа по утку получается за счет изменения знака сдвига S у «+»
на «-» после заданного числа уточных нитей nу (рисунок 8, г). Рапорт переплетения для ломанной саржи по утку Rу=2nу–2 (где nу – число нитей утка, после которых
изменяется Sу с «+» на «-»), Rо=Rбазы. При изготовлении ткани переплетением ломаная саржа по утку используется рядовая проборка основных нитей в
ремиз, для которой nр=Rо.
Ромбовидная саржа (ломаная по основе и по утку) получается за
счет изменения знака сдвига Sо с «+» на «-» после nо и знака сдвига Sу
после nу нитей (рисунок 8, д). Раппорты ромбовидной саржи Rо=2nо–2 и
Rу=2nу–2. При изготовлении ткани переплетением ромбовидная саржа
используется обратная простая проборка основных нитей в ремиз, для
которой nр=Rб.саржи.
Обратносдвинутая саржа получают на базе любой саржи главного
переплетения, а также усиленной и сложной одновременно изменением
знака сдвига и знака переплетения после заданного числа нитей. Измененеие знака сдвига изменяет направление диагонали, а изменеие знака переплетения приводит в замене основной диагоали уточной, а уточной
диагонали – основной. Различают обратносдвинутую саржу по основе и
обратносдвинутую саржу по утку (рисунок 9, а, б).
Обратносдвинутую саржу по основе получают изменением знака
сдвига Sо с «+» на «–» и знака переплетения после заданного числа основных нитей nо. Раппорт переплетения этих тканей по основе Rо=2nо, а
по утку Rу=Rб.саржи. При изготовлении тканей данным видом переплетения
используются:
 рядовая проборка (если nо=Rб.саржи и базовая саржа не двухсторонняя,
в этом случае nР=Rб.саржи);
 проборка основных нитей в ремиз по рисунку (если в качестве базы
используется двухсторонняя саржа, nР=Rб.саржи);
29

6
4 5
3
2
8
4 5
6
7
8
7
6
5
4
3
2
4
3
2
1
1
2
3
8
7
6
4 5
8
7
6
5
4
3
2
1
1
2
3
г
д
Рисунок 8 . Рисунки производных саржевых переплетений:
а- саржа 2/4, б – сложная саржа 1/2,2/3,1/2,
в – ломаная саржа по основе на базе саржи 2/3,
г – ломаная саржа по утку на базе саржи 1/2,2/2
д – ромбовидная саржа на базе саржи 2/3
30
12
9
4 5
3
2
1
1
в
11
8
7
10
7
6
6
б
9 10 11 12
а
5
5
4
3
2
1
1
6
5
4
3
2
1
1
2
3
4 5
6
7
8
9 10 11 12
своднопрерывная проборка (если nо>Rб.саржи и базовая саржа не двухсторонняя. В этом случае nР=2Rб.саржи).
Обратносдвинутая саржа по утку получается за счет изменения знака сдвига Sу «+» на «-» и знака переплетения после заданного числа уточных нитей nу. Раппорт переплетения этих тканей по утку RУ=2nУ, а по основе Rо = Rб.саржи. Проборка основных нитей в ремиз для переплетения обратносдвинутая саржа по утку - рядовая.
9 10 11 12 13 14
8
7
6
4 5
5
6
7
19
20
4
18
3
2
1
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
2
3
4 5
3
2
1
1
б
24
16
16
23
15
15
22
14
14
21
13
17
12
13
11
12
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
1
2
3
4 5
6
а
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
1
2
3
4
в
г
Рисунок 9. Рисунки производных саржевых переплетений:
а- обратносдвинутая саржа по основе на базе саржи 1/4,
б – обратносдвинутая саржа по утку на базе саржи 1/2,2/2,
в – зигзагообразная саржа по направлению утка на базе саржи 2/4,
г – теневая саржа по направлению утка на базе саржи 1/3
Зигзагообразная саржа. Если в ломаной сарже все вершины располагаются на одном уровне, т.е. сдвиг между вершинами Sв=0, в зигзагообразной сарже сдвиг между вершинами Sв≠0, поэтому при положительном
сдвиге Sв вершины сдвигаются вверх, а при отрицательном – вниз (рисунок 9, в).
При построении зигзагообразной саржи по направлению утка задаются сдвигом Sв между вершинами, который должен быть Sв≥1 и Sв≤n–2,
где nо – число основных нитей, после которого изменяется знак сдвига Sо
с «+» на «–». Раппорт ткани по основе данного переплетения определяется как произведение числа зубьев nз в раппорте переплетения на число
31
7
6
4 5
3
2
7
6
5
4
3
2
1
1
7
6
5
4
3
2
1
1
2
3
4 5
6
7
основных нитей в одном зубе nо.з., т.е. Rо=nзnо.з, а раппорт по утку Rу=
Rу.базы. Число основных нитей в одном зубце nо.з=(2nо–2)–Sв, число зубцов в
раппорте nз=nо/Sв. В раппорте переплетения имеются одинаково переплетающиеся нити основы, поэтому применяется проборка по рисунку.
Зигзагообразная саржа по направлению основе строится аналогично.
Раппорт ткани по утку Rу=nзnу.з, а раппорт по основе Rо= Rо.базы. Число
уточных нитей в одном зубце nу.з=(2nу–2)–Sв, число зубцов в раппорте
nз=nу/Sв, проборка основных нитей в ремиз – рядовая.
Теневую саржу получают путем постепенного усиления одиночных
перекрытий, что позволяет получить переход от уточной саржи к основной и наоборот. Различают теневую саржу по направлению утка (рисунок 9, г) и теневую саржу по направлению основы. Для теневой саржи по
направлению утка: Rо=Rб.азы(Rбазы–1); Rу= Rбазы.
Для теневой саржи по
направлению основы: Rо = Rбазы; Rу=Rбазы(Rбазы –1). Проборка основных
нитей в ремиз используется только рядовая.
К производным сатинового и атласного переплетения получаются
путем усиления и одиночных основных перекрытий в сатиновых переплетениях и одиночных перекрытий в атласных переплетениях. К производным сатинам и атласам относятся усиленные и теневые сатины и атласы.
Усиленные сатины и атласы имеют такие же параметры построения
и особенности заправки, как и базовые сатины и атласы (рисунок 10 а, б).
При построении переплетений усиленный сатин или атлас в качестве базовых используются сатины и атласы, у которых R 7; S3.
Внешний вид ткани, вырабатываемой переплетением усиленный сатин аналогичен внешнему виду тканей сатинового переплетения. Ткани, вырабатываемые переплетением усиленный сатин, обладают большей устойчивостью к раздвижкам за счет увеличения коэффициента трения между
нитями ткани и несколько большей разрывной нагрузкой.
а
б
Рисунок 10. Рисунки производных сатиновых и атласных переплетений:
а- усиленный сатин на базе сатина 7/3,
б – усиленный атлас на базе атласа 7/4
Теневые сатины и атласы получаются на базе любых сатинов и ат32
ласов за счет постепенного усиления одиночных перекрытий и перехода
за счет этого от уточных перекрытий к основным и наоборот. Раппорты
ткани по основе и утку определяются аналогично раппортам переплетения теневая саржа. Применяются теневые саржи в жаккардовом ткачестве, т.к. позволяют отобразить переход от света к тени и наоборот.
4.3.2. Комбинированные переплетения получаются комбинированием
главных и производных переплетений. В зависимости от способа образования переплетения и внешнего вида ткани различают следующие комбинированные переплетения: вафельные; с продольными и поперечными
полосами, квадратами, клетками и другими геометрическими фигурами;
креповые; диагоналевые; просвечивающие; с закрепленным настилом
(рубчиковые).
Вафельные переплетения. При использовании вафельного переплетения на поверхности ткани образуется рельефный рисунок в виде ячеек с
выпуклыми сторонами и вогнутой серединой. Выпуклые стороны ячеек
образуют длинные основные и уточные перекрытия, а вогнутую середину
- одиночные основные и уточные перекрытия (рисунок 11). Степень рельефности узора зависит от линейной плотности основных и уточных нитей,
плотности ткани по основе и утку и базового переплетения. Вафельные
переплетения строятся на базе ромбовидной саржи, полученной из саржи
главного переплетения (чаще всего используются саржи 1/4, 1/5 или 1/6). При определении раппорта переплетения пользуются теми же формулами, что и
при определении раппорта ромбовидной саржи: Ro=2∙nо-2; Ry=2∙nу-2 (nо,у -
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
1
2
3
4
5
6
7
8
5
10
число основных или уточных нитей, после которого происходит изменение знака сдвига S0,у с
«+» на «–», обычно nо=nу=Rб).
Рисунок 11. . Заправочный рисунок ткани переплетения
ромбовидная саржа на базе саржи 1/5
33
Вафельное переплетение отличается от переплетения ромбовидная
саржа тем, что из двух образуемых на площади раппорта ромбиков один
имеет основные перекрытия, а другой - уточные. Это необходимо для получения выпуклых сторон квадратиков. На площади раппорта вафельного
переплетения ромбики имеют различные перекрытия: один - из основных
нитей, другой - из уточных. При выработке тканей вафельным переплетением применяют обратную простую проборку основных нитей в ремизки.
Ткани с рисунком в виде продольных полос, полученных из различных видов переплетений.
Рисунок в виде продольных полос получается на поверхности ткани вследствие того, что в каждой полосе используются переплетения разных видов (рисунок 12). Рапорт тканей с продольными полосами определяется в зависимости от ширины полос, плотности ткани по основе в полосах и вида переплетения полос.
Rо=nо1+nо2+…+nоn,
где nо1, nо2,…, nоn - число основных нитей в каждой полосе, число основных нитей в
каждой полосе должно быть кратно раппорту по основе переплетения полосы.
nо1=Ро1∙а1; nо2=Ро2∙а2; nоn=Роn∙аn;
где Ро1, Ро2,…, Роn – плотность ткани по основе в полосах, н/см
а1, а2, …, аn - ширина полос, образующих раппорт переплетения, см.
Rу=НОК (R1у;R2у; Rnу),
Где НОК – наименьшее общее кратное
R1у;R2у; Rnу – раппорты ткани по утку в продольных полосах.
Проборка основных нитей в ремиз сводно-прерывная. Число сводов
при этой проборке обычно равно числу полос из различных переплетений.
Примечание: При выборе переплетений для полос учитывают уработку основных нитей, так как нормальная работа станка возможна лишь при близких значениях уработки основных нитей в полосах. Если наблюдается большая разница в уработке, то нити основы одной полосы будут перенапряжены, а другой – ослаблены, что затрудняет выработку ткани и
вызывает необходимость использования двух навоев, а это усложняет заправку станка.
Для получения более рельефных полос необходимо, чтобы на границе против основных перекрытий располагались уточные, а против уточных – основные. В отдельных случаях
между полосами вводят дополнительные нити (просновки), на которых перекрытия распределяют таким образом, чтобы они отделяли одну полосу от другой.
16
15
14
13
12
11
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
Рисунок 12. Заправочный рисунок ткани с продольными полосами из переплетений разных видов
34
Ткани с рисунком в виде поперечных полос, полученных из различных видов переплетений.
Рисунок в виде продольных полос получается на поверхности ткани
вследствие того, что в каждой полосе используются переплетения разных
видов (рисунок 13). Рапорт тканей зависит от ширины и вида переплетения полос, плотности ткани по утку.
Rу = nу1 + nу2 +…+ nуn,
где nу1, nу2,…, nуn – число уточных нитей в каждой полосе, число уточных нитей в каждой
полосе должно быть кратно раппорту по утку переплетения полосы.
Nу1 = Ру1 ∙ b1; nу2 = Ру2 ∙ b2; nуn = Руn ∙ bn;
где Ру1, Ру2,…, Руn – плотность ткани по утку в полосах, нит/см; b1, b2, …, bn – ширина полос, образующих раппорт переплетения, см.
Rо = НОК (Rо1;Rо2; Rоn),
где Rо1;Rо2; Rоn – раппорты ткани по основе в продольных полосах.
Проборка основных нитей в ремиз для тканей с поперечными полосами применяется рядовая.
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
Рисунок 13. Заправочный рисунок ткани с поперечными полосами из переплетений разных видов
Ткани с рисунком в виде квадратов, полученных из различных
видов переплетений.
Ткани с квадратами получают, вырабатывая каждый квадрат различным видом переплетения (рисунок 14, а). Кроме того, квадраты получают
путем развертки по вертикали и горизонтали саржевого и сатинового переплетений (негативный метод).
Раппорт ткани, каждый квадрат которой имеет различное переплетение, определяется в зависимости от размеров квадратов, плотности ткани
по основе и утку и раппорта переплетений, т.е. определяется как удвоенное число нитей в первом квадрате, т.е. Rо= 2nо Rу= 2nу. Проборка основных нитей в ремиз - рядовая или сводно-прерывная.
При получении квадратов негативным методом на вертикальных и
горизонтальных границах располагаются нити с противоположными перекрытиями, что придает устойчивость границам квадратов и предупреждает смещение нитей.
35
9
8
7
6
5
4
3
2
1
14
13
12
11
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Ткани с рисунком в виде клеток, полученных из различных видов
переплетений.
Если на площади раппорта разместить продольные и поперечные
полосы, то получаются клетки (рисунок 14, б). Раппорт ткани зависит от
размера клеток, плотности ткани по основе и утку, вида переплетения в
клетках. При определении раппорта переплетения клетчатых тканей
пользуются теми же способами, что и при определении раппорта переплетения тканей с полосами. Проборка основных нитей в ремизки – своднопрерывная.
а
б
Рисунок 14. Заправочные рисунки тканей:
а - с квадратами на базе сатина 7/2, б - с клетками из переплетений различных видов
Креповые переплетения. Креповые переплетения имитируют ткань,
выработанную полотняным переплетением с использованием в утке нитей креповой крутки левого и правого направлений. Креповые переплетения не имеют определенного рисунка и создаются из одиночных или
групповых основных или уточных перекрытий, распределенных в раппорте без определенных закономерностей.
Креповые переплетения не должны иметь больших групп из одинаковых перекрытий основы и утка, создающих на ткани светлые (отражающие свет) или темные (поглощающие свет) участки, а также продольных, поперечных, наклонных полос и симметричных рисунков.
Построение креповых переплетений производится на базе главных
переплетений или их производных различными методами:
добавлением основных и уточных перекрытий (рисунок 15, а);
совмещением двух или более переплетений (рисунок 15, б);
размещением нитей одного переплетения между нитями другого переплетения (рисунок 15, в, г);
перестановкой нитей одного и того же переплетения (рисунок 16, а);
вращением (рисунок 16, б) или негативным методом (рисунок 16, в).
36
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
а
8
7
6
5
4
3
2
1
12
11
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
8
7
6
5
4
3
2
1
б
9
8
7
6
5
4
3
2
1
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
6
5
4
3
2
1
1
6
5
4
3
2
1
г
в
Рисунок 15. Рисунки креповых переплетений полученных:
а - по методу добавления основных перекрытий на площади раппорта полотняного переплетения, б – по методу совмещения двух переплетений полотняного и сатина 8/3,
в, г – по методу размещения нитей переплетения саржа1/2 между нитями полотняного
2 6
4 7
7 8
1
2
3
5 5
8 4
6 3
3 2
2 1
8
7
6
5
4
3
2
8
7
6
5
4
3
2
1
1
8
7
6
5
4
3
2
1
а
6
5
3
6
5
4
3
2
1
4
6
5
4
3
2
2
3
2
1
1
6
5
4
3
2
1
1
3
2
1
3
2
1
б
в
Рисунок 16. Рисунки креповых переплетений полученных:
а – по методу перестановки основных нитей переплетения сложная саржа 2/3,1/2,
б – по методу вращения, в – по негативному методу
Диагоналевые переплетения. Ткани диагоналевого переплетения
имеют на поверхности наклонные полосы (диагонали), направленные снизу слева вверх направо. Ткани диагоналевого переплетения отличаются от
тканей саржевого углом наклона диагонали, увеличить который можно
методом сокращения основных нитей, т.е. путем увеличения вертикаль37
6
5
4
3
2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1
12
11
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
ного сдвига So с 1 до 2 или 3 или методом перестановки нитей основы
или утка или тех и других
Для построения диагоналевого переплетения применяется сложная
саржа, имеющая широкие и узкие полосы из основных перекрытий. Широкие полосы из основных перекрытий создают на поверхности ткани выпуклый рисунок, а узкие способствуют лучшему закреплению нитей в
ткани и предупреждают их раздвигание.
Метод сокращения основных нитей применяется, если раппорт базовой
саржи можно разделить на вертикальный сдвиг So, в этом случае (рисунок 17):
Rо= Rо б./S0; Ry= Ry б.
Рисунок 17. Рисунок ткани диагоналевого переплетения полученного методом сокращения
со сдвигом Sо=2 на базе сложной саржи 4/3,1/2,1/1
Метод перестановки нитей основы и утка применяют в том случае,
если раппорт базовой саржи не делится на вертикальный сдвиг So; тогда
диагоналевое переплетение имеет Rо= Ry= Rб (рисунок 18).
При выработке тканей диагоналевого переплетения применяется рядовая проборка основных нитей в ремизки.
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Примечание: Способ сокращения основных нитей более рационален, так как позволяет
сократить раппорт по основе и число ремизок в заправке по сравнению с базовой саржей.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
1
2
3
3
5
4
7
5
9
6
2
7
4
8
6
9
8
Рисунок 18. Рисунок ткани диагоналевого переплетения полученного методом перестановки основных нитей на базе сложной саржи 5/1,1/2
Ткани с закрепленными настилами (рубчиковые). При построении
этих переплетений на лицевой поверхности ткани образуются продольные или поперечные выпуклые полосы (рубчики). Базовыми переплете38
4
3
2
1
12
11
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5 6
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
ниями являются переплетения репс основный 4/4, 5/5, 6/6, 8/8; репс уточный 4/4, 5/5, 6/6, 8/8 и другие. Ткани, построенные на базе этих переплетений, имеют рыхлое строение. Для предупреждения раздвижек нити их закрепляют переплетениями с короткими перекрытиями. В качестве закрепляющего используют полотняное или саржевое переплетение. При выборе
закрепляющего переплетения необходимо следить за тем, чтобы его
раппорт был равным или кратным числу нитей, расположенных под
длинным перекрытием. Раппорт переплетения с закрепленными настилами
определяется с учетом раппортов базового Roб и закрепляющего переплетений Ro3.
При закреплении длинных уточных перекрытий раппорт переплетения Rо= Rоб, Ry= НОК(Ryб; Ryз) (рисунок 19, а).
При закреплении длинных основных перекрытий раппорт переплетения
определяется следующим образом: Rо= НОК(Rоб ; Roз); Ry= Rуб (рисунок 19, б).
В зависимости от вида закрепляющего переплетения применяется рядовая или сводно-прерывная проборка основных нитей в ремизки.
Рисунок 19. Рисунок тканей рубчикового переплетения:
а – на базе уточного репса 6/6 с закрепляющим переплетением саржа 1/2
б - на базе основного репса 6/6 с закрепляющим полотняным переплетением
Просвечивающее переплетение на поверхности ткани образуют более или менее равномерно расположенные просветы благодаря различию
в длине перекрытий нитей использованных переплетений. Просвечивающее переплетение строится на базе полотняного переплетения и его
производных. При построении просвечивающего переплетения нити с
длинными основными и уточными перекрытиями располагают между
одинаково переплетающимися нитями полотняного переплетения. Просветы образуются между двумя нитями раппорта полотняного переплетения. В раппортах просвечивающего переплетения образуется два просвета по направлению основы и два просвета по направлению утка. При
построении просвечивающего переплетения обычно задаются числом нитей в раппорте переплетения, затем определяется число нитей в образуемом пучке nуп=non=R:2. Образованию просветов в тканях просвечиваю39
9
10
8
7
6
5
4
3
2
1
6
5
4
3
2
1
1 2 3 4 5 6
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
щих переплетений способствует также и проборка основных нитей в бердо. В один зуб берда обычно пробирают все нити основы, расположенные между просветами. Примеры рисунков просвечивающих переплетений приведены на рисунке 20.
просвет
просветы
Рисунок 20. Рисунки тканей просвечивающего переплетения
Ткани с рисунком в виде полос, клеток и квадратов, полученных
за счет использования цветных нитей.
Рисунок на поверхности ткани получается за счет использования
цветных нитей в основе или утке или в основе и утке. При одном и том
же переплетении нитей ткани и различном цветном раппорте можно получить разнообразные цветные узоры на поверхности ткани. При одном
цветном раппорте и различном виде переплетения нитей ткани можно
также получить разнообразные цветные узоры на поверхности ткани.
Число цветных нитей, после которого повторяется порядок их чередования, называется раппортом цвета Rц.
40
Вопросы для контроля:
Каковы цели инженерного проектирования ткани?
Что указывается в проектном задании?
Каковы основные этапы процесса проектирования ткани?
Какие исходные данные необходимы для проектирования ткани?
5. Какие параметры строения ткани необходимы для проектирования ткани с заданной поверхностной плотностью?
6. Как определяют коэффициент соотношения диаметров нитей основы и утка Кd?
7. Каково влияние параметров строения (tо, tу, Rо, Rу) на свойства
тканей?
8. От чего зависит выбор коэффициентов соотношения плотностей
Кр?
9. Какова зависимость между Кр и технологическим процессом изготовления ткани на ткацком станке ( с точки зрения обрывности
нитей, производительности станка)?
10. Каково влияние Кр, Кd на свойства ткани?
11. Объяснить необходимость изменения исходных данных для получения оптимального строения ткани в соответствии с проектным
заданием.
1.
2.
3.
4.
Литература
1. Мартынова А.А. «Строение и проектирование тканей» М: 1999г.
2. Мартынова А.А., Черникина Л.А. «Лабораторный практикум по
строению и проектированию тканей» М:1976г.
3. Сурнина Н.Ф. «Проектирование ткани по заданным параметрам» М: Лёгкая индустрия, 1973г.
4. Дамянов Г.Б и др. «Строение ткани и современные методы её
проектирования» М: Лёгкая и пищевая промышленность, 1984г.
5. Назарова М.В. «Основы проектирования ткацких фабрик»
41
ПРИЛОЖЕНИЕ А
Таблица 1 – Поверхностная плотность и прочность тканей различного
назначения
Минимальная прочность
полоски (50х200мм) ткани на разрыв, Н
Группа тканей по
назначению
Поверхностная
плотность ткани г/м
по основе
по утку
Бельевые
тонкие
тяжелые
постельные
Платьевые
летние
демисезонные
Сорочечные
Костюмные женские
мужские
Одежные
Плащевые
100-105
300
210
120-140
380
360
100-160
430
450
80-140
320
180
110-160
320
260
110-160
330
290
200-250
250-300
300-400
420
700
400
400
500
800
180-200
800
380
Таблица 2 – Примерные значения объемной массы (δ) нитей и значения
коэффициента (С)
Материал
Пряжа:
Хлопчатобумажная
Вискозная штапельная
Шерстяная камвольная
Шерстяная аппаратная
Льняная
Шелковая
Лавсановая
Нити:
Вискозные
Ацетатные
Капроновые
Лавсановые
Нитроновые
Шелк- сырец
Стеклянные нити
Объемная масса, δ
мг/мм2
Коэффициент, С
0,8-0,84
0,8-0,85
0,75-0,8
0,7-0,75
0,8-0,9
0,7-0,8
0,65-0,75
1,23-1,26
1,2-1,26
1,26-1,3
1,3-1,35
1,20-1,26
1,26-1,35
1,3-1,4
0,85-1,1
0,6-1,0
0,6-0,9
0,75-1,1
0,6-0,9
1,1
0,8-2,0
1,05-1,23
1,13-1,46
1,2-1,46
1,05-1,3
1,2-1,46
1,08
0,8-1,26
Таблица 3 – Значения коэффициентов и высот волн изгиба нитей основы
и утка при изменении порядка фазы строения ткани
42
Порядок
фазы
строения
Кho
Khy
Kh
ho
hy
1
2
0
0,25
2
1,75
0
0,143
0
0,25 dcp
2 d cp
1,75 dcp
3
4
5
6
7
8
0,5
0,75
1
1,25
1,5
1,75
1,5
1,25
1
0,75
0,5
0,25
0,333
0,6
1
1,666
3,0
7
0,5 dcp
0,75 dcp
dcp
1,25 dcp
1,5 dcp
1,75 dcp
1,5 dcp
0,25 dcp
dcp
0,75 dcp
0,5 dcp
0,25
9
2
0
∞
2 d cp
0
Коэффициенты
Высота волн изгиба нитей
Таблица 4 - Номинальные линейные плотности хлопчатобумажной пряжи и пряжи из смеси хлопкового волокна с химическими волокнами
Номинальная линейная плотность основного ряда ГОСТ
11970.0-70
5
5,6
6
6,4
6,8
7,2
7,6
8,4
8,8
8,8
9,2
10
10,5
11
11,5
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21; 22; 25; 26
Номинальная линейная плотность основного ряда ГОСТ
1970.0-70
28
28
30
3
34
38
42
46
50
56
60
72
84
100
110
125
140
160
200
220
250
280
300
320
500; 600; 800; 1000
43
Номинальная линейная
плотность основного
ряда ГОСТ 10878-70
4,2; 5
5,6
6
6,4
6,8
7,2
7,6
8,4
8,8
8,8
9,2
10
10,5
11
11,5
12
13
14
15
16
17
18
19
20; 21; 25
26; 27; 28; 29; 34; 42; 56
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
Пример проектирования ткани по заданной поверхностной плотности с использованием ПЭВМ в программе massa.exe.
Масса 1 кв. м суровой ткани
Коэф., опред. диаметр основных нитей
Коэф., опред. диаметр уточных нитей
Порядок фазы строения ткани
Раппорт ткани по основе
Раппорт ткани по утку
Среднее число пересечений нитей основы утком
Максим. число пересечений нитей основы утком
Среднее число пересечений нитей утка основой
Максим. число пересечений нитей утка основой
Коэффициент наполнения ткани по основе
Коэффициент наполнения ткани по утку
Коэффициент отношения диаметров
Коэф. смятия основных нитей в горизонт. направл.
Коэф. смятия уточных нитей в горизонт. направл.
Коэф. смятия основных нитей в вертик. направл.
Коэф. смятия уточных нитей в вертик. направл.
Расчетные значения текс: по основе
по утку
Введите станд. значения текс: по основе
по утку
Уработка нитей основы
утка
Диаметр нитей фактический основы
утка
Коэф. отнош. диаметров нити. факт.
Плотность ткани факт по основе
по утку
Масса 1 м¤ суровой ткани фактич.
44
45.93324
45.93324
44
44
7.614574
5.583273
0.2684951
0.2684951
1
217.9705
155.2716
176.1714
180
1.28
1.28
6
2
2
2
2
2
2
0.9
0.8
1
1.2
1.25
0.82
0.77
ПРИЛОЖЕНИЕ В
Пример проектирования ткани по заданной поверхностной плотности с использованием ПЭВМ в программной среде MathCad.
Mc  180
Co  1.28
  6
Kd  1
ob  0.82 yb  0.77
KHo  0.9
KHy  0.8
tomax  2
Ro  2
Kho 
Khy 
Cy  1.28
tymax  2
 1
9
y  Kd  ob  y
y 
  Kd  ob  yb

2
2
2 2
2

 Kho  KHy    y  4  Khy   100
2
2
2
2 2
y   4  Khy   Kho  KHy    2 ( Ry  tosr)  y
2
tosr  y  4  Khy
o 
tosr

2

tysr  o  4  Kho
2

tysr o  4  Kho
2
  Khy2KHo2 2  o
2
o 
2
4  Kho   100
  Khy2KHo2  2  2(Ro  tysr)Kdo
100 Ry  ( Kd  1)  KHy
A 
tysr  2
Ry  2
Khy 
4
o 
y 
tosr  2
y  1.25
Kho 
4
o  Kd  o  yb

o  1.2
y 
A
2
tomax y  4  Khy  ( Ry  tomax)  2 y
100 Ro  ( Kd  1)  KHo
B 
B
2
tymax o  4  Kho  ( Ro  tymax)  2 o
dcp 
Mc ( Kd  1)
2
2


B Kd
A

4000 

 2
2




Cy  100  y 
 Co  100  o
Top 
2
2
2
2
4000 dcp  Kd
( Kd  1)  Co
dcp 
Top 
45
Top 
2
2
2
2
4000 dcp  Kd
( Kd  1)  Co
4000 dcp
Typ 
2
2
( Kd  1)  Cy
To  Tost
Tyst  44
Ty  Tyst
do 
dy  0.1Cy  0.1Ty
dy 
Kd 
Py 
Tost  44
do  0.1Co  0.1To
dcp 
Po 
Typ 
2
( do  dy )
dcp 
2
Kd 
do
dy
100 Ro  ( Kd  1)  KHo

Po 

dcp   tymax  Kd  o  yb   4  Kho  ( Ro  tymax)  2 Kd  o
2
100 Ry  ( Kd  1)  Khy


dcp   tomax  Kd  ob  y  4  Khy  ( Ry  tomax)  2 Kd  y
Mc 
2
Po  To
100  o
 

Py 
Py  Ty
100  y
Mc  Mc
Mc 
 100

Mc
do 
Top 
Po 
dy 
Typ 
Py 
o 
To 
Mc 
y 
Ty 
46
СОДЕРЖАНИЕ
1.
2.
3.
4.
5.
Введение …………………………………………………...……...
Проектирование ткани по заданной поверхностной плотности
1.1 Этапы проектирования ткани …………………………….
1.2 Выбор исходных данных …………………………………..
1.2.1
Поверхностная плотность ткани ……………….
1.2.2
Buд сырья нитей основы и утка ………………...
1.2.3
Коэффициенты, определяющие диаметр нитей
до ткачества …………………………………….
1.2.4
Порядок фазы строения ткани …………………...
1.2.5
Коэффициент соотношения диаметров нитей ..
1.2.6
Вид переплетения ………………………………..
1.2.7
Среднее и максимальное число пересечений …..
1.2.8
Коэффициенты наполнения ткани по основе и
утку ………………………………………………..
1.2.9
Коэффициенты, учитывающие смятие нитей
основы и утка по горизонтали и вертикали в
ткани ……………………………………………...
1.2.10 Порядок выполнения расчетов ………………….
Алгоритм проектирования ткани по заданной поверхностной
плотности ………………………………………………..………..
Пример проектирования ткани по заданной поверхностной
плотности ……………………………………………...………….
Характеристика переплетений ……………………...…………...
4.1 Основные параметры переплетения …………...…………
4.2 Параметры построения главных переплетений …....…….
4.2.1
Полотняное переплетение ……………...……….
4.2.2
Саржевое переплетение …………………...…….
4.2.3
Сатиновое и атласное переплетения ……..…….
4.3. Параметры построения мелкоузорчатых переплетений
4.3.1
Производные переплетения …………………….
4.3.2
Комбинированные переплетения ………………
Вопросы для контроля …………………………………...……...
Литература ………………………………………………...……..
Приложения ……………………………………………..……….
47
3
4
4
4
4
4
4
5
7
7
8
9
9
11
15
17
22
22
23
23
24
25
26
26
33
41
41
42