Оборудование и материалы - Могилевский районный

Общество с ограниченной ответственностью
«УСТ проект»
ОТЧЕТ
«ОЦЕНКА ВОЗДЕЙСТИЯ НА ОКРУЖАЮЩУЮ СРЕДУ»
«Завод «Кроноспан» в г. Могилев»
г. Минск 2013
Содержание
1
2
2.1
2.2
2.3
3
4
4.1
4.1.1
4.1.2
4.1.3
4.1.4
4.1.5
4.1.6
4.2
4.3
5
6
6.1
6.1.1
6.1.2
6.1.3
6.1.4
6.2
6.2.1
6.2.2
6.2.3
6.2.4
6.2.5
6.3
6.4
6.4.1
6.4.2
6.5
6.5.1
6.6
6.7
6.8
6.9
7
7.1
Введение………………………………………………………………………...
Правовые аспекты планируемой хозяйственной деятельности…………..…
Общая характеристика объекта………………………………………………..
Краткая характеристика планируемой деятельности………………….……..
Краткое описание производимой продукции…………………………………
Технологические решения……………………………………………………..
Альтернативные варианты размещения планируемой деятельности……….
Оценка существующего состояния окружающей среды…………………….
Природные компоненты и объекты…………………………………………...
Климат и метеорологические условия………………………………………...
Атмосферный воздух…………………………………………………………...
Поверхностные воды…………………………………………………………...
Геологическая среда и подземные воды………………………………………
Рельеф, земельные ресурсы и почвенный покров……………………………
Растительный и животный мир. Леса…………………………………………
Радиационное загрязнение территории……………………………………….
Общая характеристика устойчивости компонентов окружающей среды к
техногенным воздействиям…………………………………………………….
Социально-экономические условия…………………………………………...
Воздействие планируемой деятельности (объекта) на окружающую среду.
Воздействие на атмосферный воздух…………………………………………
Характеристика источников выбросов загрязняющих веществ в
атмосферный воздух при реализации проектных решений…………………
Качественный и количественный состав выбросов в атмосферу…………...
Показатели токсичности загрязняющих веществ, выбрасываемых
в атмосферу……………………………………………………………………..
Сведения о возможности залповых и аварийных выбросов в атмосферу…..
Воздействие физических факторов……………………………………………
Шум………………………………………………………………………………
Инфразвук……………………………………………………………………….
Ультразвук………………………………………………………………………
Вибрация…………………………………………………………………………
Электромагнитные излучения………………………………………………….
Санитарно-защитная зона………………………………………………………
Воздействие на поверхностные и подземные воды…………………………..
Водопотребление………………………………………………………………..
Водоотведение…………………………………………………………………..
Влияние на окружающую среду образующихся на предприятии отходов….
Источники образования отходов……………………………………………….
Воздействие на геологическую среду…………………………………………
Воздействие на земельные ресурсы и почвенный покров……………………
Воздействие на растительный и животный мир, леса………………………..
Воздействие на природные объекты, подлежащие особой
или специальной охране…………………..……………………………………
Прогноз и оценка возможного изменения состояния окружающей среды…
Прогноз и оценка изменения состояния атмосферного воздуха…………….
1
2
2
2
4
5
10
11
11
11
12
16
16
17
19
20
21
23
25
25
25
31
31
34
35
35
36
37
39
39
40
42
43
47
53
53
55
55
56
57
58
58
7.1.1
7.2
7.2.1
7.2.2
7.2.3
7.2.4
7.3
7.4
7.5
7.6
7.7
7.8
8
8.1
8.2
8.3
8.4
9
10
Расчет и анализ величин приземных концентраций загрязняющих веществ
в атмосферном воздухе…………………………………………………………
Шум………………………………………………………………………………
Инфразвук……………………………………………………………………….
Ультразвук………………………………………………………………………
Вибрация…………………………………………………………………………
Электромагнитные излучения………………………………………………….
Прогноз и оценка изменения состояния поверхностных и подземных вод…
Прогноз и оценка воздействия на окружающую среду при обращении
с отходами……………………………………………………………………….
Прогноз и оценка изменения геологических условий и рельефа……………
Прогноз и оценка изменения состояния земельных ресурсов и
почвенного покрова………………………………………………………….….
Прогноз и оценка изменения состояния объектов растительного
и животного мира……………………………………………………………….
Прогноз и оценка изменения социально-экономических условий…………..
Мероприятия по предотвращению, минимизации и (или)
компенсации воздействия………………………………………………………
Мероприятия по охране атмосферного воздуха от загрязнения......................
Мероприятия по охране поверхностных и подземных вод от загрязнения....
Мероприятия по минимизации негативного влияния отходов
на окружающую среду.........................................................................................
Мероприятия по минимизации негативного влияния на земельные
ресурсы, почвы, растительный и животный мир..............................................
Оценка достоверности прогнозируемых последствий. Выявленные
неопределенности……………………………………………………………….
Выводы по результатам проведения оценки воздействия……………………
Список использованной литературы…………………………………………..
58
62
62
66
67
67
68
68
69
70
70
71
72
72
72
73
73
75
76
77
Приложения
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферу………………………
Расчет шума……………………………………………………………………..
Акт выбора места размещения земельного участка для строительства….…
Заключение по отводу земельного участка под строительство.……………..
Письмо о фоновых концентрациях и расчетных метеохарактериститках…..
Схема размещения источников выбросов загрязняющих веществ в
атмосферный воздух..………………………………………………………..…
Схема размещения источников шума………………………………………….
Схема по установлению границы СЗЗ…..……………………………………..
Отчет по расчету рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере.……….
79
150
184
186
189
191
192
193
194
Введение
Инв № подл.
Подп. идата
Взам. инв №
Разработанная проектная документация соответствует требованиям исходных
данных, а также требованиям экологических, санитарно-гигиенических, противопожарных и других действующих норм и правил и обеспечивает безопасную эксплуатацию
объекта для жизни и здоровья людей при соблюдении предусмотренных проектом мероприятий.
Настоящая работа выполнена в соответствии с требованиями Закона Республики
Беларусь «Об охране окружающей среды», ТКП 17.02-08-2012 «Правила проведения
оценки воздействия на окружающую среду (ОВОС) и подготовки отчета», утвержденной Постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды
Республики Беларусь от 05.01.2012 г. № 1-Т.
Планируемая хозяйственная деятельность завода по производству ориентированно-стружечных плит (ОСБ плит) попадает под объекты, для которых в соответствии
со ст. 13 Закона «О государственной экологической экспертизе» проводится оценка
воздействия на окружающую среду.
Цель работы: оценить воздействие на окружающую среду при строительстве и
эксплуатации завода «Кроноспан» в г. Могилеве по производству ориентированностружечных плит, дать прогноз воздействия на окружающую среду, исходя из особенностей планируемой деятельности с учетом природных, социальных и техногенных
условий.
Задачами работы являются:
 на территории планируемой хозяйственной деятельности оценка существующего состояния природных компонентов и объектов, которые включают характеристику атмосферного воздуха, поверхностных вод, ландшафтов и прочих компонентов природной среды;
 рассмотрение социально-экономических условий региона планируемой хозяйственной деятельности;
 оценка степени возможного загрязнения компонентов окружающей природной среды при реализации планируемой хозяйственной деятельности;
 анализ изменения социально-экономических условий при реализации планируемой хозяйственной деятельности;
 подбор и анализ информации об объектах размещения отходов производства и
потребления, образующихся при реализации планируемой хозяйственной деятельности.
6/2013 – ОВОС
Изм. Кол. Лист №док Подпись Дата
.
ГИП
Бенько
Проверил
Составил Маковский
Н.контр. Прокопович
Оценка воздействия
на окружающую среду
Стадия
А
Стр.
1
Страниц
161
1 Правовые аспекты планируемой хозяйственной деятельности
Закон Республики Беларусь «Об охране окружающей среды» определяет общие
требования в области охраны окружающей среды при размещении, проектировании,
строительстве, вводе в эксплуатацию, эксплуатации, консервации, демонтаже и сносе
зданий, сооружений и иных объектов. Настоящим Законом установлена обязанность
юридических лиц и индивидуальных предпринимателей обеспечить благоприятное состояние окружающей среды:
- сохранение, восстановление и (или) оздоровление окружающей среды;
- снижение (предотвращение) вредного воздействия на окружающую среду;
- применение малоотходных, энерго- и ресурсосберегающих технологий;
- рациональное использование природных ресурсов;
- предотвращение аварий и иных чрезвычайных ситуаций;
- материальные, финансовые и иные средства на компенсацию возможного вреда
окружающей среде;
- финансовые гарантии выполнения планируемых мероприятий по охране окружающей среды.
При размещении зданий, сооружений и иных объектов должно быть обеспечено
выполнение требований в области охраны окружающей среды с учетом ближайших и
отдаленных экологических, экономических, демографических и иных последствий эксплуатации указанных объектов и соблюдением приоритета сохранения благоприятной
окружающей среды, биологического разнообразия, рационального использования и
воспроизводства природных ресурсов. При разработке проектов строительства, реконструкции, консервации, демонтажа и сноса зданий, сооружений и иных объектов должны учитываться нормативы допустимой антропогенной нагрузки на окружающую среду, предусматриваться мероприятия по предупреждению и устранению загрязнения
окружающей среды, а также способы обращения с отходами, применяться ресурсосберегающие, малоотходные, безотходные технологии, способствующие охране окружающей среды, восстановлению природной среды, рациональному использованию и воспроизводству природных ресурсов.
Закон Республики Беларусь «Об охране окружающей среды» предписывает проведение оценки воздействия на окружающую среду в отношении планируемой хозяйственной и иной деятельности, которая может оказать вредное воздействие на окружающую среду. Перечень видов и объектов хозяйственной и иной деятельности, для которых оценка воздействия на окружающую среду проводится в обязательном порядке,
указан в статьях 5 и 13 Закона Республики Беларусь «О государственной экологической экспертизе».
2 Общая характеристика объекта
2.1 Краткая характеристика планируемой деятельности
Проектом предусматривается строительство завода «Кроноспан» по производству ОС-плит в свободной экономической зоне (СЭЗ) г. Могилева.
Продукция, выпускаемая на предприятии, позволит увеличить долю экспорта в
торговом балансе Республики Беларусь, будет способствовать притоку валютных
средств, а также обеспечить регион новыми рабочими местами.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
2
Размещение предприятия планируется на участке площадью 72,63 га, из них
27,25 га – земли сельскохозяйственного назначения, 0,44 га – земли промышленности и
транспорта, 44,94 га – земли лесного фонда.
Территория земельного участка, планируемого для размещения предприятия,
ограничена:
- с севера, северо-востока и востока – свободной от застройки территорией санитарно-защитной зоны ОАО «Могилевхимволокно»;
- с юга – перспективной территорией завода ИООО «Кроноспан ОСБ»;
- с юго-запада – территорией Могилевской ТЭЦ-2.
Жилая застройка в радиусе 500 м от границ территории планируемой для размещения завода «Кроноспан» отсутствует.
Согласно генеральному плану предприятия на участке размещаются: административно-бытовой корпус (поз. № 1 по гп); два склада (поз. № 2, 3 по гп); склад с мойкой и ремонтной мастерской (поз. № 4 по гп); четыре производственных корпуса (поз.
№ 5-6, 9-10 по гп); два распределительных пункта (поз. № 7-8 по гп); ТП (поз. № 11 по
гп); контрольно-пропускной пункт (поз. № 12 по гп); трансформаторная станция (поз.
№ 13 по гп); парковка грузового автотранспорта (поз. № 14 по гп); парковка легкового
автотранспорта работников (поз. № 15 по гп); площадка для хранения материалов (поз
№ 16 по гп); весы (поз. № 17 по гп); четыре железнодорожных переезда (поз. № 18-21
по гп); переезд через водоотводную канаву (поз. № 31 по гп); ограждение аккумулирующей емкости (поз. № 32 по гп); площадка для отдыха (поз. № 33 по гп); площадка для
мусорных контейнеров (поз. № 34 по гп); ограждение предприятия (поз № 35 по гп);
производственный корпус для подготовки клея (поз № 38 по гп); гостевая парковка для
легкового автотранспорта (поз. № 40 по гп).
Производственная территория благоустраивается и озеленяется.
Хозяйственно – питьевое водоснабжение предусмотрено от существующей
кольцевой сети объединенного хоз-питьевого-противопожарного водопровода диаметром 315 мм расположенной на территории СЭЗ «Могилев».
На площадку вода доставляется по двум водопроводам диаметром 225 мм. На
вводе на территорию завода предусматривается устройство узла учета воды.
Отвод хоз-бытовых стоков с территории проектируемого завода происходит в
существующую сеть хоз-бытовой канализации диаметром 500 мм. На выпуске стока
предусмотрено устройство узла учета.
Отвод дождевых стоков с территории производственного комплекса предусмотрен проектируемой сетью дождевой канализации в существующие сети дождевой канализации в коллектор диаметром 2000 мм (ж/б), а остальная часть стока поступает в аккумулирующую ёмкость. Из аккумулирующей ёмкости вода подается на очистные сооружения, а далее очищенная вода направляется в водоток. Для защиты грунта от размыва используется каменная наброска.
Кроме того очищенная вода частично будет использоваться на технологические
нужды предприятия.
На площадке запроектированы следующие сооружения водоснабжения и канализации: два противопожарных резервуара (поз. № 22а-22б по гп); три резервуара запаса воды (поз. № 23а-23в по гп); насосная станция автоматического пожаротушения (поз.
№ 24 по гп); насосная станция (поз. № 25 по гп); аккумулирующая емкость (поз. № 26
по гп); иловая площадка (поз. № 27 по гп); насосная станция подачи стоков на очитку
(поз. № 28 по гп); очистные сооружения дождевого стока (поз. № 29 по гп); насосная
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
3
станция подачи очищенных стоков на производственные нужды (поз. № 30 по гп); отстойник (поз № 36 по гп); бессточная емкость (поз. № 37 по гп); бессточная емкость для
сбора пенораствора (поз. № 39 по гп).
Теплоснабжение помещений АБК и операторных производственного корпуса
запроектировано от электроконвекторов.
Источником электроснабжения предприятия является проектируемая отдельным проектом трансформаторная станция.
На территории предприятия предусматривается размещение железнодорожный
путей (выполняются отдельным проектом) для загрузки и отгрузки готового материала
и сырья.
Ограждение проектируемой площадки и ограждение аккумулирующей емкости
выполняется по типу фирмы-производителя «Betafence» (на основании технического
задания на закупку) из металлических панелей h=1,73 м и d=2,5 м, с раздвижными и
двухсторонне распашными воротами, на металлических столбах.
Проектом предусмотрены два въезда на территорию для ж/д путей, один автомобильный въезд с северной стороны и один с восточной.
Предусмотрены автомобильные подъезды ко всем необходимым объектам, в
том числе и противопожарные. В случае, когда проезд не проходит по твердому покрытию, устраивается полоса для проезда пожарной техники путем укладки слоя щебеночно-песчаной смеси (10см.) под плодородным слоем почвы (15см.).
Вся территория, не занятая застройкой или твердым покрытием подсыпается
растительным грунтом (15см.) и засеивается газонной смесью (состав: овсяница луговая
– 30%, мятлик луговой – 30%, клевер ползучий – 20%, тимофеевка луговая – 20).
Проезды, стоянки для легкового и грузового транспорта, площадки для хранения сырья, площадки с технологической линией предусмотрено выполнить из фибробетона (аналогичное покрытие на заводе «Кроноспан » в г. Сморгонь).
Малые архитектурные формы представлены в виде урн для мусора и скамьи.
2.2 Краткое описание производимой продукции
Ориентированно-стружечная плита (ОСП, англ. oriented strand board, OSB) –
представляет собой многослойный (3-4 слоя) лист, состоящий из древесной стружки,
склеенной различными смолами с добавлением синтетического воска и борной кислоты. Стружка в слоях плиты имеет ориентацию: в наружных продольную, во внутренних
– поперечную.
ОС-плиты предназначены для использования в условиях пониженной влажности
(мебель, обшивка, упаковка), используется при изготовлении несущих конструкций в
сухих помещениях и в условиях повышенной влажности, а также используется при изготовлении конструкций, несущих значительную механическую нагрузку в условиях
повышенной влажности.
Достоинства ОС-плит: низкая цена; высокая надежность заявленных свойств
материала; низкая паропроницаемость и, как следствие, отсутствие необходимости использования полимерных пароизолирующих мембран; внешний вид, «похожий» на дерево; стабильность качества изготовления; низкий вес, что позволяет осуществлять
монтаж высотных этажей без блоков, кранов и лесов.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
4
Недостатки: высокая эмиссия формальдегида и других токсичных смол, низкая
паропроницаемость, что в совокупности с эмиссией токсичных смол делает материал
экологически неоднозначным.
Свойства:
высокая прочность – физико-механические показатели у ОС-плит в 2,5 раза выше, чем у ДСП (древесно-стружечная плита) и являются примерно такими же как и у
хвойной фанеры;
влагостойкость – материал не разрушается и сохраняет свои прочностные характеристики при нахождении в воде в течение 1 суток (коэффициент набухания – около
10 %);
легкость обработки – плиты без труда режутся и сверлятся, могут склеиваться и
краситься любыми клеями и красками, предназначенными для древесины;
коэффициент удержания крепежа на 25 % выше, чем у хвойной фанеры и ДСП;
низкий уровень дефектов (расслоений, сучков и пустот);
ОС-плита не подвержена порче насекомыми.
Применение:
обшивка стен – плиты могут использоваться со всеми видами внешних облицовочных покрытий;
съемная опалубка для бетонных работ – плита может быть многократно использована в качестве бетонной опалубки;
сплошная обрешетка кровли – хорошее звукопоглощение и высокая жесткость, а
также способность выдерживать значительные снеговую и ветровую нагрузки позволяют использовать ОС-плиту как основу для гибкой (битумной) черепицы, бетонной
черепицы, металлочерепицы, шифера и других кровельных материалов;
черновые полы – как сплошной настил, так и несущие лаги;
однослойные полы – в легких строительных конструкциях ОСБ плиты можно
напрямую использовать как половое покрытие;
двутавровые балки – опорные конструкции в межэтажных и стеновых перекрытиях в деревянном домостроении.
используется как жесткое основание при изготовлении термопанели.
Материал конкурирует с ДСП, фанерой, гипсокартоном, гипсоволокнистыми
плистами и ЦСП.
2.3 Технологические решения
Новое производство предусмотрено для выпуска структурно ориентированных
древесностружечных плит.
ОС-плиты представляют собой новый агломерированный материал на основе
древесины с ориентированной щепой, сравнимый по своим свойствам с многослойной
доской. Принимая во внимание, что этот материал обладает повышенной влагостойкостью, его использование более всего распространено в строительстве. Существенным
преимуществом этого материала является очень низкое содержание формальдегида (≤ 8
мг/100 г плиты), что ставит его в ряд прогрессивных экологичных строительных материалов.
Размеры плит: ширина от 2070 до 2800 мм; длина от 3660 до 7200 мм.
Новое производство по изготовлению древесностружечных ОС-плит будет работать 24 часа в сутки, 360,75 дней в году (8658 часов в год).
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
5
Для изготовления ОС-плит на производстве предусмотрены следующие технологические процессы:
Поставка хвойного леса на лесосклад
700 000 м3/г
Окорка
Кора 56000 м3/г
Подготовка щепы
sagata
vošan
a
Сушка и сортировка щепы
Сухая щепа – 274460 м3/г
žāvēš
ana
unщепы на
Наложение клея, разделение
šķiroš
слои и их прессование
ana
Охлаждение ОС-плит, фрезерование и
формование
OSB плиты - 350 000 м3/г
Упаковка ОС-плит
Первым этапом процесса производства ОС-плит является окорка бревен. Поперечный загрузочный транспортер перед окорочным станком загружается загрузочным
краном. Окорка осуществляется в окорочном станке роторного типа. Бревна подаются
загрузочным транспортером установленным перед окорочным станком регулируемо и
поперек. После окорки кора выгружается на транспортер коры, а бревна проходят через
металлодетектор. Древесина, содержащая металл, выгружается.
В районах с холодными зимами бревна размораживаются для получения хороших результатов при производстве стружки. Поэтому пригодные бревна подаются к
линии пропарки где, бревна очищаются и размораживаются.
После окорки и пропарки бревна из разгрузочных бункеров краном, двигающимся по рельсам загружаются в станцию загрузки стружечного станка, в котором «пакет» формируется из отдельных бревен. «Пакет» подается на стружечный станок по
транспортеру.
Зажимы фиксируют бревна, пока стружечный станок, установленный на тележке, движется к камере резки. Ножи, установленные по кругу, скручивают древесину в
камере резки и тележка автоматически возвращается в исходное положение для повтора
последовательности операций. После нескольких перемещений «пакет» расслаивается
до стандартной крупной стружки.
После окорки влажная стружка накапливается в горизонтальном бункере для
уравновешивания нарушений устойчивости в ходе производства и простоев верхних
участков. Затем стружка непрерывно подается из бункера в секцию сушки. Сушилка
состоит из конвекционной однопроходной барабанной сушилки. Горячий газ генерируется в сжигательной камере с восходящим сжиганием твердого топлива. Смесительная
камера смешивает воздух горячего газа из сжигательной камеры с чистым воздухом и
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
6
частичным потоком воздуха из сушилки для получения необходимой температуры горячего газа на входе сушилки. Стружка сушится потоком горячего газа во вращающемся сушильном барабане и одновременно перемещается по сушилке. Специальные крепежные детали сушилки предотвращают быструю транспортировку стружки по сушилке. Высушенная стружка отделяется от потока воздуха примерно на 90% через нагнетательный корпус. При помощи циклонного сепаратора воздух на выходе сушилки отделяется от пыли и остальных сухих материалов.
Секция сортировки делит высушенную стружку посредством сита на наружный
слой (НС), внутренний слой (ВС) и мелкий материал. Материал из каждого участка сушилки приблизительно разделен на стружку и мелкую фракцию. Фракция стружки сортируется непосредственно после сушки, поскольку две менее крупные фракции временно хранятся в силосе для отсортированного материала.
Мелкий материал более крупного размера также направляется с силос для отсортированного материала вместе с более мелким материалом стружкоотсасывающего
устройства.
Материал сортируется в силосе для отсортированного материала и подается в
два сита. Более крупная стружка отделяется, а затем превращается в основной материал
(ВС) или материал наружного слоя (НС). Отсортированная мелкая фракция направляется в силос топлива, а пыль направляется в силос пыли.
Материал наружного слоя (НС) и внутреннего слоя (ВС) накапливается в отдельном бункере для сухой стружки.
После сортировки стружка из секции сортировки поступает в ленточный бункер
для наружного слоя и для внутреннего слоя.
Ленточный транспортер с весами выгружает стружку в смесительный барабан
для наружного слоя, включающий распылитель, и смесительный барабан для внутреннего слоя, включающий распылитель (смеситель).
На участке склеивания хранится и подготавливается смола, используемая в
процессе для гарантии устойчивости и полного склеивания готовой плиты.
Смола состоит из четырех ингредиентов:
1. Смола либо полиметилендифенилдиизоцианат (PMDI) для стандартных изделий или меламино-карбамидно-формальдегидная смола (MUF) для водостойких изделий или фенольная смола (PF) для водостойких изделий. Можно применять иной клей,
используемый в ВС и НС.
2. Эмульсия (парафин) используется для предотвращения разбухания и смазки
потока материалов в ходе выполнения процесса.
3. Различные виды отвердителей используются в качестве катализаторов для
улучшения отверждения смолы.
4. Полиол добавляется в качестве катализатора для PMDI.
Все компоненты отдельно отмеряются в смесители из расходных емкостей на
участке приготовления смолы.
В смесительном барабане к стружке добавляется рассчитанное количество смолы, отвердителя, эмульсии и воды. Для улучшения смешивания всех данных химических веществ распылители (распределитель) распределяют капли при быстром вращении диска. Барабан вращается и компоненты смешиваются. Затем готовая смесь подается на станцию для формирования материала в виде мата, при подготовке к прессованию в плиты.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
7
На верхней стороне станции формирования дозировочные бункеры наружного
слоя и внутреннего слоя заполняются подготовленным материалом из системы нанесения клея. Из данных бункеров материал подается в формовочные головки в соответствии с программой пресса и насыпается на формирующий ленточный транспортер.
Консоль для сброса позволяет загружать неправильно сформированный мат в
бункер для сброса брака. Если мат из стружки сформирован правильно и его вес соответствует заданному значению, формирующий ленточный транспортер закрывается для
передающего ленточного транспортера и мат попадает в пресс.
В прессе плита проходит через вышибную пилу для вскрытия пузырей. Затем
бесконечная плита обрезается двойной пилой для обрезки кромки и двойной диагональной пилой до размера сырой плиты.
Сырые плиты отделаются после прохождения через пилу посредством увеличения скорости транспортировки при помощи ускоряющего роликового транспортера.
Пока плиты движутся по транспортеру, измеряется их толщина и вес. Следующим
устройством является балансир отбраковки, который отделяет годные плиты от негодных. Негодные плиты подаются по загрузочному транспортеру к дробилке плит, которая дробит непригодные плиты на мелкие куски. Данные мелкие куски поступают в короб для отбракованного материала с транспортером отбракованного материала. Годные
плиты собираются в группу при помощи ременного транспортера для группировки. Затем группа плит движется к охладителю плит с питающим роликовым транспортером.
Выходной роликовый транспортер принимает группу плит из охладителя и подает ее по фрикционному роликовому транспортеру на питающий роликовый транспортер охладителя плит. Там группа плит охлаждается. После охлаждения выходной
роликовый транспортер принимает плиты и перемещает их к следующему выравнивающему роликовому транспортеру. Затем плиты подаются непосредственно с питающего роликового транспортера по фрикционному роликовому транспортеру и выходному
роликовому транспортеру на выравнивающий роликовый транспортер. Выравнивающий роликовый транспортер выравнивает плиты до определенного размера для штабелирования.
Штабели сырых плит выходят из станции штабелирования по роликовым
транспортерам. Передвижная тележка принимает штабели из обеих станций штабелирования и подает их в угловую станцию, где они поставляются на следующий участок
секции складирования сырой плиты с последующей подачей на линию распиловки.
На линии распиловки штабели сырой плиты раскладываются, собираются в
пачки небольшого размера, распиливаются до окончательного размера и снова укладываются в штабели в секции для складирования готовой плиты.
Секция установки для складирования готовой плиты предназначена для накапливания штабелей готовых плит. Это накопитель между линией распиловки и линией
упаковки.
Участок линий упаковки состоит из трех линий упаковки, одна для упаковки
штабелей широких готовых плит, и две для штабелей узких готовых плит. На всех линиях упаковки штабели готовых плит заворачиваются в пленку, на них наносится этикетка, и крестообразно обвязываются ПЭ лентой.
Кроме того на установке по изготовлению ОС-плит установлено две независимо
работающие энергетические станции.
Каждая энергетическая станция производит:
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
8
1. Горячий газ для системы сушки.
2. Термомасло для размораживания бревен, нагрева пресса и других потребителей тепла.
Топливом для производства энергии является древесный материал, отбракованный на различных этапах производства, и который не может использоваться для изготовления ОС-плит. В основном этот материал – это кора после процесса окорки, гранулят с участка сортировки и распиловки, а также пыль с участка сортировки и из выпускного фильтра.
Кора хранится в центральной секции складирования топлива (подвижный пол).
В соответствии с текущим потреблением энергии происходит дозирование и подача коры при помощи отдельных транспортирующих устройств в шахту топлива каждой
энергетической станции.
Гранулят хранится в круглом силосе топлива. При помощи разгрузочной системы силоса топлива гранулят дозируется в систему транспортировки коры.
Пыль хранится в круглом силосе. Из разгрузочной системы силоса пыль выгружается в дозировочный силос системы выброса пыли, откуда она поступает в пылевую
горелку энергетической станции.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
9
3 Альтернативные варианты размещения планируемой деятельности
Организация завода «Кроноспан» по производству структурно ориентированных
древесностружечных плит на территории свободной экономической зоны г. Могилева
оказалось наиболее экономически выгодным вариантом для инвесторов в связи ниже
приведенными факторами:
На территории СЭЗ расположены свободные производственные и складские помещения предприятий машиностроения, строительной и деревообрабатывающей промышленности, автомобильного транспорта.
Научно-производственная база и наличие квалифицированных кадров позволяют
в сжатые сроки обеспечить производство новых видов продукции.
Созданный на базе Могилевского аэропорта филиал республиканского унитарного предприятия «Белаэронавигация» имеет статус международного аэропорта и способен принимать самолеты ИЛ-76, ТУ-154, ТУ-134 и др. Организованы таможенный и пограничный посты.
В городе Могилеве расположен крупный железнодорожный узел. Он может отправлять и принимать грузы любых типов и видов, имеются склады хранения. Ряд
предприятий, расположенных в границах СЭЗ, имеют возможность доставки грузов по
железной дороге непосредственно на производственную территорию.
Автотранспортные предприятия города Могилева осуществляют грузовые перевозки по территории Республики Беларусь, стран СНГ, дальнего зарубежья (Германия,
Италия, Франция, Голландия и др.)
Специальный правовой режим, действующий на территории СЭЗ «Могилев»,
распространяется на производство и реализацию экспортируемой продукции, товаров
(работ, услуг), а также на производство и реализацию импортозамещающей продукции
(работ, услуг) согласно перечню, утверждаемому Правительством Республики Беларусь.
Нормативная правовая база функционирования СЭЗ обеспечивает надлежащие
гарантии инвестиций и предусматривает предоставление ряда существенных налоговых
и таможенных льгот для резидентов СЭЗ.
Кроме того размещение предприятия в СЭЗ Могилева обеспечивает:
- отдаленность от селитебной зоны, включая жилую застройку;
- отдаленность от сопредельных государств, что позволяет не рассматривать
данный объект в контексте трансграничного переноса;
- отсутствие природоохранных объектов в районе размещения проектируемого
объекта.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
10
4 Оценка существующего состояния окружающей среды
4.1 Природные компоненты и объекты
4.1.1 Климат и метеорологические условия
Климат Могилева умеренно-континентальный, причём континентальность здесь,
на востоке Республики, выражена несколько резче, чем на остальной территории РБ.
Величина суммарной солнечной радиации 3809 МДж/м2 (90,9 ккал/см2). Общая сумма
часов солнечного сияния около 1800,44 % из них приходится на три летних месяца и 8
% на три зимних. В году более 100 дней без солнца. Господствующий западный перенос способствует частому вторжению тёплых воздушных масс, приходящих в системе
циклонов с Атлантики и Средиземноморья. Зимой это приводит к частым оттепелям,
образованию туманов, выпадению осадков. В тёплую половину года циклоны обусловливают прохладную с осадками погоду. При ослаблении западного переноса зимой
наблюдаются периоды с ясной, холодной погодой, летом - с солнечной и жаркой.
Среднегодовая температура воздуха Могилева по многолетним данным +5,4 0С.
Колеблется от +7,5 0С до +3,3 0С .
Самый холодный месяц – январь. Его средняя многолетняя температура – 7,5 0С.
Самый холодный январь имел среднюю температуру – 17,3 0С, самый теплый – 0,6 0С.
Абсолютный минимум январских температур достиг – 37,3 0С, абсолютный максимум
+10,4 0С. Самый теплый месяц – июль. Средняя многолетняя температура – около 18
0
С. Возможны подъемы до 22 0С и опускания до 15 0С. Абсолютный максимум составил
36,3 0С.
Весна начинается с конца марта, заканчивается в начале мая (период с температурой 0 - +100С ). Около 20 мая температура переходит через рубеж – 15 0С. Для весны
характерны возвраты холодов: в мае, как правило, в середине второй декады. Иногда
заморозки и в третьей декаде, возможны и в начале июня. Лето (температура выше +10
0
С) длится до начала третьей декады сентября, осень – до середины ноября, когда температура воздуха опускается ниже 0 0С. Возможны существенные отклонения от средних сроков. Переход среднесуточной температуры через 8 0С – 2 октября.
Температура почвы колеблется в широких пределах. Отмечена температура поверхности почвы в 54 0С и – 42 0С. Безморозный период длится в среднем до 153 суток,
максимальный – 193 , минимальный – до 124 суток.
Преобладают ветры западных направлений (западные, северо-западные, югозападные). На их долю приходится 43 % всех случаев с ветром, на ветры восточных
румбов – 31 %, 10 % ветров – северные. В 9 % – безветрие (штиль). Среднегодовая скорость ветра – 3,6 м/с, зимой 4 м/с, летом 3 м/с. Наименьшее значение – в августе – 2,8
м/с. Наибольшие скорости в середине дня, в среднегодовом выводе – 2,9 м/с. При порывах достигают 15 м/с и более (сильный ветер). Один раз в три года дней с сильным
ветром бывает до 10. Отмечены ветры со скоростью 30 м/с и более. При смерчах (бывают довольно редко) скорости возрастают до 50 и даже 100 м/с.
Осадков выпадает свыше 600 мм в год. Отмечены годы с количеством осадков
1000 мм. Месячные суммы осадков варьируют в пределах 215-263 мм, 2/3 выпадает в
теплый сезон (апрель-октябрь). Почти половина дней в году с осадками интенсивностью 0,1 мм и более. 70 % осадков выпадает в жидком виде, 16 % в твердом, 14 % в
смешанном.
Мощность снежного покрова – 23-28 см на поле, 20-43 см в лесу. В экстремальные зимы – до 60 см и более (в 2004 году – до 80 см на поле). Устанавливается в сереСтр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
11
дине декабря, разрушается в конце марта. Отмечен год (1956), когда снежный покров
установился 29 октября, разрушился в начале апреля. Длительность залегания: от 60 до
160 суток.
Относительная влажность в среднегодовом выводе около 80 %, минимум - в мае
(67 %), максимум – в ноябре-феврале (89 %). Зимой относительная влажность в течение
суток колеблется в небольших пределах, летом суточная амплитуда составляет 30-33 %.
Летом возможно падение относительной влажности до 30 % и ниже.
Пасмурных дней в году в среднем 153, ясных – от 11 (1945 г) до 58 дней (1965 г).
В среднем 65 дней с туманами (в декабре 11 дней, в мае-августе не каждый год); 28
дней с грозой, 7 дней с градом, 18 дней с гололедом (бывает до 35 дней), до 28 дней с
кристаллической изморозью.
4.1.2 Атмосферный воздух
Природный химический состав воздуха в естественных условиях изменяется
очень незначительно. Однако в результате хозяйственной и производственной деятельности человека может происходить существенное изменение состава атмосферы.
Большинство таких веществ, как диоксид серы, оксиды азота и другие, обычно
присутствуют в атмосфере в низких (фоновых), не представляющих опасности концентрациях. Они образуются как в результате природных процессов, так и из антропогенных источников.
К загрязнителям воздуха следует относить вещества в высоких (по сравнению с
фоновыми значениями) концентрациях, которые возникают в результате химических и
биологических процессов, используемых человеком.
Мониторинг атмосферного воздуха г. Могилева проводится на шести стационарных пунктах ГУ «Могилевский областной центр по гидрометеорологии и мониторингу
окружающей среды им. О.Ю. Шмидта» (ГУ «Могилевоблгидромет»), в том числе на
двух автоматических, установленных в районах пер. Крупской и пр. Шмидта.
Источниками загрязнения воздушного бассейна города являются предприятия
теплоэнергетики, химической промышленности, черной металлургии и автотранспорт,
на долю которого приходится более 70% выброшенных вредных веществ.
Предприятия расположены в различных районах города и составляют компактные промышленные зоны, среди которых выделяются западная, северная, восточная,
южная и юго-восточная. Расположение многих предприятий на возвышенных участках
с наветренной стороны, по отношению к жилым массивам и центру города, приводит к
увеличению воздействия выбросов на население. Наибольшее влияние на загрязнение
атмосферного воздуха города, особенно специфическими веществами, оказывают выбросы предприятий западной промзоны.
В 2012 г. отмечено снижение уровня загрязнения воздуха основными и специфическими веществами. Вместе с тем, в отдельных районах города сохранялась проблема
загрязнения воздуха диоксидом азота, в летний период – формальдегидом.
Средняя за год концентрация оксида углерода составляла 0,2 ПДК, твердых частиц (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль) – 0,3 ПДК, диоксида азота –
0,5 ПДК. Содержание в воздухе диоксида серы было по-прежнему существенно ниже
установленного норматива.
В целом по городу отмечено 10 дней со среднесуточными концентрациями диоксида азота выше ПДК. Однако, в районе станции №1 (ул. Челюскинцев) количество
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
12
дней с превышениями было значительно больше. Превышений среднесуточных ПДК по
оксиду углерода и диоксиду серы не зафиксировано.
Количество дней в году, в течение которых установлены превышения среднесуточных ПДК приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1
№1
Загрязняющие
ул. Челюсвещества
кинцев
2011 2012
Диоксид азота
61
79
Твердые частицы 0
0
Станция
№2
№3
ул. Первомайул. Каштаская
новая
2011
2012 2011 2012
18
11
22
4
0
0
0
0
№ 12
ул. Мовчанского
2011 2012
10
5
28
7
В целом по
городу
2011
12
1
2012
10
0
Максимальная из разовых концентраций твердых частиц в районе станции №12
(ул. Мовчанского) составляла 1,1 ПДК. Превышения максимально разовой ПДК по диоксиду азота зарегистрированы, в основном, в районе станции №1: при неблагоприятных метеорологических условиях концентрации достигали 1,5 – 4,4 ПДК. В годовом
ходе рост концентраций оксида углерода, оксида и диоксида азота в районах дискретных и автоматических станций отмечен в феврале, особенно во второй декаде, которая
характеризовалась пониженным температурным режимом.
Мониторинг твердых частиц, фракции размером до 10 микрон (далее ТЧ-10)
проводили в трех районах города. По данным непрерывных измерений, среднегодовые
концентрации в районах станций №6 (пр. Шмидта) и №12 составляли 0,5 ПДК (примерно, как в Солигорске, Полоцке, Новополоцке и жилом районе Минска). Количество
дней с превышениями среднесуточной ПДК было незначительно (не более 7 дней). В
районе станции №4 (пер. Крупской) уровень загрязнения воздуха ТЧ-10 был несколько
выше. Среднегодовая концентрация составляла 0,7 ПДК, а среднесуточные концентрации превышали установленный норматив в течение 27 дней.
Количество дней со среднесуточными концентрациями ТЧ-10 выше ПДК попрежнему ниже целевого показателя, принятого в странах Европейского Союза.
Максимальная среднесуточная концентрация частиц ТЧ-10 (1,9 ПДК) зарегистрирована в конце апреля в районе станции №4.
Концентрации специфических загрязняющих веществ. Уровень загрязнения воздуха специфическими веществами несколько понизился. Средние за год концентрации
фенола, бензола и метилового спирта составляли 0,2 ПДК, сероуглерода – 0,4 ПДК,
формальдегида – 0,6 ПДК, а других определяемых специфических загрязняющих веществ были существенно ниже установленных нормативов.
Пространственное распределение концентраций большинства специфических загрязняющих веществ по-прежнему однородно. В тоже время, уровень загрязнения воздуха формальдегидом в районе станции №3 (ул. Каштановая) был в 1,5 – 2 раза выше,
чем в других контролируемых районах.
В годовом ходе увеличение содержания в воздухе сероводорода отмечено в январе, метилового спирта – в октябре, фенола – в ноябре. «Пик» загрязнения воздуха сероуглеродом, аммиаком и формальдегидом зафиксирован в июле, который характеризовался большой повторяемостью штилей и дефицитом осадков (выпало всего 32% от
нормы). Повторяемость проб с концентрациями формальдегида выше максимально разовой ПДК в некоторых районах города достигала 23 %.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
13
Внутригодовое распределение концентраций специфических загрязняющих веществ
Максимальные из разовых концентраций бензола и аммиака составляли 1,3 ПДК.
На стационарной станции №1, находящейся под воздействием выбросов завода искусственного волокна, зарегистрированы концентрации сероводорода и сероуглерода в 1,9
– 2,9 раза выше установленных нормативов. В районах станций №№1, 3 и 12 при неблагоприятных метеорологических условиях концентрации фенола и формальдегида
достигали 2,5 – 3,1 ПДК. Превышения установленного норматива по метиловому спирту зарегистрированы только в единичных пробах воздуха: максимальная концентрация
в районе станции №12 составляла почти 3 ПДК.
По данным непрерывных измерений, среднегодовые концентрации приземного
озона в районах станций №№4 и 6 находились в пределах 48 – 58 мкг/м3.
Количество дней с превышениями среднесуточной ПДК по приземному озону
было существенно ниже, чем в Бресте и Гродно.
Незначительные превышения среднесуточной ПДК в районе станции №4 (в течение 6 дней) зарегистрированы весной. В районе станции №6 по сравнению с предыдущим годом, количество дней с концентрациями выше установленного норматива
уменьшилось примерно в 2 раза (с 33 до 18 дней). Большинство превышений в этом
районе отмечено в марте и июле. Весенний максимум загрязнения воздуха связан с перестройкой атмосферы и, как следствие, притоком озона из стратосферы, июльский – с
преобладанием сухой, безоблачной и жаркой погоды.
Характер изменения содержания в воздухе приземного озона одинаков, различаются лишь сами уровни концентраций.
Внутригодовое распределение концентраций приземного озона.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
14
Содержание в воздухе свинца и кадмия было по-прежнему существенно ниже
установленных нормативов.
Концентрации бенз/а/пирена измеряли только в отопительный сезон. По результатам измерений, среднемесячные концентрации варьировались в диапазоне 0,98 – 2,42
нг/м3 (ПДК – 5,0 нг/м3). Увеличение содержания в воздухе бенз/а/пирена (как и в других городах) зафиксировано в феврале, который характеризовался пониженным температурным режимом. В районах станций №№ 6 и 12 среднемесячные концентрации в
этот период составляли 0,7 ПДК.
Нестабильная экологическая обстановка по-прежнему наблюдалась в районе
станции №1 (ул. Челюскинцев). Проблему загрязнения воздуха определяли повышенные концентрации диоксида азота, в отдельные периоды – специфических веществ.
Следует отметить, что увеличение уровня загрязнения воздуха специфическими веществами эпизодически отмечали на всех стационарных станциях с дискретным отбором
проб.
По результатам стационарных наблюдений, в третьем квартале 2013 года отмечено существенное снижение содержания в воздухе таких приоритетных загрязняющих
веществ, как приземный озон и твердые частицы, фракции размером до 10 микрон. В
79% измерений концентрации ТЧ-10 были ниже 0,5 ПДК. Увеличение концентраций
ТЧ-10 до 0,8 – 1,0 ПДК отмечено в августе, который характеризовался дефицитом осадков. По сравнению с предыдущим кварталом количество дней со среднесуточными
концентрациями приземного озона значительно уменьшилось.
Количество дней со среднесуточными концентрациями приземного озона выше ПДК
Максимальная среднесуточная концентрация приземного озона превышала ПДК
в 1,3 раза.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
15
Вместе с тем, в районах станций с дискретным отбором проб эпизодически отмечали концентрации основных и специфических загрязняющих веществ выше установленных нормативов. Так, в юго-западном районе (ул. Челюскинцев) зарегистрировано 11 дней со среднесуточными концентрациями диоксида азота выше ПДК. Проблему загрязнения воздуха в центральной части города (ул. Первомайская) в отдельные
месяцы определяли повышенные концентрации формальдегида: повторяемость проб с
концентрациями выше максимально разовой ПДК составляла 13%. В периоды с неблагоприятными метеорологическими условиями максимальные концентрации фенола и
диоксида азота в районе ул. Первомайская превышали ПДК в 2,6 раза, формальдегида
(ул. Мовчанского) – в 3 раза. Увеличение (до 1,5 ПДК) содержания в воздухе аммиака
зарегистрировано в единичных пробах, отобранных в районе ул. Челюскинцев, оксида
углерода – в районе ул. Каштановая.
Содержание в воздухе твёрдых частиц (недифференцированная по составу
пыль/аэрозоль), диоксида серы, сероводорода, сероуглерода, летучих органических соединений, свинца и кадмия сохранялось стабильно низким. Превышений установленных нормативов не зарегистрировано.
4.1.3 Поверхностные воды
Могилёв расположен на берегах реки Днепр (третья по величине река в Европе).
В районе города, Днепр сохраняет все признаки равнинной реки, имеет уклон от 4 - 12
см на 1 км. Это обуславливает медленное течение и значительную извилистость реки.
На участке от Полыкович до Буйнич Днепр имеет протяженность 27 км, тогда как по
прямой линии расстояние между этими пунктами всего 15 км. На небольшом участке
Днепр течет с юга на север, что нарушает его привычное течение с севера на юг. В пределах города русло имеет ширину в среднем 90 м, в отдельных местах оно увеличивается до 150 или сужается до 70 м.
Химический состав днепровской воды непостоянен и находится в зависимости
как от времени года, так и от места взятия проб. Средняя мутность Днепра у Могилева
составляет около 82 г/куб. м. Ниже по течению на протяжении нескольких километров
вода реки засорена и непригодна для питья. Это связано с поступлением в нее сточных
вод городской канализации и крупных предприятий (завода искусственного волокна,
металлургического завода и др.). В целях предотвращения загрязнения речной воды
предприятиями сооружены специальные отстойники.
Дубровенка – правый приток Днепра. Берет начало в районе деревни Купелы, к
северу от Могилева, и течет параллельно Днепру. В настоящее время в Печерске имеется водохранилище площадью 10 гектаров. После Печерска Дубровенка вступает в пределы Могилева. Здесь течет в старой, хорошо разработанной долине, шириной до 150
метров. Крутые склоны коренного берега поднимаются на 18–20 м, прорезаны многочисленными оврагами. Русло речки сильно меандирует и подмывает коренные берега.
Близ устья склоны Дубровенки имеют многочисленные следы оплывин и оползней.
4.1.4 Геологическая среда и подземные воды
В геоморфологическом отношении площадка под строительство завода «Кроноспан» расположена на полого-волнистой моренной равнине. В центральной части площадки с запада на восток и в северо-западной части в юго-восточном направлении протягиваются ложбины стока, наиболее пониженные части которых заболочены.
Поверхность площадки пологая, с равномерным уклоном к центру ложбин. Абсолютные отметки по устьям выработок – 158,85-163,65 м.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
16
Поверхностный сток аккумулируется в заболоченной средней части площадки.
Согласно техническому заключению по инженерно-геологическим изысканиям в
геологическом строении участка участвуют следующие отложения:
Сожский-поозерский горизонты:
Нерасчлененный комплекс водно-ледниковых, озерных и аллювиальных отложений (f,lgIIpz-IIIрz) – пески мелкие и средние с прослоями песков мелких и крупных от желтого до серого цвета, а также супеси и суглинки пылеватые серые и серо-желтые. Приурочены к ложбине стока. Общая мощность отложений – 2,0-9,6 м.
Супеси, суглинки пылеватые залегают в виде локальных, не выдержанных по
глубине и мощности, линз и прослоев. Мощность – 0.2-1.2 м.
Пески мелкие и средние мощность – 2,2-9,6 м.
Сожский горизонт:
Флювиогляциалъные надморенные отложения (fIIpz) – пески мелкие и средние, от
желтого до бурого цвета. Мощность отложений – 0,2-2,8 м.
Моренные отложения (gIIpz) – супеси, суглинки красно-бурые и бурые, в нижней
толще – преимущественно серые, с тонкими прослойками, прослоями и линзами внутриморенных песков в интервале глубин от 0,9 до 12,0 м. Залегают на глубине 0,2-9,8 м.
Вскрытая мощность – до 11,2 м.
Внутриморенные отложения (igIIpz) – пески средние и пески мелкие с прослоями
песков пылеватых и средних, желтые, бурые и серые; редко – суглинки пылеватые серые. Вскрыты практически всеми скважинами в толще моренных отложений в интервале глубин 0,9-9,4 м. Вскрытая мощность – до 5,1 м.
С поверхности развит растительный слой мощностью 0,2-0,3 м.
Во время изысканий встречены:
а) верховодка – скв. № 4 на глубине 1,7 м (абс. отм. 161,19 м) во флювиогляциальных песках;
б) воды спорадического распространения – всеми (кроме № 9,12,15,16,27)
скважинами на глубине 0,9-9,.4 м (абс. отм. 152,98-161,28 м); приурочены к тонким
прослойкам, прослоям и линзам песков в моренных грунтах;
в) грунтовые воды – скважинами, расположенными в ложбине стока на глубине 0,2-2,6 м (абс. отм. 157,54-159,40 м), безнапорные; приуроченные к нерасчлененному комплексу водно-ледниковых, озерных и аллювиальных отложений. На момент
изысканий днище ложбины стока залито водой.
В весенне-осенний период возможно более широкое развитие верховодки во
флювиогляциальных песках, а также поднятия уровня грунтовых вод на 0,5-0,7 м.
4.1.5 Рельеф, земельные ресурсы и почвенный покров
Своеобразие рельефа города подчёркивает долина Днепра с высоким правобережьем, круто опускающимся к реке, и широкой поймой левобережья. Общий уклон поверхности с севера на юг. Ширина долины Днепра 3-5 км, при выходе за городскую
черту до 10 м. Абсолютные высоты от 205 м над уровнем моря в северной части города
до 140 м в пойме Днепра при выходе его за городскую черту. Колебания относительных
высот на правобережной части города в основном до 10 м, на территории Печерского
лесопарка достигают 20 м. Крутые склоны холмов и речной долины задернованы, местами под древесной растительностью (Парк культуры и отдыха имени М. Горького).
Правобережную часть города с севера на юг прорезают долины р. Дубровенка (с притоком Стрешня) и ручья Дебря. Ширина долины Дубровенки до 150 м, глубина 18-20 м.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
17
Стрешня и Дебря имеют очень узкие (5-7 м) и глубокие (до 25 м) долины, склоны которых прорезаны многочисленными оврагами.
Вершины местных водоразделов на правобережье заняты постройкамидоминантами, возведёнными в дореволюционное время и в годы Советской власти. Левобережная часть города плоская, значительная площадь мелиорирована и используется под строительство промышленных зданий, жилых домов, построек соцкультбыта.
В тектоническом отношении территория города и окрестностей приурочена к
Оршанской впадине. Кристаллический фундамент, сложенный гнейсами, находится на
глубине 1100-1200 м ниже уровня моря. Залегающий на нём платформенный чехол
(мощностью до 1300 м) состоит из верхнепротерозойских пород (960 м), сложенных
полевошпатово-кварцевыми песчаниками, алевритами, алеврито-глинистыми, тиллитовыми, вулканогенно-осадочными породами, которые перекрываются породами палеозойской группы - среднедевонскими отложениями (260 м), представленными мергелями, глинами, гипсами, песчаниками, алевритами, ангидритами. Ближе к дневной поверхности залегают породы мезозойской группы (20-60 м) - известковые, глинистые и
алевритовые отложения юрской системы и песчаниковые, мергельные и меловые породы меловой системы. Антропогеновые породы, сложенные мореной, супесью, песчаногравийным, песчаным и на поверхности лессовидным материалом, имеют мощность 4060 м.
Кристаллический фундамент формировался в архее и раннем протерозое. Со 2-й
половины протерозоя и до конца мезозоя происходило чередование морских и континентальных условий. Отложения тиллитов, обнаруженные в геологической скважине,
свидетельствуют о том, что в позднем протерозое здесь было материковое оледенение.
В палеозое и мезозое морские условия существовали на протяжении среднего девона,
поздней юры, позднего мела. Антропогеновый период характеризовался пятикратным
наступлением материковых ледников из Фенноскандии. Наревский, березинский, днепровский и сожский ледники мощной толщей покрывали территорию современного города. На протяжении муравинского (микулинского) межледниковья, предшествовавшего последнему, поозерскому оледенению, а также после отступления этого ледника и в
голоцене происходило выполаживание рельефа с одновременным углублением речных
долин и созданием овражной сети. Рельеф и гидрографическая сеть приобретали современный вид.
В окрестностях г. Могилева имеются месторождения кирпичного сырья (Долгое,
Купёловское и др.), строительного песка и гравия (Шапчицкое, Нижнеполовиннологское и др.), болотных железных руд, пригодных для производства красок (Полыковичское, не разрабатывается).
Согласно почвенно-географическому районированию Республики Беларусь территория Могилёва и его окрестностей входит в состав Шкловско-Чаусского и Рогачёвско-Славгородско-Климовичского почвенных районов. В парках, скверах, на приусадебных участках города и в окрестных колхозах и госхозах преобладают дерновопалево-подзолистые и дерново-подзолистые заболоченные почвы, в пойме Днепра - аллювиальные (пойменные) дерново-глеевые и торфяно-болотные. По механическому составу преимущественно легко-суглинистые и супесчаные, на левобережных террасах
долины Днепра песчаные. Естественный почвенный покров в городе сильно изменён,
на приусадебных участках окультурен.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
18
4.1.6 Растительный и животный мир. Леса
Площадь зелёных насаждений города около 2930 га (1988) – 4 парка, 44 сквера, 3
бульвара, насаждения улиц и площадей, участков индивидуального строительства. На
одного жителя приходится более 80 кв. м зелёных насаждений. Для озеленения города
используются деревья и кустарники местной флоры и переселённые из других ареалов.
Вдоль улиц, пешеходных дорожек, в парках, скверах, дворах высаживают липу, конский каштан, клён, берёзу, ясень, рябину, тополь, из кустарников – шиповник, сирень,
снежноягодник, жасмин. Встречаются также экзотические породы – бархат амурский,
туя, айва японская, ель голубая, лиственница, из кустарников – форзиция, магония. Вокруг крупных предприятий созданы санитарно-защитные зоны, в которых произрастают лиственница европейская, тополь канадский, ель колючая, акация белая и др. Украшением города являются газоны, цветники, рабатки, создаваемые на площадях, вдоль
улиц, у промышленных предприятий, учебных заведений, учреждений. На северозападной окраине города Печерский, на юго-восточной – Любужский лесопарки, которые за городской чертой сливаются с лесными массивами.
В составе цветковой флоры насчитывается более 700 видов (без культурных растений), из которых более 20 видов деревьев, 50 видов кустарников. Проводятся работы
по акклиматизации пихты сибирской и сосны Муррея, дуба красного, шелковицы, ореха маньчжурского.
В окрестностях Могилёва встречаются лекарственные растения: плаун булавовидный, хвощ полевой, можжевельник обыкновенный, аир обыкновенный, спаржа лекарственная, ландыш майский, лютик едкий, крапива двудомная, копытень европейский, икотник серый и др. Более 10 видов растений, произрастающие в пригородной
зоне, являются редкими и исчезающими, занесены в Красную книгу Белорусской ССР и
нуждаются в охране: дремлик темно-красный, колокольчики широколистный и персиколистынй, шапжник черепитчатый, сверция многолетняя, многоножка обыкновенная,
любка двулистаня, первоцвет весенний, перелеска благородная, прострел широколистный.
Наиболее крупные лесные массивы расположены к югу от Могилёва, по левому
берегу Днепра и вдоль реки Лахва. Доминирующими породами являются сосна и ель
(3/4 лесопокрытой площади), из лиственных – берёза, осина, ольха, дуб, липа. На песчаных почвах террас произрастает сосна, на хорошо увлажнённых почвах – ель. Берёзовые и осиновые леса вторичные, на месте вырубленных хвойных. На заболоченных
участках черноольховые леса. В пойме Днепра и на водоразделах сохранились небольшие участки дубрав. В подлеске произрастают лещина, черёмуха, жимолость, бересклет, крушина, калина.
На заливных вдоль Днепра и суходольных лугах произрастает до 200 видов трав.
Более продуктивными являются заливные луга центральной поймы. Здесь преобладают
злаки: лисохвост, мятлик, тимофеевка, овсяница. Суходольные луга отличаются многообразием видового состава: белоус, гребенник, лютик, манжетка, черноголовка, василёк, погремок, тысячелистник и др.
По перспективному плану развития города предусматривается увеличение площади зелёных насаждений, благоустройство Детского парка и Любужского лесопарка.
По берегам реки Днепр и Дубровенка раскинутся зоны отдыха.
В Могилёве и окрестностях обитают 200 видов позвоночных, из них более 25
млекопитающих, около 100 гнездящихся птиц, более 20 рыб, 8 земноводных, 3 вида
пресмыкающихся, а также более 300 видов беспозвоночных. Из млекопитающих в леСтр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
19
сопарках обычны белка, крот, ёж, на окраинах города встречается заяц, известны случаи захода в город лося, енотовидной собаки. Из хищников обитает горностай, чёрный
хорёк, ласка. Иногда в черте города на водоёмах появляются бобры. Многочисленные
крысы (чёрная и серая), мыши (домовая, полевая, лесная), полёвки (рыжая, обыкновенная). Богата орнитофауна. По числу особей первое место принадлежит воробьям (полевой, домовой), часто встречаются грачи, галки, вороны, сороки, синицы, скворцы,
встречается голубь сизый, на пойменных озёрах-старицах – водоплавающие. Зимой в
город прилетают сойки, снегирь, свиристель. В парках и садах обитают: дроздрябинник, зяблик, мухоловка-пеструшка, соловей, коноплянка, зеленушка, садовая
славка, щегол, горихвостка. В окрестностях города гнездятся белый аист, полевой жаворонок, кукушка, вертишейка, в пойме Днепра – чайка обыкновенная, береговая ласточка, трясогузка белая, чибис и др. Рыбы представлены несколькими семействами.
Преобладают карповые: плотва, уклейка, лещ, карась, елец. Встречаются окунь, щука,
голец. Из пресмыкающихся и земноводных водятся ужи, ящерицы, лягушки, жабы. В
городе и окрестностях встречаются представители животного мира, занесённые в Красную книгу Республики Беларусь и нуждающиеся в защите и охране, например, барсук,
чернозобая гагара, обыкновенный зимородок, серый сорокпут.
4.2 Радиационное загрязнение территории
На территории Могилевской области функционируют дозиметрические посты по
измерению мощности дозы гамма-излучения (МД), которые входят в состав сети дозиметрических постов с ежедневной передачей информацией в Республиканский центр
радиационного контроля и мониторинга окружающей среды.
В семи городах (Браслав, Гомель, Минск, Могилев, Мозырь, Мстиславль, Пинск)
производился отбор проб радиоактивных аэрозолей в приземном слое атмосферы с использованием фильтровентиляционных установок. В Могилеве и Минске отбор проб
проводился в дежурном режиме, в остальных городах, расположенных в зонах влияния
атомных электростанций сопредельных государств, – ежедневно.
В пробах радиоактивных аэрозолей ежедневно измерялась суммарная бетаактивность, а в пробах, отобранных в зонах влияния работающих АЭС, – и содержание
короткоживущих радионуклидов (в первую очередь йода-131). Также измерялось содержание гамма-излучающих радионуклидов в месячных пробах радиоактивных аэрозолей и в месячных пробах выпадений из атмосферы, объединенных в группы по территориальному признаку.
Данные мониторинга показали, что радиационная обстановка на территории
страны в 2010 г. оставалась стабильной. Уровни МД, радиоактивность естественных
выпадений и аэрозолей в воздухе соответствовали установившимся многолетним значениям.
Среднегодовые значения суммарной бета-активности проб радиоактивных выпадений из атмосферы составили: в Могилеве – 1,7 Бк/м2сут. Наибольшие среднемесячные уровни суммарной бета-активности зарегистрированы в феврале 2010 г. в Могилеве – 3,1 Бк/м2сут. Наибольшие среднемесячные уровни суммарной бета-активности атмосферных аэрозолей наблюдались в декабре в Могилеве – соответственно 31,010-5
Бк/м3.
В 2010 г. по результатам гамма-спектрометрического анализа в пробах аэрозолей
идентифицировались цезий-137, бериллий-7, свинец-210.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
20
В пробах радиоактивных аэрозолей и выпадений из атмосферы короткоживущих
изотопов, в том числе йода-131, не обнаружено, а также не отмечено существенных изменений в поведении цезия-137 в атмосферном воздухе по сравнению с предыдущими
годами.
В 2010 г. продолжались регулярные измерения содержания свинца-210 в пробах
атмосферного воздуха в крупных промышленных городах и наблюдались незначительные сезонные колебания содержания этого радионуклида.
Активности естественных радионуклидов в приземном слое атмосферы соответствовали средним многолетним значениям.
4.3 Общая характеристика устойчивости компонентов окружающей среды
к техногенным воздействиям
Критериями оценки устойчивости ландшафтов к техногенным воздействиям через воздушный бассейн служат следующие показатели:
 аккумуляция загрязняющих примесей (характеристика инверсий, штилей, туманов);
 разложение загрязняющих веществ в атмосфере, зависящее от общей и ультрафиолетовой радиации, температурного режима, числа дней с грозами;
 вынос загрязняющих веществ (ветровой режим).
Коэффициент стратификации для района составляет 160.
Прибрежная полоса р. Днепр имеет пойменное озеленение, обладает высокой
степенью естественной защищенности.
По климатическим характеристикам, связанным с количеством инверсий, способности воздушного бассейна к очищению от загрязнений за счет их разложения, район относится к зоне умеренно континентальной, в связи с чем состояние территории
оценивается как благоприятное.
Ввиду того, что район находится на территории с сильным увлажнением, способность атмосферу к самоочищению за счет вымывания загрязнителей осадками оценивается как благоприятная.
Устойчивость ландшафтов к техногенным воздействиям через воздушный бассейн в рассматриваемым регионе в целом высокая.
Средние фоновые концентрации загрязняющих веществ в районе расположения
завода «Кроноспан» приняты в соответствии с письмом ГУ «Республиканский центр
радиационного контроля и мониторинга окружающей среды» и приведены в таблице
3.2.
Таблица 3.2 – Средние значения фоновых концентраций загрязняющих веществ в
районе расположения проектируемого объекта
Код
загрязняющего
вещества
1
2902
0330
Наименование
загрязняющего
вещества
Значения концентраций, мкг/м3
ПДКм.р., при ско- при скорости ветра 2-U* м/с
рости
и направлении
мг/м3
ветра от 0
С
В
Ю
З
до 2 м/с
2
Твердые частицы
Диоксид серы
3
0,300
0,500
4
130
36
5
130
45
6
130
38
7
130
38
8
130
42
сред
нее
9
130
40
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
21
0301
1
0304
0337
0333
0334
1071
0303
1325
1052
Диоксид азота
2
Оксид азота
Оксид углерода
Сероводород
Сероуглерод
Фенол
Аммиак
Формальдегид
Метиловый спирт
(метанол)
0,250
3
0,400
5,000
0,008
0,030
0,010
0,200
0,030
213
4
287
1928
2,5
16
5,9
75
24
213
5
173
1928
2,5
16
5,9
75
24
213
6
131
1928
2,5
16
5,9
75
24
213
7
175
1928
2,5
16
5,9
75
24
213
8
175
1928
2,5
16
5,9
75
24
213
9
188
1928
2,5
16
5,9
75
24
1,000
381
265
410
424
287
353
Таким образом, комплексная оценка территории по состоянию воздушного бассейна позволяет считать исследуемый район ограниченно-благоприятным для намечаемой деятельности.
В формировании растительного покрова рассматриваемой территории принимают участие, в основном, древесные и кустарниковые насаждения со значительным периодом вегетации, поэтому растительность зоны, достаточно устойчивая к постоянным
выбросам вредных веществ, обладает невысоким восстановительным уровнем и низкой
устойчивостью по отношению к возможным залповым выбросам вредных веществ.
Животный мир исследуемой территории представлен, в основном, хорошо приспособленными к антропогенному воздействию синантропными видами.
Грунтовые воды на участке размещения объекта являются недостаточно защищенными, а напорные подземные воды – защищенными от проникновения загрязняющих веществ с поверхности земли.
Анализ данных о состоянии территории расположения проектируемого объекта,
с целью оценки состояния природной среды на момент составления настоящего проекта, позволяет заключить следующее:
 исследуемая территория по климатическим и биологическим факторам обладает средней степенью устойчивости к воздействию промышленных предприятий;
 при строительстве и в процессе эксплуатации проектируемого объекта необходимо предусматривать мероприятия по ограничению залповых выбросов вредных
веществ и исключению попадания вредных веществ в почву и в водные объекты в значительных количествах (при авариях).
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
22
5 Социально-экономические условия
Население города Могилева на 1 октября 2013 года составило 368 642 жителя.
За январь-сентябрь 2013 г. в городе родилось 3279 ребенка, что на 2% больше,
чем за январь-сентябрь 2012 г. За указанный период умерло 2894 человека, что в сравнении с соответствующим периодом прошлого года больше на 5,9%.
В Могилеве за период январь-сентябрь текущего года зарегистрировано 3049
браков и 1121 разводов.
В г. Могилеве с 2000 г. по 2010 г. наблюдалась сначала тенденция к снижению, а
затем к росту показателя рождаемости. Произошел перекрест показателя рождаемости
и смертности, когда смертность превысила рождаемость в 1997 году, и в 2007 году, когда рождаемость превысила смертность. В 2010г. опять произошел перекрест этих показателей и, впервые за 4 года, смертность опять стала превышать рождаемость на 16
человек.
Показатель рождаемости составил 11,18 на 1000 чел., смертности – 11,22 на
1000 чел. В 2010г. родилось 3957 ребенка, умерло 3973 человек. Естественный прирост
составил 0,04.
Младенческая смертность в 2010 г. по городу повысилась и составила 2,01 (на
1000 чел.) (в 2009г. – 3,08), что оценивается в сравнении с республиканским, областным
показателями, с показателями среди городов РБ, как «низкий уровень».
По критериям оценки показателей естественного движения населения, такой
уровень показателей рождаемости, смертности, младенческой смертности характеризует начало движения демографических показателей от низкого уровня в сторону улучшения – к среднему (пока степень ниже средних, но выше низких).
Могилев — один из крупнейших индустриальных центров страны.
Около 4% всей промышленной продукции Республики приходится на промышленный комплекс города Могилева. В объемах Могилевского региона доля экономики
города составляет около половины (48,6%).
Высокая концентрация промышленных предприятий, а их в городе 71, наличие
развитой инфраструктуры и квалифицированной рабочей силы обуславливают планомерный рост реального сектора экономики и социальной сферы.
В отраслевой структуре промышленного комплекса Могилева доминирующими
отраслями являются химическая и нефтехимическая (32,3 %), машиностроение и металлообработка (30,3 %), пищевая (12,1 %), легкая (10,9 %), которые определяют практически весь внешнеторговый оборот города.
В Могилеве производится около половины промышленной продукции Могилевской области.
Город находится на пересечении важнейших транспортных магистралей, связывающих его с Россией, Украиной, Польшей и Прибалтикой. Могилевский аэропорт
способен принимать современные самолеты, используемые для обслуживания международных линий, в том числе Боинг-737.
В городе Могилеве расположен крупный железнодорожный узел. Он может отправлять и принимать грузы любых типов и видов, имеются склады хранения. Ряд
предприятий, расположенных в границах СЭЗ, имеет возможность доставки грузов по
железной дороге непосредственно на производственную территорию.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
23
Гранича с Российской Федерацией на востоке, Могилевская область является
естественными воротами в единый рынок Беларуси, России и Казахстана. Граница с
Россией находится всего в 80 км от Могилева.
Свободная экономическая зона «Могилев» – это часть территории Республики
Беларусь с определенными границами, в пределах которой в отношении ее резидентов
устанавливается и действует специальный правовой режим для осуществления ими инвестиционной и предпринимательской деятельности.
СЭЗ «Могилев» создана Указом Президента Республики Беларусь «О создании
свободной экономической зоны «Могилев» от 31 января 2002 г. № 66. Основной задачей СЭЗ «Могилев» является привлечение инвестиций для создания экспортноориентированных и высокотехнологичных производств. Особый статус свободной экономической зоны обеспечивает благоприятные условия для привлечения капитала в
экономику республики.
СЭЗ «Могилев» состоит из 12 участков общей площадью 2 840,7 гектара. Площадь свободных земельных участков для нового строительства составляет 734,53 га.
Также на территории СЭЗ «Могилев» имеется 148 тыс. м2 неиспользуемых производственных площадей, пригодных для размещения производств. Все участки СЭЗ «Могилев» отличаются развитой инженерно-транспортной инфраструктурой.
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
24
6
Воздействие планируемой деятельности (объекта) на окружающую
среду
6.1 Воздействие на атмосферный воздух
6.1.1 Характеристика источников выбросов загрязняющих веществ в
атмосферный воздух при реализации проектных решений
На проектируемом предприятии определено 15 организованных (точечных) источников и 9 неорганизованных источников выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух. От организованных и неорганизованных источников будет осуществляться выброс 30-ти наименований загрязняющих веществ. Общее количество выбросов составит 54,52868 тонн/год.
Перечень загрязняющих веществ и их количество выбросов приведены в таблице 6.1. Расчеты выбросов представлены в приложении 1 к данному отчету.
Таблица 6.1 – выбросы загрязняющих веществ от всего технологического и
вспомогательного оборудования
Код
в-ва
1
0301
0304
0703
0328
0330
0337
1325
2936
2902
0123
2930
2908
0410
0401
2754
Наименование
вещества
2
Азот (IV) оксид
(азота диоксид)
Азот (II) оксид
(азота оксид)
Бенз(а)пирен
Углерод
черный
(сажа)
Сера диоксид
(ангидрид сернистый)
Углерод оксид
(окись
углерода,
угарный газ)
Формальдегид (метаналь)
Пыль древесная
Твердые частицы
(недифференцированная по составу
пыль/аэрозоль)
Железо (II) оксид (в
пересчете на железо)
Пыль абразивная
(корунд белый, монокорунд)
Пыль неорганическая, содержащая
двуокись кремния
менее 70%
Метан
Углеводороды предельные алифатического ряда С1-С10
Углеводороды предельные
алифатического
ряда С11-С19
ПДКм.р.,
мг/м3
3
0,250
ПДКс.с.,
мг/м3
4
0,100
ОБУВ,
мг/м3
5
-
Класс
оп-ти
6
2
Выброс
в-ва, г/сек
7
0,245411
Выброс
в-ва, т/год
8
2,338991
0,400

0,15
0,240
5 нг/м3
0,05
-
3
1
3
0,0072
1,646
7,57E-07 0,000006885
0,019182
0,038396
0,500
0,200
-
3
0,099635
3,120259
5,000
3,000
-
4
0,320825
3,531624
0,03
0,4
0,012
0,16
-
2
3
0,117
1,2698
3,53
39,65
0,3
0,15
-
3
0,0331
0,5355
0,2
0,1
-
3
0,0021
0,007
-
-
0,04
-
0,00894
0,038
0,3
0,1
-
3
0,0014
0,008
50,0
20,0
-
4
0,003
0,054
25,0
10,0
-
4
0,004
0,004
1,0
0,4
-
4
0,0226
0,01579
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
25
1
0655
0550
0163
0124
0183
0325
0203
0140
0184
0229
3620
3920
-
2
Углеводороды ароматические
Углеводороды непредельные алифатического ряда
Никель (никель металлический)
Кадмий и его соединения
Ртуть и ее соединения (в пересчете на
ртуть)
Мышьяк, неорганические соединения (в пересчете на
мышьяк)
Хром (VI)
Медь и ее соединения (в пересчете на
медь)
Свинец и его неорганические соединения (в пересчете
на свинец)
Цинк и его соединения (в пересчете
на цинк)
Диоксины (в пересчете на 2,3,7,8,
тетрахлордибензо1,4-диоксин)
Полихлорированные бифени-лы (по
сумме ПХБ (ПХБ
28, ПХБ 52, ПХБ
101, ПХБ 118, ПХБ
138, ПХБ 153, ПХБ
180))
Бензо(b)флуорантен
Бензо(k)флуорантена
Идено(1,2,3c,d)пирен
3
0,1
4
0,04
5
-
6
2
7
0,003
8
0,0036
3,0
1,2
-
4
0,0046
0,0052
0,010
0,004
-
2
5,28E-05
0,000145
0,003
0,001
-
1
5,92E-06
1,58E-05
0,0006
0,0003
-
1
1,49E-06
3,36E-06
0,008
0,003
-
2
4,75E-06
1,32E-05
0,002
0,0015
-
1
2,96E-05
8,09E-05
0,003
0,001
-
2
0,000142
0,000387
0,001
0,0003
-
1
3,59E-05
9,67E-05
0,250
0,150
-
3
0,000657
0,001572
-
0,5 пг/м3
-
1
-
3,20E-12
-
0,001
-
1
-
1,46E-10
-
-
-
-
-
1,09E-06
-
-
-
-
-
3,7E-07
-
-
-
-
-
4,3E-07
2,16272
54,52868
ВСЕГО:
Характеристика и параметры источников выделения и выбросов загрязняющих
веществ в атмосферу проектируемого объекта, представлены в таблице 6.2
Стр.
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док. Подпись Дата
26
Таблица 6.2 – Характеристика и параметры источников выделения и выбросов загрязняющих веществ в атмосферу проектируемого объекта
Y1
Х2
Y2
7
8
9
10
11
12
13
14
15
0001
-280
42
–
–
6,0
0,8
11,0
5,53
20
труба
0002
-280
3.5
–
–
6,0
0,8
11,0
5,53
20
8640
труба
0003
-73,5
45,5
–
–
6,0
0,8
11,0
5,53
20
1
8640
труба
0004
-21,0
28,5
–
–
6,0
0,8
11,0
5,53
20
Линия
формирования
1
8640
труба
0005
158,0
0
–
–
25,0
1,2
13,0
14,7
20
Линия обрезки
кромки
1
8640
труба
0006
210,0
0
–
–
25,0
1,5
13,0
22,97
20
Диагональная пила
1
8640
труба
0007
263,0
0
–
–
25,0
1,2
13,0
14,7
20
2
3
4
5
6
Секция получения тружкит
1
8640
труба
Секция получения тружкит
1
8640
Секция сортировки
1
Секция сортировки
высота,
номер
диаметр устья,
м
Х1
колво, шт
м
второго
конца
линейного
источника
Наименование
газоочистной установки.
Степень очистки
Параметры газовоздушной смеси
температура, 0С
Завод
«Кроноспан»
г. Могилев
Параметры
источника
выброса
объем выброса, м3/с
1
Координаты источника выбросов
точечного
источника
или одного
конца линейного источника
наименование,
режим работы
технологического
оборудования
наименование
Производство,
цех
Источник выброса
скорость, м/с
Источники выделения
Число часов работы в год
Характеристика и параметры источников выбросов загрязняющих веществ в атмосферу
16
Циклон С1
Фильтр F1
η=95%
Циклон С2
Фильтр F2
η=95%
Циклон С3
Фильтр F3
η=95%
Циклон С4
Фильтр F4
η=95%
Циклон С5
Фильтр F5
η=95%
скруббер Вентури η=99%
Циклон С6
Фильтр F6
η=95%
скруббер Вентури η=99%
Циклон С7
Фильтр F7
η=95%
скруббер Вентури η=99%
Выброс загрязняющих веществ
Наименование
выбрасываемого в-ва
(ингридиент)
г/с
т/год
17
18
19
Пыль древесная
0,23000
7,3000
Пыль древесная
0,03000
1,0500
Пыль древесная
0,16000
4,9000
Пыль древесная
0,03000
1,0500
Формальдегид
Пыль древесная
0,02000
0,00100
0,6100
0,0300
Формальдегид
Пыль древесная
0,02000
0,02400
0,6100
0,75300
Формальдегид
Пыль древесная
0,02500
0,00250
0,7700
0,0800
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
27
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Продольная пила
1
8640
труба
0008
315,0
0
–
–
25,0
1,2
13,0
14,7
20
Транспортер
1
8640
труба
0009
-116,0
52,5
–
–
7,5
0,9
13,0
8,27
20
Перемещение
щепы в силос
1
8640
труба
0010
-116,0
77,0
–
–
7,5
0,9
13,0
8,27
Перемещение
щепы в силос
1
8640
труба
0011
-77,0
77,0
–
–
7,5
0,9
13,0
8,27
16
Циклон С8
Фильтр F8
η=95%
17
18
19
Формальдегид
Пыль древесная
0,05000
0,00500
1,5400
0,1600
Циклон С9
Фильтр F9
η=95%
Пыль древесная
0,00800
0,2400
20
Циклон С10
Фильтр F10
η=95%
Пыль древесная
0,09000
2,7000
20
Циклон С10
Фильтр F10
η=95%
Пыль древесная
0,08000
2,5000
Оксид углерода
Диоксид азота
Оксид азота
Диоксид серы
Твердые частицы
Бенз/а/пирен
Мышьяк
Кадмий
Хром
Медь
Ртуть
Никель
Свинец
Цинк
Сажа
Формальдегид
Пыль древесная
Диоксины
ПХБ
Железо оксид
Пыль неорг.содерж.
SiO2<70%
Пыль абразивная
0,09500
0,05200
0,00720
0,08700
0,03300
0,0000007
0,000005
0,000006
0,00003
0,00014
0,0000015
0,00005
0,000036
0,00066
0,00110
0,00280
0,00930
0,00000
0,00000
0,00210
3,3580
2,1100
1,6500
3,1100
0,5400
0,000007
0,000013
0,000016
0,00008
0,00040
0,000003
0,00014
0,000097
0,00157
0,02000
0,08900
0,29000
0,00000
0,00000
0,0070
0,00140
0,00894
0,0080
0,0380
Завод
«Кроноспан»
г. Могилев
Дымовая труба
скруббера с трубками Вентури
1
8640
труба
0012
-45,5
45,5
–
–
70,0
2,5
13,6
66,75 230
Мастерские
1
8640
труба
0013
-245,0
73,5
–
–
6,0
0,25
0,5
0,024
20
Скруббер
Вентури η=99%
–
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
28
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
15
16
17
18
19
ГРП1
1
–
труба
0014
-91,0
-21,0
–
–
6,0
0,25
0,25 0,012
20
–
Метан
0,00150
0,0270
ГРП2
1
–
труба
0015
-147,0
87,5
–
–
6,0
0,25
0,25 0,012
20
–
Метан
0,00150
0,0270
1
8640
неорг.
6001
-367,5
3,5
-325,5
3,5
2,0
–
–
–
–
–
Пыль древесная
0,30000
9,3000
1
8640
неорг.
6002
-385,0
49,0
-350,0
49,0
2,0
–
–
–
–
–
Пыль древесная
0,30000
9,3000
-385,0
49
-350,0
49,0
Углерода оксид
Углеводороды
Азота оксиды
Сера диоксид
Углерод черный
Углерода оксид
Углеводороды
Азота оксиды
Сера диоксид
Углерод черный
Углерода оксид
Углеводороды
Азота оксиды
Сера диоксид
Углерод черный
Углерода оксид
Углеводороды
Азота оксиды
Сера диоксид
Углерод черный
0,01480
0,00530
0,006217
0,001462
0,000323
0,015675
0,00560
0,0056
0,00070
0,00030
0,01500
0,00560
0,0056
0,00030
0,00030
0,03860
0,00240
0,00070
0,00005
0,00027
0,0105
0,00289
0,00416
0,00094
0,00022
0,00866
0,0038
0,0048
0,0007
0,0030
0,0160
0,0057
0,0075
0,0010
0,0004
0,0153
0,0013
0,00049
0,0001
0,0001
Углерода оксид
Углеводороды
Азота оксиды
Сера диоксид
Углерод черный
0,05800
0,00370
0,00140
0,00010
0,00054
0,02300
0,02100
0,00089
0,00017
0,00021
Окорочный станок
№1
Окорочный станок
№2
Завод
«Кроноспан»
г. Могилев
Погрузоразгрузочные
работы
1
Погрузоразгрузочные
работы
1
Погрузоразгрузочные
работы
1
Парковка легкового
автотранспорта
12
–
неорг.
6003
13
14
2,0
–
–
–
–
–
2,0
–
–
–
–
–
2,0
–
–
–
–
–
2,0
–
–
–
–
–
Ш=10,0 м
–
неорг.
6004
-70,0
-17,5
-24,5
-17,5
Ш=10,0 м
–
неорг.
6005
35,0
297,5
368,0
297,5
Ш=4,0 м
–
неорг.
6006
30,0
350,0
30,0
350,0
Ш=5,0 м
Парковка легкового
автотранспорта
38
–
неорг.
6007
-147,0
322,0
-147,0
322,0
2,0
–
–
Ш=5,0 м
–
–
–
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
29
1
2
3
4
5
6
Движение подвижного состава № 1
1
–
неорг.
6008
7
-175,0
Завод
«Кроноспан»
г. Могилев
8
9
119,0 210,0
10
119,0
11
12
13
14
15
16
2,0
–
–
–
–
–
2,0
–
–
–
–
–
Ш=3,0 м
Движение подвижного состава № 2
1
–
неорг.
-175,0
-368,0 210,0
-368,0
6009
Ш=3,0 м
17
Азота оксиды
Углерод черный
Сера диоксид
Углерод оксид
Углеводороды пред.
Углеводороды непред.
Углеводороды аром.
Бенз/а/пирен
Азота оксиды
Углерод черный
Сера диоксид
Углерод оксид
Углеводороды пред.
Углеводороды непред.
Углеводороды аром.
Бенз/а/пирен
18
0,08700
0,00800
0,00500
0,04200
0,00200
0,00230
0,00150
3Е-08
0,08700
0,00800
0,00500
0,04200
0,00200
0,00230
0,00150
3Е-08
19
0,10400
0,00900
0,00600
0,05000
0,00200
0,00260
0,00180
0,00000
0,10400
0,00900
0,00600
0,05000
0,00200
0,00260
0,00180
0,00000
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
30
6.1.2 Качественный и количественный состав выбросов в атмосферу
Валовой выброс загрязняющих веществ от всех проектируемых источников выбросов составит – 931,71963 т/год, из них уловлено на предприятии – 877,19095 т/год.
Нормируемый выброс составит – 54,04000 т/год и не нормируемый – 0,48868 т/год.
Код
ингр.
Наименование
веществ
ПДКмр ПДКсс ОБУВ Класс
мг/м3 мг/м3 мг/м3 опасн.
1
2
0301 Азота диоксид
0304 Азота оксид
Сера диоксид (ангидрид сернистый,
0330
сера (IV) оксид,
сернистый газ)
Углерода оксид
0337 (окись углерода,
угарный газ)
Формальдегид (ме1325
таналь)
Твердые частицы
(недифференциро2902
ванная по составу
пыль/аэрозоль)
2936 Пыль древесная
Выброс веществ,
т/год
Проект.
8
2,11000
1,65000
ПДВ, год
достижения
2014
3
0,25
0,40
4
0,10
0,24
5
–
–
6
2
3
Существ.
7
–
–
0,15
0,05
–
3
–
3,11000
3,11000
0,50
0,20
–
3
–
3,35800
3,35800
–
5 нг/м3
–
1
–
3,61900
3,61900
1,0
0,4
–
4
–
0,54000
0,54000
0,3
0,15
–
3
–
ИТОГО:
39,65300
54,04000
39,65300
54,04000
9
2,11000
1,65000
Валовой выброс от мобильных источников составит – 0,41235 т/год.
Валовой выброс стойких органических загрязнителей и тяжелых металлов составит – 0,022326 т/год.
Валовой выброс метана составит – 0,054 т/год.
6.1.3 Показатели токсичности загрязняющих веществ, выбрасываемых в
атмосферу
С вводом проектируемого объекта в эксплуатацию в атмосферу будет выбрасываться ряд вредных веществ различной степени опасности.
Показатели токсичности загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу
источниками проектируемого объекта, приведены в таблице 6.3.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
31
Таблица 6.3 – Показатели токсичности веществ, выбрасываемых источниками проектируемого предприятия
Код
0140
0183
0184
0301
0304
0328
Наименование вещества
Характеристика вредного воздействия на организм человека
Основные проявления воздействия избытка меди: функциональные расстройства нервной системы (ухудшение памяти, депрессия, бессонница); при вдыхании паров может проявляться «медная лихорадка» (озноб,
высокая температура, проливной пот, судороги в икроножных мышцах); воздействие пыли и окиси меди
Медь и ее соединения (в пеможет приводить к слезотечению, раздражению конъюнктивы и слизистых оболочек, чиханию, жжению в
зеве, головной боли, слабости, болям в мышцах, желудочно-кишечным расстройствам; нарушения функций
ресчете на медь)
печени и почек; поражение печени с развитием цирроза и вторичным поражением головного мозга, связанным с наследственным нарушением обмена меди и белков (болезнь Вильсона-Коновалова); аллергодерматозы; увеличение риска развития атеросклероза; гемолиз эритроцитов, появление гемоглобина в моче, анемия.
Нарушает обмен веществ, поражает нервную систему, микромеркуриализм, карательные явления в области
Ртуть и ее соединения (в певерхних дыхательных путей, кровоточивость десен, неприятные ощущения в области сердца, повышенное
ресчете на ртуть)
мочеиспускание, ртутный тремор (дрожание конечностей)
Вызывает обширные патологические изменения в нервной системе, активно влияет на синтез белка, энергетический обмен клетки и ее генетический аппарат. Свинец подавляет ферментативные процессы превращения порфиритов и кровообразование, ингибирует SH-содержащие ферменты, холинэстеразу, различные АТСвинец и его неорганические
Фазы. Он угнетает окисление жирных кислот, нарушает белковый, липидный и углеводный обмены, спососоединения (в пересчете на
бен заменять кальций в костях. Свинец нарушает деятельность сердечно-сосудистой системы, вызывая изсвинец)
менения электрической и механической активности сердечной мышцы, морфологические и биохимические
изменения в миокарде с признаками сосудистой дегенерации, повреждения мышечной стенки сосудов и
нарушение сосудистого тонуса.
Обладает резко выраженным раздражающим действием на дыхательные пути. Приводит к токсическому
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
отеку легких и сложным рефлекторным расстройствам.
Кровяной яд, оказывает прямое действие на центральную нервную систему.
Азот (II) оксид (азота оксид)
Длительное вдыхание сажи ведет к поражению зубов и слизистой полости рта, скоплению пылевых клеток,
Углерод черный (сажа)
развитию бронхита, пневмокониоза. При воздействии на кожу отмечаются сухость, гнойничковые заболеваС
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док Подпись
.
Дата
32
Код
Наименование вещества
0330
Сера диоксид
0337
Углерод оксид
0703
Бенз/а/пирен
1325
Формальдегид (метаналь)
2754
Углеводороды предельные
алифатического ряда С11-С19
Твердые частицы (недиффе2902 ренцированная по составу
пыль/аэрозоль)
2936
Пыль древесная
Характеристика вредного воздействия на организм человека
ния кожи и подкожной клетчатки, дерматиты, эпидермофитии, аллергические дерматозы. Сажа может также
вызывать злокачественные опухоли кожи.
Воздействует на верхние дыхательные пути как едкий, удушающий и раздражающий газ. Острое воздействие диоксида серы в совокупности со взвешенными веществами вызывает увеличение заболеваемости острыми респираторными заболеваниями.
Характеризуется выраженным полиморфизмом: наклонностью к ангиоспазмам, поражению центральной
нервной и сердечно сосудистой систем, психоневрологическими нарушениями, расстройством гемодинамики, зрения, кожными поражениями и т.д.
Бенз/а/пирен является агентом, вызывающим генетические токсикологические эффекты. Он метаболизируется до реакционных электрофилов, способных к связыванию ДНК.
Острое действие его вызывает раздражение глаз, слизистых оболочек носа и гортани, слезотечение, кашель,
одышку и тошноту, головные боли, нарушение дыхания, раздражение верхних дыхательных путей, бронхопневмонию. Хроническое действие – аллергические реакции, нарушение легочных функций (например,
развитие бронхиальной астмы), генотоксичность (тератогенность, мутагенность) и канцегрогенность. Формальдегид оказывает общетоксическое действие, вызывает поражение ЦНС, легких, печени, почек, органов
зрения. Возможно кожно-резорбтивное действие.
Сильнейший наркотик. При наркотическом эффекте тонус мышц и рефлексы исчезают почти перед самой
смертью, наступающей от паралича дыхания. При хроническом отравлении не вызывают тяжелых органических изменений.
Вызывают заболевания дыхательных путей
Древесная пыль, проникая в слизистые оболочки глаз и дыхательных органов, раздражает кожные покровы
человека, является переносчиком бактерий и вирусов. Вдыхаемые частицы влияют непосредственно на респираторный тракт и на другие органы за счет токсического воздействия входящих в состав частиц компонентов.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док Подпись
.
Дата
33
6.1.4 Сведения о возможности залповых и аварийных выбросов в атмосферу
К залповым выбросам относятся сравнительно непродолжительные и обычно во
много раз превышающие по мощности средние выбросы, присущие некоторым производствам. Их наличие предусматривается технологическим регламентом и обусловлено
проведением отдельных (специфических) стадий определенных технологических процессов.
В каждом из случаев залповые выбросы – это необходимая на современном этапе
развития технологии составная часть того или иного технологического процесса, выполняемая, как правило, с заданной периодичностью.
При установлении ДВ залповые выбросы подлежат учету на тех же основаниях,
что и выбросы различных производств, функционирующих без залповых режимов. При
этом следует подчеркнуть, что в соответствии с действующими правилами нормирования выбросов (раздел 8, ОНД-86), при установлении ДВ должна рассматриваться
наиболее неблагоприятная ситуация (с точки зрения загрязнения атмосферного воздуха), характеризующаяся максимально возможными выбросами загрязняющих веществ
как от каждого источника в отдельности (при работе в условиях полной нагрузки и при
залповых выбросах), так и от предприятия в целом с учетом нестационарности во времени выбросов всех источников и режимов работы предприятия.
При наличии залповых выбросов расчеты загрязнения атмосферы проводятся для
двух ситуаций: с учетом и без учета залповых выбросов.
Аварийные выбросы в атмосферу можно классифицировать по двум видам:
 выбросы, аналогичные залповым по своей мощности, но в отличие от них не
предусмотренные технологическим регламентом и возникающие при авариях на технологическом оборудовании (утечки газов и жидкостей, разгерметизация оборудования,
взрывы, пожары, неисправность ГОУ и т.п.);
 выбросы от технологического оборудования, работа которого предусмотрена
только в аварийном режиме, т.е. при выходе из строя или отключения основного оборудования (например, выбросы от дизельэлектростанции, предусмотренной к работе
при отключении электроэнергии).
Аварийные выбросы в нормативы ДВ не включаются.
Исходя из специфики проектируемого производства установлено, что аварийными выбросами могут быть сбои в системе очистки воздуха перед выбросами его в атмосферу. Данная ситуация может привести к максимальным выбросам загрязняющих веществ с прогнозированием их концентраций во много раз превышающих ПДК как на
границе расчетной СЗЗ – 300 м, так и на территории жилой застройки, расположенной
за пределами радиуса СЗЗ. Однако, учитывая высоко технологичное очистительное
оборудование завода «Кроноспан» и автоматизированную систему управления работой
очистительного оборудования данный вид чрезвычайной ситуации сводится к минимуму, а по некоторым критериям и к нулю.
Мероприятия по реагированию на них, ликвидации их последствий:
- полная остановка технологического процесса;
- оповещение местного отдела ЧС и местные органы власти;
- оповещение работников предприятия;
- внедрение «чрезвычайного» локального мониторирнга за состоянием атмосферного воздуха с увеличением количества точек отбора проб воздуха и частоты контроля состояния воздуха на самой производственной площадке, границе расчетной СЗЗ
– 300 м и на территории жилой застройки;
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
34
- внедрение «чрезвычайного» локального мониторирнга за состоянием подземных вод с увеличением частоты контроля состояния качества воды из наблюдательных
скважин и подземных источников хозяйственно-питьевого водоснабжения;
- внедрение «чрезвычайного» локального мониторирнга за состоянием почвы с
увеличением количества точек отбора проб почвы и частоты контроля состояния почвы;
- разработка плана ликвидаций последствий аварийной ситуации, если таковой
будет необходим в случае загрязнения воздуха, воды и почвы.
Правильная эксплуатация технологического оборудования с соблюдением техники безопасности, строгое соблюдение технологического регламента обеспечат исключение возможности возникновения аварийных выбросов в атмосферу.
6.2 Воздействие физических факторов
К физическим загрязнениям относятся шум, вибрация, электромагнитные поля,
ионизирующее излучение радиоактивных веществ.
6.2.1 Шум
Шум – всякий неприятный, нежелательный звук или совокупность звуков, мешающих восприятию полезных сигналов и нарушающих тишину, оказывающих вредное или раздражающее воздействие на организм человека, снижающих его работоспособность. В наши дни шум стал одним из самых опасных факторов, вредящих среде
обитания.
По временным характеристикам шума выделяют постоянный и непостоянный,
который в свою очередь делится на колеблющийся, прерывистый и импульсный..
Постоянный шум – шум, уровень звука которого за восьмичасовой рабочий день
(рабочую смену) или за время измерения в помещениях жилых и общественных зданий,
на территории жилой застройки изменяется во времени не более, чем на 5 дБА при измерении на стандартизированной временной характеристике измерительного прибора
«медленно».
Непостоянный шум – это шум, уровень звука которого за восьмичасовой рабочий день (рабочую смену) или за время измерения в помещениях жилых и общественных зданий, на территории жилой застройки изменяется во времени более чем на 5 дБА
при измерениях на стандартизированной временной характеристике измерительного
прибора «медленно».
Источниками шума могут служить любые колебания в твёрдых, жидких и газообразных средах. В производственных процессах основными источниками шума являются различные двигатели и механизмы.
Промышленный шум (Производственный шум) – это совокупность различных
шумов, возникающих в процессе производства и неблагоприятно воздействующих на
организм. Это понятие обычно рассматривается с точки зрения экологии и медицины,
то есть как угрозу жизнедеятельности, а не как фактор, мешающий работе, потому что
постоянное его воздействие может принести непоправимый вред здоровью.
Традиционно, рабочий шум был постоянной опасностью для работников, занятых в сфере тяжёлой промышленности и ассоциировался только с ухудшением слуха.
Современные понятия охраны труда рассматривают шум как угрозу безопасности и
здоровью работников многих профессий по различным причинам.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
35
Шум может привести не только к нарушениям слуха (в случае постоянного
нахождения при шуме более 85 децибел(dB)), но может быть фактором стресса и повысить систолическое кровяное давление.
Дополнительно, он может способствовать несчастным случаям, маскируя предупреждающие сигналы и мешая сконцентрироваться.
Шум может взаимодействовать с другими факторами угрозы на производстве,
увеличивая риск для работников.
Для защиты от вредного влияния шума необходима регламентация его интенсивности, времени действия и других параметров. Методы борьбы с производственным
шумом определяются его интенсивностью, спектральным составом и диапазоном граничных частот.
В основу гигиенически допустимых уровней шума для населения положены
фундаментальные физиологические исследования по определению действующих и пороговых уровней шума. При гигиеническом нормировании в качестве допустимого
устанавливают такой уровень шума, влияние которого в течение длительного времени
не вызывает изменений во всем комплексе физиологических показателей, отражающих
реакции наиболее чувствительных к шуму систем организма.
Предельно допустимый уровень физического воздействия (в т.ч. и шумового
воздействия) на атмосферный воздух – это норматив физического воздействия на атмосферный воздух, при котором отсутствует вредное воздействие на здоровье человека и
окружающую природную среду.
В настоящее время основными документами, регламентирующими нормирование уровня шума для условий городской застройки, являются:
– СанПиН «Шум на рабочих местах, в транспортных средствах, в помещениях
жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки», утвержденные постановлением Минздрава Республики Беларусь № 115 от 16.11.2011 г.;
– ТКП 45-2.04-154-2009. Защита от шума.
Основными источниками шума проектируемого предприятия по производству
ОС-плит являются:
- технологическое оборудование;
- транспортировочное оборудование;
- циклоны;
- системы вентиляции с механическим побуждением.
6.2.2 Инфразвук
Инфразвук – это звуковые волны, имеющие частоту ниже воспринимаемой человеческим ухом. Поскольку обычно человеческое ухо способно слышать звуки в диапазоне частот 16–20 000 Гц, за верхнюю границу частотного диапазона инфразвука обычно принимают 16 Гц. Нижняя же граница инфразвукового диапазона условно определена как 0,001 Гц. Практический интерес могут представлять колебания от десятых и даже сотых долей герц, то есть, с периодами в десятки секунд.
Инфразвук подчиняется общим закономерностям, характерным для звуковых
волн, однако обладает целым рядом особенностей, связанных с низкой частотой колебаний упругой среды:
- инфразвук имеет гораздо большие амплитуды колебаний, по сравнению с акустическими волнами равной мощности,
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
36
- инфразвук гораздо дальше распространяется в воздухе, поскольку его поглощение в атмосфере незначительно,
- благодаря большой длине волны для инфразвука характерно явление дифракции, вследствие чего он легко проникает в помещения и огибает преграды, задерживающие слышимые звуки,
- инфразвук вызывает вибрацию крупных объектов вследствие резонанса.
Перечисленные особенности инфразвука затрудняют борьбу с ним, поскольку
обычные способы борьбы с шумом (звукопоглощение, звукоизоляция, удаление от источника звука) против инфразвука малоэффективны.
Техногенный инфразвук порождается различным оборудованием при колебаниях
поверхностей больших размеров, мощными турбулентными потоками жидкостей и газов, при ударном возбуждении конструкций, вращательном и возвратнопоступательном движении больших масс. Основными техногенными источниками инфразвука являются тяжёлые станки, ветряные электростанции, вентиляторы, электродуговые печи, поршневые компрессоры, турбины, виброплощадки, водосливные плотины,
реактивные двигатели, судовые двигатели. Кроме того, инфразвук возникает при
наземных, подводных и подземных взрывах.
Физиологическое действие инфразвука на человека зависит только от его спектральных, временных и мощностных характеристик, и не зависит от того, на открытом
пространстве или в помещении находится человек.
Патогенное действие инфразвука заключается в повреждении нервных образований головного мозга, органов эндокринной системы и внутренних органов вследствие
развития тканевой гипоксии из-за ликворогемодинамических и микроциркуляторных
нарушений.
При 180-190 дБ действие инфразвука смертельно вследствие разрыва лёгочных
альвеол. Другие зоны интенсивных кратковременных воздействий вызывают синдром
резко выраженного инфразвукового дискомфорта, предел переносимости которого
наблюдается при 154 дБ. Исследования показали, что низкочастотные акустические колебания, в том числе и инфразвукового диапазона, продолжительностью от 25 с до 2
мин с удельным звуковым давлением от 145 до 150 дБ в диапазоне частот от 1 до 100
Гц, вызывали у испытуемых ощущение вибрации грудной стенки, сухость в полости
рта, нарушение зрения, головную боль, головокружение, тошноту, кашель, удушье,
беспокойство в области подреберий, звон в ушах, модуляцию звуков речи, боли при
глотании и некоторые другие признаки нарушений в деятельности организма.
Возникновение в процессе производства работ на площадях проектируемого
предприятия инфразвуковых волн маловероятно, т.к.:
– характеристика планируемых к установке вентиляционного оборудования по
частоте вращения механизмов (параметр, имеющий непосредственное отношение к
электродвигателю), – варьируется в пределах исключающих возникновение инфразвука
при их работе;
– движение автотранспорта по территории предприятия организовано с ограничением скорости движения (не более 5÷10 км/ч), что также обеспечивает исключение
возникновения инфразвука.
6.2.3 Ультразвук
Ультразвук – это упругие колебания в среде с частотой за пределом слышимости
человека. Обычно под ультразвуком понимают частоты выше 20 000 Герц.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
37
Ультразвук, или «неслышимый звук», представляет собой колебательный процесс, осуществляющийся в определенной среде, причем частота колебаний его выше
верхней границы частот, воспринимаемых при их передаче по воздуху ухом человека.
Физическая сущность ультразвука, таким образом, не отличается от физической сущности звука. Выделение его в самостоятельное понятие связано исключительно с его
субъективным восприятием ухом человека. Ультразвук, наряду со звуком, является
обязательным компонентом естественной звуковой среды.
Ультразвук – упругие волны с частотами приблизительно от 15÷20 кГц до 1ГГц;
область частотных волн от 109 до 1012÷1013 Гц принято называть гиперзвуком. По частоте ультразвук удобно подразделять на три диапазона: ультразвук низких частот(1,5×104÷105Гц), ультразвук средних частот(105÷107Гц), область высоких частот
ультразвука(107÷109Гц). Каждый из этих диапазонов характеризуется своими специфическими особенностями генерации, приема, распространения и применения.
По физической природе ультразвук представляет собой упругие волны, и в этом
он не отличается от звука, поэтому частотная граница между звуковыми и ультразвуковыми волнами условна. Однако благодаря более высоким частотам и, следовательно,
малым длинам волн, имеет место ряд особенностей распространения ультразвука. Ввиду малой длины волны ультразвука, характер его определяется прежде всего молекулярной структурой среды. Ультразвук в газе, и в частности в воздухе, распространяется
с большим затуханием. Жидкости и твердые тела представляют собой, как правило, хорошие проводники ультразвука, затухание в них значительно меньше. Поэтому области
использования ультразвука средних и высоких частот относятся почти исключительно
к жидкостям и твердым телам, а в воздухе и в газах применяют ультразвук только низких частот.
Ультразвуковым волнам было найдено больше всего применения во многих областях человеческой деятельности: в промышленности, в медицине, в быту, ультразвук
использовали для бурения нефтяных скважин и т.д. От искусственных источников
можно получить ультразвук интенсивностью в несколько сотен Вт/см2.
Ультразвуки могут издавать и воспринимать такие животные, как собаки, кошки,
дельфины, муравьи, летучие мыши и др. Летучие мыши во время полета издают короткие звуки высокого тона. В своем полете они руководствуются отражениями этих звуков от предметов, встречающихся на пути; они могут даже ловить насекомых, руководствуясь только эхом от своей мелкой добычи. Кошки и собаки могут слышать очень
высокие свистящие звуки (ультразвуки).
К источникам ультразвука относятся все виды ультразвукового технологического оборудования, ультразвуковые приборы и аппаратура промышленного, медицинского, бытового назначения, генерирующие ультразвуковые колебания в диапазоне частот
от 20 кГц до 100 МГц и выше. К источникам ультразвука (УЗ) относится также оборудование, при эксплуатации которого ультразвукоые колебания возникают как сопутствующий фактор.
По типу источников ультразвуковых колебаний выделяют ручные и стационарные источники.
По режиму генерирования ультразвуковых колебаний выделяют постоянный
ультразвук и импульсный ультразвук.
Нормируемыми параметрами воздушного ультразвука являются уровни звукового давления в децибелах в третьоктавных полосах со среднегеометрическими частотами
12,5; 16; 20; 25; 31,5; 40; 50; 63; 80; 100 кГц.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
38
Вредное воздействие ультразвука на организм человека проявляется в функциональном нарушении нервной системы, изменении давления, состава и свойства крови.
Работающие жалуются на головные боли, быструю утомляемость и потерю слуховой
чувствительности.
В соответствии предварительными данными размещение и эксплуатация технологического оборудования, являющегося источниками ультразвуковых волн, на территории проектируемого объекта не предусматривается.
6.2.4 Вибрация
Вибрацией называют малые механические колебания, возникающие в упругих
телах или телах, находящихся под воздействием переменного физического поля.
В промышленности источники вибрации: транспортёры сыпучих грузов, перфораторы, пневмомолотки, двигатели внутреннего сгорания, электромоторы и т.д.
Основные параметры вибрации: частота (Гц), амплитуда колебания (м), период
колебания (с), виброскорость (м/с ).
По способу передачи различают следующие виды вибрации:
- общую вибрацию, передающуюся через опорные поверхности на тело сидящего
или стоящего человека;
- локальную вибрацию, передающуюся через руки или ноги человека, а также
через предплечья, контактирующие с вибрирующими поверхностями.
Нормирование технологической вибрации как общей, так и локальной производится в зависимости от ее направления в каждой октавной полосе(1,6 – 1000 Гц) со
среднеквадратическими виброскоростями (1,4 – 0,28)10-2м/сек, и логарифмическими
уравнениями виброскорости (115 – 109 Дб), а также виброускорением (85 – 0,1 м/сек2).
Нормирование общей технологической вибрации производится также в 1/3 октавных
полосах частот (1,6 – 80 Гц).
Основными методами борьбы с разного рода вибрацией являются:
Уменьшение вибрации в источнике их возникновения: совершенствование конструкции (расчёт фундамента, системы амортизаторов или виброизоляторов).
Виброизоляция.
Установка глушителей вибрации, виброизоляторов.
Рациональное размещение работающего оборудования и цехов.
Применение средств индивидуальной защиты (виброгасящие рукавицы).
Источники вибрационных волн на производственных площадях проектируемого
объекта характеризуются низкими уровнями вибрации. К ним относятся технологическое и вентиляционное оборудование, а также движущийся автомобильный транспорт
(при доставке сырья и вывозе готовой продукции).
6.2.5 Электромагнитные излучения
Электромагнитное излучение (электромагнитные волны) – это распространяющееся в пространстве возмущение (изменение состояния) электромагнитного поля.
Среди электромагнитных полей вообще, порождённых электрическими зарядами
и их движением, принято относить собственно к излучению ту часть переменных электромагнитных полей, которая способна распространяться наиболее далеко от своих источников – движущихся зарядов, затухая наиболее медленно с расстоянием.
Любое техническое устройство, использующее либо вырабатывающее электрическую энергию, является источником ЭМП, излучаемым во внешнее пространство.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
39
Источниками электромагнитного излучения являются радиолокационные, радиопередающие, телевизионные, радиорелейные станции, земные станции спутниковой
связи, воздушные линии электропередач, электроустановки, распределительные
устройства электроэнергии и т.п.
Биологический эффект электромагнитного облучения зависит от частоты, продолжительности и интенсивности воздействия, площади облучаемой поверхности, общего состояния здоровья человека. Кроме того, на развитие патологических реакций
организма влияют:
– режимы генерации ЭМП, в т.ч. неблагоприятны амплитудная и угловая модуляция;
– факторы внешней среды (температура, влажность, повышенный уровень шума, рентгеновского излучения и др.);
– некоторые другие параметры (возраст человека, образ жизни, состояние здоровья и пр.);
– область тела, подвергаемая облучению.
Под влиянием ЭМП происходит перегрев организма, наблюдается отрицательное
влияние на центральную нервную систему, эндокринную, обмена веществ, сердечнососудистую, на зрение. Повышается утомляемость, артериальное давление, нарушается
устойчивость влияния.
Наиболее чувствительны больные организмы, в частности страдающие аллергическими заболеваниями или имеющие склонность к образованию опухолей. Весьма
опасно облучение в период эмбриогенеза и в детском возрасте.
К источникам электромагнитных излучений на производственных площадях
проектируемого объекта относится все электропотребляющее оборудование.
6.3 Санитарно-защитная зона
Санитарно-защитная зона – это территория с особым режимом использования,
размер которой обеспечивает достаточный уровень безопасности здоровья населения от
вредного воздействия (химического, биологического, физического) объектов на ее
границе и за ней.
Предприятия, их отдельные здания и сооружения с
технологическими
процессами, являющимися источниками воздействия на среду обитания и здоровье
человека, необходимо отделять от жилой застройки санитарно-защитными зонами.
Санитарно-защитная зона является обязательным элементом любого объекта,
который может быть источником химического, биологического или физического
воздействия на среду обитания или здоровье человека.
Территория СЗЗ предназначена для:
– обеспечения снижения уровней воздействия до требуемых гигиенических
нормативов по всем факторам воздействия за ее пределами;
– создания санитарно-защитного и эстетического барьера между территорией
предприятия и территорией жилой застройки;
– организации дополнительных озелененных площадей, обеспечивающих
экранирование, ассимиляцию, фильтрацию загрязнителей атмосферного воздуха и
повышение комфортности микроклимата.
Границей СЗЗ является линия, ограничивающая территорию, за пределами
которой нормируемые факторы не превышают установленные гигиенические
нормативы.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
40
В границах СЗЗ предприятий запрещается размещать:
– жилую застройку, включая отдельные жилые дома;
– зоны отдыха, территории курортов, санаториев и домов отдыха;
– территории садоводческих товариществ и усадебной застройки, коллективных
или индивидуальных дачных и садово-огородных участков;
– спортивные сооружения, детские площадки;
– учреждения, обеспечивающие получение дошкольного, общего среднего,
профессионально-технического, среднего специального и высшего образования;
– организации здравоохранения, санаторно-курортные и оздоровительные
организации;
- аптеки, склады сырья для фармацевтических предприятий;
– объекты
пищевых
отраслей
промышленности,
оптовые
склады
продовольственного сырья и пищевых продуктов;
– комплексы водопроводных сооружений для водоподготовки и хранения
питьевой воды (за исключением обеспечивающих водой данное предприятие);
– объекты по выращиванию сельскохозяйственной продукции, используемой для
питания населения.
СЗЗ или какая-либо ее часть не могут рассматриваться, как резервная территория
объекта и использоваться для расширения промышленной или жилой территории без
соответствующей обоснованной корректировки границ СЗЗ.
ИООО «Кроноспан» – проектируемое предприятие и относится к объектам деревообрабатывающей промышленности с максимальной планируемой производительностью 350 000 м3/год плит ОСБ с годовым использованием (расходом) клея – 32 000
тонн. Для этих целей запланировано строительство ряда зданий и сооружений (производственных корпусов, АБК, складских помещений для хранения сырья (древесины) и
готовой продукции (плиты ОСБ), сооружения для перекачки и очистки стоков, мастерской с автомойкой, распределительных пунктов, траснсформаторной, открытых автостоянок легкового и грузового автотранспорта). Планируется также доставка сырья и
готовой продукции железнодорожным транспортом.
В соответствии с технологическим регламентом и согласно действующих санитарных норм, правил и гигиенических нормативов «Гигиенические требования к организации санитарно-защитных зон предприятий, сооружений и иных объектов, являющихся объектами воздействия на здоровье человека и окружающую среду», утвержденные постановлением Министерства здравоохранения Республики Беларусь № 11 от
10.02.2011 базовый размер санитарно-защитной зоны для данного объекта составляет
300 метров – п. 237. Производство изделий из древесной шерсти: древесностружечных
плит, древесноволокнистых плит, с использованием в качестве связующих синтетических смол. Раздел 5. Обработка древесины и производство изделий из дерева.
Данным отчетом предложено установить расчетные размеры санитарнозащитной зоны – 450 м, что обусловлено большой производительной мощностью данного объекта и неблагоприятной эколого-гигиенической обстановкой в г. Могилев: на
основании данных фоновых концентраций загрязняющих веществ – азот (IV) оксид
(азота диоксид) – 0,85 ПДКм.р.; формальдегид (метаналь) – 0,8 ПДКм.р.). Данные загрязняющие вещества, выбрасываемые предприятием, вносят достаточно значительный
вклад в уровень загрязнения атмосферного воздуха.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
41
При проведении санитарно-гигиенического и экологического анализа размещения объекта селитебная территория, в том числе перспективная застройка, располагается за пределами расчетной СЗЗ – 450 м.
6.4 Воздействие на поверхностные и подземные воды
Проектом предусматриваются следующие системы водоснабжения и канализации:
- хозяйственно-питьевого производственного водопровода В1;
- объединенного производственно-противопожарного водопровода В3;
- горячего водоснабжения (подающий - Т3);
- хозяйственно-бытовой канализации К1;
- дождевой канализации К2;
- дренажная канализация (для отвода воды в случае пожара) К2.1;
-дренажная канализация (для отвода пенораствора в случае пожара) К2.2;
- шламосодержащие сточные воды К6.
Хозяйственно-питьевое водоснабжение предусмотрено от существующей кольцевой сети объединенного хоз-питьевого-противопожарного водопровода Ø 315 мм
расположенной на территории СЭЗ «Могилев». Давление в сети – 2 атм.
На площадку вода доставляется по двум водопроводам Ø 225 мм. На вводе на
территорию завода предусматривается устройство узла учета воды.
Отвод хоз-бытовых стоков с территории проектируемого завода происходит в
существующую сеть хоз-бытовой канализации (К1) Ø 500 мм. На выпуске стока предусмотрено устройство узла учета.
Отвод дождевых стоков с территории производственного комплекса предусмотрен проектируемой сетью дождевой канализации (К2) в существующие сети дождевой
канализации (757,15л/с, стоки с кровель условно-чистые) в коллектор Ø 2000 мм (ж/б),
а остальная часть стока поступает в аккумулирующую ёмкость (поз.26 по ГП). Из аккумулирующей ёмкости вода подается на очистные сооружения (поз.29 по ГП), а далее
очищенная вода направляется в существующую канаву. Для защиты грунта от размыва
используется каменная наброска. В сети дождевой канализации также направляются
стоки от дренажа К2.1.
От сети К2.2 производственного корпуса №2 (поз.6 по ГП) сток направляется в
бессточную емкость (поз.39 по ГП).
Шламосодержащие сточные воды К6 от флотационной установки автомойки
направляются в выгреб, а затем, по мере накопления, вывозятся на утилизацию.
Основными потребителями воды являются:
Административно-бытовой корпус;
Склад №1;
Склад №2;
Склад с мойкой и ремонтной мастерской;
Производственный корпус №1;
Производственный корпус №2;
Распределительный пункт №2;
Производственный корпус для подготовки клея.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
42
6.4.1 Водопотребление
Административно-бытовой корпус
Предусматривается ввод хозяйственно-питьевого водопровода Ø 63 мм. Ввод
предусмотрен в помещение уборочного инвентаря, отапливаемое. На вводе в здание
предусмотрен счетчик воды крыльчатый муфтовый условным Ø 32 мм.
На сети хозяйственно-питьевого водопровода устраиваются наружные поливочные краны диаметром 15 мм, на зимний период предусмотрено их опорожнение.
Трубопроводы монтируются из полипропиленовых труб и стальных водогазопроводных оцинкованных труб (водомерный узел).
Источником горячего водоснабжения являются электроводонагреватели установленные локально у потребителей (два накопительных электроводонагревателя объёмом 200 л, мощностью в 2,2 кВт каждый – в душевых, и два накопительных электроводонагревателя объёмом 80 л, мощностью в 1,6 кВт каждый).
Трубопроводы системы Т3 выполнены из полипропиленовых труб.
Внутреннее пожаротушение не предусматривается.
Склад №1
Питьевое водоснабжение склада не предусматривается.
Здание не отапливаемое, кроме помещений узлов управления.
Здание оборудуется противопожарным водопроводом. Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения узлов управления.
Помещение склада оборудуется спринклерной воздушной установкой автоматического водяного пожаротушения.
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание двух кольцевых секций
внутреннего противопожарного водопровода условным Ø 108 мм.
Склад №2
Питьевое водоснабжение склада не предусматривается.
Здание не отапливаемое, кроме помещений узлов управления.
Здание оборудуется противопожарным водопроводом. Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения узлов управления.
Помещение склада оборудуется спринклерной воздушной установкой автоматического водяного пожаротушения.
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание двух кольцевых секций
внутреннего противопожарного водопровода условным Ø 108 мм.
Склад с мойкой и ремонтной мастерской (поз.4 по генплану)
В проектируемое здание предусматривается ввод хозяйственно-питьевого водопровода Ø 63 мм. Здание отапливаемое.
Ввод предусмотрен в помещение уборочного инвентаря. На вводе в здание
предусмотрен счетчик воды крыльчатый муфтовый условным Ø 32 мм.
Также ввод предусмотрен в помещение мойки Ø 63мм. Предусмотрен счетчик
воды крыльчатый муфтовый условным Ø 32 мм. Система водоснабжения мойки автомобилей может опорожняться (при отсутствии отоплении в зимний период).
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
43
Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения
узлов управления.
На сети хозяйственно-питьевого водопровода устраиваются наружные поливочные краны диаметром 15 мм, на зимний период предусмотрено их опорожнение.
Трубопроводы монтируются из полипропиленовых труб и стальных водогазопроводных оцинкованных труб (водомерный узел).
Источником горячего водоснабжения является электроводонагреватель установленный локально у потребителей (накопительный электроводонагреватель объёмом
80л, мощностью в 1,6 кВт).
Трубопроводы системы Т3 выполнены из полипропиленовых труб.
Помещения мойки машин и склада, не отапливаемые.
Помещение склада оборудуется спринклерной воздушной установкой автоматического водяного пожаротушения.
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание кольцевой секции внутреннего противопожарного водопровода условным диаметром 108 мм, обслуживающего весь защищаемый объект.
Производственный корпус №1
Предусматривается ввод хозяйственно-питьевого водопровода Ø 63мм. Ввод
предусмотрен в отапливаемое помещение – кладовую уборочного инвентаря. На вводе
в здание предусмотрен счетчик воды крыльчатый муфтовый условным Ø 32 мм.
Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения
узлов управления.
На сети хозяйственно-питьевого водопровода устраиваются наружные поливочные краны Ø 15 мм, на зимний период предусмотрено их опорожнение.
Трубопроводы монтируются из полипропиленовых труб и стальных водогазопроводных оцинкованных труб (водомерный узел).
Источником горячего водоснабжения является электроводонагреватель установленный локально у потребителей (накопительный электроводонагреватель объёмом
80л, мощностью в 1,6 кВт).
Трубопроводы системы Т3 выполнены из полипропиленовых труб.
Производственные помещения оборудуется спринклерной воздушной установкой автоматического водяного пожаротушения.
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов, расположенными на отдельной сети.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание кольцевой секции внутреннего противопожарного водопровода условным Ø 108 мм, обслуживающего весь
защищаемый объект.
Производственный корпус №2
Предусматривается ввод хозяйственно-питьевого водопровода Ø 110 мм. Ввод
предусмотрен в отапливаемое помещение санитарного узла. На вводе в здание предусмотрен счетчик воды крыльчатый фланцевый условным Ø 50 мм.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
44
Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения
узлов управления.
На сети хозяйственно-питьевого водопровода устраиваются наружные поливочные краны Ø 15 мм, на зимний период предусмотрено их опорожнение.
Трубопроводы монтируются из водогазопроводных оцинкованных труб, подводки к приборам из полипропиленовых труб. Магистральные трубопроводы в изоляции
из цилиндров (минеральная вата) толщина 20 мм с покровным слоем из алюминиевой
фольги.
Источником горячего водоснабжения являются электроводонагреватели установленные локально у потребителей (накопительные электроводонагреватели объёмом
80л, мощностью в 1,6 кВт – 3шт.).
Трубопроводы системы Т3 выполнены из полипропиленовых труб.
Производственные помещения оборудуется спринклерной воздушной установкой автоматического водяного пожаротушения.
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание четырех кольцевых секций внутреннего противопожарного водопровода условным Ø 108 мм, обслуживающего весь защищаемый объект.
Распределительный пункт №2
Предусматривается ввод хозяйственно-питьевого водопровода Ø 32мм. Ввод
предусмотрен в отапливаемое помещение санитарного узла. На вводе в здание предусмотрен счетчик воды крыльчатый муфтовый условным Ø 15 мм.
Трубопроводы монтируются из полипропиленовых труб и стальных водогазопроводных оцинкованных труб (водомерный узел).
Источником горячего водоснабжения является электроводонагреватель установленный локально у потребителей (накопительный электроводонагреватель объёмом
80л, мощностью в 1,6 кВт).
Трубопроводы системы Т3 выполнены из полипропиленовых труб.
Внутреннее пожаротушение не предусматривается.
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50
и 110 мм. На системе канализации применяются трапы с «сухим» гидрозатвором.
В помещении электрощитовой выгоражавается помещение для прохода коммуникаций водопровода и канализации.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью наружных водостоков.
Производственный корпус для подготовки клея
Питьевое водоснабжение корпуса не предусматривается, постоянных рабочих
мест нет.
Здание не отапливаемое, кроме помещений узлов управления.
Вводы системы противопожарного водоснабжения предусмотрены в помещения
узлов управления.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
45
Внутреннее пожаротушение помещений здания, защищаемых автоматической
установкой водяного пожаротушения, осуществляется из пожарных кранов.
От кольцевой напорной линии предусмотрено питание кольцевой секции внутреннего противопожарного водопровода условным Ø 108 мм, обслуживающего весь
защищаемый объект.
Потребители
Административнобытовой корпус
Души
Склад с мойкой и ремонтной мастерской
Производственный
корпус №1
Производственный
корпус №2
Распределительный
пункт №2
ВСЕГО:
Расчетный расход
Расчетный расход
холодной воды
горячей воды
м3/сут м3/ч
л/с м3/сут м3/ч
л/с
Хозяйственно-бытовые нужды В1
Общий расход воды
м3/сут
м3/ч
л/с
0,54
0,47
0,33
0,43
0,44
0,31
0,97
0,82
0,54
1,38
0,69
0,19
1,62
0,81
0,23
3,0
1,5
0,42
0,11
0,17
0,2
0,04
0,08
0,2
0,15
0,25
0,4
0,21
0,42
0,5
0,1
0,2
0,5
0,31
0,62
1
0,6
1,02
1,04
0,14
0,5
0,42
0,74
1,36
1,62
0,1
0,08
0,1
0,02
0,04
0,01
0,12
0,12
0,2
0,192
0,05
2,94
2,35
5,29
Производственные нужды В3
Склад с мойкой и ремонтной мастерской
Оборудование
Диффенбахер
Производственный
корпус №1
Подпитка системы
промывки электрофильтра
Производственный
корпус для подготовки клея
Секция комбинированной энергетической установки
ВСЕГО:
2,304
0,192
0,05
2,034
1172,9* 1172,9* 317*
1172,9* 1172,9* 317*
40,8
1,7
0,47
40,8
1,7
0,47
4,32
0,18
0,05
4,32
0,18
0,05
82,8
3,45
0,95
82,8
3,45
0,95
160
6,67
1,85
160
6,67
1,85
290,224 12,093
3,36
290,224 12,093
3,36
Противопожарные нужды (диктующие пожары):
-наружный пожар
1620
324
90
90
-внутренний пожар
83,52
83,52
23,2
23,2
-АПТ
559,872 559,872 155,52
155,52
*-не являются расчетными
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
46
6.4.2 Водоотведение
Отвод хоз-бытовых стоков с территории проектируемого завода происходит в
существующую сеть хоз-бытовой канализации (К1) Ø 500 мм. На выпуске стока предусмотрено устройство узла учета.
Отвод дождевых стоков с территории производственного комплекса предусмотрен проектируемой сетью дождевой канализации (К2) в существующие сети дождевой
канализации (757,15л/с, стоки с кровель условно-чистые) в коллектор Ø 2000 мм (ж/б),
а остальная часть стока поступает в аккумулирующую ёмкость (поз.26 по ГП). Из аккумулирующей ёмкости вода подается на очистные сооружения (поз.29 по ГП), а далее
очищенная вода направляется в водоток. Для защиты грунта от размыва используется
каменная наброска. В сети дождевой канализации также направляются стоки от дренажа К2.1.
От сети К2.2 производственного корпуса №2 (поз.6 по ГП) сток направляется в
бессточную емкость (поз.39 по ГП).
Шламосодержащие сточные воды К6 от флотационной установки автомойки
направляются в выгреб, а затем, по мере накопления, вывозятся на утилизацию.
Административно-бытовой корпус
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети Ø 200 мм. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50 и 110 мм. На системах канализации применяются трапы с «сухим» гидрозатвором.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью наружных водостоков.
Склад №1
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью внутренних водостоков. Система внутренних водостоков состоит из водосточных воронок,
компенсационных патрубков, стояков и отводных трубопроводов.
Предусматривается электрообогрев внутренних водостоков и приемной части
воронки, а также устройство тепловой изоляции.
Расход сточных вод с кровли составляет – 285,64 л/с.
Склад №2
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью внутренних водостоков. Система внутренних водостоков состоит из водосточных воронок,
компенсационных патрубков, стояков и отводных трубопроводов.
Предусматривается электрообогрев внутренних водостоков и приемной части
воронки, а также устройство тепловой изоляции.
Расход сточных вод с кровли составляет –990,08л/с.
Склад с мойкой и ремонтной мастерской (поз.4 по генплану)
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50
и 110 мм.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью наружных водостоков.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
47
Отведение сточных вод после пожаротушения предусмотрено устройством трапов и отводных трубопроводов на системе К2.1. Применяются трапы с «сухим» гидрозатвором. Стоки отводятся во внутриплощадочную сеть К2.
Шламосодержащие сточные воды (К6) отводятся в выгреб объёмом 6 м3, сток в
выгреб направляется от отстойника напорного флотатора установки оборотного водоснабжения автомойки.
Очистное оборудование автомоек предназначено для очистки сточных вод автомойки в системах оборотного водоснабжения после качественной ручной или механизированной мойки с использованием обычных шампуней, а также в случае применения
шампуней (пенообразователей) для бесконтактной мойки. Очистное оборудование автомойки серии «Мойдодыр-М-КФ» или аналога состоит из тонкослойного отстойника,
напорного флотатора с эффективным пеносборным устройством, узла гашения пены,
системы дозирования реагента и блока управления.
Все блоки очистных сооружений для автомоек промываются и не требуют замены в процессе эксплуатации. Основное удаление взвешенных веществ, а также значительной части ПАВ (поверхностно-активных веществ) и нефтепродуктов, удаление легких частиц минеральной взвеси происходит в напорном флотаторе очистного оборудования автомойки за счет подачи и распределения водовоздушной смеси, с последующим отведением и гашением образовавшейся пены.
В проекте применяется установка МД-М-КФ-2 или аналог, с расходом воды 1
3
м /час.
Параметры оборотной системы приведены в балансе водоснабжения и водоотведения.
Технические характеристики "Мойдодыр-М-КФ"
МД-М-КФ-2
МД-М-КФ-3
МД-М-КФ-5
МД-М-КФ-8
Максимальная производительность, (м3/ч)
1,4
2,2
3,3
5,8
Концетрация загрязнений в воде на входе, (мг/л)
по взвешенным веществам / по нефтепродуктам
2000/300
2000/300
2000/300
2000/300
Концетрация загрязнений в воде на выходе, (мг/л)
по взвешенным веществам / по нефтепродуктам
10-20/6-10
10-20/6-10
10-20/6-10
10-20/6-10
Потребляемая мощность,(кВт)
установка / электроподогрев воды (ТЭНы)
1,4(220В) /
1,4(380В) /
1,4(380В) /
1,4(220В) / 24,06,0(380В)
12,0(380В)
24,0(380В)
36,0(380В)
Габаритные размеры,(м)
Установки / системы дозирования коагулянта
2,2x0,78x2,07(h) /
2,33x1,18x2,07(h) /
2,98x1,28x2,23(h) /
3,57x1,49x2,21(h) /
ф0,47x1,04(h)
ф0,55x1,33(h)
ф0,55x1,33(h)
ф0,88x1,4(h)
Масса, (кг)
Установки / системы дозирования коагулянта
342 / 18
570/ 23
892 / 23
1205 / 30
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
48
Рисунок 1- Внешний вид установки оборотного водоснабжения
Производственный корпус №1
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50
и 110 мм. На системах канализации применяются трапы с «сухим» гидрозатвором.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью внутренних водостоков. Система внутренних водостоков состоит из водосточных воронок,
компенсационных патрубков, стояков и отводных трубопроводов.
Предусматривается электрообогрев внутренних водостоков и приемной части
воронки, а также устройство тепловой изоляции.
Расход сточных вод с кровли составляет – 990,08 л/с.
Производственный корпус №2
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50
и 110 мм. На системах канализации применяются трапы с «сухим» гидрозатвором.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью внутренних водостоков. Система внутренних водостоков состоит из водосточных воронок,
компенсационных патрубков, стояков и отводных трубопроводов.
Предусматривается электрообогрев внутренних водостоков и приемной части
воронки, а также устройство тепловой изоляции.
Расход сточных вод с кровли составляет –990,08 л/с.
Распределительный пункт №2
Отвод бытовых стоков от системы К1 происходит в проектируемые внутриплощадочные сети. Для канализации используются полипропиленовые трубопроводы Ø 50
и 110 мм. На системе канализации применяются трапы с «сухим» гидрозатвором.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
49
В помещении электрощитовой выгоражавается помещение для прохода коммуникаций водопровода и канализации.
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью наружных водостоков.
Производственный корпус для подготовки клея
Отведение атмосферных вод с кровли здания осуществляется с помощью внутренних водостоков. Система внутренних водостоков состоит из водосточных воронок,
компенсационных патрубков, стояков и отводных трубопроводов.
Предусматривается электрообогрев внутренних водостоков и приемной части
воронки, а также устройство тепловой изоляции.
Расход сточных вод с кровли составляет – 990,08 л/с.
Потребители
Общий расход воды
Показатели до
Показатели
очистки
после очистки
м3/сут
м3/ч
л/с
Хозяйственно-бытовые стоки К1
Административнобытовой корпус
Души
Склад с мойкой и
ремонтной мастерской
Производственный
корпус №1
Производственный
корпус №2
Распределительный пункт №2
ВСЕГО:
0,97
0,82
2,14
3,0
1,5
2,02
0,15
0,25
2,00
0,31
0,62
2,6
0,74
1,36
3,32
0,12
0,12
1,80
5,29
Производственные нужды
Склад с мойкой и
НП – 300 мг/л
НП – 10 мг/л
ремонтной мастер1,4
0,35
ВВ – 2000 мг/л
ВВ – 20 мг/л
ской
Отводится в шламосборный колодец (герметичный)
Дренажная канализация (для отвода воды в случае пожара) К2.2
-внутренний пожар В стоке пенообра- Отводится
в
зователь
бессточную ем72
72
кость
-АПТ
В стоке пенообра- Отводится
в
зователь
бессточную ем27,99
27,99
кость
0,04
20
31,11
Ливневая канализация
Проектом предусматривается строительство закрытой системы дождевой канализации с очистными сооружениями, с последующей возможностью частичного использования очищенной воды на технологические нужды предприятия.
В рассматриваемом объекте выделяется несколько групп водосборных площадей:
F1=2,80 га (верх площадки производства ОСП, кровли);
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
50
F2=5,3306га+47,2396га+15,4550га (кровли и водонепроницаемые покрытия
+зеленые насаждения);
Общая площадь F=71,1052 га.
Географическое расположение – г. Могилев, Республика Беларусь.
Среднегодовой объем поверхностных сточных вод Wг, м3, образующихся на
площадках предприятий в период выпадения дождей, таяния снега и мойки дорожных
покрытий, определяем по формуле п.6.3.2 ТКП 45-4.01-57-2012:
Wг  Wд  Wт  Wм
где
Wд – среднегодовой объем дождевых сточных вод, м3;
Wт – среднегодовой объем талых сточных вод, м3;
Wм – среднегодовой объем талых сточных вод, м3
Wд =10×hд×ψд×F
Wт =10×hт×ψт×F
где
F = 71,1052га на – общая площадь стока;
hд – слой осадков, мм, за теплый период года, принимаемый по данный ближайшей метеорологической станции или по таблице А.1 (приложение А) – 417мм;
hт =217мм – слой осадков, мм, за холодный период года, принимаемый по данный ближайшей метеорологической станции или по таблице А.1 (приложение А) ;
Ψд=0,7×(2,8+5,3306+47,5196)+0,1×15,4550/71,1052=0,570 – общий коэффициент
стока дождевых сточных вод, в соответствии с п.6.3.4 таблица 6.6;
Ψт – общий коэффициент стока талых сточных вод, в соответствии с п.6.3.6 принимаем 0,5.
Wд =10×hд×ψд×F=10×417×0,57×71,1052=169009,95=169010м3
Wт =10×hт×ψт×F=10×217×0,5×71,1052=77149,14=77149м3
Общий годовой объем поливаемых сточных вод Wм, м3, стекающих с площади
стока, определяем по формуле:
Wм = 10×m×k×Fm×ψm=10×0,3×150×47,5196×0,5=10692м3
где
m – удельный расход воды на мойку дорожных покрытий, л/м2 на одну
мойку, в соответствии с СНБ 4.01.01 таблица А.3 принимаем – 0,3 л/м2;
k = 150 – среднее количество моек в году;
Fм = 47,5196га – площадь твердых покрытий, подвергающихся мойке;
Ψм = 0,5 – коэффициент стока для поливомоечных вод.
Wг  Wд  Wт  Wм =169010+77149+10692=256851м3
Определим объем аккумулирующей емкости.
Данное предприятие относится к первой группе, на очистку направляется наиболее загрязненная часть стока.
Рабочий объем аккумулирующей емкости Wа, м3, определяют по формуле
Wcут.=10×ha×F×ψmid=10×10×68,3052×0,757=5170,70м3
где
ha =10мм – максимальный слой осадков за дождь или дождливый период, мм,
расход сточных вод от которого аккумулируется в полном объеме;
F=F2=68,3052га – площадь стока, F2=5,3306+47,2396 +15,4550га (кровли и водонепроницаемые покрытия, площадь озеленения);
ψmid=0,95×52,8502+0,1×15,4550/68,3052=0,757 – средний коэффициент стока по
таблице 6.7
Аналогично, для площади F1=2,8га – сток с кровли в коллектор 2000мм ж/б:
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
51
Wcут. =10×ha×F×ψmid=10×10×2,8×0,95=266м3.
Чистка емкости осуществляется в период отсутствия дождей с использованием
средств механизации. Емкость выполнена из железобетона, как и подводящий канал к
ней.
Проверочный расчет из условия приема в аккумулирующий резервуар суточного
объема талого стока Wт.сут, м3, образующегося в период интенсивного снеготаяния,
определяемый по формуле (6.15).
Wcут.=10×hс×F×ψт×Kу =10×25×68,3052×0,5×0,46=3957,55м3
Ψт =0,5 – общий коэффициент стока талых сточных вод;
F = 68,3052га – площадь стока;
hс =25мм – слой талых вод за 10 дневных часов;
Kу – коэффициент, учитывающий частичный вывоз и уборку снега; определяют
по формуле:
Kу=1-Fу/F=1-25,3306/47,2396=0,46
где
Fу =25,3306 га – площадь, очищаемая от снега (включая площадь кровель,
оборудованных внутренними водостоками), га.
Произведем поверочный расчет на 20 минут ливня с расчетным расходом в
5282,33л/с, т.е. 5282,33×3,6/3=6338,796=6339м3.
Проектом принимаем Wcут.= 6339м3, т.е. большее значение.
Опорожнение емкости производится за 18 часов. Насосная установка производительностью 100л/с подает сток равномерно на очистные сооружения, в песколовку объёмом 50 м3, а затем, самотеком, в сепаратор нефтепродуктов. Производительность
очистных сооружений также 100 л/с. Для удержания нефтепродуктов и плавучих включений предусматриваются заграждения (боны), для сбора нефтепродуктов применяется
скимммер АСН (нефтесборщик).
Принцип действия АСН основан на налипании нефтепродуктов на металлические диски. Далее скребками, выполненными из маслостойкого материала, нефтепродукт счищается с дисков и попадает в приёмный бункер, затем через встроенный насос
перекачивается в отдельно стоящую ёмкость. При этом примесь воды в собранном
нефтепродукте составляет 2-10%. Также применение нефтесборщиков препятствует
попаданию нефтепродуктов в окружающую среду и, как следствие, улучшает работу
существующих очистных сооружений и увеличивает срок службы фильтров. Кроме того, собранный нефтепродукт представляет собой ценное сырьё для последующего использования.
Производительность нефтесборщика – до 20 литров в минуту (в зависимости от
состава нефтепродукта и температуры).
Применяются АСН-2 или аналоги, габариты L×B×H мм, не более
1100×1360×730 мм, вес – 90 кг, мощность – 0,75кВт, напряжение – 380В.
Нефтесборщик включается в работу по мере необходимости.
Ёмкость оснащена также системой дренажа для полного опорожнения, дренажная вода также подается на очистку.
На случай превышения расчетного уровня аккумулирующей емкости (при количестве осадков свыше расчетного) предусмотрен аварийный перелив. В перелив попадает условно чистая часть стока.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
52
6.5 Влияние на окружающую среду образующихся на предприятии отходов
6.5.1 Источники образования отходов
Одной из наиболее острых экологических проблем является загрязнение окружающей природной среды отходами производства и потребления и, в первую очередь,
опасными отходами. Отходы являются источником загрязнения атмосферного воздуха,
подземных и поверхностных вод, почв и растительности. Они подразделяются на бытовые и промышленные (производственные) и могут находиться в твердом, жидком и,
реже, в газообразном состоянии.
Основными источниками образования отходов на проектируемом объекте являются:
- технологические процессы производства;
- коммунальные отходы.
Образующиеся отходы подлежат раздельному сбору и своевременному удалению с стройплощадки. Периодичность вывоза зависит от класса опасности, их физикохимических свойств, емкости и места установки контейнеров для временного хранение
отходов, норм предельного накопления отходов, техники безопасности, взрыво- и пожароопасности отходов.
Размещение и обезвреживание этих отходов должно осуществляться на предприятиях, имеющих лицензию на данные виды деятельности.
На предприятии должна быть разработана «Инструкция по обращению с отходами производства», которая определяет порядок организации и осуществления деятельности, связанной с образованием отходов, включая нормирование их образования,
сбор, учет, перевозку, хранение, использование, передачу на переработку и обезвреживание, в том числе путем захоронения.
Предложения по утилизации образующихся в процессе эксплуатации отходов
приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1 – Предложения по утилизации отходов, образующихся в процессе
эксплуатации
Наименование
отхода
Код
отхода
Класс
опасности
1
2
3
Годовое
количество
образования
4
Люминесцентные
трубки отработанные
3532604
1
1,0 т
неопасные
134,0 т
Вывозить на полигон ТКО г.
Могилев
20,0 т
Передача специализированным
организациям на основании заключенных договоров (ОАО
«Могилеввторчермет», ул. Липовая аллея, 4)
Отходы производства, подобные от9120400
ходам жизнедеятельности населения
Лом стальной несортированный
3511008
неопасные
Способ
использования
5
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (Могилевский цех УП
«Белцветмет», ул. Кедровая, 64)
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
53
1
2
3
4
Отходы упаковочного картона
незагрязненные
1870605
4
310,0 т
Полиэтилен, вышедшие из употребления пленочные изделия
5712110
3
Смешанные отходы
строительства, сноса 3991300
зданий и сооружений
4
11,0 т
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров(ОАО «Могилевоблресурсы»)
700,0 т
Вывозить на полигон ОАО
«ОЗАА» (г. Осиповичи, ул.
Проектируемая, 1)
Синтетические и
минеральные
масла отработанные
5410201
3
36,0 т
Песок, загрязненный маслами
(содержание масел - менее 15%)
3142405
4
1,0 т
Свинцовые аккумуляторы отработанные неповрежденные с неслитым электролитом
3532201
1
Изношенные
шины с текстильным 5750202
кордом
3
Ткани и мешки
фильтровальные с
вредными загрязне- 5820100
ниями, преимущественно органическими
Шлам нефтеловушек
3
5471900
4
5
Передача специализированным
организациям на основании заключенных
договоров(ОАО
«Могилевоблресурсы»)
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (ООО «РосБелЕвроОйл»,
г. Минск, ул. Кижеватова,
86/420)
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (ЧУП «ЭкоСпецСервис»,
Минский р-н, д. Урожайная)
0,7 т
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (Могилевский цех УП
«Белцветмет», ул. Кедровая, 64)
2,0 т
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (ЧПТУП «Регенераторный завод», г. Могилев, ул. Челюскинцев, 155)
3,0 т
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров (ОАО «Могилевхимволокно», Могилев - 35)
44,95 м3/год
Сдача на переработку специализированным организациям на
основании заключенных договоров(ЧПУП «Глобаль Трейд
Ойл», Минский р-н, пос. Боровая,1, каб. 414, 415)
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
54
1
Осадок взвешенных веществ от
очистки дождевых стоков
2
3
4
8440100
4
359,6 м3/год
5
Вывозить на полигон ОАО
«ОЗАА» после предварительного обезвоживания (г. Осиповичи, ул. Проектируемая, 1)
6.6 Воздействие на геологическую среду
Техногенное воздействие на геологическую среду складывается из непосредственного воздействия на нее инженерных сооружений и опосредованного влияния через другие компоненты экосистемы.
Непосредственное (прямое) воздействие на геологическую среду определяется:
- процессами уплотнения и разуплотнения горных пород в ходе строительства и
эксплуатации зданий и сооружений;
- экзогенными геологическими процессами, спровоцированными техногенным
воздействием;
- загрязнением подземных вод, водоносных пород и зоны аэрации утечками из
подземных водонесущих коммуникаций, от свалок, отвалов промотходов, поглощающих колодцев и выгребных ям, кладбищ и т.п.
Опосредованное (косвенное) воздействие проявляется в усилении загрязнения
подземных вод инфильтрацией сквозь загрязненные почвы и донные отложения и в
ослаблении этого загрязнения при асфальтировании или иных способах экранирования
поверхности земли.
К потенциальным источникам воздействия на геологическую среду на площадях
проектируемого предприятия можно отнести проектируемые здания и проезды, подземные сети канализации, места хранения коммунальных отходов и отходов производства.
Интенсивность вышеперечисленных источников по воздействию на геологическую среду можно охарактеризовать следующим образом:
- функционирование проектируемого завода предполагает укладку асфальтобетонных покрытий;
- производственные сточные воды не имеют в своем составе загрязняющих веществ превышающих ПДК;
- наружная сеть производственной, бытовой и ливневой канализации запроектирована из полимерных труб, обеспечивающих исключение загрязнение подземных вод.
- сбор и временное хранение коммунальных отходов предусмотрено в контейнеры с крышками, установленные на площадке из асфальтобетона.
6.7 Воздействие на земельные ресурсы и почвенный покров
Почва является важнейшей составной частью географической оболочки земли и
участвует во всех процессах трансформации и миграции вещества.
Основными факторами деградации почв являются: открытая добыча полезных
ископаемых, водная и ветровая эрозия почв, орошение и осушение земель, вторичное
засоление земель, применение пестицидов в земледелии ,выпадение кислотных дождей,
приводящее к подкислению почв.
К основным последствиям хозяйственной деятельности человека можно отнести:
почвенную эрозию, загрязнение, истощение и подкисление почв, их осолнцевание, пеС
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
55
реувлаженение и оглеение, деградацию минеральной основы почв, их обеднение минеральными веществами и дегумификацию.
Для размещения проектируемого объекта, предоставлен земельный участок
площадью 72,63 га на землях СЭЗ г. Могилев.
Источниками воздействия на земельные ресурсы в период строительства и эксплуатации являются:
- строительные и транспортные машины и механизмы;
- объекты социально-бытовой и производственной инфраструктуры.
Негативный характер воздействия связан с проведением земляных работ и выражается в следующем:
- нарушение сложившихся форм естественного рельефа (рытье траншей, котлованов);
- загрязнение поверхности почвы отходами строительных материалов, бытовым
мусором и др.;
- техногенных нарушениях микрорельефа, вызванных многократным перемещением строительной техники (рытвины, колеи, борозды и др.);
- необратимые изменения рельефа местности, при проведении планировочных
работ на промплощадке.
Перед началом производства работ предусматривается вырубка существующих
зеленых насаждений и срезка растительного грунта.
При выполнении планировочных работ перед началом строительства образуется
избыток обычного минерального грунта в количестве 510298 м3.
При устройстве озеленения территории предусматривается подсыпка снятого
растительного грунта в количестве 383252 м3.
Проектом предусмотрено благоустройство промплощадки.
6.8 Воздействие на растительный и животный мир, леса
Хозяйственная деятельность воздействует на живую природу прямым образом и
косвенно изменяет природную среду. Вырубка зеленых насаждений (особенно леса) является одной из форм прямого воздействия на растительный и животный мир. оказавшись на открытом пространстве, растения нижних ярусов леса начинают получать неблагоприятные прямые солнечные излучения. У некоторых травянистых и кустарниковых растений разрушается хлорофилл, уменьшается рост, а некоторые виды вовсе исчезают. Выруленные места занимают светолюбивые растения, устойчивые к высокой
температуре и недостатку влаги подвергается изменениям и животный мир. Виды животных, которые имеют связь непосредственно с древостоем, мигрируют в другие места
или же исчезают вовсе.
В границы производства работ по строительству проектируемого объекта попадают 20 157 деревьев и 107 040 кустов, которые подлежат сносу. Компенсационные посадки не предусматриваются в связи с исполнением инвестиционного договора.
При производстве строительно-монтажных работ необходимо обеспечить исключение повреждения и сохранность древесно-кустарниковой растительности, попадающей в зону производства работ и не подлежащей сносу и пересадке. При этом запрещается без согласования с соответствующей службой:
 проводить земляные работы на расстоянии менее двух метров до стволов деревьев и менее одного метра до кустарников;
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
56
 перемещение грузов на расстоянии менее пяти метров до крон или стволов деревьев;
 складирование труб и других строительных материалов на расстоянии менее
двух метров до стволов деревьев без устройства вокруг них временных ограждающих
(защитных) конструкций.
После выполнения строительных работ территория на занятая зданиями, сооружениями, проездами и площадками озеленяется. В качестве элементов озеленения
предусмотрено устройство газона площадью 151500 м2.
6.9 Воздействие
специальной охране
на
природные
объекты,
подлежащие
особой
или
Непосредственно на территории отведенной под строительство проектируемого
объекта и в пределах санитарно-защитной зоны предприятия особо охраняемые территории отсутствуют.
Археологические, исторические и культурные памятники в районе расположения
завода «Кроноспан» отсутствуют.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
57
7 Прогноз и оценка возможного изменения состояния окружающей
среды
7.1 Прогноз и оценка изменения состояния атмосферного воздуха
7.1.1 Расчет и анализ величин приземных концентраций загрязняющих веществ в атмосферном воздухе
Для определения уровня загрязнения атмосферного воздуха выбросами проектируемого объекта выполнен расчет приземных концентраций загрязняющих веществ, присутствующих в выбросах на программе реализующей основные зависимости и положения
«Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий» – ОНД-86 Госкомгидромета (общесоюзный нормативный документ).
Исходными данными для расчета приземных концентраций явились данные
таблицы 1 «Характеристика и параметры выбросов загрязняющих веществ в атмосферу
от автотранспорта».
При расчете учтены метеорологические характеристики и коэффициенты, определяющие условия рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере согласно данным
ГУ «Республиканского центра радиационного контроля и мониторинга окружающей
среды» (Приложение).
Константа целесообразности расчета принята 0,01.
В качестве контрольных принято 8 точек на границе расчетной санитарнозащитной зоны (450 м).
Расчет выполнялся на зимний и летний периоды года.
Направление оси У совпадает с направлением на север. Ось Х перпендикулярна
оси У. Взаимное расположение осей Х и У – правое.
Результаты расчетов в виде таблиц приведены в разделе «Расчет рассеивания
загрязняющих веществ». На основании выполненных расчетов определены расчетные
максимальные концентрации загрязняющих веществ в приземном слое атмосферы на
расчетной площадке и расчетных точках. Координаты расчетных точек приведены в
таблице 7.1
Таблица 7.1 – Координаты расчетных точек для расчетной СЗЗ – 450 м
№
Координаты точки Высота
(м)
(м)
X
Y
5,0
797,0
2
648,0
643,0
2
769,0
60,0
2
621,0
-566,0
2
32,0
-825,0
2
-605,0
-500,0
2
-831,0
16,0
2
-567,0
473,0
2
1
2
3
4
5
6
7
8
Тип точки
граница расчетной СЗЗ – север
граница расчетной СЗЗ – северо-восток
граница расчетной СЗЗ – восток
граница расчетной СЗЗ – юго-восток
граница расчетной СЗЗ – юг
граница расчетной СЗЗ – юго-запад
граница расчетной СЗЗ – запад
граница расчетной СЗЗ – северо-запад
Результаты расчетов приведены в таблице 7.2 и 7.3.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
58
Таблица 7.2 – Значения максимальных концентраций в долях ПДК (ОБУВ)
(наихудший вариант) на границе расчетной санитарно-защитной зоны – 450 м
Наименование
вещества и группы Код
суммации
1
Железо (II) оксид (в пересчете
на железо)
Азот (IV) оксид
(азота диоксид)
Азот (II) оксид
(азота оксид)
Углерод черный
(сажа)
Сера диоксид
(ангидрид сернистый,
сера
(IV) оксид, сернистый газ)
Углерод оксид
(окись углерода,
угарный газ)
Углеводороды
непредельные
алифатического
ряда
Углеводороды
ароматические
Бенз(а)пирен
Формальдегид
Углев.предельные
алифатического
ряда С11-С19
Твердые частицы
Пыль неорганическая,
содержащая SiO2 менее 70%
Пыль абразивная
(корунд белый,
монокорунд)
Пыль древесная
Группа суммаций
2
Значения максимальных концентраций в долях ПДК
Точка № 1
Точка № 2
Точка № 3
Точка № 4
(север)
(северо-восток)
(восток)
(юго-восток)
без
с учебез
с учебез
с учебез
с учеучета
том
учета
том
учета
том
учета
том
фона
фона
фона
фона
фона
фона
фона
фона
3
4
5
6
7
8
9
10
0123
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0301
0,06
0,91
0,05
0,90
0,04
0,89
0,05
0,90
0304
0,23
0,70
0,23
0,70
0,23
0,70
0,23
0,70
0328
0,01
—
0,01
—
0,01
—
0,01
—
0330
0,00
0,08
0,00
0,08
0,00
0,08
0,00
0,08
0337
0,00
0,39
0,00
0,39
0,00
0,39
0,00
0,39
0550
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0655
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0703
1325
0,00
0,06
—
0,86
0,00
0,07
—
0,87
0,00
0,10
—
0,90
0,00
0,08
—
0,88
2754
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
2902
0,00
0,43
0,00
0,43
0,00
0,43
0,00
0,43
2908
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
2930
0,01
—
0,01
—
0,01
—
0,01
—
2936
6009
0,13
—
—
0,98
0,09
—
—
0,98
0,12
—
—
0,97
0,08
—
—
0,98
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
59
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Группа суммаций 6034
—
0,09
—
0,09
—
0,09
—
Группа суммаций 6042
—
0,09
—
0,09
—
0,09
—
Группа суммаций 6046
—
0,61
—
0,61
—
0,61
—
фоновые значения концентраций загрязняющих веществ в долях ПДК
Сероводород
0,31
Сероуглерод
0,53
Аммиак
0,38
Метанол (метиловый
0,35
спирт)
Фенол (гидроксибензол)
0,59
10
0,09
0,09
0,61
Таблица 7.3 – Значения максимальных концентраций в долях ПДК (ОБУВ)
(наихудший вариант) на границе расчетной санитарно-защитной зоны – 450 м
Наименование
вещества и группы Код
суммации
1
Железо (II) оксид (в пересчете
на железо)
Азот (IV) оксид
(азота диоксид)
Азот (II) оксид
(азота оксид)
Углерод черный
(сажа)
Сера диоксид
(ангидрид сернистый,
сера
(IV) оксид, сернистый газ)
Углерод оксид
(окись углерода,
угарный газ)
Углеводороды
непредельные
алифатического
ряда
Углеводороды
ароматические
Бенз(а)пирен
Формальдегид
2
Значения максимальных концентраций в долях ПДК
Точка № 5
Точка № 6
Точка № 7
Точка № 8
(юг)
(юго-запад)
(запад)
(северо-запад)
без
с учебез
с учебез
с учебез
с учеучета
том
учета
том
учета
том
учета
том
фона
фона
фона
фона
фона
фона
фона
фона
3
4
5
6
7
8
9
10
0123
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0301
0,07
0,92
0,05
0,90
0,05
0,90
0,05
0,90
0304
0,23
0,70
0,23
0,70
0,23
0,70
0,23
0,70
0328
0,02
—
0,01
—
0,01
—
0,01
—
0330
0,00
0,08
0,00
0,08
0,00
0,08
0,00
0,08
0337
0,00
0,39
0,00
0,39
0,00
0,39
0,00
0,39
0550
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0655
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
—
0703
1325
0,00
0,06
—
0,86
0,00
0,05
—
0,85
0,00
0,05
—
0,85
0,00
0,06
—
0,86
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
60
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Углев. предельные алифатиче2754 0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
ского ряда С11С19
Твердые части2902 0,00
0,43
0,00
0,43
0,00
0,43
0,00
цы
Пыль неорганическая,
содер2908 0,00
—
0,00
—
0,00
—
0,00
жащая SiO2 менее 70%
Пыль абразивная
(корунд белый, 2930 0,01
—
0,02
—
0,03
—
0,03
монокорунд)
Пыль древесная 2936 0,11
—
0,24
—
0,36
—
0,27
Группа суммаций 6009
—
0,99
—
0,97
—
0,97
—
Группа суммаций 6034
—
0,09
—
0,09
—
0,09
—
Группа суммаций 6042
—
0,09
—
0,09
—
0,09
—
Группа суммаций 6046
—
0,61
—
0,61
—
0,61
—
фоновые значения концентраций загрязняющих веществ в долях ПДК
Сероводород
0,31
Сероуглерод
0,53
Аммиак
0,38
Метанол (метиловый
0,35
спирт)
Фенол (гидроксибензол)
0,59
10
—
0,43
—
—
—
0,98
0,09
0,09
0,61
Результаты расчета рассеивания загрязняющих веществ определяют качественное
и количественное загрязнение воздушной среды в следующих аспектах:
- качественный и количественный вклад предприятия в уровень химического загрязнения атмосферного воздуха без учета фона, т.е удельный вес самого производственного предприятия в загрязнение атмосферы;
- качественный состав и количественное содержание загрязняющих веществ в атмосферном воздухе с учетом фона, т.е. суммарная химическая нагрузка.
Целью данных расчетов было определение расчетной санитарно-защитной зоны –
450 м, что обусловлено большой мощностью производства данного предприятия, неблагоприятной эколого-гигиенической обстановкой по загрязнению атмосферного воздуха (диоксид азота и формальдегид) и отсутствием селитебной территории в радиусе расчетной
СЗЗ – 450 м.
Результаты расчета рассеивания загрязняющих веществ в приземном слое атмосферы от всех источников как с учетом фоновых концентраций (наихудший вариант) показали:
- во всех расчетных точках на границе расчетной СЗЗ – 450 м при самых неблагоприятных условиях (одновременность работы всех источников выбросов загрязняющих
веществ, опасных скоростях и направлениях ветра) максимальные приземные концентрации загрязняющих веществ составляют менее 1,0 ПДК (ОБУВ) для всех вредных химических веществ (превышений предельно допустимых концентраций ни по одному веществу
не установлено расчетным методом), а эффекты суммации загрязняющих веществ составляют менее 1,0.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
61
7.2 Прогноз и оценка уровня физического воздействия
7.2.1 Шум
Основными источниками шума является технологическое, инженерное оборудование, автотранспорт. Шумовыми характеристиками оборудования, создающего постоянный шум, являются уровни звуковой мощности LP, дБ, в октавных полосах частот
со среднегеометрическими частотами 31,5-8000 Гц. Шумовыми характеристиками оборудования, создающего непостоянный шум, являются эквивалентный уровень звуковой
мощности LPэкв, дБА, и максимальный уровень звуковой мощности LPмакс, дБА.
Источниками шума являются как организованные (стационарные), так и неорганизованные (мобильные) источники.
Таблица 7.4 – Шумовые характеристики источников шума
№ источника
ИШ-1
ИШ-2
ИШ-3
ИШ-4
ИШ-5
ИШ-6
ИШ-7
ИШ-8
ИШ-9
ИШ-10
ИШ-11
ИШ-12
ИШ-13
ИШ-14
ИШ-15
ИШ-16
ИШ-17
ИШ-18
ИШ-19
ИШ-20
ИШ-21
ИШ-22
ИШ-23
ИШ-24
ИШ-25
ИШ-26
Суммарный уровень
Наименование источника
звуковой мощности,
дБ
Стационарные источники шума (далее – ИШ)
Линия окорки
поперечный загрузочный транспортер
62
загрузочный кран
54
окорочный станок роторного типа
71
окорочный станок роторного типа
71
выходной роликовый транспортер
62
ускоряющий роликовый транспортер
62
транспортер бревен 1
62
манипуляционный кран
54
транспортер бревен 2
62
транспортер бревен 3
62
транспортер коры линии окорки 2
62
Производственный корпус №1
Линия пропарки
вытяжная вентиляция со стороны загрузки
64
вытяжная вентиляция со стороны выгрузки
64
транспортер бревен участка пропарки 1
62
транспортер бревен участка пропарки 2
62
загрузочный транспортер окорочного станка
62
очистной скребковый транспортер линии окорки 1
62
собирающий скребковый транспортер мелкой
62
фракции линии пропарки и стружечного станка
Секции получения стружки
стружечный станок
107
погрузчик
54
загрузочная станция с двойным толкателем
70
скребковый цепной транспортер
62
шнековый транспортер
62
скребковый цепной транспортер
62
ленточный транспортер
62
Секция сушки
скребковый цепной транспортер
62
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
62
№ источника
ИШ-27
ИШ-28
ИШ-29
ИШ-30
ИШ-31
ИШ-32
ИШ-33
ИШ-34
ИШ-35
ИШ-36
ИШ-37
ИШ-38
ИШ-39
ИШ-40
ИШ-41
ИШ-42
ИШ-43
ИШ-44
ИШ-45
ИШ-46
ИШ-47
ИШ-48
ИШ-49
ИШ-50
ИШ-51
ИШ-52
ИШ-53
ИШ-54
ИШ-55
ИШ-56
ИШ-57
ИШ-58
ИШ-59
ИШ-60
ИШ-61
ИШ-62
Наименование источника
барабанная сушилка
центробежный вентилятор
цепной транспортер
транспортер под группой циклонов
цепной транспортер
цепной транспортер
Секция сортировки
транспортер от секции сушки
скребковый цепной транспортер
сито «Quadradyn»
сито «Quadradyn»
сито
сито
реверсивный шнековый транспортер
цепной транспортер
Секция нанесения клея
ленточный транспортер с весами
смесительный барабан 1 для наружного слоя
смесительный барабан 1 для внутреннего слоя
скребковый цепной транспортер
Производственный корпус №2
Линия формирования
скребковый цепной транспортер
поворотный шнековый транспортер
поворотный шнековый транспортер 1 внутреннего
слоя
поворотный шнековый транспортер 2 внутреннего
слоя
формирующий ленточный транспортер
скребковый транспортер
скребковый транспортер
скребковый транспортер
шнековый транспортер
устройство продольной резки кромки
шнековый транспортер
скребковый транспортер
пресс (гидравлическое оборудование) системы непрерывного прессования
Секция транспортировки сырой плиты
фрикционный роликовый транспортер
вышибная пила
двойная пила для обрезки кромки (без шумоизоляционной кабины)
двойная диагональная пила (без шумоизоляционной кабины)
ускоряющий роликовый транспортер
Суммарный уровень
звуковой мощности,
дБ
78
88
62
62
62
62
62
62
77
77
77
77
62
62
62
79
79
62
62
62
62
62
62
62
62
62
62
88
62
62
58
62
74
105
105
62
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
63
№ источника
ИШ-63
ИШ-64
ИШ-65
ИШ-66
ИШ-67
ИШ-68
ИШ-69
ИШ-70
ИШ-71
ИШ-72
ИШ-73
ИШ-74
ИШ-75
ИШ-76
ИШ-77
ИШ-78
ИШ-79
ИШ-80
ИШ-81
ИШ-82
ИШ-83
ИШ-84
ИШ-85
ИШ-86
ИШ-87
ИШ-88
ИШ-89
ИШ-90
ИШ-91
ИШ-92
ИШ-93
ИШ-94
ИШ-95
ИШ-96
ИШ-97
ИШ-98
ИШ-99
ИШ-100
ИШ-101
Наименование источника
ременной транспортер
загрузочный транспортер к дробилке
дробилка плит
транспортер отбракованного материала
ременной транспортер
питающий роликовый транспортер
выходной роликовый транспортер
фрикционный роликовый транспортер
выравнивающий роликовый транспортер
передвижная тележка
Секция складирования сырой плиты
передвижная тележка
цепной транспортер для штабелей плит
Линия распиловки
роликовый транспортер
диагональная пила (без шумоизоляционной кабины)
ленточный транспортер
транспортер кромки
роликовый транспортер
пила для продольной резки (без шумоизоляционной кабины)
Секция складирования готовой плиты
передвижная тележка
цепной транспортер для штабелей плит
Линия упаковки
цепной транспортер для штабелей плит
машина упаковки в пленку
автоматизированная машина обвязки
съемный роликовый транспортер
Энергетическая станция
шнековый транспортер распределения материала
ленточный транспортер
подвижные полы
дисковая сортировка
скребковый цепной транспортер
скребковый цепной транспортер
скребковый цепной транспортер
скребковый цепной транспортер
разгрузочный шнековый транспортер
радиальный вентилятор с двигателем для горелки
всасывающий вентилятор термомасла
шнековый транспортер
насос 1 для перекачки термомасла
насос 2 для перекачки термомасла
насос 3 для перекачки термомасла
Суммарный уровень
звуковой мощности,
дБ
62
62
115
62
62
62
62
62
62
52
52
62
62
105
62
62
62
105
52
62
62
51
51
62
62
62
74
77
62
62
62
62
62
62
79
62
62
62
62
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
64
ИШ-102
ИШ-103
ИШ-104
ИШ-105
ИШ-106
ИШ-107
ИШ-108
ИШ-109
ИШ-110
ИШ-111
ИШ-112
ИШ-113
ИШ-114
ИШ-115
ИШ-116
ИШ-117
ИШ-118
ИШ-119
ИШ-120
ИШ-121
ИШ-122
ИШ-123
ИШ-124
ИШ-125
ИШ-126
ИШ-127
ИШ-128
ИШ-129
ИШ-130
ИШ-131
ИШ-132
ИШ-133
насос 4 для перекачки термомасла
62
насос 1 для перекачки воды
62
насос 2 для перекачки воды
62
насос 3 для перекачки воды
62
насос 4 для перекачки воды
62
СИСТЕМЫ ВСАСЫВАНИЯ
Всасывания до сушки
радиальный вентилятор
89
Всасывания после сушки
радиальный вентилятор
89
шнековый транспортер
62
Всасывания на стружечном станке
радиальный вентилятор
89
Всасывание на участке сортировки
радиальный вентилятор
89
радиальный вентилятор
89
Всасывание в секции обрезания плиты
радиальный вентилятор
Всасывание на станции формирования
радиальный вентилятор
89
шнековый транспортер
62
реверсивный шнековый транспортер
62
Всасывание на диагональной пиле и пиле для обрезки кромки
радиальный вентилятор
89
Всасывание на линии распиловки
радиальный вентилятор
89
собирающий шнековый транспортер
62
реверсивный шнековый транспортер
62
Погрузчик ВД с сита в шахту топлива
транспортная система ВД – транспортер
62
радиальный вентилятор
89
Транспортер ВД для тонкой фракции из фильтра
транспортная система ВД – транспортер тонкой
62
фракции
радиальный вентилятор
89
Погрузчик ВД для перемещения щепы и пыли в силос топлива
транспортная система ВД – транспортер щепы и
62
пыли
радиальный вентилятор
89
Погрузчик ВД для перемещения пыли в силос топлива
транспортная система ВД – транспортер
62
радиальный вентилятор
89
Ремонтно-механический участок
радиальный вентилятор
89
заточный станок
72
сверлильный станок
72
Территория завода
трансформаторная подстанция
56
насосная станция пожаротушения
62
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
65
Суммарный уровень
звуковой мощности,
дБ
насосная станция
62
насосная станция подачи стоков на очистку
62
насосная станция подачи очищенных вод
62
Нестационарные (мобильные) источники шума
(далее – ИШН)
погрузочно-разгрузочные работы с участием 3-х
дизельных погрузчиков грузоподъемностью по 3
тонны и открытая стоянка грузового автотранспорта на 21 машино-место
погрузочно-разгрузочные работы с участием 3-х
дизельных погрузчиков грузоподъемностью 1,5
тонны, 3 тонны, 5 тонн
погрузочно-разгрузочные работы с участием дизельного погрузчика грузоподъемностью 5 тонн и
грузового автомобиля грузоподъемностью свыше
16 тонн
открытая стоянка легкового автотранспорта для
работников на 38 машино-мест
открытая гостевая стоянка легкового автотранспорта на 12 машино-мест
движение подвижного состава (тепловоза) №1
77
движение подвижного состава (тепловоза) №2
77
№ источника
Наименование источника
ИШ-134
ИШ-135
ИШ-136
ИШН-1
ИШН-2
ИШН-3
ИШН-4
ИШН-5
ИШН-6
ИШН-7
Расчеты шума от проектируемого объекта приведены в приложении 2 к данному
отчету.
Величина суммарного эквивалентного уровня шума от организованных и неорганизованных источников с учетом поправки на границе СЗЗ составит
Эквивалентный уровень шума, дБА
ИШН-7
5,3
5,3
5,3
5,3
5,3
5,3
3,3
1,3
ИШН-6
7,1
7,1
7,1
7,1
7,1
7,1
7,1
3,1
ИШН-5
6,3
6,3
8,3
8,3
8,3
8,3
8,3
9,5
ИШН-4
ИШН-3
0
0
0
0
0
0
0
0
ИШН-2
0
0
0
0
0
0
0
0
ИШН-1
Граница расчетной СЗЗ
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
0
0
0
0 0
Насосн. ст.
Насосн. ст.
Насосн. ст.
Насосн. ст.
0
0
0
0
0
0
0
0
трансформаторная
0
0
0
0
0
0
0
0
РМУ
24,4
24,4
24,4
24,4
24,4
24,4
24,4
19,0
Энерг. установка
0
0
0
0
0
0
0
0
Лин.упак.
0
0
0
0
0
0
0
0
Склад готовой плиты
0
0
0
0
0
0
0
0
Пр.к.№2
Пр. к №2
Пр.к.№3
0
0
0
0
0
0
0
0
Пр.к.№4
Пр.к.№1
0
0
0
0
0
0
0
0
нанес. клея
линия окорки
38,4
38,4
38,4
38,4
38,4
38,4
36,4
48,0
0 0 39,8 39,8
0 0,3 39,8 39,8
0 0 39,8 39,8
0 0 39,8 39,8
0 0 39,8 39,8
0 0 39,8 39,8
0 0 39,8 39,8
0 0 42,8 42,8
Суммарный
эквивалентный уровень
прогнозируемого шума,
дБА
44,3
44,3
44,3
44,3
44,3
44,3
43,8
44,3
7.2.2 Инфразвук
Механические колебания с частотами ниже 17 Гц называют инфразвуками. Из
физических свойств инфразвука важным являются его способность распространяться от
источника на расстояния гораздо большие, чем слышимый звук, проникать через материальные тела. А также способность возбуждать в твердых телах, встречающихся на
его пути его распространения, собственные колебания звуковой частоты. Вторая особенность инфразвука как фактора среды обитания – отсутствие сигнала о его наличии и
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
66
воздействии на организм, передаваемого чрез органы чувств. О наличии воздействия
инфразвука на население является появление неопределенных жалоб на ухудшение самочувствия, тревожность, головные боли, кардиалгии, нарушения функций головного
мозга и др.
Нормируемыми параметрами постоянного инфразвука являются уровни звукового давления в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 2, 4, 8 и 16 Гц.
Нормируемыми параметрами непостоянного инфразвука являются эквивалентные по
энергии уровни звукового давления в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 2, 4, 8 и 16 Гц и эквивалентный общий уровень звукового давления.
Установка и эксплуатация источников инфразвука на проектируемом предприятии не предусмотрено.
7.2.3 Ультразвук
Возникновение в процессе производства работ на площадке проектируемого
предприятия ультразвуковых волн не прогнозируется.
7.2.4 Вибрация
Вибрация – механические колебания и волны в твердых телах.
Производственные предприятия на территории жилой застройки в основном создают вибрацию малой интенсивности. Вибрация вызывает отрицательные психологические реакции у населения, мешает отдыху, снижает эффективность умственного труда, а при длительном воздействии приводит развитию невротических состояний. В основе этих реакций лежат явления резонанса, вторая причина – чисто механическое раздражение. Допустимые уровни вибрации не должны вызывать значительного субъективного беспокойства и существенных изменений функционального состояния комплекса систем и анализаторов организма, чувствительных к вибрационному воздействию. Вибрация конструкций и сооружений, инструментов, оборудования и машин
может приводить к снижению производительности труда вследствие утомления работающих, оказывать раздражающее и травмирующее воздействие на организм человека,
служить причиной вибрационной болезни.
Нормируемыми параметрами постоянной и непостоянной производственной
вибрации в жилых помещениях и общественных зданиях являются:
→ средние квадратические значения виброускорения и виброскорости или их
логарифмические уровни;
→ корректированные по частоте значения виброускорения и виброскорости
или их логарифмические уровни.
На территории предприятия установлены источники общей технологической,
транспортно-технологической и транспортной вибрации.
Учитывая, что промышленные предприятия на территории жилой застройки, в
общественных и жилых зданиях создают вибрацию малой интенсивности, можно предположить, что уровни виброскорости и виброускорения логично не превысят предельно-допустимых уровней на границе санитарно-защитной зоны и за ее пределами.
Для подтверждения исключения влияния общей вибрации на здоровье населения
необходима организация производственного лабораторного контроля за уровнями
виброскорости и виброускорения на границе СЗЗ – 1000 м.
7.2.5 Электромагнитные излучения
Электромагнитное поле – это особая форма материи, посредством которой осуществляется взаимодействие между электрически заряженными частицами. ЭлектроС
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
67
магнитные волны (излучения) представляют собой процесс одновременного распространения в пространстве изменяющихся электрического и магнитного полей. Излучателем (источником) электромагнитных волн является всякий проводник, по которому
проходят переменные токи. ЭМП подразделяются на:
- электростатическое поле, постоянное магнитное поле, токи промышленной частоты, ЭМИ радиочастот, ЭМИ оптического диапазона – инфракрасное излучение, ультрафиолетовое излучение, лазерное излучение;
- природный естественный фон, техногенноизмененный фон;
- технологические – это излучения, которые используются в технологических
процессах; нетехнологические или паразитные – это излучения, которые являются побочным продуктом какого-либо технологического процесса.
На территории предприятия отсутствуют источники электромагнитных излучений – с напряжением электрической сети 330 кВ и выше, а также источники радиочастотного диапазона (частота 300 мГц и выше). Имеются источники электромагнитных
излучений – токи промышленной частоты (50 Гц).
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что воздействие электромагнитных излучений от проектируемого объекта на окружающую среду оценивется как незначительное и слабое.
7.3 Прогноз и оценка изменения состояния поверхностных и подземных вод
Проектируемый завод по производству ОС-плит является крупным потребителем
воды. Основной объем воды используется на производственные нужды (прессовое оборудование, секция комбинированной энергетической установки, производственный
корпус для подготовки клея, производственный корпус № 1).
Источником воды для производственного водоснабжения является аккумулирующая емкость, предназначенная для сбора поверхностного стока и дренажных стоков
от оборудования. Из емкости вода поступает на проектируемые очистные сооружения и
далее подается на производственные нужды.
Отведение хозяйственно-бытовых стоков с территории проектируемого завода
происходит в существующую сеть хоз-бытовой канализации Ø 500 мм. На выпуске стока предусмотрено устройство узла учета.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что при правильной эксплуатации и обслуживании объекта, прямое негативное воздействие на водные объекты
осуществляться не будет.
7.4 Прогноз и оценка воздействия на окружающую среду при обращении с
отходами
Система обращения с отходами на проектируемом предприятии должна строиться с учетом выполнения требований в области обращения с отходами (статья 17 Закона
Республики Беларусь «Об обращении с отходами» № 271-З) на основе следующих
принципов:
- обеспечение сбора отходов и их разделение по видам, за исключением случаев,
когда смешивание отходов разных видов допускается в соответствии с техническими
нормативными правовыми актами;
- назначение должностных (уполномоченных) лиц, ответственных за обращение
с отходами;
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
68
- разработка и утверждение инструкции по обращению с отходами производства,
а также обеспечение их соблюдения;
- обеспечение обезвреживания и (или) использования отходов, либо их перевозки
на объекты обезвреживания отходов и (или) на объекты по использованию отходов, а
также их хранения в санкционированных местах хранения отходов или захоронения в
санкционированных местах захоронения отходов;
- обеспечение подготовки (обучения) работников в области обращения с отходами, а также инструктажа, проверки знаний и повышения их квалификации;
- ведение учета отходов и проведение их инвентаризации в порядке, установленном актами законодательства об обращении с отходами;
- представление в соответствии с законодательством о государственной статистике первичных статистических данных в области обращения с отходами;
- предоставление в порядке, установленном законодательством, достоверной информации об обращении с отходами по требованию специально уполномоченных республиканских органов государственного управления в области обращения с отходами
или их территориальных органов, местных исполнительных и распорядительных органов, граждан;
- разработку и принятие мер по уменьшению объемов (предотвращению) образования отходов;
- осуществление производственного контроля за состоянием окружающей среды
и не допущение вредного воздействия отходов, продуктов их взаимодействия и (или)
разложения на окружающую среду, здоровье граждан, имущество, а в случае оказания
такого воздействия принимать меры по ликвидации или уменьшению последствий этого воздействия.
При выполнении на проектируемом предприятии вышеуказанных условий негативного воздействия образующихся отходов и их компонентов на окружающую среду
не будет.
7.5 Прогноз и оценка изменения геологических условий и рельефа
К потенциальным источникам воздействия на геологическую среду на площадях
проектируемого предприятия можно отнести проектируемые здания и проезды, подземные сети канализации, места хранения коммунальных отходов и отходов производства.
Интенсивность вышеперечисленных источников по воздействию на геологическую среду можно охарактеризовать следующим образом:
- функционирование проектируемого завода предполагает укладку асфальтобетонных покрытий;
- производственные сточные воды не имеют в своем составе загрязняющих веществ превышающих ПДК;
- наружная сеть производственной, бытовой и ливневой канализации запроектирована из полимерных труб, обеспечивающих исключение загрязнение подземных вод.
- сбор и временное хранение коммунальных отходов предусмотрено в контейнеры с крышками, установленные на площадке из асфальтобетона.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что эксплуатация проектируемого объекта не окажет значимого воздействия на изменение геологических условий рельефа.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
69
7.6 Прогноз и оценка изменения состояния земельных ресурсов и почвенного покрова
Источниками воздействия на земельные ресурсы в период строительства и эксплуатации являются:
- строительные и транспортные машины и механизмы;
- объекты социально-бытовой и производственной инфраструктуры.
Негативный характер воздействия связан с проведением земляных работ и выражается в следующем:
- нарушение сложившихся форм естественного рельефа (рытье траншей, котлованов);
- загрязнение поверхности почвы отходами строительных материалов, бытовым
мусором и др.;
- техногенных нарушениях микрорельефа, вызванных многократным перемещением строительной техники (рытвины, колеи, борозды и др.);
- необратимые изменения рельефа местности, при проведении планировочных
работ на промплощадке.
Для исключения негативного воздействия на состояние земельных ресурсов и
почвенного покрова на период эксплуатации проектируемого объекта проектом предусмотрено благоустройство промплощадки, включающее устройство покрытий тротуаров, проездов и площадок с твердым покрытием, выполнение вертикальной планировки
в увязке с существующим рельефом, а также выполнение озеленения территории не занятой зданиями и сооружениями.
7.7 Прогноз и оценка изменения состояния объектов растительного и животного мира
При строительстве и эксплуатации планируемого объекта существенного негативного воздействия на естественную флору и фауну, среду обитания и биологическое
разнообразие региона наблюдаться не будет, т.к. объект располагается в свободной
экономической зоне г. Могилева.
В границы производства работ по строительству завода попадают 20 157 деревьев и 107 040 кустов, которые подлежат сносу. Компенсационные посадки не предусматриваются в связи с исполнением инвестиционного договора.
После выполнения строительных работ территория не занятая зданиями, сооружениями, проездами и площадками озеленяется. В качестве элементов озеленения
предусмотрено устройство газона площадью 151500 м2.
7.8 Прогноз и оценка изменения социально-экономических условий
Ожидаемые социально-экономические последствия реализации проектного решения по строительству завода «Кроноспан» связаны с позитивным эффектом в виде
дополнительных возможностей для перспективного развития региона и реализации социальных программ, а также приведут к:
- повышению результативности экономической деятельности в регионе;
- повышению экспортного потенциала региона;
- повышению уровня занятости населения региона;
- повышению уровня доходов местного населения и, соответственно, увеличению покупательской способности и уровня жизни;
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
70
- увеличению инвестиционной активности в регионе, в том числе в строительной
деятельности.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
71
8 Мероприятия по предотвращению, минимизации и (или) компенсации воздействия
В целом для предотвращения, снижения потенциальных неблагоприятных воздействий на окружающую среду и здоровье населения при реализации проекта необходимо:
- строгое соблюдение требований законодательства в области охраны окружающей среды и рационального использования природных ресурсов;
- строгое соблюдение технологии и проектных решений;
- строгий производственный контроль за источниками воздействия.
8.1 Мероприятия по охране атмосферного воздуха от загрязнения
Производство работ на проектируемом заводе по производству ОС-плит будет
сопровождаться выделением загрязняющих веществ в атмосферный воздух.
Источниками выделения загрязняющих веществ являются техпроцессы и оборудование, связанные с выпуском продукции.
Для защиты воздушного бассейна и улучшения санитарно-гигиенических условий труда на рабочих местах предусмотрен комплекс инженерно-технических мероприятий, направленных на снижение вредного воздействия на окружающую среду, включающий устройство аспирационных систем обеспечивающих обеспыливание технологических процессов.
8.2 Мероприятия по охране поверхностных и подземных вод от загрязнения
Для уменьшения воздействия загрязнений на водный бассейн необходимо:
- обеспечение сбора, очистки и отведения сточных вод на проектируемом производстве;
- отведение дождевых и талых сточных вод предусмотреть в систему дождевой
канализации предприятия;
- обеспечение предварительной очистки дождевых сточных вод;
- эксплуатация технологического оборудования в соответствии с современными
требованиями экологической безопасности;
- организация на предприятии производственного экологического контроля в соответствии с инструкцией об организации производственного контроля в области охраны окружающей среды;
Для уменьшения проникновения загрязняющих веществ в подземные воды необходимо:
- проезды, дороги и объекты содержания транспортных средств проектировать в
комплексе с сетью дождевой канализации и иметь твердое водонепроницаемое покрытие;
- выполнять требования по содержанию территории:
- осуществлять механизированную мойку и уборку покрытий;
- зоны озеленения оградить бортовым камнем, исключающим смыв грунта на дорожное полотно во время ливневых дождей;
- производить сбор и хранение мусора на выделенных огражденных площадках,
оборудованных мусоросборниками, с твердым водонепроницаемым покрытием;
- в пределах территорий зеленых зон и других поверхностей, не имеющих твердых покрытий, обеспечить укладку слоя гумусированных почвогрунтов и почв, котоС
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
72
рые будут способствовать повышению уровня естественной очистки инфильтрующихся
сточных вод;
- технологические приямки и площадки выполнить с водонепроницаемым покрытием и гидроизоляцией основания ложа;
- осуществлять своевременный ремонт дорожных покрытий;
- осуществлять транспортировку, складирование и хранение сырья, материалов и
их отходов с соблюдением мер, исключающих возможность их попадания в системы
дождевой и хоз-фекальной канализации.
8.3 Мероприятия по минимизации негативного влияния отходов на
окружающую среду
Безопасное обращение с отходами на предприятия должно осуществляться в соответствии с разработанной «Инструкцией по обращению с отходами производства».
Мероприятия по минимизации негативного влияния отходов производства на
окружающую среду включают в себя:
- раздельный сбор отходов;
- организацию мест хранения отходов;
- получение согласования о размещении отходов производства и заключение договоров со специализированными организациями по приему и утилизации отходов;
- транспортировку отходов к местам переработки;
- проведение инструктажа о сборе, хранении, транспортировке отходов и
промсанитарии персонала в соответствии с требованиями органов ЦГиЭ и экологии.
Организация мест временного хранения отходов включает в себя:
- наличие покрытия, предотвращающего проникновение токсичных веществ в
почву и грунтовые воды;
- защиту хранящихся отходов от воздействия атмосферных осадков и ветра;
- наличие стационарных или передвижных механизмов для погрузки- разгрузки
отходов при их перемещении;
- соответствие состояния емкостей, в которых накапливаются отходы, требованиям транспортировки автотранспортом.
Особое место в обращении с отходами производства занимают мероприятия по
их утилизации и дальнейшему использованию.
В качестве мероприятий по утилизации отходов, образующихся в ходе строительства и эксплуатации проектируемого завода, рекомендуется следующее:
- вывоз на переработку (или обезвреживание) на специализированные перерабатывающие предприятия;
- повторное использование в качестве ВМР;
- вывоз на захоронение на полигон ТКО.
8.4 Мероприятия по минимизации негативного влияния на земельные ресурсы, почвы, растительный и животный мир
Для предотвращения негативного воздействия на окружающую среду в период
строительства и эксплуатации проектируемого объекта необходимо и предусматривается:
- строгое соблюдение требований законодательства в области охраны окружающей среды и рационального использования природных ресурсов;
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
73
- соблюдение границ территории, отводимой для строительства; рекультивация
земель в полосе отвода земель под строительство;
- оснащение территории строительства (в период строительства), и площадки (в
период эксплуатации) инвентарными контейнерами для раздельного сбора отходов;
сбор отходов раздельно по видам и классам опасности в специально предназначенные
для этих целей емкости; своевременное использование, обезвреживание, вывоз на использование (обезвреживание) образующихся отходов;
- осуществление охраны объектов растительного мира от пожаров, загрязнения и
иного вредного воздействия, а также защиту объектов животного мира;
- осуществление деятельности с соблюдением технологий, которые обеспечивают улучшение санитарного состояния объектов растительного мира.
Изложенные мероприятия в области обращения с отходами, в области предотвращения и снижения потенциальных неблагоприятных воздействий на земельные ресурсы, почвы, также будут направлены на предотвращение и снижение потенциальных неблагоприятных воздействий на растительность и животный мир.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол.
Лист №док.
Подпись
Дата
74
9 Оценка достоверности прогнозируемых последствий. Выявленные
неопределенности
В настоящей работе определены виды воздействий на окружающую среду, которые более детально изложены в разделе 8 «Воздействие планируемой производственной деятельности на окружающую среду» и оценка воздействия, изложенная в разделе
9 «Прогноз и оценка возможности изменения состояния окружающей среды».
При этом существуют некоторые неопределенности или погрешности, связанные
с определением прогнозируемых уровней воздействия на атмосферный воздух расчетным методом, с использованием действующих ТНПА, без применения данных испытаний и измерений, выполненных аккредитованными лабораториями на объектаханалогах.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
75
10 Выводы по результатам проведения оценки воздействия
Анализ материалов по проектному решению строительства завода «Кроноспан» в СЭЗ г. Могилев, а также анализ условий окружающей среды региона предполагаемого строительства позволили провести оценку воздействия на окружающую среду
планируемой деятельности.
Оценено современное состояние окружающей среды региона планируемой деятельности
Определены основные факторы потенциальных воздействий на окружающую
среду и здоровье населения при эксплуатации проектируемого объекта.
Анализ проектных решений в части источников потенциального воздействия
проектируемого завода на окружающую среду, предусмотренные мероприятия по снижению и предотвращению возможного неблагоприятного воздействия на окружающую
природную среду, проведенная оценка воздействия планируемой деятельности на компоненты окружающей природной среды, позволили сделать следующее заключение:
При правильной эксплуатации и обслуживании технологического оборудования и
при строгом производственном экологическом контроле, негативное воздействие планируемой деятельности по строительству и эксплуатации завода ИООО «Кроноспан» на
окружающую природную среду и здоровье населения будет незначительным – в допустимых пределах, а также не превышающих способность компонентов природной среды
к самовосстановлению.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
76
Список использованной литературы
1. Закон Республики Беларусь «Об охране окружающей среды» в ред. от
02.07.2009 г.
2. Закон Республики Беларусь «О санитарно-эпидемическом благополучии
населения».
3. Положение о порядке проведения оценки воздействия на окружающую среду, утвержденное Постановлением Совета Министров Республики Беларусь от
19.05.2010 г. № 755.
4. ТКП 17.02-082012 «Правила проведения оценки воздействия на окружающую среду (ОВОС) и подготовки отчета».
5. ТКП 17.08.04-2006 «Порядок определения выбросов при сжигании топлива в
котлах теплопроизводительностью более 25 МВт».
6. СТБ 1626.1-2006 «Установки котельные. Установки, работающие на газообразном, жидком и твердом топливе. Нормы выбросов загрязняющих веществ».
7. ТКП 17.08-14-2011 «Правила расчета выбросов тяжелых металлов».
8. ТКП 17.08-13-2011 «Правила расчета выбросов стойких органических загрязнителей».
9. Временные методические указания по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности» (издание второе, переработанное и дополненное), Петрозаводск, 1992 г.
10. РД РБ (0212.29-2-2002) «Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух от стационарных источников автотранспортных предприятий».
11. ОНД-86 Методики расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных
веществ, содержащихся в выбросах предприятий.
12. СТБ 17.08.02-01-2009 «Охрана окружающей среды и природопользование.
Атмосферный воздух. Вещества, загрязняющие атмосферный воздух. Коды и перечень».
13. Классы опасности загрязняющих веществ в атмосферном воздухе, утвержденные постановлением постановлением Министерства здравоохранения Республики
Беларусь от 21 декабря 2010 г. № 174.
14. Нормативы предельно допустимых концентраций загрязняющих веществ в
атмосферном воздухе и ориентировочно безопасных уровней воздействия загрязняющих веществ в атмосферном воздухе населенных пунктов и мест массового отдыха
населения, утвержденные постановлением Министерства здравоохранения Республики
Беларусь от 30.12.2010 № 186.
15. ТКП 45-2.04-154-2009 «Защита от шума. Строительные нормы проектирования».
16. Санитарные нормы, правила и гигиенические нормативы «Шум на рабочих
местах, в транспортных средствах, в помещениях жилых, общественных зданий и на
территории жилой застройки», утвержденные постановлением Министерства здравоохранения Республики Беларусь от 16.11.2011 № 115.
17. «Классификатор отходов, образующихся в Республике Беларусь», утвержденный постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей
среды Республики Беларусь от 08.11.2007 № 85.
.
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
77
ПРИЛОЖЕНИЯ
С
6/2013 – ОВОС
Изм.
Кол. Лист №док
.
Подпись
Дата
78
Приложение 1
РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ
Производственный корпус №1
Линия окорки №1 / линия окорки №2
Первым этапом процесса является окорка бревен. Поперечный загрузочный
транспортер перед окорочным станком загружается загрузочным краном. Окорка осуществляется в окорочном станке роторного типа. Окорочный станок роторного типа состоит из секций и одного разгрузочного лотка. Бревна подаются транспортером регулируемо и поперек. Каждая секция содержит два главных ротора. Из-за наклона и вращения окорочного станка бревна окоряются и транспортируются. Если створки расположены у выхода барабана, время удержания бревен регулируется. Кора выгружается на
транспортер коры. После окорки бревна проходят через металлодетектор. Древесина,
содержащая металл, выгружается. В районах с холодными зимами бревна размораживаются для получения хороших результатов при производстве стружки. Поэтому пригодные бревна подаются к линии пропарки.
ист. № 0001
Окорочный станок роторного типа линии окорки №1 (степень очистки не предусмотрена)
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Количество пыли, выделяющейся при измельчении древесины, рассчитывается
по формуле, т/год:
М = Q*Kпщ*Т/10-5
Q – часовая производительность пневмотранспортера, кг/ч;
Kпщ – содержание пыли в щепе, % = 1,0 (табличные данные для получения сырого материала);
Т – продолжительность работы технологического оборудования, ч/год
Q = 1,15*Vотх*γм/Т
Vотх – выход измельченных отходов по годовому балансу сырья и материалов,
м плотной древесины в год = 950;
γм – средняя объемная масса материала, кг/м3 плотной древесины = 850 (табличные данные – для сосны: наихудший вариант = 850 при влажности 100%);
Т – продолжительность работы технологического оборудования, ч/год (наихудший вариант – 8640 ч/год)
Q = 1,15*950*850/8640 = 107,5 кг/ч
М = 107,5*1,0*8640/10-5 = 9,3 т/год
Максимально-разовый выброс древесной пыли, выделяющейся при измельчении древесины, рассчитывается по формуле, г/сек:
G = М*1000000/360/24/3600 = 9,3*1000000/360/24/3600 = 0,3 г/сек
Таблица – Выбросы при работе окорочного станка роторного типа
МаксимальноВаловый выброс
Код
Наименование вещества
разовый выброс без
без учета очистки,
вещества
учета очистки, г/сек
т/год
пыль древесная
2936
0,3
9,3
ист. № 0002
Окорочный станок роторного типа линии окорки №2 (степень очистки не предусмотрена)
79
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Количество пыли, выделяющейся при измельчении древесины, рассчитывается
по формуле, т/год:
М = Q*Kпщ*Т/10-5
Q – часовая производительность пневмотранспортера, кг/ч;
Kпщ – содержание пыли в щепе, % = 1,0 (табличные данные для получения сырого материала);
Т – продолжительность работы технологического оборудования, ч/год
Q = 1,15*Vотх*γм/Т
Vотх – выход измельченных отходов по годовому балансу сырья и материалов,
м плотной древесины в год = 950;
γм – средняя объемная масса материала, кг/м3 плотной древесины = 850 (табличные данные – для сосны: наихудший вариант = 850 при влажности 100%);
Т – продолжительность работы технологического оборудования, ч/год (наихудший вариант – 8640 ч/год)
Q = 1,15*950*850/8640 = 107,5 кг/ч
М = 107,5*1,0*8640/10-5 = 9,3 т/год
Максимально-разовый выброс древесной пыли, выделяющейся при измельчении древесины, рассчитывается по формуле, г/сек:
G = М*1000000/360/24/3600 = 9,3*1000000/360/24/3600 = 0,3 г/сек
Таблица – Выбросы при работе окорочного станка роторного типа
МаксимальноВаловый выброс
Код
Наименование вещества
разовый выброс без
без учета очистки,
вещества
учета очистки, г/сек
т/год
пыль древесная
2936
0,3
9,3
Линия пропарки с вытяжной вентиляцией и оросительными форсунками
Линия пропарки состоит из закрытого транспортера бревен, систем водной
очистки и вытяжной вентиляции. Циркуляция теплой воды двух транспортеров бревен
осуществляется по двухступенчатой системе очистки воды, после чего поступает в
нижнюю существующую емкость для хранения. Затем оборотная вода нагревается теплообменником (подогрев осуществляется за счет энергии от энергетической установки)
осуществляется и распыляется в кожухе транспортера бревен на бревна. Таким образом, бревна очищаются и размораживаются. Вытяжная вентиляция предусмотрена для
исключения утечки водяного пара на входе и выходе транспортера бревен. Размороженные бревна подаются в разгрузочный ящик. Выброс загрязняющих веществ – не
осуществляется в связи с полным расходом энергии энергетической установки на подогрев воды.
Расчет выбросов от энергетической станции №1
Мощность установки – 25,5 МВт.
Потребность в топливе: древесный отходы – 133760 т/год, 10 т/час.
Расчет выбросов
Расчет выбросов произведен в соответствии с ТКП 17.08.04-2006 «Порядок
определения выбросов при сжигании топлива в котлах теплопроизводительностью бо-
80
лее 25 МВт» и Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности.
Расчет выбросов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов диоксида серы:
Количество серы диоксида (т/год) при сжигании твердого топлива определяется
по формуле:
M so  0,02  B p  S r  (1   ' so )  (1   ' ' so )(1   so  n0 / nk )  K p
где
Bp – расчетный расход топлива (т/год, т/час)
 S r - содержание серы в топливе, %
η'so2 – доля серы оксидов, связываемых летучей золой в котле (согласно справочным данным)
η’’so2 – доля серы оксидов, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с
твердыми частицами.
ηso2 – доля серы оксидов, улавливаемых в сероулавливающей установке
n0 и nk – длительность работы сероулавливающей установки и котла соответственно (ч/год)
Kp – коэффициент пересчета при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
Кр = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах Кр = 1.
Без учета степени очистки:
МSO2= 0,02×133760,0×0,31×1×0,31×1×1=257,1 т/год
МSO2= 0,02×10,0×0,31×1×0,31×1×1×0,278×103=5,3 г/сек
2
2
2
2
Расчет выбросов оксидов азота
Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 в г/с (т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании твердого, жидкого и
газообразного топлива, рассчитывается по соотношению
МNOx= Bp×KNOx×β1( 1-ε1r) ×β2×β3× ε2(1-ŋaz×n0/nk) ×Kp
где
Вp –расчетный расход топлива, т усл. топл./ч (т усл. топл./год.)
Bp = (1 – q4/100)×B
где
B – фактический расход топлива (т/год, т/час)
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %, (для древесных отходов = 0,5)
Bp = (1 – 0,5/100)×10,0=9,95 т/час
Bp = (1 – 0,5/100)×133760=133091 т/год
K NO2
– удельный выброс азота оксидов, кг/т;
β1 – коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота видов сжигаемого топлива
β2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок и равный:
для вихревых горелок . . . . . . . . . . 1,0,
для прямоточных горелок . . . . . . . 0,85;
β3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления и равный:
при твердом шлакоудалении . . . . 1,0,
при жидком шлакоудалении . . . . 1,6;
ε1 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов на выход оксидов азота в зависимости от условий подачи их в топку.
81
ε2 – коэффициент, характеризующий уменьшение выбросов оксидов азота (при
двухступенчатом сжигании) при подаче части воздуха помимо основных горелок при
условии сохранения общего избытка воздуха за котлом;
r – степень рециркуляции дымовых газов, %;
ŋaz – доля оксидов азота, улавливаемых в азотоочистной установке;
no и nк – длительность работы азотоочистной установки и котла, ч/год;
kn – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kn = 10-3.
K NOx  7,5 
Дf
50  Дп
где
Дf – фактическая нагрузка котла, т/час
Дп – номинальная нагрузка котла, т/час
KNOх = 7,5× 10,0 /(50+11,0) = 1,2
MNOx = 9,95×1,2×0,9×(1-0,035×0,15)×0,85×1,6×1×0,278=4,04 г/сек
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе максимальноразовые выбросы составят:
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2 = 0,8×MNOx = 0,8×4,04 = 3,2 г/сек
Выброс оксида азота (NO):
МNO = 0,13×MNOx = 0,13×4,04 = 0,52 г/сек
Валовый выброс оксидов азота т/год выбрасываемых в атмосферный воздух с
дымовыми газами составит:
МNOx= 133091,0×1,2×0,9×( 1-0,035×0,15)×0,85×1,6×1×10-3= 194,5 т/год
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе валовые выбросы составят:
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2 = 0,8×MNOx = 0,8×194,5 = 155,6 т/год
Выброс оксида азота (NO):
МNO = 0,13×MNOx = 0,13×194,5 = 25,3 т/год
Расчет выбросов оксида углерода
Максимальное количество оксида углерода M CO , г/с, (т/год), поступающие в
атмосферный воздух с дымовыми газами, определяется по формуле:
M CO  СCO BP  K P
где
В – расход топлива(т/год, т/час);
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kр = 10-3.
ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг :
q 3  R  Qnr
1,013
0,2  1  10.32

 2,03г / кг
1,013
СCO 
С CO
где
q3
– потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива: q3 = 0,2;
– коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания
оксида углерода, для дров R=1;
R
82
Qr – низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3.
Мсо = 9,95×2,03×0,278= 5,6 г/сек
Расчет валового выброса оксида углерода:
M CO  СCO BP  K P
Мсо = 133091×2,03×10-3= 270,2 т/год
Расчет выбросов твердых частиц
Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива)
Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т), вычисляют по
формуле:
M tv  0,01  B  (a y  A r  q4y 
Qnr
)(1  n z )  K p
32,68
где
В – расход топлива;
Аr – зольность топлива на рабочую массу, %;
ау – доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе);
nz – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива. %;
Qrn – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;0
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах Кр = 1.
Максимально-разовый выброс:
Без учета степени очистки:
Mtv = 0,01×9,95 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×0,278×103= 4,78 г/cек
С учетом степени очистки 95% :
Mtv = 0,01×9,95 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×(1-95/100)×0,278×103= 0,24 г/cек
Валовой выброс:
Без учета степени очистки:
Mtv = 0,01×133091 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×1= 210,14 т/год
С учетом степени очистки 95% :
Mtv = 0,01×133091 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×(1-95/100)×1= 10,5 т/год
Расчет выбросов сажи
Количество сажи Мс ,г/с (т/г) рассчитывается по формуле:
M с  0,01  B  q4y  (Qnr / 32,680)  (1  n2 )  K p
где
q 4y – потери тепла с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %.
Q nr
– низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг
n2 – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях.
Максимально-разовый выброс:
Без учета степени очистки:
Mc = 0,01×9,95 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×0,278×103= 0,2 г/cек
С учетом степени очистки 95% :
Mc = 0,01×9,95 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×(1-95/100)×0,278×103= 0,01 г/cек
Валовой выброс:
Без учета степени очистки:
Mc = 0,01×133091,0 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×1= 8,4 т/год
С учетом степени очистки 95% :
Mc = 0,01×133091,0 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×(1-95/100)×1= 0,42 т/год
83
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Количество бенз(а)пирена (г/c, т/год), выбрасываемого в атмосферный воздух
при сжигании твердого топлива определяется по формуле :
Mi=Ci×Vsg×Bp×Kp
Vsg=4,13
Сbp=10-3×(Ar×Qr/e1,5αt)×Kd×Kzy=0,0037
Mi=0,0037×4,13×9,95×0,278×10-3=0,000042г/с
Валовый выброс бенз(а)пирена:
Mi=0,0037×4,13×133091,0×0,278×10-6=0,00056 т/год
Расчет выбросов тяжелых металлов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов тяжелых металлов от установок по сжиганию топлива проводится согласно ТКП 17.08-14-2011 (02120) «Правила расчета выбросов тяжелых металлов».
Максимально разовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании
топлива в топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов
тяжелых металлов рассчитывается по формуле:
Еi = Аj× Fi,j×3,6×10-3
где
Аj – расход топлива j в топливосжигающей установке, т/час;
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, г/т, определяемый по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011.
Для расчета валовых и максимально-разовых выбросов без учета степени
очистки используются удельные показатели выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива , г/т, определяемые по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011
As
Cd
Cr
Cu
Hg
Ni
Pb
Zn
Fi,j
0,008
0,01
0,05
0,24
0,002
0,09
0,06
0,98
Максимально-разовые и валовые выбросы тяжелых металлов без учета степени
очистки:
Максимальный выброс As
ЕAs = 9,95× 0,008×3,6×10-3 = 0,00029 г/с
Валовый выброс As
ЕAs = 133091,0×0,008×10-6 = 0,0011 т/год
Максимальный выброс Cd
ЕCd = 9,95× 0,01×3,6×10-3 = 0,00036 г/с
Валовый выброс Cd
ЕCd = 133091,0×0,01×10-6 = 0,0013 т/год
Максимальный выброс Cr
ЕCr = 9,95× 0,05×3,6×10-3 = 0,0018 г/с
Валовый выброс Cr
ЕCr = 133091,0×0,05×10-6 = 0,0067 т/год
Максимальный выброс Cu
ЕCu = 9,95× 0,24×3,6×10-3 = 0,0086 г/с
Валовый выброс Cu
ЕCu = 133091,0×0,24×10-6 = 0,032 т/год
Максимальный выброс Hg
84
ЕHg = 9,95× 0,002×3,6×10-3 = 0,000072 г/с
Валовый выброс Hg
ЕHg = 133091,0×0,002×10-6 = 0,00027 т/год
Максимальный выброс Ni
ЕNi = 9,95× 0,09×3,6×10-3 = 0,0032 г/с
Валовый выброс Ni
ЕNi = 133091,0×0,09×10-6 = 0,012 т/год
Максимальный выброс Pb
ЕPb = 9,95× 0,06×3,6×10-3 = 0,0022 г/с
Валовый выброс Pb
ЕPb = 133091,0×0,06×10-6 = 0,008 т/год
Максимальный выброс Zn
ЕZn = 9,95× 0,98×3,6×10-3 = 0,043 г/с
Валовый выброс Zn
ЕZn = 133091,0×0,98×10-6 = 0,13 т/год
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей при сжигании древесных
отходов
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей проводится согласно
ТКП 17.08-13-2011(02120) «Правила расчета стойких органических загрязнителей».
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
ЕD = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01,
ГДж/тыс.м3;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мкг /ГДж, определяемый
по приложению А ТКП 17.08-13-2011.
Для расчета выбросов диоксинов/фуранов без учета степени очистки используем EFi,j,k=0,20 мкг /ГДж:
Валовый выброс диоксинов/фуранов Еd составляет:
ЕD = 133091,0×0,01032×0,20×10-6 = 0,00027 г ЭТ/год
Валовой выброс ПХБ ЕPHB и ГХБGHB г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
ЕPHB = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-3
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов ПХБ и ГХБ при сжигании топлива j в
топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый по приложению Б
ТКП 17.08-13-2011.
Валовый выброс ПХБ составляет:
ЕPHB = 133091,0×0,01032×0,009×10-3 =0,012 г/год
Валовый выброс ГХБ составляет:
85
ЕGHB = 133091,0×0,01032×0,0002×10-3 = 0,00027 г/год
Валовой выброс индикаторных соединений ПАУ ЕРАН, кг/год при сжигании
топлива рассчитывается согласно ТКП 17.08-13-2011(02120)
ЕРАН = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год,
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т,
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый
по таблицам В.4 приложения В ТКП 17.08-13-2011
При расчете выбросов без учета степени очистки используются следующие
удельные показатели выбросов индикаторного соединения ПАУ:
бензо(b)флуорантен бензо(k)флуорантен
EFi,j,k
Установка
бензо(а)пирен
идено(1,2,3c,d)пирен
65
23,4
45
Валовый выброс бензо(b)флуорантена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×65×10-6 = 0,09 кг/год
Валовый выброс бензо(k)флуорантена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×23,4×10-6 = 0,03 кг/год
Валовый выброс идено(1,2,3-c,d)пирена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×22×10-6= 0,03 кг/год
Валовый выброс бензо(а)пирена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×45×10-6 = 0,06 кг/год
Результаты расчета валовых выбросов СОЗ
Диоксины/
aураны,
г Эт
ПХБ,
г
0,00027
0,012 0,00027
ГХБ,
г
22
бензо(b)флуоран-тен,
кг
бензо(k)флуоран-тен,
кг
бензо(а)пи
рен,
кг
идено(1,
2,3c,d)п
ирена
0,09
0,03
0,06
0,03
Сумма
4-х
ПАУ,
кг
0,21
Таблица – Образование загрязняющих веществ при сжигании древесных отходов (выброс не осуществляется)
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
Код
вещества
Максимальноразовый
выброс г/с
Валовый
выброс,
т/год
2902
0,42
10,5
0301
0304
0337
3,2
0,52
5,6
155,6
25,3
270,2
0330
5,3
257,1
0328
0703
0163
0,01
0,000042
0,0032
0,42
0,00056
0,012
86
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
0124
0183
0,00036
0,000072
0,0013
0,00027
0325
0,00029
0,0011
0203
0140
0,0018
0,0086
0,0067
0,032
0184
0,0022
0,008
0229
0,043
0,13
3620
-
0,00000000027
3920
-
0,000000012
-
-
0,00009
0,00003
0,00003
Секция получения стружки
После окорки и пропарки загрузочный кран, двигающийся по рельсам, берет
бревна из разгрузочных бункеров. После этого бревна загружаются в станцию загрузки
стружечного станка, в котором «пакет» формируется из отдельных бревен. «Пакет» подается на стружечный станок по транспортеру. Зажимы фиксируют бревна, пока стружечный станок, установленный на тележке, движется к камере резки. Ножи, установленные по кругу, скручивают древесину в камере резки и тележка автоматически возвращается в исходное положение для повтора последовательности операций. После нескольких перемещений «пакет» расслаивается до стандартной крупной OSB стружки.
Стружка подается в бункеры для влажных волокон и подготавливается к сушке.
Пылевая труба циклона (C1) и фильтра (F1) от стружечного станка (степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0001)
Радиальные вентиляторы отводят воздух от определенных точек всасывания.
Поступающий на очистку газ (воздух с гранулятом) всасывается через трубы. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (C1) и фильтром (F1). За счет центробежной силы гранулят отделяется в циклоне. Гранулят падает в шлюзовой затвор под
циклоном, по которому материал возвращается обратно в производственный процесс.
После циклона очищенный газ от пыли выбрасывается радиальным вентилятором в атмосферу со степенью очистки 95%.
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*18,85*8640*10-3*(1 – 95/100) = 7,3 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
87
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 18,85 кг/час, исходя из технологического процесса обработки древесины (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 7,3*1000000/ 360/24/3600 = 0,23 г/сек
Пылевая труба циклона (C2) и фильтра (F2) от бункера сырой стружки
(степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0002)
Радиальные вентиляторы отводят воздух от определенных точек всасывания.
Поступающий на очистку газ (воздух с гранулятом) всасывается через трубы. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (С2) и фильтром (F2). За счет центробежной силы гранулят отделяется в циклоне. Гранулят падает в шлюзовой затвор под
циклоном, по которому материал возвращается обратно в производственный процесс.
После циклона очищенный газ от пыли древесной выбрасывается радиальным вентилятором в атмосферу со степенью очистки 95%.
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*2,7*8640*10-3*(1 – 95/100) = 1,05 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 2,7 кг/час для линии подачи пыли и стружки в бункер (табличные
данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 1,05*1000000/ 360/24/3600 = 0,03 г/сек
Секция сушки № 1 / секция сушки № 2
После окорки влажная OSB стружка накапливается в горизонтальном бункере
для уравновешивания нарушений устойчивости в ходе производства и простоев верхних участков. Затем стружка непрерывно подается из бункера в секцию сушки. Сушилка состоит из конвекционной однопроходной барабанной сушилки. Горячий газ генерируется в сжигательной камере энергетической станции с восходящим сжиганием твердого топлива. Смесительная камера смешивает воздух горячего газа из сжигательной
камеры с чистым воздухом и частичным потоком воздуха из сушилки для получения
необходимой температуры горячего газа на входе сушилки. Стружка сушится потоком
горячего газа во вращающемся сушильном барабане и одновременно перемещается по
сушилке. Специальные крепежные детали сушилки предотвращают быструю транспортировку стружки по сушилке. От энергетической станции воздух поступает в сушилку,
который на энергетической станции очищается на 95% от твердых частиц и сажи от
88
процесса сгорания твердого топлива в энергетической станции. После сушки воздух
поступает на скруббер с трубками Вентури, где воздух очищается на 99% от всех загрязняющих веществ от процесса сжигания твердого топлива в энергетической установке и от пыли древесной от процесса сушки древесины.
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Расчет выбросов пыли древесной через скруббер с трубками Вентури
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*2,7*8640*10-3*(1 – 99/100) =0,21 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 2,7 кг/час для сушильной камеры (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,21*1000000/ 360/24/3600 = 0,0068 г/сек
На установке по изготовлению OSB плит установлено две независимо работающие энергетические станции.
Каждая энергетическая станция производит:
1. Горячий газ для системы сушки.
2. Термомасло для размораживания бревен, нагрева пресса и других потребителей тепла.
Топливом для производства энергии является древесный материал, отбракованный на различных этапах производства, и который не может использоваться для изготовления щитов OSB. В основном этот материал – это кора после процесса окорки, гранулят с участка сортировки и распиловки, а также пыль с участка сортировки и из выпускного фильтра. Кора хранится в центральной секции складирования топлива (подвижный пол). В соответствии с текущим потреблением энергии происходит дозирование и подача коры при помощи отдельных транспортирующих устройств в шахту топлива каждой энергетической станции. Гранулят хранится в круглом силосе топлива.
При помощи разгрузочной системы силоса топлива гранулят дозируется в систему
транспортировки коры. Пыль хранится в круглом силосе. Из разгрузочной системы силоса пыль выгружается в дозировочный силос системы выброса пыли, откуда она поступает в пылевую горелку энергетической станции.
Энергетическая станция 1 и 2 состоит из следующих элементов:
– Система сжигания
– Выброс пыли
– Система подачи воздуха для горения
– Система термомасла для пресса и система горячей воды
– Система очистки дыма и золоуловитель
– Термомасляный нагреватель
89
Расчет выбросов от энергетической станции №2
Мощность установки – 25,5 МВт. Потребность в топливе – древесный отходы –
133 760 т/год, 10 т/час.
Расчет выбросов произведен в соответствии с ТКП 17.08.04-2006 «Порядок
определения выбросов при сжигании топлива в котлах теплопроизводительностью более 25 МВт» и Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности.
Расчет выбросов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов диоксида серы:
Количество серы диоксида (т/год) при сжигании твердого топлива определяется
по формуле:
M so  0,02  B p  S r  (1   ' so )  (1   ' ' so )(1   so  n0 / nk )  K p
где
Bp – расчетный расход топлива (т/год, т/час)
 S r - содержание серы в топливе, %
η'so2 – доля серы оксидов, связываемых летучей золой в котле (согласно справочным данным)
η’’so2 – доля серы оксидов, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с
твердыми частицами.
ηso2 – доля серы оксидов, улавливаемых в сероулавливающей установке
n0 и nk – длительность работы сероулавливающей установки и котла соответственно (ч/год)
Kp – коэффициент пересчета при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
Кр = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах Кр = 1.
Без учета степени очистки:
МSO2= 0,02×133760,0×0,31×1×0,31×1×1=257,1 т/год
МSO2= 0,02×10,0×0,31×1×0,31×1×1×0,278×103=5,3 г/сек
2
2
2
2
Расчет выбросов оксидов азота
Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 в г/с (т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании твердого, жидкого и
газообразного топлива, рассчитывается по соотношению
МNOx= Bp×KNOx×β1( 1-ε1r) ×β2×β3× ε2(1-ŋaz×n0/nk) ×Kp
где
Вp –расчетный расход топлива, т усл. топл./ч (т усл. топл./год.)
Bp = (1 – q4/100)×B
где
B – фактический расход топлива (т/год, т/час)
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %, (для древесных отходов = 0,5)
Bp = (1 – 0,5/100)×10,0=9,95 т/час
Bp = (1 – 0,5/100)×133760=133091 т/год
K NO2
– удельный выброс азота оксидов, кг/т;
β1 – коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота видов сжигаемого топлива
β2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок и равный:
для вихревых горелок . . . . . . . . . . 1,0,
для прямоточных горелок . . . . . . . 0,85;
β3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления и равный:
при твердом шлакоудалении . . . . 1,0,
90
при жидком шлакоудалении . . . . 1,6;
ε1 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов на выход оксидов азота в зависимости от условий подачи их в топку.
ε2 – коэффициент, характеризующий уменьшение выбросов оксидов азота (при
двухступенчатом сжигании) при подаче части воздуха помимо основных горелок при
условии сохранения общего избытка воздуха за котлом;
r – степень рециркуляции дымовых газов, %;
ŋaz – доля оксидов азота, улавливаемых в азотоочистной установке;
no и nк – длительность работы азотоочистной установки и котла, ч/год;
kn – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kn = 10-3.
K NOx  7,5 
Дf
50  Дп
где
Дf – фактическая нагрузка котла, т/час
Дп – номинальная нагрузка котла, т/час
KNOх = 7,5× 10,0 /(50+11,0) = 1,2
MNOx = 9,95×1,2×0,9×(1-0,035×0,15)×0,85×1,6×1×0,278=4,04 г/сек
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе максимальноразовые выбросы составят:
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2 = 0,8×MNOx = 0,8×4,04 = 3,2 г/сек
Выброс оксида азота (NO):
МNO = 0,13×MNOx = 0,13×4,04 = 0,52 г/сек
Валовый выброс оксидов азота т/год выбрасываемых в атмосферный воздух с
дымовыми газами составит:
МNOx= 133091,0×1,2×0,9×( 1-0,035×0,15)×0,85×1,6×1×10-3= 194,5 т/год
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе валовые выбросы составят:
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2 = 0,8×MNOx = 0,8×194,5 = 155,6 т/год
Выброс оксида азота (NO):
МNO = 0,13×MNOx = 0,13×194,5 = 25,3 т/год
Расчет выбросов оксида углерода
Максимальное количество оксида углерода M CO , г/с, (т/год), поступающие в
атмосферный воздух с дымовыми газами, определяется по формуле:
M CO  СCO BP  K P
где
В – расход топлива(т/год, т/час);
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kр = 10-3.
ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг :
С CO
где
q3
q 3  R  Qnr
СCO 
1,013
0,2  1  10.32

 2,03г / кг
1,013
– потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива: q3 = 0,2;
91
– коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания
оксида углерода, для дров R=1;
R
Qr – низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3.
Мсо = 9,95×2,03×0,278= 5,6 г/сек
Расчет валового выброса оксида углерода:
M CO  СCO BP  K P
Мсо = 133091×2,03×10-3= 270,2 т/год
Расчет выбросов твердых частиц
Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива)
Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т), вычисляют по
формуле:
M tv
Qnr
 0,01  B  (a y  A  q 
)(1  n z )  K p
32,68
r
y
4
где
В – расход топлива;
Аr – зольность топлива на рабочую массу, %;
ау – доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе);
nz – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива. %;
Qrn – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;0
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах Кр = 1.
Максимально-разовый выброс:
Без учета степени очистки:
Mtv = 0,01×9,95 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×0,278×103= 4,78 г/cек
С учетом степени очистки 95% :
Mtv = 0,01×9,95 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×(1-95/100)×0,278×103= 0,24 г/cек
Валовой выброс:
Без учета степени очистки:
Mtv = 0,01×133091 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×1= 210,14 т/год
С учетом степени очистки 95% :
Mtv = 0,01×133091 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×(1-95/100)×1= 10,5 т/год
Расчет выбросов сажи
Количество сажи Мс ,г/с (т/г) рассчитывается по формуле:
M с  0,01  B  q4y  (Qnr / 32,680)  (1  n2 )  K p
где
q 4y – потери тепла с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %.
Q nr
– низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг
n2 – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях.
Максимально-разовый выброс:
Без учета степени очистки:
Mc = 0,01×9,95 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×0,278×103= 0,2 г/cек
С учетом степени очистки 95% :
Mc = 0,01×9,95 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×(1-95/100)×0,278×103= 0,01 г/cек
Валовой выброс:
Без учета степени очистки:
92
Mc = 0,01×133091,0 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×1= 8,4 т/год
С учетом степени очистки 95% :
Mc = 0,01×133091,0 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×(1-95/100)×1= 0,42 т/год
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Количество бенз(а)пирена (г/c, т/год), выбрасываемого в атмосферный воздух
при сжигании твердого топлива определяется по формуле :
Mi=Ci×Vsg×Bp×Kp
Vsg=4,13
Сbp=10-3×(Ar×Qr/e1,5αt)×Kd×Kzy=0,0037
Mi=0,0037×4,13×9,95×0,278×10-3=0,000042г/с
Валовый выброс бенз(а)пирена:
Mi=0,0037×4,13×133091,0×0,278×10-6=0,00056 т/год
Расчет выбросов тяжелых металлов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов тяжелых металлов от установок по сжиганию топлива проводится согласно ТКП 17.08-14-2011 (02120) «Правила расчета выбросов тяжелых металлов».
Максимально разовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании
топлива в топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов
тяжелых металлов рассчитывается по формуле:
Еi = Аj× Fi,j×3,6×10-3
где
Аj – расход топлива j в топливосжигающей установке, т/час;
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, г/т, определяемый по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011.
Для расчета валовых и максимально-разовых выбросов без учета степени
очистки используются удельные показатели выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива , г/т, определяемые по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011
As
Cd
Cr
Cu
Hg
Ni
Pb
Zn
Fi,j
0,008
0,01
0,05
0,24
0,002
0,09
0,06
0,98
Максимально-разовые и валовые выбросы тяжелых металлов без учета степени
очистки:
Максимальный выброс As
ЕAs = 9,95× 0,008×3,6×10-3 = 0,00029 г/с
Валовый выброс As
ЕAs = 133091,0×0,008×10-6 = 0,0011 т/год
Максимальный выброс Cd
ЕCd = 9,95× 0,01×3,6×10-3 = 0,00036 г/с
Валовый выброс Cd
ЕCd = 133091,0×0,01×10-6 = 0,0013 т/год
Максимальный выброс Cr
ЕCr = 9,95× 0,05×3,6×10-3 = 0,0018 г/с
Валовый выброс Cr
ЕCr = 133091,0×0,05×10-6 = 0,0067 т/год
Максимальный выброс Cu
ЕCu = 9,95× 0,24×3,6×10-3 = 0,0086 г/с
93
Валовый выброс Cu
ЕCu = 133091,0×0,24×10-6 = 0,032 т/год
Максимальный выброс Hg
ЕHg = 9,95× 0,002×3,6×10-3 = 0,000072 г/с
Валовый выброс Hg
ЕHg = 133091,0×0,002×10-6 = 0,00027 т/год
Максимальный выброс Ni
ЕNi = 9,95× 0,09×3,6×10-3 = 0,0032 г/с
Валовый выброс Ni
ЕNi = 133091,0×0,09×10-6 = 0,012 т/год
Максимальный выброс Pb
ЕPb = 9,95× 0,06×3,6×10-3 = 0,0022 г/с
Валовый выброс Pb
ЕPb = 133091,0×0,06×10-6 = 0,008 т/год
Максимальный выброс Zn
ЕZn = 9,95× 0,98×3,6×10-3 = 0,043 г/с
Валовый выброс Zn
ЕZn = 133091,0×0,98×10-6 = 0,13 т/год
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей при сжигании древесных
отходов
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей проводится согласно
ТКП 17.08-13-2011(02120) «Правила расчета стойких органических загрязнителей».
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
ЕD = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01,
ГДж/тыс.м3;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мкг /ГДж, определяемый
по приложению А ТКП 17.08-13-2011.
Для расчета выбросов диоксинов/фуранов без учета степени очистки используем EFi,j,k=0,20 мкг /ГДж:
Валовый выброс диоксинов/фуранов Еd составляет:
ЕD = 133091,0×0,01032×0,20×10-6 = 0,00027 г ЭТ/год
Валовой выброс ПХБ ЕPHB и ГХБGHB г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
ЕPHB = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-3
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т;
94
EFi,j,k – удельный показатель выбросов ПХБ и ГХБ при сжигании топлива j в
топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый по приложению Б
ТКП 17.08-13-2011.
Валовый выброс ПХБ составляет:
ЕPHB = 133091,0×0,01032×0,009×10-3 =0,012 г/год
Валовый выброс ГХБ составляет:
ЕGHB = 133091,0×0,01032×0,0002×10-3 = 0,00027 г/год
Валовой выброс индикаторных соединений ПАУ ЕРАН, кг/год при сжигании
топлива рассчитывается согласно ТКП 17.08-13-2011(02120)
ЕРАН = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год,
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т,
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый
по таблицам В.4 приложения В ТКП 17.08-13-2011
При расчете выбросов без учета степени очистки используются следующие
удельные показатели выбросов индикаторного соединения ПАУ:
бензо(b)флуорантен бензо(k)флуорантен
EFi,j,k
Установка
бензо(а)пирен
65
23,4
45
Валовый выброс бензо(b)флуорантена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×65×10-6 = 0,09 кг/год
Валовый выброс бензо(k)флуорантена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×23,4×10-6 = 0,03 кг/год
Валовый выброс идено(1,2,3-c,d)пирена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×22×10-6= 0,03 кг/год
Валовый выброс бензо(а)пирена составляет:
ЕРАН = 133091,0×0,01032×45×10-6 = 0,06 кг/год
Результаты расчета валовых выбросов СОЗ
Диоксины/
aураны,
г Эт
0,00027
ПХБ,
г
ГХБ,
г
бензо(b)флуоран-тен,
кг
0,012
0,00027
0,09
бензо(k)флуоран-тен,
кг
0,03
идено(1,2,3c,d)пирен
22
идебенно(1,2,
зо(а)пи
3рен,
c,d)пир
кг
ена
0,06
0,03
Сумма 4-х
ПАУ,
кг
0,21
Таблица – Выбросы при сжигании древесных отходов
Наименование вещества
1
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
2
Максимальноразовый
выброс г/с
3
Валовый
выброс,
т/год
4
2902
0,42
10,5
0301
0304
0337
3,2
0,52
5,6
155,6
25,3
270,2
Код
вещества
95
1
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
2
3
4
0330
5,3
257,1
0328
0703
0163
0124
0183
0,01
0,000042
0,0032
0,00036
0,000072
0,42
0,00056
0,012
0,0013
0,00027
0325
0,00029
0,0011
0203
0140
0,0018
0,0086
0,0067
0,032
0184
0,0022
0,008
0229
0,043
0,13
3620
-
0,00000000027
3920
-
0,000000012
-
-
0,00009
0,00003
0,00003
Работа сушилки осуществляется от одной энергетической станции, энергия второй станции полностью расходуется на подогрев воды через теплообменник для линии
пропарки. Следовательно, осуществляется выброс загрязняющих веществ при работе
одной энергетической станции. Твердые частицы (недифференцированная по сотаву
пыль/аэрозоль) и углерод черный (сажа) перед сушилкой очищаются на энергетической
станции на 95%, далее газовая смесь поступает в сушилку. После сушки древесины пыле-газовая смесь выбрасывается через скруббер с трубками Вентури со степенью
очистки 99% от всех загрязняющих веществ.
Таблица – Выбросы от работы энергетической станции без учета степени
очистки 99%
Наименование вещества
1
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
Код вещества
2
МаксимальноВаловый выразовый выброс, т/год
брос г/с
3
4
2902
0,21
5,25
0301
0304
0337
3,2
0,52
5,6
155,6
25,3
270,2
0330
5,3
257,1
0328
0703
0163
0124
0,005
0,000042
0,0032
0,00036
0,21
0,00056
0,012
0,0013
96
1
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
2
0183
3
0,000072
4
0,00027
0325
0,00029
0,0011
0203
0140
0,0018
0,0086
0,0067
0,032
0184
0,0022
0,008
0229
0,043
0,13
3620
-
2,7E-10
3920
-
0,000000012
-
-
0,00009
0,00003
0,00003
Таблица – Выбросы от работы энергетической станции через скруббер Вентури
с учетом степени очистки 99%
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
Код вещества
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
2902
0,0021
0,0525
0301
0304
0337
0,032
0,0052
0,056
1,556
0,253
2,702
0330
0,053
2,571
0328
0703
0163
0124
0183
0,00005
0,00000042
0,000032
0,0000036
0,00000072
0,0021
5,6E-06
0,00012
0,000013
2,7E-06
0325
0,0000029
0,000011
0203
0140
0,000018
0,000086
0,000067
0,00032
0184
0,000022
0,00008
0229
0,00043
0,0013
3620
-
2,7E-12
3920
-
1,2E-10
-
-
9E-07
3E-07
3E-07
97
Расчет выбросов от газового котла INTEC (выброс загрязняющих веществ осуществляется через скруббур Вентури со степенью очистки 99%)
Газовый котел INTEC c номинальной тепловой мощностью 8,86 МВт (установленная тепловая мощность 8,1 МВт). КПД – 91,4%. Вид топлива – природный газ (годовое потребление 10979 тыс. нм3).
- температура отходящих газов – 200 0С, согласно режимной карте низшая теплота сгорания топлива: 33,53 МДж/м3 (при 200С и 101.3 кПа);
- коэффициент избытка воздуха 1,5;
- объем топочной камеры котла 2,7 м3.
Расчет выбросов
Расчет выбросов произведен в соответствии с ТКП 17.08.01-2006 «Порядок
определения выбросов при сжигании топлива в котлах теплопроизводительностью до
25 МВт».
Расчет выбросов при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов азота (IV) оксид (азота диоксида)
Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 (в г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле:
r
M NO  BS Qir K NO
 K  t  r  ,
где
В0 – расчетный расход топлива, кг/с (м3/c);
Qri – низшая теплота сгорания топлива, МДж/м3;
x
2
K NO2
– удельный выброс оксидов азота при сжигании газа, г/МДж;
βk – безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструкцию
горелки; βk =1;
βt – безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха подаваемого для горения;
βt = 0,094+0,002*tn=0,094+0,02*200=1,34
βr – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота; βr =1;
βδ – безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру; βδ=1;
B  100  N / Qir  
где
N – расчетная нагрузка котла, МВт;
 – коэффициент полезного действия котла при расчетной нагрузке, % (91,4)
Bs = 100×8,1/33,53×91,4 = 0,26 м3/сек
Значение КNOx при расчете максимального выброса рассчитывается по формуле:
КNOx=
где
Bs - расчетный расход топлива, кг/с (м3/с);
КNOx=
=0,067 г/МДж
MNOx= 0,26×33,53×0,067×1×1,34×1×1= 0,78 г/сек
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе максимальноразовые выбросы не разделяются на составляющие:
МNO2= 0,78 г/сек
Валовой выброс оксидов азота т/год выбрасываемых в атмосферный воздух с
дымовыми газами рассчитывается по формуле:
98
r
M NOx  10 3 BS Qir K NO
 K  t  r  ,
2
где
Bs – расчетный расход топлива, т/год ( при сжигании газообразного топлива расчетный расход топлива равен фактическому);
Значение КNOx при расчете валового выброса рассчитывается по формуле:
КNOx=
где
Bs=Bst/3,6×T
Bst – расчетный расход топлива, тыс. м3/год (для газа равен фактическому);
T – общее количество часов работы котла.
Bs=Bst/(3,6×T)=10979/(3,6×4320)=0,71 м3/сек
r
K NO
 0,01 1,59  ВS Qir  0,03
2
=
+0,03 =0,092 м3/Мдж
MNOx=10-3×10979×33,53×0,092×1×1,34×1×1= 45,4 т/год
С учетом трансформации азота оксида в атмосферном воздухе, выбросы азота
диоксида вычисляются по следующим формулам:
M NO2  0.8  M NOx  36,32т / год
M NO  0.13  M
NO x
 5,9т / год
Расчет выбросов углерода оксида (окись углерода, угарный газ)
Максимальное количество оксида углерода , г/с, выбрасываемое в атмосферный
воздух, рассчитывается по формуле:
M CO  BSCCO
где
В – расход топлива на котел, кг/с,(м3/с);
ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг: ССО  q3  R  Qr ;
q3
где
– потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива (q3 = 0,05
при расчете валовых выбросов, q3 = 0,07 при расчете максимальных выбросов);
R – коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания
оксида углерода, для газа R=0,5;
Qr – низшая теплота сгорания топлива, МДж/м3.
CCO= q3×R×Qr
Расчет максимально-разовых выбросов:
CCO= 0,07×0,5×33,53=1,17 г/кг
Mco = 1,17×0,26= 0,3 г/сек
Расчет валовых выбросов оксида углерода:
M CO
где
ТЕ
 10 3 BSCCO
Bs – расчетный расход топлива, т/год;
CCO=0,05×0,5×33,53=0,838 г/кг
te
M co = 10-3×0,838×10979= 9,2 т/год
Расчет выбросов бенз(а)пирена.
Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания природного
газа на выходе из топочной зоны водогрейных котлов малой мощности определяется по
формуле:
99
cбпГ  10 6 
Г
cбп
 10 6 
где

 T 0,11  qV  7,0
К n К cir К cb ,
1,4  1,12  e 0,88 1
''
T

1,5 0,11  3,22  7,0
 1  1,02  1  0,000004 мг / м 3 ,
1,4  1,12  1,55
 "т – коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания;
qv – теплонапряжение топочного объема, кВт/м3, при сжигании проектного топлива, величина qv берется из технической документации на котельное оборудование;
Кn – коэффициент, учитывающий влияние нагрузки котла дымовых газов на
концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания
Кcir – коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания
Ксb – коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания
Величина qv рассчитывается по соотношению:
qV  B p Qir / VT ,
где
= В;
Вр – расчетный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с); для газа Вр
Qir
– низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м3);
VT – объем топочной камеры, м3.
qv = 0,26×33,53/ 2,7 = 3,2
Максимальный выброс бенз(а)пирена (г/сек) рассчитывается по формуле :
М bp  C i bp  Vdry  10 3
где
Vdry – Теоретический объем сухих газов
Vdry  Bs  V 1, 4 dry
где
BS – расчетный расход топлива , кг/сек (м3/с);
V1,4dry – теоретический объем сухих дымовых газов ( приложение А ТКП 17.0801-2006)
Vdry  0,26  12,37  3,22 м 3 / с
М
bp
 C i bp  Vdry  10 3
=0,000004×3,22×10-3=0,000000012 г/сек
Валовый выброс бенз(о)пирена (т/год) рассчитывается по формуле :
М bp  C i bp  Vdry  10 6
Vdry  Bs  V 1, 4 dry
где
BS – расчетный расход топлива , кг/сек (м3/с);
V1,4dry – теоретический объем сухих дымовых газов ( приложение А ТКП 17.0801-2006)
Vdry  10979  12,37  135810,2 м3 / с
М
bp
 C i bp  Vdry  10 6
=0,000004×135810,2×10-6=0,0000005 т/год
Расчет выбросов тяжелых металлов при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов тяжелых металлов от установок по сжиганию топлива проводится согласно ТКП 17.08-14-2011 (02120) «Правила расчета выбросов тяжелых металлов». Согласно ТКП 17.08-14-2011 при расчетах выбросов тяжелых металлов при сжигании газообразного топлива степень очистки не учитывается.
100
Максимально разовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании
топлива в топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов
тяжелых металлов рассчитывается по формуле:
Еi = Аj× Fi,j×3,6×10-3
где
Аj – расход топлива j в топливосжигающей установке, м3/час;
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, определяемый по приложению А 4 ТКП 17.08-14-2011.
Таблица - Удельные показатели выбросов тяжелых металлов при сжигании газа,
3
г/тыс.м
As
Cd
Cr
Cu
Hg
Ni
Pb
Zn
Fi,j
0,0014
Валовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании природного газа в
топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов тяжелых
металлов рассчитывается по формуле:
Еite = Аjtf× Fi,j×10-6
tf
где
Аj - расход топлива j в топливосжигающей установке, тыс.м3/год
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, г/м3, определяемый по приложению А 4 ТКП 17.08-14-2011.
Максимальный выброс Hg
ЕHg = 936× 0,0014×10-3×3,6×10-3 = 0,000005 г/с
Валовый выброс Hg
ЕHg = 10979×0,001×10-6 = 0,00001 т/год
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей проводится согласно
ТКП 17.08-13-2011(02120) «Правила расчета стойких органических загрязнителей». Согласно ТКП 17.08-13-2011 при расчетах выбросов СОЗ при сжигании газообразного
топлива степень очистки не учитывается.
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
Еd = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
гГде
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
тыс.м3/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01-2006,
ГДж/тыс.м3;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мкг /ГДж, определяемый
по приложению А ТКП 17.08-13-2011.
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd составляет:
Еd = 10979,0×0,03353×0,001×10-6 = 0,0000004 г ЭТ/год
Валовой выброс индикаторных соединений ПАУ ЕРАН, кг/год при сжигании
топлива рассчитывается согласно ТКП 17.08-13-2011(02120)
ЕРАН = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
3
тыс.м /год,
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т,
101
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый
по таблицам В.4 приложения В ТКП 17.08-13-2011
Валовый выброс бензо(b)флуорантена составляет:
ЕРАН = 10979,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000003 кг/год
Валовый выброс бензо(k)флуорантена составляет:
ЕРАН = 10979,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000003 кг/год
Валовый выброс бензо( а)пирена составляет:
ЕРАН = 10979,0×0,03353×0,0006×10-6 = 0,0000002 кг/год
Валовый выброс идено(1,2,3-c,d)пирена составляет:
ЕРАН = 10979,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000003 кг/год
Результаты расчета валовых выбросов СОЗ
Установка
Диоксины/
aураны,
г Эт
ПХБ,
г
ГХБ,
г
0,0000004
-
-
бензо(b)флуорантен,
кг
0,0000003
бензо(k)бенидеСумма 4флуоран- зо(а)пир но(1,2,3х ПАУ,
тен,
ен,
c,d)пире
кг
кг
кг
на
0,0000003 0,0000002 0,0000003 0,0000011
Таблица – выбросы от котла INTEC через скруббер Вентури (без учета степени
очистки)
Наименование вещества
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
бенз/а/пирен
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
0301
0304
0337
0703
0183
Максимально-разовый
выброс г/с
0,78
0,3
0,000000012
0,000005
3620
-
-
-
Код вещества
Валовый выброс, т/год
36,32
5,9
9,2
0,0000005
0,00001
0,000000000000
4
0,0000000003
0,0000000003
0,0000000003
Таблица – выбросы от котла INTEC через скруббер Вентури (с учетом степени
очистки 99%)
Наименование вещества
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
бенз/а/пирен
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
0301
0304
0337
0703
0183
Максимально-разовый
выброс г/с
0,0078
0,003
1,2E-10
5E-08
3620
-
4E-15
-
-
3E-12
3E-12
3E-12
Код вещества
Валовый выброс, т/год
0,3632
0,059
0,092
5E-09
1E-07
102
Рачет выбросов от газового котла Schenkmann&Piel
(выброс загрязняющих веществ осуществляется через скруббер Вентури со степенью
очистки 99%).
Потребность в топливе:
Древесный отходы – 27900 т/год;
Природный газ – 18800 тыс. м3/год.
Расчет выбросов
Расчет выбросов произведен в соответствии с ТКП 17.08.04-2006 «Порядок
определения выбросов при сжигании топлива в котлах теплопроизводительностью более 25 МВт» и утвержденного постановлением Минприроды от 12.02.2009 и Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности.
Расчет выбросов при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов оксидов азота
Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 в г/с (т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании твердого, жидкого и
газообразного топлива, рассчитывается по соотношению
МNOx= Bp×KNOx×β1( 1-ε1r) ×β2×β3× ε2(1-ŋaz×n0/nk) ×Kp
где
Вp –расчетный расход топлива, т усл. топл./ч (т усл. топл./год.)
Bp = (1 – q4/100)×B
где
B – фактический расход топлива (т/год, т/час)
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %, ()
Bp = (1 – 0/100)×4,35=4,35 тыс. м3/час
Bp = (1 – 0/100)×18800=18800 тыс. м3/год
KNOx – удельный выброс азота оксидов, кг/т;
K NOx  7,5 
Дf
50  Дп
где
Дf – фактическая нагрузка котла,тыс. м3/час
Дn – номинальная нагрузка котла, тыс. м3/час
KNOх = 7,5× 4,35 /50+4,79 = 0,6
β1 – коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота видов сжигаемого топлива (при сжигании газообразного топлива – 0,9)
β2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок и равный:
для вихревых горелок . . . . . . . . . . 1,0,
для прямоточных горелок . . . . . . . 0,85;
β3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления и равный:
при твердом шлакоудалении . . . . 1,0,
при жидком шлакоудалении . . . . 1,6;
ε1 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов на выход оксидов азота в зависимости от условий подачи их в топку.
ε2 – коэффициент, характеризующий уменьшение выбросов оксидов азота (при
при условии сохранения общего избытка воздуха за котлом;
r – степень рециркуляции дымовых газов, %;
ŋaz – доля оксидов азота, улавливаемых в азотоочистной установке;
no и nк - длительность работы азотоочистной установки и котла, ч/год;
kn – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kn = 10-3.
103
МNOx= 4,35×0,6×0,9( 1-0,035×0,15) ×1,0×1,6× 1 ×0,278= 1,04 г/сек
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе максимальноразовые выбросы составят:
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2= 0,8× МNOx= 0,8×1,04=0,832 г/сек
Выброс оксида азота (NO):
МNO= 0,13× МNOx= 0,8×1,04=0,135 г/сек
Валовый выброс оксидов азота т/год выбрасываемых в атмосферный воздух с
дымовыми газами составит:
МNOx= 18800×0,6×0,9( 1-0,035×0,15) ×1,0×1,6× 1 ×10-3= 16,16 т/год
С учетом трансформации оксидов азота в атмосферном воздухе валовые выбросы составят:
Валовый выброс диоксида азота (NO2) т/год:
МNO2= 0,8× МNOx= 0,8×16,16=12,93 т/год
Валовый выброс оксида азота (NO) т/год:
МNO= 0,13× МNOx= 0,13×16,16=2,1 т/год
Расчет выбросов оксида углерода
Максимальное количество оксида углерода M CO , г/с, (т/год), поступающие в
атмосферный воздух с дымовыми газами, определяется по формуле:
M CO  СCO BP  K P
где
В – расход топлива(т/год, т/час);
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах Кр = 10-3.
ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг :
С CO
где
0,04;
q3
q 3  R  Qnr
СCO 
1,013
0,04  0,5  33.5

 0,66г / кг
1,013
– потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива: q3 =
R – коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической не-
полноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания
оксида углерода, для газа R=0.5;
Qr – низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3.
МСО = 4,35×0,66×0,278=0,8 г/с
Расчет валовых выбросов оксида углерода:
M CO  СCO BP  K P
МСО = 0,66×18800×10-3=12,41 т/год
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Количество бенз(а)пирена (г/с, т/год), выбрасываемого в атмосферный воздух с
дымовыми газами при сжигании газообразного топлива определяется по формуле :
Mi=Ci×Vsg×Bp×Kp
Vsg=12,37
104
q11, 26 (0,0536  0,163  qv )
 K r  K d  K ST  K vl
e 25(1 1)
0,278  B  Qnr 0,278  10,56  33,5
qv 

 36,4
Vm
2,7
C BP  10 3
qv=
C BP  10 3
=
= 15,00 Мвт/м3
q11, 26 (0,0536  0,163  qv )
 K r  K d  K ST  K vl
e 25(1 1)
=0,0044 мг
Mi=0,0044×12,37×0,66×0,278×10-3=0,000009г/c
Валовый выброс бенз(а)пирена рассчитывается по формуле
Mi=0,0044×12,37×18800×10-6=0,001т/год
Расчет выбросов тяжелых металлов при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов тяжелых металлов от установок по сжиганию топлива проводится согласно ТКП 17.08-14-2011 (02120) «Правила расчета выбросов тяжелых металлов». Согласно ТКП 17.08-14-2011 при расчетах выбросов тяжелых металлов при сжигании газообразного топлива степень очистки не учитывается.
Максимально разовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании
топлива в топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов
тяжелых металлов рассчитывается по формуле:
Еi = Аj× Fi,j×3,6×10-3
где
Аj – расход топлива j в топливосжигающей установке, м3/час;
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, определяемый по приложению А 4 ТКП 17.08-14-2011.
Таблица – Удельные показатели выбросов тяжелых металлов при сжигании газа, г/тыс.м3
As
Cd
Cr
Cu
Hg
Ni
Pb
Zn
Fi,j
0,0014
Валовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании природного газа в
топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов тяжелых
металлов рассчитывается по формуле:
Еite = Аjtf× Fi,j×10-6
где
Аjtf – расход топлива j в топливосжигающей установке, тыс.м3/год
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, г/м3, определяемый по приложению А 4 ТКП 17.08-14-2011.
Максимальный выброс Hg
ЕHg = 14465,8× 0,0014×10-3×3,6×10-3 = 0,000072 г/с
Валовый выброс Hg
ЕHg = 124637,0×0,0014×10-3×10-6 = 0,000002 т/год
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей при сжигании газообразного топлива
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей проводится согласно
ТКП 17.08-13-2011(02120) «Правила расчета стойких органических загрязнителей». Согласно ТКП ТКП 17.08-13-2011 при расчетах выбросов СОЗ при сжигании газообразного топлива степень очистки не учитывается.
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
105
Еd = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
3
тыс.м /год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01-2006,
ГДж/тыс.м3;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мкг /ГДж, определяемый
по приложению А ТКП 17.08-13-2011.
Валовый выброс диоксинов/фуранов Еd составляет:
Еd = 18800,0×0,03353×0,001×10-6 = 0,0000006 г ЭТ/год
Валовой выброс индикаторных соединений ПАУ ЕРАН, кг/год при сжигании
топлива рассчитывается согласно ТКП 17.08-13-2011(02120)
ЕРАН = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
тыс.м3/год,
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т,
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый
по таблицам В.4 приложения В ТКП 17.08-13-2011
Валовый выброс бензо(b)флуорантена составляет:
ЕРАН = 18800,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000005 кг/год
Валовый выброс бензо(k)флуорантена составляет:
ЕРАН = 18800,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000005 кг/год
Валовый выброс бензо( а)пирена составляет:
ЕРАН = 18800,0×0,03353×0,0006×10-6 = 0,0000004 кг/год
Валовый выброс идено(1,2,3-c,d)пирена составляет:
ЕРАН = 18800,0×0,03353×0,0008×10-6 = 0,0000005 кг/год
Результаты расчета валовых выбросов СОЗ
Установка
Диоксины/
aураны,
г Эт
ПХБ,
г
ГХБ,
г
Котел
0,0000006
-
-
бензо(b)флуорантен,
кг
0,0000005
бензо(k)бенидеСумма
флуоран- зо(а)пир но(1,2,34-х
тен,
ен,
c,d)пире
ПАУ,
кг
кг
на
кг
0,0000005 0,0000004 0,0000005 0,0000019
Таблица – Выбросы при сжигании природного газа
Наименование вещества
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
Код вещества
0301
0304
0337
0328
0703
0183
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
0,832
12,93
0,135
2,1
0,8
12,41
0,1
1,75
0,000009
0,001
0,000072
0,000002
3620
-
0,0000000000006
-
-
0,0000000005
0,0000000005
0,0000000005
106
Расчет выбросов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов диоксида серы
Количество серы диоксида (т/год) при сжигании твердого топлива определяется
по формуле:
M so  0,02  B p  S r  (1   ' so )  (1   ' ' so )(1   so  n0 / nk )  K p
где
Bp – расчетный расход топлива (т/год, т/час)
 S r – содержание серы в топливе, %
η'so2 – доля серы оксидов, связываемых летучей золой в котле (согласно справочным данным)
η’’so2 – доля серы оксидов, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с
твердыми частицами.
ηso2 – доля серы оксидов, улавливаемых в сероулавливающей установке
n0 и nk – длительность работы сероулавливающей установки и котла соответственно (ч/год)
Kp – коэффициент пересчета при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
kр = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах kр = 1.
Bp = (1 – q4/100)×B
где
B – фактический расход топлива (т/год, т/час)
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %, для древесного топлива = 0,5%)
Bp = (1 – q4/100)×B
Bp = (1 – 0,5/100)×6,46=6,43 т/час
Bp = (1 – 0,5/100)×27900=27761 т/год
M so  0,02  B p  S r  (1   ' so )  (1   ' ' so )(1   so  n0 / nk )  K p
Мso2=0,02×27761,0×0,31×1×0,31×1= 53,4 т/год
Мso2=0,02×6,43×0,31×1×0,31×0,278×103= 3,4 г/сек
2
2
2
2
2
2
2
2
Расчет выбросов оксидов азота
Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 в г/с (т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании твердого, жидкого и
газообразного топлива, рассчитывается по соотношению
МNOx= Bp×KNOx×β1( 1-ε1r) ×β2×β3× ε2(1-ŋaz×n0/nk) ×Kp
где
Вp – расчетный расход топлива, т усл. топл./ч (т усл. топл./год.)
KNOx –удельный выброс азота оксидов, кг/т;
K NOx  7,5 
где
Дf
50  Дп
Дf – фактическая нагрузка котла, тыс. м3/час
Д n – номинальная нагрузка котла, тыс. м3/час
KNOх = 7,5× 4,35 /50+4,79 = 0,6
β1 – коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота видов сжигаемого топлива ( при сжигании газообразного топлива – 0,9)
β2 – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок и равный:
для вихревых горелок . . . . . . . . . . 1,0,
для прямоточных горелок . . . . . . . 0,85;
β3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления и равный:
при твердом шлакоудалении . . . . 1,0,
107
при жидком шлакоудалении . . . . 1,6;
ε1 – коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов на выход оксидов азота в зависимости от условий подачи их в топку.
ε2 – коэффициент, характеризующий уменьшение выбросов оксидов азота (при
при условии сохранения общего избытка воздуха за котлом;
r – степень рециркуляции дымовых газов, %;
ŋaz – доля оксидов азота, улавливаемых в азотоочистной установке;
no и nк - длительность работы азотоочистной установки и котла, ч/год;
kn – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду
kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах kn = 10-3.
МNOx= 6,43×0,6×0,9( 1-0,035×0,15) ×1,0×1,6× 1 ×0,278= 1,54 г/сек
Выброс диоксида азота (NO2):
МNO2= 0,8×МNOx= 0,8×1,54=1,232 г/сек
Выброс оксида азота (NO):
МNO= 0,13× МNOx= 0,8×1,54=0,2 г/сек
Валовый выброс оксидов азота т/год выбрасываемых в атмосферный воздух с
дымовыми газами составит:
МNOx= 27761,0×0,6×0,9( 1-0,035×0,15) ×1,0×1,6× 1 ×10-3= 23,8 т/год
Валовый выброс диоксида азота (NO2) т/год:
МNO2= 0,8×МNOx= 0,8×23,8=19,04 т/год
Валовый выброс оксида азота (NO) т/год:
МNO= 0,13×МNOx= 0,13×23,8=3,1 т/год
Расчет выбросов оксида углерода
Максимальное количество оксида углерода M CO , г/с, (т/год), поступающие в
атмосферный воздух с дымовыми газами, определяется по формуле:
M CO  СCO BP  K P
где
В – расход топлива(т/год, т/час);
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278; при расчете выбросов в тоннах Кр = 10-3.
ССО – выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг:
С CO
где
q3
q 3  R  Qnr
СCO 
1,013
0,2  1  10.32

 2,03г / кг
1,013
– потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива: q3 = 0,2;
R – коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической не-
полноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания
оксида углерода, для дров R=1;
Qr – низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3.
Мсо = 6,43×2,03×0,278= 3,6 г/сек
Расчет валового выброса оксида углерода:
M CO  СCO BP  K P
Мсо = 27761×2,03×10-3= 56,4 т/год
Расчет выбросов твердых частиц
108
Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива)
Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т), вычисляют по
формуле:
M tv
Qnr
 0,01  B  (a y  A  q 
)(1  n z )  K p
32,68
r
y
4
где
В – расход топлива;
Аг – зольность топлива на рабочую массу, %;
αу – доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе);
– доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях
q4 – потери тепла от механической неполноты сгорания топлива. %;
Qrn – низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;0
Кр – коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в граммах в секунду kn = 0,278×103; при расчете выбросов в тоннах Кр = 1.
Максимально-разовый выброс:
Mtv = 0,01×6,43 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×0,278×103= 3,1 г/cек
Валовой выброс:
Mtv = 0,01×27761 ( 0,025×0,6 + 0,5×10,32/32,68) ×1×1= 48,3 т/год
Расчет выбросов сажи
Количество сажи Мс ,г/с (т/г) рассчитывается по формуле:
M с  0,01  B  q4y  (Qnr / 32,680)  (1  n2 )  K p
где
q 4y – потери тепла с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %.
Q nr
– низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг
n2 – доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях.
Максимально-разовый выброс:
Mtv = 0,01×6,43 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×0,278×103= 0,1 г/cек
Валовой выброс:
Mtv = 0,01×27761,0 ×0,02 ×(10,32/32,68) ×1×1= 1,75 т/год
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Количество бенз(а)пирена ( г/c,т/год), выбрасываемого в атмосферный воздух
при сжигании твердого топлива определяется по формуле :
Mi=Ci×Vsg×Bp×Kp
Vsg=4,13
Сbp=10-3×(Ar×Qr/e1,5αt)×Kd×Kzy=0,0037
Максимальный выброс бенз(а)пирена:
Mi=0,0037×4,13×6,43×0,278×10-3=0,000027г/с
Валовый выброс бенз(а)пирена:
Mi=0,0037×4,13×27761,0×0,278×10-6=0,00012 т/год
Расчет выбросов тяжелых металлов при сжигании древесных отходов
Расчет выбросов тяжелых металлов от установок по сжиганию топлива проводится согласно ТКП 17.08-14-2011 (02120) «Правила расчета выбросов тяжелых металлов».
Максимально разовый выброс i-ого тяжелого металла Ei (г/с) при сжигании
топлива в топливосжигающей установке на основании удельных показателей выбросов
тяжелых металлов рассчитывается по формуле:
Еi = Аj× Fi,j×3,6×10-3
где
Аj – расход топлива j в топливосжигающей установке, т/час;
109
Fi,j – удельный показатель выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива, г/т, определяемый по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011
Для расчета валовых и максимально-разовых выбросов без учета степени
очистки используются удельные показатели выбросов i-ого тяжелого металла при сжигании топлива , г/т, определяемые по приложению А 3 ТКП 17.08-14-2011
As
Cd
Cr
Cu
Hg
Ni
Pb
Zn
Fi,j
0,008
0,01
0,05
0,24
0,002
0,09
0,06
0,98
Максимально-разовые и валовые выбросы тяжелых металлов без учета степени
очистки:
Максимальный выброс As
ЕAs = 6,43× 0,008×3,6×10-3 = 0,0001852 г/с
Валовый выброс As
ЕAs = 27761,0×0,008×10-6 = 0,0002221 т/год
Максимальный выброс Cd
ЕCd = 6,43× 0,01×3,6×10-3 = 0,0002315 г/с
Валовый выброс Cd
ЕCd = 27761,0×0,001×10-6 = 0,0002776 т/год
Максимальный выброс Cr
ЕCr = 6,43× 0,05×3,6×10-3 = 0,001157 г/с
Валовый выброс Cr
ЕCr = 27761,0×0,05×10-6 = 0,001388 т/год
Максимальный выброс Cu
ЕCu = 6,43× 0,24×3,6×10-3 = 0,005556 г/с
Валовый выброс Cu
ЕCu = 27761,0×0,24×10-6 = 0,006663 т/год
Максимальный выброс Hg
ЕHg = 6,43× 0,002×3,6×10-3 = 4,63E-05 г/с
Валовый выброс Hg
ЕHg = 27761,0×0,002×10-6 = 5,55E-05 т/год
Максимальный выброс Ni
ЕNi = 6,43× 0,09×3,6×10-3 = 0,002083 г/с
Валовый выброс Ni
ЕNi = 27761,0×0,09×10-6 = 0,002498 т/год
Максимальный выброс Pb
ЕPb = 6,43× 0,06×3,6×10-3 = 0,001389 г/с
Валовый выброс Pb
ЕPb = 27761,0×0,06×10-6 = 0,001666 т/год
Максимальный выброс Zn
ЕZn = 6,43× 0,098×3,6×10-3 = 0,022685 г/с
Валовый выброс Zn
ЕZn = 27761,0×0,098×10-6 = 0,027206 т/год
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей при сжигании древесных
отходов
Расчет выбросов стойких органических загрязнителей проводится согласно
ТКП 17.08-13-2011(02120) «Правила расчета стойких органических загрязнителей».
Валовой выброс диоксинов/фуранов Еd г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
Еd = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
110
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
3
тыс.м /год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01-2006,
ГДж/тыс.м3;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мкг /ГДж, определяемый
по приложению А ТКП 17.08-13-2011.
Для расчета выбросов диоксинов/фуранов без учета степени очистки используем EFi,j,k=0,20 мкг /ГДж:
Валовый выброс диоксинов/фуранов Еd составляет:
Еd = 27761,0×0,01032×0,20×10-6 = 0,00005 г ЭТ/год
Валовой выброс ПХБ ЕPHB и ГХБ ЕGHB г ЭТ/год при сжигании топлива рассчитывается по формуле:
ЕPHB = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-3
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год;
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т;
EFi,j,k – удельный показатель выбросов ПХБ и ГХБ при сжигании топлива j в
топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый по приложению Б
ТКП 17.08-13-2011.
Валовый выброс ПХБ составляет:
ЕPHB = 27761,0×0,01032×0,009×10-3 = 0,0026 г/год
Валовый выброс ГХБ составляет:
ЕGHB = 27761,0×0,01032×0,0002×10-3 = 0,00006 г/год
Валовой выброс индикаторных соединений ПАУ ЕРАН, кг/год при сжигании
топлива рассчитывается согласно ТКП 17.08-13-2011(02120)
ЕРАН = ∑ Аj,k× kj ×EFi,j,k×10-6
где
Аj,k – объем сожженного топлива j в топливосжигающих установках класса k,
т/год,
kj – низшая теплота сгорания топлива j в соответствии с ТКП 17.08-01, ГДж/т,
EFi,j,k – удельный показатель выбросов индикаторного соединения ПАУ i при
сжигании топлива j в топливосжигающих установках класса k, мг/ГДж, определяемый
по таблицам В.4 приложения В ТКП 17.08-13-2011.
При расчете выбросов без учета степени очистки используются следующие
удельные показатели выбросов индикаторного соединения ПАУ:
бензо(b)флуорантен бензо(k)флуорантен
EFi,j,k
65
23,4
бензо(а)пирен
45
идено(1,2,3c,d)пирен
22
Валовый выброс бензо(b)флуорантена составляет:
ЕРАН = 27761,0×0,01032×65×10-6 = 0,019 кг/год
Валовый выброс бензо(k)флуорантена составляет:
ЕРАН = 27761,0×0,01032×23,4×10-6 =0,007 кг/год
Валовый выброс идено(1,2,3-c,d)пирена составляет:
ЕРАН = 27761,0×0,01032×22×10-6= 0,006 кг/год
Валовый выброс бензо(а)пирена составляет:
ЕРАН = 27761,0×0,01032×45×10-6 = 0,013 кг/год
Результаты расчета валовых выбросов СОЗ
Уста-
Диоксины/
ПХБ,
ГХБ,
бензо(b)-
бензо(k)-
бен-
иде-
Сумма
111
новка
aураны,
г Эт
г
г
флуорантен,
кг
флуорантен,
кг
зо(а)пир
ен,
кг
0,00005
0,0026
0,00006
0,019
0,007
0,013
но(1,2,
3c,d)пир
ена
0,006
4-х
ПАУ,
кг
0,045
Таблица – выбросы при сжигании древесных отходов
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
Код вещества
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
2902
3,1
48,3
0301
0304
0337
1,232
0,2
3,6
19,04
3,1
56,4
0330
3,4
53,4
0328
0703
0163
0124
0183
0,1
0,000027
0,002083
0,0002315
0,000046
1,75
0,00012
0,002498
0,0002776
0,0000555
0325
0,0001852
0,0002221
0203
0140
0,001157
0,005556
0,001388
0,006663
0184
0,001389
0,001666
0229
0,022685
0,027206
3620
-
0,00000000005
3920
-
0,0000000026
-
-
0,000019
0,000007
0,000013
Выбираем наихудший вариант от процессов сжигания древесных отходов и газа.
Таблица – Выбросы по наихудшему варианту от котла Schenkmann через скруббер Вентури (без учета степени очистки)
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) ок-
Код вещества
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
2902
3,1
48,3
0301
0304
0337
0330
1,232
0,2
3,6
3,4
19,04
3,1
56,4
53,4
112
сид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
0328
0703
0163
0124
0183
0,1
0,000027
0,002083
0,0002315
0,000072
1,75
0,00012
0,002498
0,0002776
0,0000555
0325
0,0001852
0,0002221
0203
0140
0,001157
0,005556
0,001388
0,006663
0184
0,001389
0,001666
0229
0,022685
0,027206
3620
-
0,00000000005
3920
-
0,0000000026
-
-
0,000019
0,000007
0,000013
Таблица – Выбросы по наихудшему варианту от котла Schenkmann через скруббер Вентури (с учетом степени очистки 99%)
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
Код вещества
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
2902
0,031
0,483
0301
0304
0337
0,01232
0,002
0,036
0,194
0,031
0,564
0330
0,034
0,534
0328
0703
0163
0124
0183
0,001
2,7E-07
2,08E-05
2,32E-06
7,2E-07
0,0175
1,2E-06
2,5E-05
2,78E-06
5,55E-07
0325
1,85E-06
2,22E-06
0203
0140
1,16E-05
5,56E-05
1,39E-05
6,66E-05
0184
1,39E-05
1,67E-05
0229
0,000227
0,000272
3620
-
5E-13
3920
-
2,6E-11
113
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
-
-
1,9E-07
7E-08
1,3E-07
Секция сортировки
Секция сортировки делит высушенную стружку посредством сита на наружный
слой (НС), внутренний слой (ВС) и мелкий материал. Материал из каждого участка сушилки приблизительно разделен на стружку и мелкую фракцию. Фракция стружки сортируется непосредственно после сушки, поскольку две менее крупные фракции временно хранятся в силосе для отсортированного материала. Мелкий материал более
крупного размера также направляется с силос для отсортированного материала вместе с
более мелким материалом стружкоотсасывающего устройства. Материал сортируется в
силосе для отсортированного материала и подается в два сита. Более крупная стружка
отделяется, а затем превращается в основной материал (ВС) или материал наружного
слоя (НС). Отсортированная мелкая фракция направляется в силос топлива (50.050), а
пыль направляется в силос пыли. Материал наружного слоя (НС) и внутреннего слоя
(ВС) накапливается в отдельном бункере для сухой стружки. Используются два типа
сита: сита «Quadradyn» используются для высушенной стружки, а сита используются
для мелкого и отработанного материала. Сита содержат несколько слоев сита с отверстиями различного размера для каждой фракции. Слои сита ускоряются эксцентриковым диском для достижения колебательного движения. Сита «Quadradyn» состоят из
трех основных частей, флюидизатора на входе сита для распределения стружки по всей
ширине, роликов специальной формы для отделения стружки и корпуса станка с тремя
разгрузочными бункерами.
При любом перемещении материала с вершины транспортера на следующий
транспортер и из разгрузки трех ленточных бункеров для внутреннего слоя образуются
пыль и частицы материала. Эта пыль и частицы отсасываются радиальным вентилятором. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (С3) и фильтром (F3). Поступающий на очистку газ (пыль и частицы) транспортируется по трубам в циклон. За
счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется от частиц. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под циклоном. По шнековому транспортеру материал поступает на другой реверсивный шнековый транспортер, который может перемещать отделенный материал через шлюзовой затвор обратно
в производственный процесс или в отвал. После циклона в воздухе по-прежнему имеется пыль. Поэтому поступающая на очистку пыль перекачивается при помощи радиального вентилятора в фильтр. В фильтре пыль отфильтровывается. Очищенный газ выходит в атмосферу. В поддоне фильтра имеется шнековый транспортер, который перемещает отделенный материал в шлюзовой затвор. Шлюзовой затвор установлен под шнеком фильтра и через него материал поступает обратно в производственный процесс.
Оборудование применяется для управления перемещением шлюзового затвора, вращением радиального вентилятора, работой собирающего шнекового транспортера в поддоне фильтре, а также вместе с системой управления работой фильтра.
Пылевая труба циклона (С3) и фильтра (F3) от секции сортировки (степень
очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0003)
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
114
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*12,5*8640*10-3*(1 – 95/100) = 4,9 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 12,5 кг/час при работе сита (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 4,9*1000000/ 360/24/3600 = 0,16 г/сек
Пропущенный через сито материал перемещается через шлюзовой затвор в
транспортную систему ВД, в которой материал перемещается при помощи узла ВД –
радиального вентилятора. Материал перемещается по трубам в циклонный фильтр.
Циклон (С4) и фильтр (F4) расположены над силосом топлива. За счет центробежной
силы поступающий на очистку газ отделяется от частиц. Оставшийся поступающий на
очистку газ фильтруется на выходе фильтра, и очищенный газ выпускается в атмосферу. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под циклонным фильтром. Через шлюзовой затвор материал поступает в силос топлива.
Пылевая труба циклона (С4) и фильтра (F4) от секции сортировки (степень
очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0004)
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*2,7*8640*10-3*(1 – 95/100) = 1,05 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 2,7 кг/час при транспортировке материала (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 1,05*1000000/ 360/24/3600 = 0,03 г/сек
Секция приготовления и дозирования клея
На участке склеивания хранится и подготавливается клей, используемый в процессе для гарантии устойчивости и полного склеивания готовой плиты.
Клей состоит из следующих ингредиентов:
- карбамидоформальдегидная смола (содержание свободного формальдегида
менее 0,2% - KRONORES HD или KRONORES OS) с расходом смолы 32 000 т/год;
эмульсия (парафин) используется для предотвращения разбухания и смазки потока материалов в ходе выполнения процесса;
115
различные виды отвердителей используются в качестве катализаторов для
улучшения отверждения смолы.
Все компоненты отдельно отмеряются в смесители из расходных емкостей на
участке приготовления клея.
Смола доставляется на площадку и разгружается в четыре бункера для хранения
смол. Во время хранения смолы перекачивается передающим насосом через фильтр в
теплообменник в циркуляционном трубопроводе. Смола подается дозировочным
устройством для наружного слоя и/или дозировочным устройством для внутреннего
слоя. Из дозировочного устройства смола попадает в делитель потока наружного слоя
и/или делитель потока внутреннего слоя. Для повышения температуры смолы и увеличения выпуска продукции смола нагревается теплообменником для наружного слоя и
теплообменником для внутреннего слоя. После теплообменника смола попадает в делитель потока для наружного слоя и для внутреннего слоя и течет по трубопроводам смесителя для наружного и внутреннего слоев. Для ускорения производства и повышения
качества продукции необходимо использовать некоторые химические вещества. Отвердитель для разгружается из тележки в две емкости для складирования отвердителя и
подается через фильтр в дозировочное устройство отвердителя для наружного слоя и
для внутреннего слоя. Отвердитель подается по трубопроводам для наружного и внутреннего слоя к смесителям. Одним из компонентов клея является парафиновая эмульсия. Она поставляется на площадку в цистерне и разгружается в силос для хранения.
При необходимости она подается через фильтры в дозировочное устройство эмульсии
для наружного слоя и для внутреннего слоя. Затем эмульсия подается насосом в наружный смеситель и внутренний смеситель. Для обеспечения отверждения плиты к смеси
добавляется небольшое количество воды, которая подается из дозатора воды или непосредственно через водопровод в дозировочное устройство воды для наружного слоя и в
дозировочное устройство воды для внутреннего слоя и насосом в смесители.
Таким образом, секция приготовления и дозирования клея представляет собой
полностью закрытый цикл технологического процесса. Следовательно, выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух не осуществляеются.
Секция нанесения клея
В системе нанесения клея все компоненты собираются вместе (стружка, клей,
отвердитель, эмульсия, вода). Высушенная стружка для наружного и внутреннего слоев
подается из секции сушки в ленточный бункер. Время ожидания стружки рассчитывается по заданным значениям состава клея, а дозировочные устройства обеспечивают
соответствующий объем клея и химических веществ.
После сортировки стружка из секции сортировки поступает в ленточный бункер
для наружного слоя и для внутреннего слоя. В соответствии с требованиями ленточный
транспорте с весами для наружного слоя и для внутреннего слоя выгружает стружку в
смесительный барабан 1 для наружного слоя, включающий распылитель, и смесительный барабан 1 для внутреннего слоя, включающий распылитель (смеситель). В смесительном барабане к стружке добавляется рассчитанное количество клея, отвердителя,
эмульсии и воды. Для улучшения смешивания всех данных химических веществ распылители (распределитель) распределяют капли при быстром вращении диска. Барабан
вращается и компоненты смешиваются. После выхода из барабанов заслонка для
наружного слоя и для внутреннего слоя пропускает материал или отбраковывает его.
Положение отбраковки используется для запуска или остановка барабана при отсутствии правильного дозирования или распределения. После смесительного барабана для
116
наружного слоя стружка подается по скребковым цепным транспортерам к распределительному клапану. От данного клапана стружка подается по скребковым цепным
транспортерам к бункеру-дозатору отливного устройства для нижней и верхней стороны. Стружка внутреннего слоя проходит по скребковым цепным транспортерам к распределительному клапану, а затем непосредственно к поворотным шнековым транспортерам для бункеров-дозаторов отливного устройства 1 и 2 внутреннего слоя. Предусматриваются приборы для определения влажности в бункере сухой стружки наружного и внутреннего слоев. Сжатый воздух для охлаждения распылителя должен быть сухим, без частиц воды. Две абсорбционные сушилки для наружного и внутреннего слоев
устанавливаются для подачи сухого воздуха. Металлоконструкции участка нанесения
клея распределяются по всей секции нанесения клея.
Таким образом, секция нанесения клея представляет собой полностью закрытый
цикл технологического процесса. Следовательно, выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух не осуществляеются.
Производственный корпус №2
Линия формирования
Линия формирования разработана для подачи сформированного мата из стружки из станции формирования к прессу. Консоль для сброса позволяет загружать неправильно сформированный мат в бункер для сброса брака. Если мат из стружки сформирован правильно и его вес соответствует заданному значению, формирующий ленточный транспортер закрывается для передающего ленточного транспортера и мат попадает в пресс. Иные инструменты используются для управления линией.
Формирующий ленточный транспортер с консолью для сброса размещается под
станцией формирования к передающему ленточному транспортеру перед входом пресса. Скорость движения формирующего ленточного транспортера соответствует скорости пресса. Если мат сформирован неправильно, с поврежденными участками разбросанной стружки или по краям или если вес не соответствует заданному значению программы, в таких случаях консоль для сброса открывается и материал попадает в бункер
для сброса брака. В случае если мат сформирован правильно, ленточный транспортер
закрывается до передающего ленточного транспортера к прессу и мат попадает в пресс.
Отбракованный материал из бункера подается по четырем скребковым транспортерам
на шнековый транспортер с двусторонним перемещением. Одно направление ведет в
бункер сброса, а из бункера сброса возможно добавление через шнековый транспортер.
Если бункер сброса переполнен или по любым иным причинам, шнековый транспортер
может двигаться в обратном направлении, и материал будет поступать во внешний короб для отбракованного материала. Для получения мата с правильными кромками устанавливаются лево- и правосторонние устройства продольной резки кромки. Материал,
отрезанный данными устройствами резки, подается обратно в переключающий клапан
через циклон. При серийном производстве клапан открывается в направлении шнекового транспортера и подает данный материал обратно в станцию формированию внутреннего слоя. Во втором случае из-за проблем в работе станции формирования или прекращения производства материал подается из переключающего клапана по скребковому транспортеру в выходной короб для отбракованного материала.
В процессе формования образуются пыль и частицы, которые отсасываются радиальным вентилятором. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (С5) и
фильтром (F5). Поступающий на очистку газ (пыль и частицы) транспортируется по
трубам в циклон. За счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется
117
от частиц. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под
циклоном. Через шлюзовой затвор материал поступает в собирающий шнековый транспортер. По собирающему шнековому транспортеру материал поступает на другой реверсивный шнековый транспортер, который может перемещать отделенный материал
через шлюзовой затвор обратно в производственный процесс, или в отвал. После циклона в воздухе по-прежнему имеется пыль. Поэтому оставшийся поступающий на
очистку газ (только пыль) перекачивается через трубы и принадлежности при помощи
радиального вентилятора в фильтр. В фильтре пыль отфильтровывается. Очищенный
газ выходит в атмосферу. В поддоне фильтра имеется шнековый транспортер, который
перемещает отделенный материал в шлюзовой затвор. Шлюзовой затвор установлен
под фильтром, и через него материал поступает обратно в производственный процесс.
Пылевая труба циклона (С5) и фильтра (F5) от линии формирования (степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0005)
Выброс газо-пылевой смеси объемом 20% (формальдегид, пыль древесная)
осуществляется через циклон (С5) и фильтр (F5), где осуществляется очистка только от
пыли древесной на 95%, а 80% - через скруббер с трубками Вентури, где происходит
очистка пыле-газовой смеси (формальдегид, пыль древесная) на 99% от линии формирования.
Расчет выбросов через циклон С5 и фильтр F5
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100)*0,2 = 0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100)*0,2=0,03 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от продольной резки кромки плиты ОSB (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9;
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С5, F5.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,03*1000000/ 360/24/3600 = 0,001 г/сек
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992. Принимали во
внимание, что выбросы формальдегида осуществляются без учета очистки и используется карбамидоформальдегидная смола с ее максимальным годовым расходом 32 000
т/год.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год:
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,2
118
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С5, F5.
М= 32000*1,2*0,08*10-3*0,2= 0,61 т/год
G = 0,61*1000000/360/24/3600 = 0,02 г/сек
Расчет выбросов через скруббер с трубками Вентури
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100)*0,8=0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 99/100)*0,8=0,025 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от продольной резки кромки плиты ОSB (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9;
0,8 – 80% удаление газо-пылевой смеси через скруббер с трубками Вентури.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,025*1000000/360/24/3600 = 0,0008 г/сек
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992. Принимали
во внимание, что выбросы формальдегида осуществляются с учетом степени очистки
99% и используется карбамидоформальдегидная смола с ее максимальным годовым
расходом 32 000 т/год.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год:
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,8*0,01
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);
0,8 – 80% удаление газо-пылевой смеси через скруббер с трубками Вентури;
0,01 – учет степени очистки 99%.
М= 32000*1,2*0,08*10-3*0,8*0,01= 0,025 т/год
119
G = 0,025*1000000/360/24/3600 = 0,0008 г/сек
Система непрерывного прессования прессования ContiPlus 58,44 м
Участок прессовой установки разработан для преобразования уплотненного мата в спрессованную плиту под воздействием температуры и давления и для обеспечения
сбора и очищения паров, образующихся в ходе данного процесса, перед их выбросом в
атмосферу. Мат подается с участка – линии формирования через систему подачи пресса
в главный пресс. Плита уплотняется при помощи гидравлического оборудования и подается по смазанным стальным лентам механическим оборудованием. Стальные ленты
также удерживаются прямо посредством коррекции механическим оборудованием.
Плита нагревается термотрансферным маслом, подающимся из отдельной энергосистемы. Существуют вторичный контур обогрева термическим маслом, который качает
масло по трубопроводу непосредственно в различные секции обогревающих плит. Отработанный газ из выхода пресса отводится вытяжными колпаками пресса. Из-за применения клея в наружном слое (НС) необходимо защищать стальную ленту пресса. Характеристикой клея является хорошая реакция с металлами, в результате чего стружка с
клеем склеивается на ленточном транспортере пресса. Поэтому верхние и нижние
стальные ленты содержат систему нанесения разделительного средства – ролик. Жидкое разделительное средство наносится на поверхность в виде пленки и предотвращает
склеивание стружки.
Отработанный газ пресса и корпуса диагональной пилы линии распиловки откачивается и очищается в мокром газоочистителе. Откачанный отработанный газ предварительно покрывается водой из особых форсунок – принадлежностей, что препятствует взвешенным частицам налипать на внутренние поверхности труб. Сопла – принадлежности препятствуют образованию пламени в трубах, что значит, что форсунки
являются средством огнезащиты. Предварительно обработанный отработанный газ из
всех точек отбора проходит через скруббер с трубками Вентури. Внутри скруббера с
трубками Вентури происходит дополнительная обработка газа водой. После скруббера
с трубками Вентури газ поступает в циклон, в котором загрязненная вода отделяется от
газа. Отделенная вода из циклона поступает в главную емкость для воды под циклоном.
В этой главной емкости для воды твердый материал отделяется от загрязненной воды и
убирается при помощи систем транспортировки – циклона в контейнер. Очищенная вода из главной емкости перекачивается обратно в форсунки для предварительной обработки отработанного газа. Это значит, что технологическая вода перемещается по замкнутому циклу. Радиальный вентилятор втягивает отработанный газ через трубы в
циклон и переносит очищенный воздух по трубам в центральный дымоход. В соответствии с техническими характеристиками скруббера с трубками Вентури очистка выбросов формальдегида и фенола производится не более чем на 99%.
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992. Принимали
во внимание, что выбросы формальдегида осуществляются со стпеню очистки 99% и
используется карбамидоформальдегидная смола с ее максимальным годовым расходом
32 000 т/год.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год:
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,01
где
B – расход смолы, т/год;
120
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется).
М= 32000*1,2*0,08*10-3= 3,07 т/год
Из этого количества выбрасывается фенола и формальдегида в атмосферу через
скруббер с трубками Вентури со степенью очистки 99 %:
М= 3,07*0,01 = 0,031 т/год
Максимально разовый выброс загрязняющих веществ с учетом очистки 99%,
г/сек:
G = 0,031*1000000/360/24/3600 = 0,001 г/сек
Секция транспортировки сырой плиты
Бесконечная плита подается в пресс по фрикционному роликовому транспортеру где она проходит через вышибную пилу для вскрытия пузырей. Затем бесконечная
плита обрезается двойной пилой для обрезки кромки и двойной диагональной пилой до
размера сырой плиты. Для снижения уровня шума пил их окружает шумоизоляционная
кабина.
Сырые плиты отделаются после прохождения через пилу посредством увеличения скорости транспортировки при помощи ускоряющего роликового транспортера.
Пока плиты движутся по транспортеру, измеряется их толщина и выброс. При помощи
данных устройств определяется годность плит. После ускорения плиты движутся по
ременному транспортеру для взвешивания. Данный транспортер содержит датчики
массы, расположенные под транспортером, для измерения веса плиты по время ее прохождения по транспортеру. Следующим устройством является балансир отбраковки,
который отделяет годные плиты от негодных. Негодные плиты подаются по загрузочному транспортеру к дробилке в дробилке плит, которая дробит непригодные плиты на
мелкие куски. Данные мелкие куски поступают в короб для отбракованного материала
с транспортером отбракованного материала. Годные плиты собираются в группу при
помощи ременного транспортера для группировки. Затем группа плит движется к охладителю плит с питающим роликовым транспортером. Выходной роликовый транспортер принимает группу плит из охладителя плит и подает ее по фрикционному роликовому транспортеру на питающий роликовый транспортер охладителя. Там группа плит
охлаждается. После охлаждения выходной роликовый транспортер принимает плиты и
перемещает их к следующему выравнивающему роликовому транспортеру. Охладители
плит можно обойти по запросу оператора. Затем плиты подаются непосредственно с
питающего роликового транспортера по фрикционному роликовому транспортеру и
выходному роликовому транспортеру на выравнивающий роликовый транспортер
(40.500). Выравнивающий роликовый транспортер выравнивает плиты до определенного размера для штабелирования. Для отделения плит одной группы для штабелирования
фрикционным роликовым транспортером создается зазор. Затем плиты складываются
на станции штабелирования 1 или на станции штабелирования 2. Обе станции штабелирования работают поочередно для обеспечения непрерывной работы. Штабели сырых плит выходят из станции штабелирования по роликовым транспортерам для штабелей плит. Передвижная тележка принимает штабели из обеих станций штабелирования и подает их в угловую станцию, где они поставляются на следующий участок секции складирования сырой плиты. Вся секция транспортировки сырой плиты окружена
121
мостками и переходом к секции транспортировки сырой плиты для доступа к оборудованию.
После пресса бесконечное полотно плиты OSB обрезается и разрезается на отдельные плиты. В процессе разрезания образуются пыль и частицы, которые отсасываются радиальным вентилятором. Радиальный вентилятор расположен между циклоном
(С6) и фильтром (F6). Поступающий на очистку газ (пыль и частицы) транспортируется
по трубам в циклон. За счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется от частиц. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен
под циклоном. Через шлюзовой затвор материал поступает в собирающий шнековый
транспортер. По собирающему шнековому транспортеру материал поступает на другой
реверсивный шнековый транспортер, который может перемещать отделенный материал
через шлюзовой затвор обратно в производственный процесс, или в отвал. После циклона в воздухе по-прежнему имеется пыль. Поэтому оставшийся поступающий на
очистку газ (только пыль) перекачивается через трубы и принадлежности при помощи
радиального вентилятора в фильтр. В фильтре пыль отфильтровывается. Очищенный
газ выходит в атмосферу или обратно в зал с прессом в зимнее время. В поддоне фильтра имеется шнековый транспортер, который перемещает отделенный материал в шлюзовой затвор. Шлюзовой затвор установлен под шнеком фильтра и через него материал
поступает обратно в производственный процесс.
Пылевая труба циклона (С6) и фильтра (F6) от обрезки кромки двойной
пилой, от резки двойной диагональной пилой до размера сырой плиты и дробилке
негодных плит (степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0006)
Выброс газо-пылевой смеси объемом 20% (формальдегид, пыль древесная)
осуществляется через циклон (С6) и фильтр (F6), где осуществляется очистка только от
пыли древесной на 95%, а 80% - через скруббер с трубками Вентури, где происходит
очистка пыле-газовой смеси (формальдегид, пыль древесная) на 99% от секции транспортировки сырой плиты.
Расчет выбросов пыли древесной через циклон С6 и фильтр F6
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Обрезка кромки двойной пилой:
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100)*0,2 = 0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100)*0,2=0,03 т/год
где: Мпат. - количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от обрезки кромки плиты ОSB (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9;
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С6, F6.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,03*1000000/ 360/24/3600 = 0,001 г/сек
122
Резка двойной диагональной пилой до размера сырой плиты:
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100)*0,2 = 0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100)*0,2=0,03 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от резки двойной диагональной пилой до размера сырой
плиты OSB (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9;
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С6, F6.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,03*1000000/ 360/24/3600 = 0,001 г/сек
Дробилка негодных плит:
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100)*0,2=20,0*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100)*0,2=0,69 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 20,0 кг/час от дробилки негодных плит ОSB (табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9;
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С6, F6.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,69*1000000/ 360/24/3600 = 0,022 г/сек
Таблица – Суммарные выбросы от 2-х процессов резки плиты и дробилки негодных плит через С6, F6
Наименование вещества
пыль древесная
Код вещества
2936
Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
выброс с учетом
очистки, т/год
очистки, г/сек
0,024
0,75
Суммарный выброс пыли древесной через скруббер с трубками Вентури от 2-х
процессов резки плиты и дробилки негодных плит составляет 80%
Валовый выброс пыли древесной, т/год
Без учета очистки – 3,75 т/год (100%)
Без учета очистки – 3,0 т/год (80%)
С учетом очистки 99% – 3,0*0,01 = 0,03 т/год
Максимально разовый выброс пыли древесной, г/сек
0,03*1000000/360/24/3600 = 0,001 г/сек
123
Таблица – Суммарные выбросы от 2-х процессов резки плиты и дробилки негодных плит через скруббер с трубками Вентури
Наименование вещества
пыль древесная
Код вещества
2936
Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
выброс с учетом
очистки, т/год
очистки, г/сек
0,001
0,03
Расчет выбросов через циклон (С6) и фильтр (F6)
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992. Принимали
во внимание, что выбросы формальдегида осуществляются без степени очистки через
пылевую трубу циклона (С6) и фильтра (F6) и используется карбамидоформальдегидная смола с ее максимальным годовым расходом 32 000 т/год.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год:
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,2
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);
0,2 – 20% удаление газо-пылевой смеси через С6, F6.
М= 32000*1,2*0,08*10-3*0,2= 0,61 т/год
G = 0,61*1000000/360/24/3600 = 0,02 г/сек
Расчет выбросов через скруббер с трубками Вентури
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Выброс формальдегида (80%) осуществляется через скруббер с трубками Вентури со степенью очистки 99%.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год:
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,8*0,01
М = В*q*е*10-3*0,2
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);
0,8 – 80% удаление газо-пылевой смеси через скруббер с трубками Вентури;
0,01 – учет степени очистки 99%.
М= 32000*1,2*0,08*10-3*0,8*0,01= 0,025 т/год
G = 0,025*1000000/360/24/3600 = 0,0008 г/сек
124
Секция складирования сырой плиты
Участок секции складирования сырой плиты разработан для накапливания штабелей сырой плиты. Это буфер между секцией транспортировки сырой плиты и линией
распиловки, чтобы обе линии могли работать независимо друг от друга. А также, если
одна из линий не работает. Штабели сырой плиты поступают с линии транспортировки
сырой плиты в передвижную тележку. Затем она перемещает штабели к ряду цепных
транспортеров для штабелей плит и выгружает их. Штабели движутся как можно быстрее к концу ряда цепных транспортеров для штабелей плит. В конце ряда штабель выгружается в передвижную тележку. Она перемещает штабели к участку линии распиловки. Оборудование секции складирования сырой плиты окружено мостками секции
складирования сырой плиты для доступа к оборудованию. Мостки секции складирования сырой плиты распределяются по всей секции транспортировки сырой плиты. Выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух от секции складирования сырой
плиты не осуществляются.
Линия распиловки
На линии распиловки штабели сырой плиты раскладываются, собираются в
пачки небольшого размера, распиливаются до окончательного размера и снова укладываются в штабели. На цепной транспортер для штабелей плит поступают штабели сырых плит из предыдущего участка установки, где они накапливаются для немедленной
смены штабелей. После чего штабели сырых плит перемещаются на станцию загрузки.
Эта машина загружает по одной или по несколько плит друг на друга на линию. Плиты
перемещаются при помощи роликового транспортера на распилочный стол. На распилочном столе плиты выравниваются и готовятся к поперечной резке. Затем плиты проходят через диагональную пилу, которая разрезает сырые плиты поперек на несколько
готовых плит. Для снижения уровня шума работы этой пилы, вокруг нее установлена
шумоизоляционная кабина. Разрезанные поперек плиты убираются при помощи ленточного транспортера. Так плиты перемещаются на транспортер кромки, на котором
меняется направление движения плит. По мере перемещения плит на следующий роликовый транспортер их поверхность очищается с помощью вытяжного колпака. Роликовый транспортер оборудован также выравнивающим устройством для выравнивания
плит перед продольным раскроем и подрезанием кромок. После выравнивания плиты
проходят через пилу для продольной резки для раскроя до готовой ширины. Для снижения уровня шума работы этой пилы, вокруг нее установлена шумоизоляционная кабина. При помощи следующего роликового транспортера плиты убираются от пилы и
перемещаются на роликовый транспортер с гребенкой. В этой машине правые плиты
отделяются от левых плит и помещаются друг за другом; если они были разделены при
помощи пилы для продольной резки. Затем плиты готового размера укладываются в
станции штабелирования. Штабели готовых плит перемещаются при помощи цепного
транспортера штабелей плит к подъемной платформе. При помощи следующей передвижной тележки штабели готовых плит с цепного транспортера штабелей плит к
подъемной платформе подбираются и перемещаются на транспортер штабелей плит. На
нем направление движения изменяется на 90°, и штабели перемещаются на следующий
цепной транспортер для штабелей плит. Здесь несколько штабелей готовых плит собираются друг за другом перед их перемещением на следующий участок установки. Для
облегчения доступа к машинам вокруг всей линии распиловки оборудованы мостки линии распиловки.
125
В процессе разрезания образуются пыль и частицы, которые отсасываются радиальным вентилятором. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (С7) и
фильтром (F7). Поступающий на очистку газ (пыль и частицы) транспортируется по
трубам в циклон. За счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется
от частиц. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под
циклоном. Через шлюзовой затвор материал поступает в собирающий шнековый транспортер. По собирающему шнековому транспортеру материал поступает на другой реверсивный шнековый транспортер, который может перемещать отделенный материал
через шлюзовой затвор обратно в производственный процесс, или в отвал. После циклона в воздухе по-прежнему имеется пыль. Поэтому оставшийся поступающий на
очистку газ (только пыль) перекачивается при помощи радиального вентилятора в
фильтр. В фильтре пыль отфильтровывается. Очищенный газ выходит в атмосферу, или
обратно в зал с прессом в зимнее время. В поддоне фильтра имеется шнековый транспортер, который перемещает отделенный материал в шлюзовой затвор. Шлюзовой затвор установлен под шнеком фильтра и через него материал поступает обратно в производственный процесс.
Пылевая труба циклона (С7) и фильтра (F7) от поперечной резки плиты
диагональной пилой (степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0007)
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Выброс пыли древесной осуществляется через пылевую трубу циклонов и
фильтров С7, F7 и через дымовую трубу скруббера с трубками Вентури. Следовательно, объем выбросов пыли древесной через С7, F7 и через скруббер с трубками Вентури
составляет по 50%.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100) = 0,16 т/год
или 0,08 т/год (объем 50% с 95% очисткой) через пылевую трубу циклонов и фильтров
С7, F7 и 0,02 т/год (объем 50% с 99% очисткой) через дымовую трубу скруббера с
трубками Вентури
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95 и 99% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от поперечной резки плиты ОSB диагональной пилой
(табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,16*1000000/ 360/24/3600 = 0,005 г/сек
или 0,0025 г/сек (объем 50% с 95% очисткой) через пылевую трубу циклонов и фильтров С7, F7 и 0,0005 г/сек (объем 50% с 99% очисткой) через дымовую трубу скруббера с трубками Вентури
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприя-
126
тиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992. Принимали во
внимание выбросы формальдегида осуществляется через пылевую трубу циклонов и
фильтров С7, F7, С8, F8, а от пилы диагональной и через дымовую трубу скруббера с
трубками Вентури. Следовательно, объем выбросов формальдегида через С7, F7 и через
скруббер с трубками Вентури составляет по 25%, а через С8, F8 выбросов формальдегида составляет 50%. Принимали во внимание то, что используется карбамидоформальдегидная смола с ее максимальным годовым расходом 32 000 т/год.
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год или 25% (8 000 т/год):
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);где:
М= 8000*1,2*0,08*10-3= 0,77 т/год
G = 0,77*1000000/360/24/3600 = 0,025 г/сек
Обрезанный материал (пыль и частицы) отсасываются радиальным вентилятором. Радиальный вентилятор расположен между циклоном (С8) и фильтром (F8). Поступающий на очистку газ (пыль и частицы) транспортируется по трубам в циклон. За
счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется от частиц. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под циклоном. Через
шлюзовой затвор материал поступает на шнековый транспортер. После циклона в воздухе по-прежнему имеется пыль. Поэтому оставшийся поступающий на очистку газ
(только пыль) перекачивается при помощи радиального вентилятора в фильтр. В фильтре пыль отфильтровывается. Очищенный газ выходит в атмосферу. В поддоне фильтра
имеется шнековый транспортер, который перемещает отделенный материал в шлюзовой затвор. Шлюзовой затвор установлен под фильтром, и через него материал поступает обратно в производственный процесс.
Пылевая труба циклона (С8) и фильтра (F8) от продольной резки плиты
пилой (степень очистки от пыли древесной – 95%) (ист. № 0008)
Выброс пыли древесной осуществляется через пылевую трубу циклонов и
фильтров С8, F8.
Расчет выбросов произведен в соответствии с Временными методическими
указаниями по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух предприятиями деревообрабатывающей промышленности, Петрозаводск, 1992.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, количество пыли древесной (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = К0*У*Т*10-3*(1 – η/100) = 0,9*0,4*8640*10-3*(1 – 95/100) = 0,16 т/год
где
Мпат. – количество пыли, поступающей в атмосферу, т/год;
η – степень очистки воздуха пылеулавливающим оборудованием, % и принимаем равной 95% согласно паспортных данных;
Т – продолжительность работы пылеулавливающего аппарата (одновременно с
работой технологического оборудования), ч/год и принимаем равным 8640 ч/год;
127
У – удельный показатель пылеобразования на единицу оборудования (кг/час) и
принимаем равным 0,4 кг/час от поперечной резки плиты ОSB диагональной пилой
(табличные данные)
К0 – коэффициент эффективности местных отсосов, принимается равным 0,9.
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,16*1000000/ 360/24/3600 = 0,005 г/сек
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год или 50%
(16 000 т/год):
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);где:
Валовый выброс формальдегида, т/год:
М= 16000*1,2*0,08*10-3= 1,54 т/год
Максимально разовый выброс формальдегида, г/сек:
G = М*1000000/360/24/3600 = 0,05 г/сек
Выброс формальдегида через дымовую трубу скруббера с трубками Вентури от
поперечной резки плиты диагональной пилой
При применении карбамидоформальдегидной смолы 32 000 т/год или 25%
(8 000 т/год):
Количество формальдегида (т/год), поступающего в атмосферу, следует определять по формуле:
М = В*q*е*10-3*0,01
где
B – расход смолы, т/год;
е – эмиссия формальдегида, равная 8% или 0,08 (в долях);
q – удельное содержание формальдегида на 1 кг расходуемой смолы, г/кг (согласно данным ТКП – при 0,3% (наименьшее значение) содержании свободного формальдегида удельное выделение в атмосферу данного загрязняющего вещества составляет 1,2 г/кг, аммиак – не выделяется);где:
0,01 – степень очистки 99%.
М= 8000*1,2*0,08*10-3= 0,77 т/год
Из этого количества выбрасывается формальдегида в атмосферу через скруббер
с трубками Вентури с очисткой 99 %:
М1= М*0,01 = 0,77*0,01= 0,0077 т/год
Максимально разовый выброс формальдегид с очисткой 99%, г/сек:
G1 = 0,0077*1000000/360/24/3600 = 0,0002 г/сек
Таблица – Суммарные выбросы через С7,F7, С8,F8 и скруббер с трубками Вентури (3 организованных источника выбросов)
Код Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
вещевыброс с учетом
очистки, т/год
ства
очистки, г/сек
через С7,F7 (95% очистка от пыли древесной)
Наименование вещества
128
пыль древесная
2936
0,0025
0,08
формальдегид (метаналь)
1325
0,025
0,77
через С8,F8 (95% очистка от пыли древесной)
пыль древесная
2936
0,005
0,16
формальдегид (метаналь)
1325
0,05
1,54
через скруббер с трубками Вентури (99% очистка от пыли древесной, формальдегида)
пыль древесная
2936
0,0005
0,02
формальдегид (метаналь)
1325
0,0077
0,0002
Таблица – Суммарный выброс через скруббер Вентури с учетом степени очистки 99%
Код вещества
Наименование вещества
твердые частицы (недифференцированная по составу пыль/аэрозоль)
азот (IV) оксид (азота диоксид)
азот (II) оксид (азота оксид)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
углерод черный (сажа)
бенз/а/пирен
формальдегид (метаналь)
пыль древесная
никель (никель металлический)
кадмий и его соединения (в пересчете на кадмий)
ртуть и ее соединения (в пересчете на ртуть)
мышьяк, неорганические соединения (в пересчете
на мышьяк)
хром (VI)
медь и ее соединения (в пересчете на медь)
свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец)
цинк и его соединения (в пересчете на цинк)
диоксины (в пересчете на 2,3,7,8, тетрахлордибензо-1,4-диоксин)
полихлорированные бифенилы (по сумме ПХБ
(ПХБ 28, ПХБ 52, ПХБ 101, ПХБ 118, ПХБ 138,
ПХБ 153, ПХБ 180))
бензо(b)флуорантен
бензо(k)флуорантен
идено(1,2,3-c,d)пирен
МаксимальноВаловый выброс,
разовый выт/год
брос г/с
2902
0,0331
0,5355
0301
0304
0337
0,05212
0,0072
0,095
2,1132
1,646
3,358
0330
0,087
3,105
0328
0703
1325
2936
0163
0124
0183
0,00105
6,9012E-07
0,0028
0,0093
0,00005283
0,000005915
0,00000149
0,0196
0,000006805
0,089
0,29
0,00014498
0,000015776
0,000003355
0325
0,000004752
0,000013221
0203
0140
0,00002957
0,00014156
0,00008088
0,00038663
0184
0,00003589
0,00009666
0229
0,00065685
0,00157206
3620
-
3,2E-12
3920
-
1,46E-10
-
-
0,00000109
0,00000037
0,00000043
Линия упаковки
Участок линий упаковки состоит из трех линий упаковки, одна для упаковки
штабелей широких готовых плит, и две для штабелей узких готовых плит. На всех линиях упаковки штабели готовых плит заворачиваются в пленку, на них наносится этикетка, и крестообразно обвязываются ПЭ лентой. Для обеспечения доступа оператора
129
рядом с машинами в определенном месте линии упаковки оборудованы мостками
участка обвязки/упаковки.
Широкая линия обвязки:
На цепной транспортер для штабелей плит (длинный) поступают штабели с передвижной тележки, по которому они далее перемещаются на цепной транспортер для
штабелей плит. Когда штабели попадают на следующий цепной транспортер плиты к
секции упаковки в пленку, они отделяются друг от друга и позиционируются для машины упаковки в пленку. Когда штабели выходят из машины упаковки в пленку, на
них наносится этикетка, выполненная при помощи принтера для нанесения логотипа.
Затем при помощи цепного транспортера для штабелей плит штабель перемещается в
автоматизированную машину обвязки и останавливается в требуемом положении. Под
штабель подкладываются планки, и потом он крест-накрест несколько раз обвязывается
в зависимости от длины изделия. После упаковки готовый упакованный штабель перемещается на станцию штабелей плит. Здесь штабель поднимается при помощи подъемного устройства штабеля, поэтому второй штабель может быть помещен под поднятый
штабель. Затем поднятый штабель опускается сверху на второй штабель. После чего
оба штабеля перемещаются на съемный роликовый транспортер. В этом месте штабели
готовых упакованных плит можно поднимать при помощи вилочного погрузчика.
Узкая линия обвязки№1:
На цепной транспортер для штабелей плит поступают штабели с передвижной
тележки, по которому они далее перемещаются на цепной транспортер для штабелей
плит. Когда штабели попадают на следующий цепной транспортер плиты к секции упаковки в пленку, они отделяются друг от друга и позиционируются для машины упаковки в пленку. Когда штабели выходят из машины упаковки в пленку, на них наносится
этикетка, выполненная при помощи принтера для нанесения логотипа. Затем штабель
перемещается в автоматизированную машину обвязки по цепному транспортеру для
штабелей плит и останавливается в требуемом положении при помощи цепного транспортера для штабелей плит. Под штабель подкладываются планки, и потом он крестнакрест несколько раз обвязывается в зависимости от длины изделия. После упаковки
готовый упакованный штабель перемещается на станцию штабелей плит. Здесь штабель поднимается при помощи подъемного устройства штабеля, поэтому второй штабель может быть помещен под поднятый штабель. Затем поднятый штабель опускается
сверху на второй штабель. После чего оба штабеля по роликовому транспортеру для
штабелей плит перемещаются на съемный роликовый транспортер. В этом месте штабели готовых упакованных плит можно поднимать при помощи вилочного погрузчика.
Узкая линия обвязки№2:
На цепной транспортер для штабелей плит поступают штабели с передвижной
тележки, по которому они далее перемещаются на цепной транспортер для штабелей
плит. Когда штабели попадают на следующий цепной транспортер плиты к секции упаковки в пленку, они отделяются друг от друга и позиционируются для машины упаковки в пленку. Когда штабели выходят из машины упаковки в пленку, на них наносится
этикетка, выполненная при помощи принтера для нанесения логотипа. Затем при помощи цепного транспортера для штабелей плит штабель перемещается в автоматизированную машину обвязки и останавливается в требуемом положении. Под штабель подкладываются планки, и потом он крест-накрест несколько раз обвязывается в зависимости от длины изделия. После упаковки готовый упакованный штабель перемещается на
130
станцию штабелей плит. Здесь штабель поднимается при помощи подъемного устройства штабеля, поэтому второй штабель может быть помещен под поднятый штабель.
Затем поднятый штабель опускается сверху на второй штабель. После чего оба штабеля
по роликовому транспортеру для штабелей плит перемещаются на съемный роликовый
транспортер. В этом месте штабели готовых упакованных плит можно поднимать при
помощи вилочного погрузчика. От линии упаковки выбросы загрязняющих веществ в
атмосферный воздух не осуществляеются.
Секция складирования готовой плиты
Секция установки для складирования готовой плиты предназначена для накапливания штабелей готовых плит. Это накопитель между линией распиловки и линией
упаковки, поэтому обе линии могут работать независимо. Также на тот случай, если
одна из линий не работает. При помощи передвижной тележки группа штабелей готовых плит перемещается с цепного транспортера для штабелей плит из предыдущего
участка установки на один из двух рядов цепного транспортера для штабелей плит.
Здесь группы штабелей готовых плит хранятся до перемещения на линии упаковки.
Также при помощи передвижной тележки группы штабелей готовых плит захватываются и переносятся на участок установки с линией упаковки. От секции складирования
сырой плиты выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух не осуществляеются.
Пылевая труба циклона (С9) и фильтра (F9) транспортера ВД для тонкой
фракции из фильтров линии формирования (F5) и линии распиловки (F8, F8) (ист.
№ 0009)
Материал забирается из фильтров линии формирования и линии распиловки.
Материал перемещается через шлюзовые затворы в транспортную систему ВД – транспортер тонкой фракции, в которой материал перемещается при помощи узла ВД – радиального вентилятора. Материал перемещается по трубам в циклонный фильтр (С9, F9).
Циклонный фильтр расположен над силосом пыли. За счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется от пыли. Оставшийся поступающий на очистку газ
фильтруется на выходе фильтра, и очищенный газ выпускается в атмосферу. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который расположен под циклонным фильтром. Через шлюзовой затвор материал поступает в силос пыли.
Таблица – Суммарные выбросы от линия распиловки (F8, F8) и линии формирования (F5)
Наименование вещества
Код вещества
Валовый выброс, т/год
0,32
2936
(выброс в атмосферу от линии распиловки с учетом
очистки 95%)
0,16
пыль древесная (линия фор2936
(выброс в атмосферу от линии формирования с
мирования)
учетом очистки 95%)
Задержка пыли фильтрами, которая поступает на транспортер ВД
3,2
пыль древесная (линия рас(выброс в атмосферу от линии распиловки без уче2936
пиловки)
та очистки 95%)
(0,32т*100%/5%/2)
пыль древесная (линия фор2936
1,6
пыль древесная (линия распиловки)
131
мирования)
Всего
2936
(выброс в атмосферу от линии распиловки без учета очистки 95%)
(0,16т*100%/5%/2)
4,8
Примечание – Учитывали, что фильтры задерживают 50% пыли древесной (50% задержка пыли циклонами), которая поступает на транспортер ВД
Для обеспеченных газоочисткой (95%) источников выделения, валовый выброс
пыли (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = 4,8*5/ 100 = 0,24 т/год
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 0,24*1000000/ 360/24/3600 = 0,008 г/сек
Таблица – Суммарные выбросы от циклона (С9) и фильтра (F9)
Наименование вещества
пыль древесная
Код вещества
2936
Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
выброс с учетом
очистки, т/год
очистки, г/сек
0,008
0,24
Пылевая труба циклона (С10) и фильтра (F10) погрузчика ВД для перемещения щепы и пыли в силос топлива из циклонов секции сортировки (С3), линии
формирования (С5), секции транспортировки (С6) и линии распиловки (С7, С8)
(ист. № 0010)
Материал забирается из циклонов С3, С5, С6, С7, С8. Материал перемещается
через шлюзовой затвор в транспортную систему ВД – транспортер щепы и пыли, в которой материал перемещается при помощи узла ВД – радиального вентилятора. Материал перемещается по трубам в циклонный фильтр (С10, F10). Циклонный фильтр расположен над силосом топлива. За счет центробежной силы поступающий на очистку газ
отделяется от частиц. Оставшийся поступающий на очистку газ фильтруется на выходе
фильтра, и очищенный газ выпускается в атмосферу. Отделенный материал падает в
шлюзовой затвор, который расположен под циклонным фильтром. Через шлюзовой затвор материал поступает в силос топлива.
Таблица – Суммарные выбросы от секции сортировки, линии формирования,
секции транспортировки и линии распиловки
Наименование вещества
Код вещества
пыль древесная (секция сортировки при транспортировке материала)
2936
Валовый выброс, т/год
1,05
(выброс в атмосферу от линии распиловки с учетом
очистки 95%)
0,16
пыль древесная (линия фор2936
(выброс в атмосферу от линии формирования с
мирования)
учетом очистки 95%)
3,82
пыль
древесная
(секция
2936
(выброс в атмосферу от линии формирования с
транспортировки)
учетом очистки 95%)
0,32
пыль древесная (линия рас2936
(выброс в атмосферу от линии формирования с
пиловки)
учетом очистки 95%)
Задержка пыли циклонами, которая поступает на погрузчик ВД
пыль древесная (секция сор10,5
2936
тировки)
(выброс в атмосферу от линии распиловки без уче-
132
пыль древесная (линия формирования)
2936
пыль
древесная
транспортировки)
2936
(секция
пыль древесная (линия распиловки)
2936
Всего
2936
та очистки 95%)
(1,05т*100%/5%/2)
1,6
(выброс в атмосферу от линии распиловки без учета очистки 95%)
(0,16т*100%/5%/2)
38,2
(выброс в атмосферу от линии распиловки без учета очистки 95%)
(3,82т*100%/5%/2)
3,2
(выброс в атмосферу от линии распиловки без учета очистки 95%)
(0,32т*100%/5%/2)
53,5
Примечание – Учитывали, что циклоны задерживают 50% пыли древесной (50% задержка пыли фильтрами), которая поступает на погрузчик ВД
Для обеспеченных газоочисткой (95%) источников выделения, валовый выброс
пыли (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = 53,5*5/ 100 = 2,7 т/год
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 2,7*1000000/ 360/24/3600 = 0,09 г/сек
Таблица – Суммарные выбросы от циклона (С10) и фильтра (F10)
Наименование вещества
пыль древесная
Код вещества
2936
Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
выброс с учетом
очистки, т/год
очистки, г/сек
0,09
2,7
Пылевая труба циклона (С11) и фильтра (F11) погрузчика ВД для перемещения пыли в силос пыли (ист. № 0011)
Пылевидные фракции из двух сортировочных установок (сита) через два шлюзовых затвора поступают в транспортную систему ВД. Материал перемещается по трубам в циклонный фильтр (С11, F11). Циклонный фильтр расположен над силосом пыли.
За счет центробежной силы поступающий на очистку газ отделяется от пыли. Оставшийся поступающий на очистку газ фильтруется на выходе фильтра, и очищенный газ
выпускается в атмосферу. Отделенный материал падает в шлюзовой затвор, который
расположен под циклонным фильтром. Через шлюзовой затвор материал поступает в
силос пыли.
Таблица – Суммарные выбросы от секции сортировки (при работе сита)
Наименование вещества
Код вещества
Валовый выброс, т/год
4,9
2936
(выброс в атмосферу от линии распиловки с учетом
очистки 95%)
Задержка пыли циклонами, которая поступает на погрузчик ВД
49,0
пыль древесная (секция сор(выброс в атмосферу от линии распиловки без уче2936
тировки)
та очистки 95%)
(4,9т*100%/5%/2)
пыль древесная (секция сортировки при работе сита)
133
Всего
2936
49,0
Для обеспеченных газоочисткой (95%) источников выделения, валовый выброс
пыли (т/год), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Мпат. = 49,0*5/ 100 = 2,5 т/год
Для обеспеченных газоочисткой источников выделения, максимально разовый
выброс пыли (г/сек), поступающей в атмосферу, определяется по формуле:
Gпат. = 2,5*1000000/ 360/24/3600 = 0,08 г/сек
Таблица – Суммарные выбросы от циклона (С11) и фильтра (F11)
Наименование вещества
Код вещества
пыль древесная
2936
Максимально-разовый
Валовый выброс с учетом
выброс с учетом
очистки, т/год
очистки, г/сек
0,08
2,5
Расчет выбросов от вытяжной трубы общеобменной вентиляции склада с мастерскими
(ист. № 0013)
Выброс загрязняющих веществ осуществляется через трубу – H = 6,0 м; d = 0,25
м.
Выбрасываемые в атмосферный воздух вредные вещества:
- железо (II) оксид (в пересчете на железо) – класс опасности 3; код 0123;
- пыль абразивная (корунд белый, монокорунд); код 2930;
- пыль неорганическая, содержащая двуокись кремния менее 70%; код 2908
Расчет выбросов
Расчет выбросов произведен в соответствии с ТКП 17.08-02-2006 «Порядок
определения выбросов при сварке, резке, механической обработке металлов».
te
Валовой выброс j-того загрязняющего вещества F j ,т/год,при механической
обработке металлов ( сплавов) без охлаждения на отдельном источнике выделения рассчитывается по формуле:
k
F te j  10 6   q j  T
i 1
i
где
k – количество типов металлов и сплавов, обрабатываемых на отдельном источнике выделения в течении года;
qi – удельное количество j-того загрязняющего вещества, выделяющегося при
механической обработке i-того типа металла в единицу времени на отдельном источнике выделения, г/ч, определяется по справочным данным.
te
Валовой выброс z-того загрязняющего вещества F j ,т/год, поступающего в атмосферный воздух от z-того источника выброса при механической обработке металлов
( сплавов) рассчитывается по формуле:
m
F te j  (1  n z / 100)  K m   Fe tej
 1
где
Km – поправочный коэффициент, учитывающий условия осаждения образующегося аэрозоля
Максимальное выделение j-того загрязняющего вещества
ся по формулам :
G Fj
,г/с рассчитывает-
k
G Fj   q ij / 3600
i 1
134
k
G Fj   q nij  N / 3600
i 1
Расчет выбросов железа (II) оксида
Валовой выброс FeO, образующегося от заточного станка составляет:
F te  1  0.2  4720  10 6  944  10 6 т / год
Валовой выброс FeO, образующегося от сверлильного станка составляет:
F te  1  0.2  44604  10 6  6018  10 6 т / год
Общий валовой выброс FeO составит:
F te  944  10 6  6018  10 6  0,007т / год
Максимальный выброс FeO, образующегося от заточного станка составляет:
G F  4 / 3600  0,0011г / с
G max ,000022г / с
F
Максимальный выброс FeO, образующегося от сверлильного станка составляет:
G F  37,8 / 3600  0,0105г / с
G max  0,00021г / с
F
Общий максимальный выброс FeO составит:
G F  0,000022  0,0021  0,0021г / с
Расчет выбросов пыли абразивной (корунд белый, монокорунд)
Валовой выброс пыли образивной, образующейся от заточного станка составляет:
M cor  1  0,2  189885,6  10 6  0,038т / год
Максимальный выброс пыли образивной, образующейся от заточного станка
составляет:
G cor  160,92 / 3600  0,0447 г / с
G corMaz  0,00894г / с
Расчет выбросов пыли неорганической, содержащей двуокись кремния менее
70%
Валовой выброс пыли неорганической, содержащей двуокись кремния менее
70%, образующейся от сверлильного станка составляет:
M sio2  1  0,2  30090  6  10 6  0,0089т / год
Максимальный выброс пыли образивной, образующейся от заточного станка
составляет:
G sio2  25,2 / 3600  0,007 г / с
G sio2 Max  0,0014г / с
Наименование вещества
Код вещества
Максимально-разовый
выброс, г/с
Валовый
выброс, т/год
135
железо (II) оксид (в пересчете на железо)
пыль абразивная (корунд белый, монокорунд)
пыль неорганическая, содержащая двуокись кремния
менее 70%
0123
0,0021
0,007
2930
0,00894
0,038
2908
0,0014
0,0089
Расчет выбросов от вытяжной трубы общеобменной вентиляции ГРП №1 (ист. № 0014)
При эксплуатации газопровода основным организованным источником загрязнения атмосферного воздуха является газораспределительный пункт.
Выбрасываемые в атмосферный воздух вредные вещества:
- метан – 4 класс опасности; код 0410.
Расчет выбросов
Расчет произведен согласно ТКП 17.08-10-2008 (02120) «Охрана окружающей
среды и природопользование. Атмосфера. Выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух. Правила расчета выбросов при обеспечении потребителей газом и
эксплуатации объектов газораспределительной системы», утвержден постановлением
Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды от 30.04.2008 г. № 2Т, с изменением № 1, утвержденным постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды от 12.02.2009 г. № 2-Т
Объемный расход газа определяется по формуле:
αв х Si x B x PPl
Txz
где
αв – коэффициент расхода, (= 0,6);
В – переводной коэффициент, В = 93,4•10-4 м•K/MПa•ceк;
PPl – рабочее давление после ГРПБ, Ppi =2*105, Па;
Si – площадь сечения продувочной свечи, S = π d2 /4 =0,00049 м2
d – диаметр продувочной свечи, d = 0,025 м;
Т – температура газа, Т = 283 °К;
z – коэффициент сжимаемости газа, z = 0,9.
0,6 х 0,00049 x 93,4 x 10-4 х 2 х 105
м3/сек
283 х 0,9
Перевод расхода газа из объемных единиц в весовые:
Q1CH4х PPl х Т х z x ρ0 x 1000
T x P0
где
Т – температура газа при нормальных условиях, Т=273 °К;
P0 – давление газа при нормальных условиях, Ро= 1,03 3 x 105 Па;
ρ0– плотность газа, ρ0= 0,677 кг/м3.
0,0022 х 2 x 105х 127, х 0,9 х 0,677 х 1000
г/сек
283 х 1,033 х 105
Приведение расхода при продувке свеч к 30-минутному интервалу
Q1CH4х τ1
2,5 х 5
σприв
г/с
1800
1800
где
τ1 - заданное время продувки, = 5 сек
Годовой выброс метана
σ1годCH4 = σCH4 х τ1 х К1 х m х 365, кг/год
где
Ki - количество продувок в сутки, K.i = 1;
136
σ1годCH4 = 0,0025 х 5 х 1 х 2 х 365 = 9,2 кг/год = 0,009 т/год
Расчет выброса СПМ, приведенного к 30-минутному интервалу
σCH41прив х 7
0,0069 х 7
σпривПМ
ρ х 10-6
0,677 х 10-6
Годовой выброс СПМ
σCH41прив х 7
9,2 х 7
σгодПМ
-6
ρ х 10
0,677 х 10-6
Наименование вещества
Метан
Код вещества
Максимально-разовый
выброс, г/с
Валовый
выброс, т/год
0410
0,001539
0,027238
Расчет выбросов от вытяжной трубы общеобменной вентиляции ГРП №2 (ист. № 0015)
При эксплуатации газопровода основным организованным источником загрязнения атмосферного воздуха является газораспределительный пункт.
Выбрасываемые в атмосферный воздух вредные вещества:
- метан – 4 класс опасности; код 0410.
Расчет выбросов
Расчет произведен согласно ТКП 17.08-10-2008 (02120) «Охрана окружающей
среды и природопользование. Атмосфера. Выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух. Правила расчета выбросов при обеспечении потребителей газом и
эксплуатации объектов газораспределительной системы», утвержден постановлением
Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды от 30.04.2008 г. № 2Т, с изменением № 1, утвержденным постановлением Министерства природных ресурсов и охраны окружающей среды от 12.02.2009 г. № 2-Т
Объемный расход газа определяется по формуле:
αв х Si x B x PPl
Txz
где
αв – коэффициент расхода, (= 0,6);
В – переводной коэффициент, В = 93,4•10-4 м•K/MПa•ceк;
PPl – рабочее давление после ГРПБ, Ppi =2*105, Па;
Si – площадь сечения продувочной свечи, S = π d2 /4 =0,00049 м2
d – диаметр продувочной свечи, d = 0,025 м;
Т – температура газа, Т = 283 °К;
z – коэффициент сжимаемости газа, z = 0,9.
0,6 х 0,00049 x 93,4 x 10-4 х 2 х 105
м3/сек
283 х 0,9
Перевод расхода газа из объемных единиц в весовые:
Q1CH4х PPl х Т х z x ρ0 x 1000
T x P0
где
Т – температура газа при нормальных условиях, Т=273 °К;
P0 – давление газа при нормальных условиях, Ро= 1,03 3 x 105 Па;
ρ0– плотность газа, ρ0= 0,677 кг/м3.
0,0022 х 2 x 105х 127, х 0,9 х 0,677 х 1000
г/сек
283 х 1,033 х 105
Приведение расхода при продувке свеч к 30-минутному интервалу
σприв
Q1CH4х τ1
2,5 х 5
г/с
137
где
где
1800
1800
τ1 - заданное время продувки, = 5 сек
Годовой выброс метана
σ1годCH4 = σCH4 х τ1 х К1 х m х 365, кг/год
Ki - количество продувок в сутки, K.i = 1;
σ1годCH4 = 0,0025 х 5 х 1 х 2 х 365 = 9,2 кг/год = 0,009 т/год
Расчет выброса СПМ, приведенного к 30-минутному интервалу
σCH41прив х 7
0,0069 х 7
σпривПМ
ρ х 10-6
0,677 х 10-6
Годовой выброс СПМ
σCH41прив х 7
9,2 х 7
σгодПМ
-6
ρ х 10
0,677 х 10-6
Наименование вещества
Метан
Код вещества
Максимально-разовый
выброс, г/с
Валовый
выброс, т/год
0410
0,001539
0,027238
Расчет выбросов от погрузочно-разгрузочных работ с участием дизельного погрузчика
грузоподъемностью 5 тонн и грузового автомобиля грузоподъемностью свыше 16 тонн
(ист. № 6003)
Расчет выбросов от транспорта выполнен соответствии с РД РБ (0212.29-2-2002)
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух от стационарных источников автотранспортных предприятий.
Выбросы j-го вещества в граммах одним автомобилем к-й группы в сутки при
выезде с территории стоянки (
) и возврате (
) рассчитываются по формулам:
где
– удельный выброс j-го вещества при прогреве двигателя автомобиля к-й
группы, г/мин;
– пробеговый выброс -го вещества, автомобилем к-й группы при движении
со скоростью 10-20 км/час, г/км;
- удельный выброс -го вещества при работе двигателя автомобиля к-й
группы на холостом ходу, г/мин;
– время прогрева двигателя, мин;
– пробег автомобиля по территории стоянки, км:
L1 – пробег автомобиля от ближайшего к выезду и наиболее удаленного от вы-
езда места стоянки до выезда со стоянки, км;
L2 – пробег автомобиля от ближайшего к въезду и наиболее удаленного от
въезда места стоянки автомобиля до въезда на стоянку, км;
– время работы двигателя на холостом ходу при выезде с территории
стоянки и возврате на неё (мин) при выезде (въезде) автомобиля со стоянки
=
1 мин.
Валовой выброс j-го вещества (Mji) автомобилями в тоннах в год рассчитывается раздельно для каждого периода года по формуле:
где
– коэффициент выпуска (выезда), определяемый по формуле:
138
где
– среднее за расчетный период количество автомобилей к-й группы выезжающих в течении суток со стоянки;
– количество автомобилей к-й группы на территории или в помещении стоянки за расчетный период;
– количество дней работы в расчетном периоде (холодном, теплом, переходном); j- период года (Т - теплый, П – переходный, Х - холодный); для холодного периода расчет , выполняется для каждого месяца.
Общий валовой выброс в тоннах в год ( ) рассчитывают путем суммирования
валовых выбросов одноименных веществ по периодам года по формуле:
Максимально разовый выброс j-го вещества в граммах в секунду (Gi, г/с), рассчитывается для каждого месяца по формуле:
где
– количество автомобилей к-й группы, выезжающих со стоянки за 1 час, характеризующийся максимальной интенсивностью выезда автомобилей.
Из полученных значений выбирается максимальное.
Таблица – Выбросы от работы двигателей внутреннего сгорания грузового автотранспорта
Наименование вещества
0301
0328
Максимально-разовый
выброс,
г/с
0,0056472
0,0002994
Валовой
выброс,
т/год
0,004765
0,000262
0330
0,000704
0,000719
0337
0,014775
0,0105357
2754
0,0055750
0,003831
Код вещества
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
Углерод черный (сажа)
Сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV)
оксид, сернистый газ)
Углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
Углеводороды предельные
алифатического ряда С11-С19
Расчет выбросов от погрузочно-разгрузочных работ с участием 3-х дизельных погрузчиков грузоподъемностью 1,5 тонны, 3 тонн и 5 тонн
(ист. № 6004)
Выбросы j-го вещества в граммах одним автомобилем к-й группы в сутки при
выезде с территории стоянки (
) и возврате (
) рассчитываются по формулам:
где
– удельный выброс j-го вещества при прогреве двигателя автомобиля к-й
группы, г/мин;
– пробеговый выброс -го вещества, автомобилем к-й группы при движении
со скоростью 10-20 км/час, г/км;
- удельный выброс -го вещества при работе двигателя автомобиля к-й
группы на холостом ходу, г/мин;
– время прогрева двигателя, мин;
– пробег автомобиля по территории стоянки, км:
L1 – пробег автомобиля от ближайшего к выезду и наиболее удаленного от выезда места стоянки до выезда со стоянки, км;
139
L2 – пробег автомобиля от ближайшего к въезду и наиболее удаленного от
въезда места стоянки автомобиля до въезда на стоянку, км;
– время работы двигателя на холостом ходу при выезде с территории
стоянки и возврате на неё (мин) при выезде (въезде) автомобиля со стоянки
=
1 мин.
Валовой выброс j-го вещества (Mji) автомобилями в тоннах в год рассчитывается раздельно для каждого периода года по формуле:
где
– коэффициент выпуска (выезда), определяемый по формуле:
где
– среднее за расчетный период количество автомобилей к-й группы выезжающих в течении суток со стоянки;
– количество автомобилей к-й группы на территории или в помещении стоянки за расчетный период;
– количество дней работы в расчетном периоде (холодном, теплом, переходном); j- период года (Т – теплый, П – переходный, Х – холодный); для холодного периода расчет , выполняется для каждого месяца.
Общий валовой выброс в тоннах в год ( ) рассчитывают путем суммирования
валовых выбросов одноименных веществ по периодам года по формуле:
Максимально разовый выброс j-го вещества в граммах в секунду (Gi, г/с), рассчитывается для каждого месяца по формуле:
где
– количество автомобилей к-й группы, выезжающих со стоянки за 1 час, характеризующийся максимальной интенсивностью выезда автомобилей.
Из полученных значений выбирается максимальное.
Таблица – Выбросы от работы двигателей внутреннего сгорания грузового автотранспорта
Наименование вещества
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
Углерод черный (сажа)
Сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV)
оксид, сернистый газ)
Углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
Углеводороды предельные алифатического
ряда С11-С19
0301
0328
0,006217
0,000323
Валовой
выброс,
т/год
0,00416
0,00022
0330
0,001462
0,00094
0337
0,015675
0,00866
2754
0,005300
0,00289
Код веще- Максимально-разовый
ства
выброс, г/с
Расчет выбросов от погрузочно-разгрузочных работ с участием 3-х дизельных погрузчиков грузоподъемностью по 3 тонны и открытой стоянки грузового автотранспорта на 21
машино-место
(ист. № 6005)
Расчет выбросов от транспорта выполнен соответствии с РД РБ (0212.29-2-2002)
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух от стационарных источников автотранспортных предприятий.
140
Выбросы j-го вещества в граммах одним автомобилем к-й группы в сутки при
выезде с территории стоянки (
) и возврате (
) рассчитываются по формулам:
где
– удельный выброс j-го вещества при прогреве двигателя автомобиля к-й
группы, г/мин;
– пробеговый выброс -го вещества, автомобилем к-й группы при движении
со скоростью 10-20 км/час, г/км;
– удельный выброс -го вещества при работе двигателя автомобиля к-й
группы на холостом ходу, г/мин;
– время прогрева двигателя, мин;
– пробег автомобиля по территории стоянки, км:
L1 – пробег автомобиля от ближайшего к выезду и наиболее удаленного от вы-
езда места стоянки до выезда со стоянки, км;
L2 – пробег автомобиля от ближайшего к въезду и наиболее удаленного от
въезда места стоянки автомобиля до въезда на стоянку, км;
– время работы двигателя на холостом ходу при выезде с территории
стоянки и возврате на неё (мин) при выезде (въезде) автомобиля со стоянки
=
1 мин.
Валовой выброс j-го вещества (Mji) автомобилями в тоннах в год рассчитывается раздельно для каждого периода года по формуле:
где
– коэффициент выпуска (выезда), определяемый по формуле:
где
– среднее за расчетный период количество автомобилей к-й группы выезжающих в течении суток со стоянки;
– количество автомобилей к-й группы на территории или в помещении стоянки за расчетный период;
– количество дней работы в расчетном периоде (холодном, теплом, переходном); j- период года (Т - теплый, П – переходный, Х - холодный); для холодного периода расчет , выполняется для каждого месяца.
Общий Валовой выброс в тоннах в год ( ) рассчитывают путем суммирования
валовых выбросов одноименных веществ по периодам года по формуле:
Максимально разовый выброс j-го вещества в граммах в секунду (Gi, г/с), рассчитывается для каждого месяца по формуле:
где
– количество автомобилей к-й группы, выезжающих со стоянки за 1 час, характеризующийся максимальной интенсивностью выезда автомобилей.
Из полученных значений выбирается максимальное.
141
Таблица – Выбросы от работы двигателей внутреннего сгорания грузового автотранспорта
Наименование вещества
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
Углерод черный (сажа)
Сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV)
оксид, сернистый газ)
Углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
Углеводороды предельные алифатического ряда С11-С19
МаксимальноВаловой
Код вещества разовый выброс,
выброс, т/год
г/с
0301
0,0056472
0,007486
0328
0,0002994
0,000404
0330
0,0003189
0,001330
0337
0,0147750
0,016128
2754
0,0055750
0,005698
Расчет выбросов от открытой гостевой стоянки легкового автотранспорта
на 12 машино-мест
(ист. № 6006)
Расчет выбросов от транспорта выполнен соответствии с РД РБ (0212.29-2-2002)
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух от стационарных источников автотранспортных предприятий.
Выбросы j-го вещества в граммах одним автомобилем к-й группы в сутки при
выезде с территории стоянки (
) и возврате (
) рассчитываются по формулам:
где
– удельный выброс j-го вещества при прогреве двигателя автомобиля к-й
группы, г/мин;
– пробеговый выброс -го вещества, автомобилем к-й группы при движении
со скоростью 10-20 км/час, г/км;
– удельный выброс -го вещества при работе двигателя автомобиля к-й
группы на холостом ходу, г/мин;
– время прогрева двигателя, мин;
– пробег автомобиля по территории стоянки, км:
L1 – пробег автомобиля от ближайшего к выезду и наиболее удаленного от вы-
езда места стоянки до выезда со стоянки, км;
L2 – пробег автомобиля от ближайшего к въезду и наиболее удаленного от
въезда места стоянки автомобиля до въезда на стоянку, км;
– время работы двигателя на холостом ходу при выезде с территории
стоянки и возврате на неё (мин) при выезде (въезде) автомобиля со стоянки
=
1 мин.
Валовой выброс j-го вещества (Mji) автомобилями в тоннах в год рассчитывается раздельно для каждого периода года по формуле:
где
– коэффициент выпуска (выезда), определяемый по формуле:
где
– среднее за расчетный период количество автомобилей к-й группы выезжающих в течении суток со стоянки;
– количество автомобилей к-й группы на территории или в помещении стоянки за расчетный период;
142
– количество дней работы в расчетном периоде (холодном, теплом, переходном); j- период года (Т - теплый, П – переходный, Х - холодный); для холодного периода расчет , выполняется для каждого месяца.
Общий Валовой выброс в тоннах в год ( ) рассчитывают путем суммирования
валовых выбросов одноименных веществ по периодам года по формуле:
Максимально разовый выброс j-го вещества в граммах в секунду (Gi, г/с), рассчитывается для каждого месяца по формуле:
где
– количество автомобилей к-й группы, выезжающих со стоянки за 1 час, характеризующийся максимальной интенсивностью выезда автомобилей.
Из полученных значений выбирается максимальное.
Таблица – Выбросы от работы двигателей внутреннего сгорания легкового автотранспорта
Наименование вещества
Код вещества
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
Углерод черный (сажа)
Сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV)
оксид, сернистый газ)
Углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
Углеводороды предельные алифатического
ряда С11-С19
0301
0328
МаксимальноВаловой
разовый выброс, г/с выброс, т/год
0,0007
0,00049
0,00027
0,0001
0330
0,00005
0,0001
0337
0,0386
0,0153
2754
0,0024
0,0013
Расчет выбросов от открытой стоянки легкового автотранспорта для работников
на 38 машино-мест
(ист. № 6007)
Расчет выбросов от транспорта выполнен соответствии с РД РБ (0212.29-2-2002)
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух от стационарных источников автотранспортных предприятий.
Выбросы j-го вещества в граммах одним автомобилем к-й группы в сутки при
выезде с территории стоянки (
) и возврате (
) рассчитываются по формулам:
где
– удельный выброс j-го вещества при прогреве двигателя автомобиля к-й
группы, г/мин;
– пробеговый выброс -го вещества, автомобилем к-й группы при движении
со скоростью 10-20 км/час, г/км;
– удельный выброс -го вещества при работе двигателя автомобиля к-й
группы на холостом ходу, г/мин;
– время прогрева двигателя, мин;
– пробег автомобиля по территории стоянки, км:
L1 – пробег автомобиля от ближайшего к выезду и наиболее удаленного от вы-
езда места стоянки до выезда со стоянки, км;
L2 – пробег автомобиля от ближайшего к въезду и наиболее удаленного от
въезда места стоянки автомобиля до въезда на стоянку, км;
143
– время работы двигателя на холостом ходу при выезде с территории
стоянки и возврате на неё (мин) при выезде (въезде) автомобиля со стоянки
=
1 мин.
Валовой выброс j-го вещества (Mji) автомобилями в тоннах в год рассчитывается раздельно для каждого периода года по формуле:
где
– коэффициент выпуска (выезда), определяемый по формуле:
где
– среднее за расчетный период количество автомобилей к-й группы выезжающих в течении суток со стоянки;
– количество автомобилей к-й группы на территории или в помещении стоянки за расчетный период;
– количество дней работы в расчетном периоде (холодном, теплом, переходном); j- период года (Т - теплый, П – переходный, Х - холодный); для холодного периода расчет , выполняется для каждого месяца.
Общий Валовой выброс в тоннах в год ( ) рассчитывают путем суммирования
валовых выбросов одноименных веществ по периодам года по формуле:
Максимально разовый выброс j-го вещества в граммах в секунду (Gi, г/с), рассчитывается для каждого месяца по формуле:
где
– количество автомобилей к-й группы, выезжающих со стоянки за 1 час, характеризующийся максимальной интенсивностью выезда автомобилей.
Из полученных значений выбирается максимальное.
Таблица – Выбросы от работы двигателей внутреннего сгорания легкового автотранспорта
Наименование вещества
Азот (IV) оксид (азота диоксид)
Углерод черный (сажа)
Сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
Углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
Углеводороды предельные алифатического ряда
С11-С19
МаксимальноВаловой
Код вещества разовый вывыброс, т/год
брос, г/с
0301
0,0014
0,00089
0328
0,00054
0,00021
0330
0,0001
0,00017
0337
0,058
0,023
2754
0,0037
0,0021
Расчет выбросов от движения подвижного состава (тепловоза) №1
(ист. № 6008)
Расчет максимально-разовых и валовых выбросов от тепловозов проведен по
ТКП 17.08-12-2008 (02120) «Охрана окружающей среды и природопользование. Атмосфера. Выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух. Правила расчета выбросов предприятий железнодорожного транспорта».
Расчет выбросов серы диоксида (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
144
Валовой выброс диоксида серы Ms , т/год, при эксплуатации тепловозов и моторовагонного подвижного состава рассчитывается по формуле:
М s  0,02  B  S r
где
М s  0,02  2  0,15  0,006т / год
S – содержание серы в топливе % ( 0,15)
B – расход дизельного топлива за отчетный период, т
Максимальный выброс диоксида серы Gs, г/с, рассчитывается по формуле :
r
Gs  0,02  b  S r
где
Gs  0,02  1,67  0,15  0,005г / с
Sr – содержание серы в топливе % ( 0,15)
Расчеты выбросов азота (IV) оксида (азота диоксида)
Валовой и максимальный выброс диоксида азота рассчитывается по формуле:
M NO2   z  B  10 3
M NO2  52  2  10 3  0,104т / год
Gs  52  1,67  10 3  0,08684г / с
где
φz – коэффициент выделения диоксида азота, 52 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчеты выбросов углерода оксида (окись углерода, угарный газ)
Валовой и максимальный выброс углерода оксида рассчитывается по формуле:
M CO   z  B  10 3
M CO  25  2  10 3  0,05т / год
Gco  25  1,67  10 3  0,042 г / с
где
φz – коэффициент выделения оксида углерода, 25 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчеты выбросов углерода черного (сажи)
Валовой и максимальный выброс углерода оксида рассчитывается по формуле:
M сажа   z  B  10 3
M сажа  4,4  2  10 3  0,0088т / год
Gco  4,4  1,87  10 3  0,0082 г / с
где
φz – коэффициент выделения сажи, 4,4 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов предельных алифатического ряда С1-С10
Валовой и максимальный выброс углеводородов предельных алифатического
ряда С1-С10 рассчитывается по формуле:
M c1c10   z  B  10 3
M с1c10  1,2  2  10 3  0,0024т / год
Gc1c10  1,2  1,67  10 3  0,002 г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов предельных алифатического ряда
С1-С10, 1,2 г/кг
145
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов непредельных алифатического ряда
Валовой и максимальный выброс углеводородов алициклических рассчитывается по формуле:
M ali   z  B  10 3
M ali  0,8  2  10 3  0,0016т / год
Gali  0,8  1,67  10 3  0,0013г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов алициклических, 0,8 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов ароматических
Валовой и максимальный выброс углеводородов алициклических рассчитывается по формуле:
M arom   z  B  10 3
M arom  0,9  2  10 3  0,0018т / год
Garom  0,9  1,67  10 3  0,0015г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов ароматических, 0,9 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Валовой и максимальный выброс бенз(а)пирена рассчитывается по формуле:
M bp   z  B  10 3
M bp  0,00002  2  10 3  0,00000004т / год
Gbp  0,00002  1,67  10 3  0,0000000334г / с
где
φz – коэффициент выделения бенз(а)пирена, 0,00002 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Наименование вещества
азот (IV) оксид (азота диоксид)
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид,
сернистый газ)
углерод оксид (окись углерода, угарный газ)
углерод черный (сажа)
углеводороды предельные
алифатического ряда С1-С10
углеводороды
ароматические
углеводороды непредельные
алифатического ряда
бенз(а)пирен
Код вещества
Максимально-разовый
выброс, г/с
Валовый
выброс, т/год
0301
0,08684
0,104
0330
0,005
0,006
0337
0,042
0,05
0328
0,0082
0,0088
0401
0,002
0,0024
0655
0,0015
0,0018
0550
0,00231
0,0026
0703
0,0000000334
0,00000004
146
Расчет выбросов от движения подвижного состава (тепловоза) №2
(ист. № 6009)
Расчет максимально-разовых и валовых выбросов от тепловозов проведен по
ТКП 17.08-12-2008 (02120) «Охрана окружающей среды и природопользование. Атмосфера. Выбросы загрязняющих веществ в атмосферный воздух. Правила расчета выбросов предприятий железнодорожного транспорта».
Расчет выбросов серы диоксида (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид, сернистый газ)
Валовой выброс диоксида серы Ms , т/год, при эксплуатации тепловозов и моторовагонного подвижного состава рассчитывается по формуле:
М s  0,02  B  S r
где
М s  0,02  2  0,15  0,006т / год
S – содержание серы в топливе % ( 0,15)
B – расход дизельного топлива за отчетный период, т
Максимальный выброс диоксида серы Gs, г/с, рассчитывается по формуле :
r
Gs  0,02  b  S r
где
Gs  0,02  1,67  0,15  0,005г / с
Sr – содержание серы в топливе % ( 0,15)
Расчеты выбросов азота (IV) оксида (азота диоксида)
Валовой и максимальный выброс диоксида азота рассчитывается по формуле:
M NO2   z  B  10 3
M NO2  52  2  10 3  0,104т / год
Gs  52  1,67  10 3  0,08684г / с
где
φz – коэффициент выделения диоксида азота, 52 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчеты выбросов углерода оксида (окись углерода, угарный газ)
Валовой и максимальный выброс углерода оксида рассчитывается по формуле:
M CO   z  B  10 3
M CO  25  2  10 3  0,05т / год
Gco  25  1,67  10 3  0,042 г / с
где
φz – коэффициент выделения оксида углерода, 25 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчеты выбросов углерода черного (сажи)
Валовой и максимальный выброс углерода оксида рассчитывается по формуле:
M сажа   z  B  10 3
M сажа  4,4  2  10 3  0,0088т / год
Gco  4,4  1,87  10 3  0,0082 г / с
где
φz – коэффициент выделения сажи, 4,4 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов предельных алифатического ряда С1-С10
147
Валовой и максимальный выброс углеводородов предельных алифатического
ряда С1-С10 рассчитывается по формуле:
M c1c10   z  B  10 3
M с1c10  1,2  2  10 3  0,0024т / год
Gc1c10  1,2  1,67  10 3  0,002 г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов предельных алифатического ряда
С1-С10, 1,2 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов непредельных алифатического ряда
Валовой и максимальный выброс углеводородов алициклических рассчитывается по формуле:
M ali   z  B  10 3
M ali  0,8  2  10 3  0,0016т / год
Gali  0,8  1,67  10 3  0,0013г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов алициклических, 0,8 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов углеводородов ароматических
Валовой и максимальный выброс углеводородов алициклических рассчитывается по формуле:
M arom   z  B  10 3
M arom  0,9  2  10 3  0,0018т / год
Garom  0,9  1,67  10 3  0,0015г / с
где
φz – коэффициент выделения углеводородов ароматических, 0,9 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Расчет выбросов бенз(а)пирена
Валовой и максимальный выброс бенз(а)пирена рассчитывается по формуле:
M bp   z  B  10 3
M bp  0,00002  2  10 3  0,00000004т / год
Gbp  0,00002  1,67  10 3  0,0000000334г / с
где
φz – коэффициент выделения бенз(а)пирена, 0,00002 г/кг
B – расход дизельного топлива; при определении валовых выбросов расход за
отчетный период B, т; при определении максимальных выбросов, г/с
Наименование вещества
азот (IV) оксид (азота диоксид)
сера диоксид (ангидрид сернистый, сера (IV) оксид,
сернистый газ)
углерод оксид (окись угле-
Код вещества
Максимально-разовый
выброс, г/с
Валовый
выброс, т/год
0301
0,08684
0,104
0330
0,005
0,006
0337
0,042
0,05
148
рода, угарный газ)
углерод черный (сажа)
углеводороды предельные
алифатического ряда С1-С10
углеводороды
ароматические
углеводороды непредельные
алифатического ряда
бенз(а)пирен
0328
0,0082
0,0088
0401
0,002
0,0024
0655
0,0015
0,0018
0550
0,00231
0,0026
0703
0,0000000334
0,00000004
149
Приложение 2
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума линии окорки проводился
по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 80,4 дБА – от линии окорки
Определение прогнозируемого эквивалентного уровня шума от организованных источников в расчетных точках на границе расчетной СЗЗ
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый стационарными источниками шума на границе расчетной СЗЗ определяли по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4),
где:
ΔL3, дБА – снижение уровня шума за счет ограждения (2,0 м) – определяется по теореме Пифагора;
ΔL4, дБА – снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки (на границе расчетной СЗЗ)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 80,4 – (10,0 +34,0) = 36,4 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 80,4 – (8,0 +34,0) = 38,4 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (производственный корпус №1 (линия пропарки, секция получения стружки):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 25 400 м3
В = V/20 =25 400/20 = 1270
k = 1,6 (табличные данные)
150
L12 = 64 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 36,92дБ (вытяжная вентиляция со стороны загрузки)
L13 = 64 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 36,92дБ (вытяжная вентиляция со стороны выгрузки)
L14 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (транспортер бревен участка пропарки 1)
L15 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (транспортер бревен участка пропарки 2)
L16 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (загрузочный транспортер окорочного станка)
L17 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (очистной скребковый транспортер линии окорки
1)
L18 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (собирающий скребковый транспортер мелкой
фракции линии пропарки и стружечного станка)
L19 = 107 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 79,92дБ (стружечный станок)
L20 = 54 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 26,92дБ (погрузчик)
L21 = 70 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 42,92дБ (загрузочная станция с двойным толкателем)
L22 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (скребковый цепной транспортер)
L23 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (шнековый транспортер)
L24 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (скребковый цепной транспортер)
L25 = 62 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 34,92дБ (ленточный транспортер)
L110 = 89 – 10 lg1270 – 10 lg1,6 + 6 = 61,92дБ (радиальный вентилятор)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 1680 м2
Ви = 25400/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 7420
R = 43 (табличные данные)
Lp12 = 36,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -14,57 дБ (вытяжная вентиляция со стороны загрузки)
Lp13 = 36,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -14,57 дБ (вытяжная вентиляция со стороны выгрузки)
Lp14 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (транспортер бревен участка
пропарки 1)
Lp15 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (транспортер бревен участка
пропарки 2)
Lp16 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (загрузочный транспортер окорочного станка)
Lp17 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (очистной скребковый транспортер линии окорки 1)
Lp18 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (собирающий скребковый транспортер мелкой фракции линии пропарки и стружечного станка)
Lp19 = 79,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = 28,43 дБ (стружечный станок)
151
Lp20 = 26,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -24,57 дБ (погрузчик)
Lp21 = 42,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -8,43 дБ (загрузочная станция с двойным
толкателем)
Lp22 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lp23 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (шнековый транспортер)
Lp24 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lp25 = 34,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6 = -16,43 дБ (ленточный транспортер)
Lр110 = 61,92 – 43 + 10 lg1680 – 10 lg7420 – 10 lg1,6= 9,43дБ (радиальный вентилятор)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 33,2 дБА – от производственного корпуса №1 (линия пропарки, секция получения
стружки) на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 33,2 – (10,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 33,2 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (производственный корпус №3 (секция сушки)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 625 м3
В = V/20 =625/20 = 31,25
k = 1,6 (табличные данные)
152
L26 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (скребковый цепной транспортер)
L27 = 78 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 67,01дБ (барабанная сушилка)
L28 = 88 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 77,01дБ (центробежный вентилятор)
L29 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (цепной транспортер)
L30 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (транспортер под группой циклонов)
L31 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (цепной транспортер)
L32 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (цепной транспортер)
L107 = 89 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 78,01дБ (радиальный вентилятор)
L108 = 89 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 78,01дБ (радиальный вентилятор)
L109 = 62 – 10 lg31,25 – 10 lg1,6 + 6 = 51,01дБ (шнековый транспортер)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 100 м2
Ви = 625/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 187,5
R = 43 (табличные данные)
Lp26 = 51,01– 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lp27 = 67,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 19,24 дБ (барабанная сушилка)
Lp28 = 77,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 29,24 дБ (центробежный вентилятор)
Lp29 = 51,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24 дБ (цепной транспортер)
Lp30 = 51,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24 дБ (транспортер под группой циклонов)
Lp31 = 51,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24 дБ (цепной транспортер)
Lp32 = 51,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24 дБ (цепной транспортер)
Lр107 = 78,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 30,24дБ (радиальный вентилятор)
Lр108 = 78,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 30,24дБ (радиальный вентилятор)
Lр109 = 51,01 – 43 + 10 lg100– 10 lg187,5 – 10 lg1,6 = 3,24дБ (шнековый транспортер)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 39,6 дБА – от производственного корпуса №3 (секция сушки) на расстоянии 2 м от
ограждения (стены здания)
153
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 39,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (производственный корпус №4 (секция сортировки)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 4900 м3
В = V/20 =4900/20 = 245
k = 1,6 (табличные данные)
L33 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (транспортер от секции сушки)
L34 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (скребковый цепной транспортер)
L35 = 77 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 57,07дБ (сито «Quadradyn»)
L36= 87 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 57,07дБ (сито «Quadradyn»)
L37 = 87 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 57,07дБ (сито)
L38 = 87 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 57,07дБ (сито)
L39 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (реверсивный шнековый транспортер)
L40 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (цепной транспортер)
L111 = 89 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 69,07дБ (радиальный вентилятор)
L112 = 89 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 69,07дБ (радиальный вентилятор)
L121 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (транспортная система ВД – транспортер)
L122 = 89 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 69,07дБ (радиальный вентилятор)
L123 = 62 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (транспортная система ВД – транспортер тонкой
фракции)
L124 = 89 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 69,07дБ (радиальный вентилятор)
L127 = 62– 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 42,07дБ (транспортная система ВД – транспортер)
L128 = 89 – 10 lg245 – 10 lg1,6 + 6 = 69,07дБ (радиальный вентилятор)
154
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 700 м2
Ви = 4900/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 1470
R = 43 (табличные данные)
Lp33 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (транспортер от секции сушки)
Lp34 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lp35 = 57,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 8,8 дБ (сито «Quadradyn»)
Lp36= 57,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 8,8 дБ (сито «Quadradyn»)
Lp37 = 57,07– 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 8,8 дБ (сито)
Lp38 = 57,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 8,8 дБ (сито)
Lp39 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (реверсивный шнековый транспортер)
Lp40 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (цепной транспортер)
Lp111= 69,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 20,8 дБ (радиальный вентилятор)
Lp112 = 69,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 20,8 дБ (радиальный вентилятор)
Lp121 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (транспортная система ВД – транспортер)
Lp122 = 69,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 20,8 дБ (радиальный вентилятор)
Lр123 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (транспортная система ВД – транспортер тонкой фракции)
Lр124 = 69,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 20,8 дБ (радиальный вентилятор)
Lр127 = 42,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = -6,2 дБ (транспортная система ВД – транспортер)
Lр128 = 69,07 – 43 + 10 lg700– 10 lg1470 – 10 lg1,6 = 20,8 дБ (радиальный вентилятор)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 32,1 дБА – от производственного корпуса №4 (секция сортировки) на расстоянии 2
м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
155
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 32,1 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (секция нанесения клея):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 784 м3
В = V/20 =4900/20 = 39,2
k = 1,6 (табличные данные)
L41 = 62 – 10 lg39,2 – 10 lg1,6 + 6 = 79,03дБ (ленточный транспортер с весами)
L42 = 79 – 10 lg39,2 – 10 lg1,6 + 6 = 87,03дБ (смесительный барабан 1 для наружного слоя)
L43 = 79 – 10 lg39,2 – 10 lg1,6 + 6 = 87,03дБ (смесительный барабан 1 для внутреннего слоя)
L44= 62 – 10 lg39,2 – 10 lg1,6 + 6 = 79,03дБ (скребковый цепной транспортер)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 280 м2
Ви = 784/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 235,2
R = 43 (табличные данные)
Lр41 = 79,03 – 43 + 10 lg280 – 10 lg235,2 – 10 lg1,6 = 5,74 дБ (ленточный транспортер с весами)
Lр42 = 87,03 – 43 + 10 lg280 – 10 lg235,2 – 10 lg1,6 = 22,74 дБ (смесительный барабан 1 для
наружного слоя)
Lр43 = 87,03 – 43 + 10 lg280 – 10 lg235,2 – 10 lg1,6 = 22,74 дБ (смесительный барабан 1 для
внутреннего слоя)
Lр44= 79,03 – 43 + 10 lg280 – 10 lg235,2 – 10 lg1,6 = 5,74 дБ (скребковый цепной транспортер)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
156
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 30,6 дБА – от секции нанесения клея на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 30,6 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (производственный корпус №2 (линия формирования)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 13776 м3
В = V/20 =13776/20 = 688,8
k = 1,6 (табличные данные)
L45 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (скребковый цепной транспортер)
L46 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (поворотный шнековый транспортер)
L47 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (поворотный шнековый транспортер 1 внутреннего слоя)
L48 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (поворотный шнековый транспортер 2 внутреннего слоя)
L49 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (формирующий ленточный транспортер)
L50 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (скребковый транспортер)
L51 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (скребковый транспортер)
L52 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (скребковый транспортер)
L53 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (шнековый транспортер)
L54 = 88 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 63,58 дБ (устройство продольной резки кромки)
L55 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (шнековый транспортер)
157
L56 = 62 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 37,58 дБ (скребковый транспортер)
L57= 58 – 10 lg688,8– 10 lg1,6 + 6 = 33,58 дБ (пресс (гидравлическое оборудование) системы
непрерывного прессования)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 1200 м2
Ви = 13776/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 4132,8
R = 43 (табличные данные)
Lр45 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lр46 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (поворотный шнековый транспортер)
Lр47 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (поворотный шнековый транспортер 1 внутреннего слоя)
Lр48 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (поворотный шнековый транспортер 2 внутреннего слоя)
Lр49 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (формирующий ленточный
транспортер)
Lр50 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (скребковый транспортер)
Lр51 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (скребковый транспортер)
Lр52 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (скребковый транспортер)
Lр53 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (шнековый транспортер)
Lр54 = 63,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = 13,17 дБ (устройство продольной резки
кромки)
Lр55 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (шнековый транспортер)
Lр56 = 37,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -12,83 дБ (скребковый транспортер)
Lр57= 33,58 – 43 + 10 lg1200– 10 lg4132,8 – 10 lg1,6 = -16,83 дБ (пресс (гидравлическое оборудование) системы непрерывного прессования)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 18,0 дБА – от производственного корпуса №2 (линия формирования) на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
158
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 18,0 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (производственный корпус №2 (секция транспортировки сырой
плиты, секция складирования сырой плиты, линия распиловки)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 117600 м3
В = V/20 =117600/20 = 5880
k = 1,6 (табличные данные)
L58 = 62 – 10 lg5880– 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (фрикционный роликовый транспортер)
L59= 74 – 10 lg5880– 10 lg1,6 + 6 = 40,27 дБ (вышибная пила)
L62 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (ускоряющий роликовый транспортер)
L63 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (ременной транспортер)
L64 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (загрузочный транспортер к дробилке)
L65 = 115 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 81,27 дБ (дробилка плит)
L66 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (транспортер отбракованного материала)
L67 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (ременной транспортер)
L68 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (питающий роликовый транспортер)
L69 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (выходной роликовый транспортер)
L70 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (фрикционный роликовый транспортер)
L71 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (выравнивающий роликовый транспортер)
L72= 52 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 18,27 дБ (передвижная тележка)
L73 = 52 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 18,27 дБ (передвижная тележка)
L74 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
L75= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (роликовый транспортер)
L77= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (ленточный транспортер)
159
L78 = 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (транспортер кромки)
L79= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (роликовый транспортер)
L113= 89 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 55,27 дБ (радиальный вентилятор)
L114= 89 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 55,27 дБ (радиальный вентилятор)
L115= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (шнековый транспортер)
L116= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (реверсивный шнековый транспортер)
L117= 89 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 55,27 дБ (радиальный вентилятор)
L118= 89 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 55,27 дБ (радиальный вентилятор)
L119= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (собирающий шнековый транспортер)
L120= 62 – 10 lg5880 – 10 lg1,6 + 6 = 28,27 дБ (собирающий шнековый транспортер)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 3080 м2
Ви = 117600/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 35280
R = 43 (табличные данные)
Lр58 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (фрикционный роликовый
транспортер)
Lр59= 40,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -15,37 дБ (вышибная пила)
Lр62 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (ускоряющий роликовый транспортер)
Lр63 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (ременной транспортер)
Lр64 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (загрузочный транспортер к
дробилке)
Lр65 = 81,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = 25,63 дБ (дробилка плит)
Lр66 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (транспортер отбракованного
материала)
Lр67 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (ременной транспортер)
Lр68 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (питающий роликовый транспортер)
Lр69 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (выходной роликовый транспортер)
Lр70 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (фрикционный роликовый
транспортер)
Lр71 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (выравнивающий роликовый
транспортер)
Lр72= 18,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -37,37 дБ (передвижная тележка)
Lр73 = 18,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -37,37 дБ (передвижная тележка)
160
Lр74 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
Lр75= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (роликовый транспортер)
Lр77= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (ленточный транспортер)
Lр78 = 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (транспортер кромки)
Lр79= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (роликовый транспортер)
Lр113= 55,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -0,37 дБ (радиальный вентилятор)
Lр114= 55,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -0,37 дБ (радиальный вентилятор)
Lр115= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (шнековый транспортер)
Lр116= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (реверсивный шнековый транспортер)
Lр117= 55,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -0,37 дБ (радиальный вентилятор)
Lр118= 55,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -0,37 дБ (радиальный вентилятор)
Lр119= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (собирающий шнековый транспортер)
Lр120= 28,27 – 43 + 10 lg3080– 10 lg35280– 10 lg1,6 = -27,37 дБ (собирающий шнековый транспортер)
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (двойная пила для обрезки кромки (без шумоизоляционной кабины)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем шумоизоляционной камеры
V = 90 м3
В = V/20 =90/20 = 4,5
k = 1,6 (табличные данные)
L60 = 105 – 10 lg4,5– 10 lg1,6 + 6 = 102,43 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 60 м2
Ви = 90/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 11,25
R = 50 (табличные данные)
Lр60 = 102,43 – 50 + 10 lg60– 10 lg11,25– 10 lg1,6 = 57,66 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
161
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (двойная диагональная пила (без шумоизоляционной кабины)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем шумоизоляционной камеры
V = 90 м3
В = V/20 =90/20 = 4,5
k = 1,6 (табличные данные)
L61 = 105 – 10 lg4,5– 10 lg1,6 + 6 = 102,43 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 60 м2
Ви = 90/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 11,25
R = 50 (табличные данные)
Lр61 = 102,43 – 50+ 10 lg60– 10 lg11,25– 10 lg1,6 = 57,66 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (диагональная пила (без шумоизоляционной кабины)):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем шумоизоляционной камеры
V = 90 м3
В = V/20 =90/20 = 4,5
k = 1,6 (табличные данные)
L76 = 105 – 10 lg4,5– 10 lg1,6 + 6 = 102,43 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 60 м2
Ви = 90/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 11,25
R = 50 (табличные данные)
Lр76 = 102,43 – 50 + 10 lg60– 10 lg11,25– 10 lg1,6 = 57,66 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (пила для продольной резки (без шумоизоляционной кабины)):
162
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем шумоизоляционной камеры
V = 90 м3
В = V/20 =90/20 = 4,5
k = 1,6 (табличные данные)
L80 = 105 – 10 lg4,5– 10 lg1,6 + 6 = 102,43 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 60 м2
Ви = 90/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 11,25
R = 50 (табличные данные)
Lр80 = 102,43 – 50 + 10 lg60– 10 lg11,25– 10 lg1,6 = 57,66 дБ (двойная пила для обрезки кромки)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 68,4 дБА – от производственного корпуса №2 (секция транспортировки сырой
плиты, секция складирования сырой плиты, линия распиловки) на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 68,4 – (8,0 +36,0) = 24,4 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (секция складирования готовой плиты):
163
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 150 234 м3
В = V/20 =150234/20 = 7511,7
k = 1,6 (табличные данные)
L81 = 52 – 10 lg7711,7– 10 lg1,6 + 6 = 17,2 дБ (передвижная тележка)
L72 = 62 – 10 lg7711,7– 10 lg1,6 + 6 = 27,2 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 3220 м2
Ви = 150234/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 45070,2
R = 43 (табличные данные)
Lр81 = 17,2 – 43 + 10 lg3220 – 10 lg45070,2– 10 lg1,6 = -39,3 дБ (передвижная тележка)
Lр72 = 27,2 – 43 + 10 lg3220 – 10 lg45070,2– 10 lg1,6 = -29,3 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 0 дБА – от секции складирования готовой плиты на расстоянии 2 м от ограждения
(стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
164
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (линия упаковки):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 19 600 м3
В = V/20 =19600/20 = 980
k = 1,6 (табличные данные)
L83 = 62 – 10 lg980– 10 lg1,6 + 6 = 36,05 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
L84 = 51 – 10 lg980– 10 lg1,6 + 6 = 25,05 дБ (машина упаковки в пленку)
L85 = 51 – 10 lg980– 10 lg1,6 + 6 = 25,05 дБ (автоматизированная машина обвязки)
L86 = 62 – 10 lg980– 10 lg1,6 + 6 = 36,05 дБ (съемный роликовый транспортер)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 1400 м2
Ви = 19600/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 5880
R = 43 (табличные данные)
Lр83 = 36,05 – 43 + 10 lg1400 – 10 lg5880– 10 lg1,6 = -15,23 дБ (цепной транспортер для штабелей плит)
Lр84 = 25,05 – 43 + 10 lg1400 – 10 lg5880– 10 lg1,6 = -26,23 дБ (машина упаковки в пленку)
Lр85 = 25,05 – 43 + 10 lg1400 – 10 lg5880– 10 lg1,6 = -26,23 дБ (автоматизированная машина
обвязки)
Lр86 = 36,05 – 43 + 10 lg1400 – 10 lg5880– 10 lg1,6 = -15,23 дБ (съемный роликовый транспортер)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 0 дБА – от линии упаковки на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
165
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (энергетическая установка):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 4900 м3
В = V/20 =4900/20 = 245
k = 1,6 (табличные данные)
L87 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (шнековый транспортер распределения материала)
L88 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (ленточный транспортер)
L89 = 74 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 54,07 дБ (подвижные полы)
L90 = 77 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 57,07 дБ (дисковая сортировка)
L91 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (скребковый цепной транспортер)
L92 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (скребковый цепной транспортер)
L93 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (скребковый цепной транспортер)
L94 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (скребковый цепной транспортер)
L95 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (разгрузочный шнековый транспортер)
L96 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (радиальный вентилятор с двигателем для горелки)
L97 = 79 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 59,07 дБ (всасывающий вентилятор термомасла)
L98 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (шнековый транспортер)
L99 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 1 для перекачки термомасла)
L100 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 2 для перекачки термомасла)
L101 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 3 для перекачки термомасла)
L102 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 4 для перекачки термомасла)
L103 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 1 для перекачки воды)
L104 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 2 для перекачки воды)
L105 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 3 для перекачки воды)
L106 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (насос 4 для перекачки воды)
L125 = 62 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 42,07 дБ (транспортная система ВД – транспортер щепы и
пыли)
L126 = 89 – 10 lg245– 10 lg1,6 + 6 = 69,07 дБ (радиальный вентилятор)
166
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 700 м2
Ви = 4900/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 1470
R = 43 (табличные данные)
Lр87 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (шнековый транспортер распределения материала)
Lр88 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (ленточный транспортер)
Lр89 = 54,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = 5,8 дБ (подвижные полы)
Lр90 = 57,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = 8,8 дБ (дисковая сортировка)
Lр91 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lр92 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lр93 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lр94 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (скребковый цепной транспортер)
Lр95 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (разгрузочный шнековый транспортер)
Lр96 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (радиальный вентилятор с двигателем для горелки)
Lр97 = 59,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = 10,8 дБ (всасывающий вентилятор термомасла)
Lр98 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (шнековый транспортер)
Lр99 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 1 для перекачки термомасла)
Lр100 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 2 для перекачки термомасла)
Lр101 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 3 для перекачки термомасла)
Lр102 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 4 для перекачки термомасла)
Lр103 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 1 для перекачки воды)
Lр104 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 2 для перекачки воды)
Lр105 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 3 для перекачки воды)
Lр106 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ (насос 4 для перекачки воды)
Lр125 = 42,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = -6,2 дБ дБ (транспортная система ВД –
транспортер щепы и пыли)
Lр126 = 69,07 – 43 + 10 lg700 – 10 lg1470– 10 lg1,6 = 20,8 дБ дБ (радиальный вентилятор)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
167
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 23,5 дБА – от энергетической установки на расстоянии 2 м от ограждения (стены
здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 23,5 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (ремонтно-механический участок):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 5250 м3
В = V/20 =5250/20 = 262,5
k = 1,6 (табличные данные)
L129= 89 – 10 lg262,5 – 10 lg1,6 + 6 = 68,77 дБ (радиальный вентилятор)
L130 = 72 – 10 lg262,5 – 10 lg1,6 + 6 = 51,77 дБ (заточный станок)
L131 = 72 – 10 lg262,5 – 10 lg1,6 + 6 = 51,77 дБ (сверлильный станок)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 940 м2
Ви = 5250/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 1575
R = 43 (табличные данные)
Lр129= 68,77 – 43 + 10 lg940 – 10 lg1575-10 lg1,6 = 21,48 дБ (радиальный вентилятор)
168
Lр130 = 51,77 – 43 + 10 lg940 – 10 lg1575-10 lg1,6 = 4,48 дБ (заточный станок)
Lр131 = 51,77 – 43 + 10 lg940 – 10 lg1575-10 lg1,6 = 4,48 дБ (сверлильный станок)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 26,4 дБА – от ремонтно-механического участка на расстоянии 2 м от ограждения
(стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 26,4 – (10,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 26,4 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (трансформаторная подстанция):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 12250 м3
В = V/20 =12250/20 = 612,5
k = 1,6 (табличные данные)
L132= 56 – 10 lg612,5– 10 lg1,6 + 6 = 32,09 дБ (трансформаторная подстанция)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 700 м2
169
Ви = 12250/20*µ (µ = 6,0 при объеме помещения более 500 м2) = 3676
R = 43 (табличные данные)
Lр132= 32,09 – 43 + 10 lg700 – 10 lg3676-10 lg1,6 = -20,16 дБ (трансформаторная подстанция)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 0 дБА – от трансформаторной подстанции на расстоянии 2 м от ограждения (стены
здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (насосная станция пожаротушения):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 73 м3
В = V/20 =73/20 = 3,65
k = 1,6 (табличные данные)
L133= 62 – 10 lg3,65– 10 lg1,6 + 6 = 60,34 дБ (насосная станция пожаротушения)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 21 м2
Ви = 73/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 9,125
170
R = 43 (табличные данные)
Lр133= 60,34 – 43 + 10 lg21 – 10 lg9,125-10 lg1,6 = 18,91 дБ (насосная станция пожаротушения)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 23,7 дБА – от насосной станции пожаротушения на расстоянии 2 м от ограждения
(стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (насосная станция):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 73 м3
В = V/20 =73/20 = 3,65
k = 1,6 (табличные данные)
L134= 62 – 10 lg3,65– 10 lg1,6 + 6 = 60,34 дБ (насосная станция)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
171
S = 21 м2
Ви = 73/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 9,125
R = 43 (табличные данные)
Lр134= 60,34 – 43 + 10 lg21 – 10 lg9,125-10 lg1,6 = 18,91 дБ (насосная станция)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 23,7 дБА – от насосной станции на расстоянии 2 м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (насосная станция подачи стоков на очистку):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 73 м3
В = V/20 =73/20 = 3,65
k = 1,6 (табличные данные)
L135= 62 – 10 lg3,65– 10 lg1,6 + 6 = 60,34 дБ (насосная станция подачи стоков на очистку)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 21 м2
Ви = 73/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 9,125
172
R = 43 (табличные данные)
Lр135= 60,34 – 43 + 10 lg21 – 10 lg9,125-10 lg1,6 = 18,91 дБ (насосная станция подачи стоков на
очистку)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 23,7 дБА – от насосной станции подачи стоков на очистку на расстоянии 2 м от
ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
Расчет октавных уровней звукового давления вблизи источников шума проводился по
формуле (насосная станция подачи очищенных вод):
Lх = Lw – 10 lgB – 10 lgk + 6
Lw – корректированный уровень звуковой мощности источника (табличные данные)
V - объем помещения
V = 73 м3
В = V/20 =73/20 = 3,65
k = 1,6 (табличные данные)
L136= 62 – 10 lg3,65– 10 lg1,6 + 6 = 60,34 дБ (насосная станция подачи очищенных вод)
Расчет октавных уровней звукового давления на расстоянии 2 м от ограждения (стены)
проводился по формуле:
Lр = Lх – R + 10 lgS – 10 lgBи – 10 lgk
S - площадь ограждающей конструкции, м2
S = 21 м2
Ви = 73/20*µ (µ = 2,5 при объеме помещения до 200 м2) = 9,125
173
R = 43 (табличные данные)
Lр136= 60,34 – 43 + 10 lg21 – 10 lg9,125-10 lg1,6 = 18,91 дБ (насосная станция подачи очищенных вод)
Расчет эквивалентного уровня шума от всех источников шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 23,7 дБА – от насосной станции подачи очищенных вод на очистку на расстоянии 2
м от ограждения (стены здания)
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 23,7 – (8,0 +34,0) = 0 дБА
ИШН-1 – погрузочно-разгрузочные работы с участием 3-х дизельных погрузчиков грузоподъемностью по 3 тонны и открытая стоянка грузового автотранспорта на 21 машино-место
Определение эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком
Для определения эквивалентного уровня шума, создаваемого автомобильным транспортом, движение которого в соответствии с технологическим
регламентом и временем функционирования объекта осуществляется как в
дневное, так и ночное время, использовали следующее уравнение:
LA экв, дБА = 10lgQ+13,3lgV+4lg(1+p)+ΔL1+ ΔL2+15,
где: Q – интенсивность движения, ед/час (4 грузовых автомобилей в соответствии с регламентом работы);
V – средняя скорость потока, км/час (10 км/час);
р – доля средств грузового и общественного транспорта, % (100%);
ΔL1 – поправка, учитывающая вид покрытия дороги, дБА (при асфальтобетонном – 0 дБА, при
цементном – 3 дБА (асфальтное покрытие – 0 дБА);
ΔL2 – поправка, учитывающая продольный уклон дороги (%), дБА (таблица).
Таблица – Поправка (ΔL2), учитывающая продольный уклон дороги, дБА
174
Продольный уклон
дороги,
%
ΔL2, дБА
доля средств грузового и общественного транспорта, %
0
5
20
40
100
2
0,5
1,0
1,0
1,5
1,5
4
1,0
1,5
2,5
2,5
3,0
6
1,0
2,5
3,5
4,0
5,0
8
1,5
3,5
4,5
5,5
6,5
10
2,0
4,5
6,0
7,0
8,0
Расчет эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком на расстоянии 7,5 м от оси ближайшей полосы движения в ночное время (23.00-7.00):
LAэкв, дБА= 10lg4 + 13,3lg10 + 4 lg(100+1)+0+1,5+15
LA экв, дБА = 43,8 дБА
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый автотранспортом в расчетных точках определяется по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4+ ΔLэкр),
где:
ΔL3, дБА – снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки – определяется по графику (расчет ведется от точки на расстоянии 7,5 от оси ближайшей полосы движения автотранспорта);
ΔL4, дБА – поправка, учитывающая влияние отраженного звука (таблица).
ΔLэкр, дБА – поправка, учитывающая снижение звука при наличии экрана
Таблица – Поправка, учитывающая влияние отраженного звука
Тип за-
Односторонняя
с
т
р
о
й
к
и
ΔL4, дБА
1,5
Двусторонняя
отношение h/b
0,05
0,25
0,4
0,55
0,7
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 6,3 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 6,3 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
175
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 43,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 8,3 дБА
ИШН-2 – погрузочно-разгрузочные работы с участием 3-х дизельных погрузчиков грузоподъемностью 1,5 тонны, 3 тонны, 5 тонн
Определение эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком
Для определения эквивалентного уровня шума, создаваемого автомобильным транспортом, движение которого в соответствии с технологическим
регламентом и временем функционирования объекта осуществляется как в
дневное, так и ночное время, использовали следующее уравнение:
LA экв, дБА = 10lgQ+13,3lgV+4lg(1+p)+ΔL1+ ΔL2+15,
где: Q – интенсивность движения, ед/час (3 грузовых автомобилей в соответствии с регламентом работы);
V – средняя скорость потока, км/час (10 км/час);
р – доля средств грузового и общественного транспорта, % (100%);
ΔL1 – поправка, учитывающая вид покрытия дороги, дБА (при асфальтобетонном – 0 дБА, при
цементном – 3 дБА (асфальтное покрытие – 0 дБА);
ΔL2 – поправка, учитывающая продольный уклон дороги (%), дБА (таблица).
Таблица – Поправка (ΔL2), учитывающая продольный уклон дороги, дБА
Продольный уклон
дороги,
%
ΔL2, дБА
доля средств грузового и общественного транспорта, %
0
5
20
40
100
2
0,5
1,0
1,0
1,5
1,5
4
1,0
1,5
2,5
2,5
3,0
6
1,0
2,5
3,5
4,0
5,0
8
1,5
3,5
4,5
5,5
6,5
10
2,0
4,5
6,0
7,0
8,0
Расчет эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком на расстоянии 7,5 м от оси ближайшей полосы движения в ночное время (23.00-7.00):
LAэкв, дБА= 10lg3 + 13,3lg10 + 4 lg(100+1)+0+1,5+15
LA экв, дБА = 42,6 дБА
176
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый автотранспортом в расчетных точках определяется по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4+ ΔLэкр),
где:
ΔL3, дБА– снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки – определяется по графику (расчет ведется от точки на расстоянии 7,5 от оси ближайшей
полосы движения автотранспорта);
ΔL4, дБА – поправка, учитывающая влияние отраженного звука (таблица).
ΔLэкр, дБА – поправка, учитывающая снижение звука при наличии экрана
Таблица – Поправка, учитывающая влияние отраженного звука
Тип за-
Односторонняя
с
т
р
о
й
к
и
ΔL4, дБА
1,5
Двусторонняя
отношение h/b
0,05
0,25
0,4
0,55
0,7
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 42,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 7,1 дБА
ИШН-3 – погрузочно-разгрузочные работы с участием дизельного погрузчика грузоподъемностью 5 тонн и грузового автомобиля грузоподъемностью свыше 16 тонн
Определение эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком
Для определения эквивалентного уровня шума, создаваемого автомобильным транспортом, движение которого в соответствии с технологическим
регламентом и временем функционирования объекта осуществляется как в
дневное, так и ночное время, использовали следующее уравнение:
LA экв, дБА = 10lgQ+13,3lgV+4lg(1+p)+ΔL1+ ΔL2+15,
177
где: Q – интенсивность движения, ед/час (2 грузовых автомобилей в соответствии с регламентом работы);
V – средняя скорость потока, км/час (10 км/час);
р – доля средств грузового и общественного транспорта, % (100%);
ΔL1 – поправка, учитывающая вид покрытия дороги, дБА (при асфальтобетонном – 0 дБА, при
цементном – 3 дБА (асфальтное покрытие – 0 дБА);
ΔL2 – поправка, учитывающая продольный уклон дороги (%), дБА (таблица).
Таблица – Поправка (ΔL2), учитывающая продольный уклон дороги, дБА
Продольный уклон
дороги,
%
ΔL2, дБА
доля средств грузового и общественного транспорта, %
0
5
20
40
100
2
0,5
1,0
1,0
1,5
1,5
4
1,0
1,5
2,5
2,5
3,0
6
1,0
2,5
3,5
4,0
5,0
8
1,5
3,5
4,5
5,5
6,5
10
2,0
4,5
6,0
7,0
8,0
Расчет эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком на расстоянии 7,5 м от оси ближайшей полосы движения в ночное время (23.00-7.00):
LAэкв, дБА= 10lg2 + 13,3lg10 + 4 lg(100+1)+0+1,5+15
LA экв, дБА = 40,8 дБА
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый автотранспортом в расчетных точках определяется по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4+ ΔLэкр),
где:
ΔL3, дБА– снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки – определяется по графику (расчет ведется от точки на расстоянии 7,5 от оси ближайшей
полосы движения автотранспорта);
ΔL4, дБА – поправка, учитывающая влияние отраженного звука (таблица).
ΔLэкр, дБА – поправка, учитывающая снижение звука при наличии экрана
Таблица – Поправка, учитывающая влияние отраженного звука
Тип за-
Односторонняя
с
т
р
о
Двусторонняя
отношение h/b
0,05
0,25
0,4
0,55
0,7
178
й
к
и
ΔL4, дБА
1,5
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 3,3 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 40,8 – (28,0 + 1,5+6,0) = 5,3 дБА
ИШН-4 – открытая стоянка легкового автотранспорта для работников на 38 машино-мест
Определение эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком
Для определения эквивалентного уровня шума, создаваемого автомобильным транспортом, движение которого в соответствии с технологическим
регламентом и временем функционирования объекта осуществляется как в
дневное, так и ночное время, использовали следующее уравнение:
LA экв, дБА = 10lgQ+13,3lgV+4lg(1+p)+ΔL1+ ΔL2+15,
где: Q – интенсивность движения, ед/час (5 легковых автомобилей в соответствии с регламентом работы);
V – средняя скорость потока, км/час (10 км/час);
р – доля средств грузового и общественного транспорта, % (0%);
ΔL1 – поправка, учитывающая вид покрытия дороги, дБА (при асфальтобетонном – 0 дБА, при
цементном – 3 дБА (асфальтное покрытие – 0 дБА);
ΔL2 – поправка, учитывающая продольный уклон дороги (%), дБА (таблица).
Таблица – Поправка (ΔL2), учитывающая продольный уклон дороги, дБА
Продольный уклон
дороги,
%
ΔL2, дБА
доля средств грузового и общественного транспорта, %
0
5
20
40
100
2
0,5
1,0
1,0
1,5
1,5
4
1,0
1,5
2,5
2,5
3,0
179
6
1,0
2,5
3,5
4,0
5,0
8
1,5
3,5
4,5
5,5
6,5
10
2,0
4,5
6,0
7,0
8,0
Расчет эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком на расстоянии 7,5 м от оси ближайшей полосы движения в ночное время (23.00-7.00):
LAэкв, дБА= 10lg5 + 13,3lg10 + 4lg(0+1)+0+0,5+15
LA экв, дБА = 35,8 дБА
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый автотранспортом в расчетных точках определяется по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4+ ΔLэкр),
где:
ΔL3, дБА– снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки – определяется по графику (расчет ведется от точки на расстоянии 7,5 от оси ближайшей
полосы движения автотранспорта);
ΔL4, дБА – поправка, учитывающая влияние отраженного звука (таблица).
ΔLэкр, дБА – поправка, учитывающая снижение звука при наличии экрана
Таблица – Поправка, учитывающая влияние отраженного звука
Тип за-
Односторонняя
с
т
р
о
й
к
и
ΔL4, дБА
1,5
Двусторонняя
отношение h/b
0,05
0,25
0,4
0,55
0,7
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 35,8 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
180
ИШН-5 – открытая гостевая стоянка легкового автотранспорта на 12 машино-мест
Определение эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком
Для определения эквивалентного уровня шума, создаваемого автомобильным транспортом, движение которого в соответствии с технологическим
регламентом и временем функционирования объекта осуществляется как в
дневное, так и ночное время, использовали следующее уравнение:
LA экв, дБА = 10lgQ+13,3lgV+4lg(1+p)+ΔL1+ ΔL2+15,
где: Q – интенсивность движения, ед/час (3 легковых автомобиля в соответствии с регламентом работы);
V – средняя скорость потока, км/час (10 км/час);
р – доля средств грузового и общественного транспорта, % (0%);
ΔL1 – поправка, учитывающая вид покрытия дороги, дБА (при асфальтобетонном – 0 дБА, при
цементном – 3 дБА (асфальтное покрытие – 0 дБА);
ΔL2 – поправка, учитывающая продольный уклон дороги (%), дБА (таблица).
Таблица – Поправка (ΔL2), учитывающая продольный уклон дороги, дБА
Продольный уклон
дороги,
%
ΔL2, дБА
доля средств грузового и общественного транспорта, %
0
5
20
40
100
2
0,5
1,0
1,0
1,5
1,5
4
1,0
1,5
2,5
2,5
3,0
6
1,0
2,5
3,5
4,0
5,0
8
1,5
3,5
4,5
5,5
6,5
10
2,0
4,5
6,0
7,0
8,0
Расчет эквивалентного уровня шума, создаваемого транспортным потоком на расстоянии 7,5 м от оси ближайшей полосы движения в ночное время (23.00-7.00):
LAэкв, дБА= 10lg3 + 13,3lg10 + 4lg(0+1)+0+0,5+15
LA экв, дБА = 33,6 дБА
Прогнозируемый (ожидаемый) эквивалентный уровень шума, создаваемый автотранспортом в расчетных точках определяется по формуле:
LA экв, дБА = LA экв, дБА – (ΔL3 + ΔL4+ ΔLэкр),
где:
ΔL3, дБА – снижение уровня шума в зависимости от расстояния до расчетной точки – определяется по графику (расчет ведется от точки на расстоянии 7,5 от оси ближайшей полосы движения автотранспорта);
ΔL4, дБА – поправка, учитывающая влияние отраженного звука (таблица).
181
ΔLэкр, дБА – поправка, учитывающая снижение звука при наличии экрана
Таблица – Поправка, учитывающая влияние отраженного звука
Тип за-
Односторонняя
с
т
р
о
й
к
и
ΔL4, дБА
1,5
Двусторонняя
отношение h/b
0,05
0,25
0,4
0,55
0,7
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+8,0) = 0 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 33,6 – (28,0 + 1,5+6,0) = 0 дБА
ИШН-6 – движение подвижного состава (тепловоза) №1
Расчет эквивалентного уровня шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 81,8 дБА – от движения подвижного состава (тепловоза) на расстоянии 2 м
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
182
ИШН-7 – движение подвижного состава (тепловоза) №2
Расчет эквивалентного уровня шума проводился по формуле:
Lэкв = 10 lg (1/T*сумма ti*100,1*Lp)
Т – это время в минутах для ночного времени суток (23.00-7.00) = 60 минут * 8 часов = 480
минут
ti – это время работы предприятия в минутах (24 часа *60 минут) = 1440 минут
Lэкв = 81,8 дБА – от движения подвижного состава (тепловоза) на расстоянии 2 м
На границе расчетной СЗЗ:
РТ-1 (север)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-2 (северо-восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-3 (восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-4 (юго-восток)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-5 (юг)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-6 (юго-запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-7 (запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
РТ-8 (северо-запад)
LA экв, дБА = 81,8 – (8,0 +34,0) = 39,8 дБА
183