Горохов Михаил Евгеньевич

На правах рукописи
Горохов Михаил Евгеньевич
РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА
КАМЕННО-ЗЕМЛЯНЫХ ПЛОТИН
ПУТЕМ УПРАВЛЕНИЯ КОНВЕКЦИЕЙ ВОЗДУХА
В НИЗОВОЙ ПРИЗМЕ
Специальность: 05.23.07 – Гидротехническое строительство
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Москва-2011
Работа выполнена в Государственном образовательном
учреждении
высшего
профессионального
образования
«Нижегородский
государственный
архитектурно-строительный
университет»
Научный руководитель:
доктор технических наук, профессор
Соболь Станислав Владимирович
Официальные
оппоненты:
доктор технических наук, профессор
Анискин Николай Алексеевич
кандидат технических наук, доцент
Куликов Вячеслав Петрович
Ведущая организация:
ООО СПИИ "Гидроспецпроект"
Защита состоится «17» мая 2011 г. в 15 часов 30 минут на
заседании
диссертационного
совета
Д
212.138.0З
при
ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете
по адресу: 107066, г. Москва, ул. Спартаковская, д.2/1, ауд. 212.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке
ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета
Автореферат разослан «14» апреля 2011 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета
____________
Г.В. Орехов
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Территория севера и северо-востока России,
простирающаяся на 11 млн км2 и составляющая 64 % площади страны,
подвержена влиянию сурового северного климата и занята вечной мерзлотой
(криолитозона). На этой территории сосредоточены основные запасы
гидроэнергоресурсов, освоение которых дает возможность обеспечить
дешевой электроэнергией развивающиеся отрасли экономики. Здесь
построены Мамаканская, Вилюйская-I, II, Усть-Хантайская, Курейская,
Колымская
ГЭС.
Завершается строительство
Светлинской ГЭС
(Вилюйская ГЭС-III), строится Усть-Среднеканская ГЭС, в стадии
проектирования находятся Тельмамская, Амгуэмская, Канкунская, Мокская,
Эвенкийская (Туруханская) и другие гидроэлектростанции.
Опыт освоения гидроэнергоресурсов северо-востока показал, что
наиболее экономичным типом подпорных сооружений гидроузлов являются
плотины из местных материалов, в частности, каменно-земляные.
Расположение в зоне вечномерзлых пород является серьезным
фактором риска повреждения плотин. Основная причина повреждений
грунтовых плотин – недоучет криогенных процессов в теле, основании и в
районах примыканий, связанных с изменениями условий теплообмена,
температурного режима, физико-технических свойств мерзлых пород,
приводящими к развитию термокарста, термоэрозии, наледеобразованиям и
т.п.
Анализ работы гидроузлов промышленного водоснабжения в Якутии
свидетельствует о том, что более 40% отказов (разрушений) случилось из-за
нарушения температурного режима сооружений. Причем в первые три года
эксплуатации произошло до 53% отказов, между тремя и пятью годами –
31%, остальные – в последующие годы.
Для безаварийной, надежной эксплуатации каменно-земляных плотин
в суровых климатических условиях необходимо регулировать их
температурный режим с учетом многообразия и взаимосвязи процессов
тепло- и массопереноса, протекающих в элементах плотины, основании и
зонах сопряжения с бортами долины. Разработка методов такого
регулирования является актуальным направлением исследования для
северного гидротехнического строительства.
Исследования велись в составе АВЦП «Развитие научного
потенциала высшей школы» по темам: «Изучение, прогнозирование и
регулирование процессов взаимодействия гидроузлов и водохранилищ с
окружающей средой в сложных природных условиях», 2007-2008 гг.,
№ гос.рег. 01200703961; «Исследования процессов взаимодействия речных
гидроузлов с основаниями и берегами в сложных природных условиях»,
2009-2010 гг., № гос.рег. 01200902465; в составе ФЦП «Научные и научнопедагогические кадры инновационной России» по проблеме «Температурнокриогенный режим грунтовых плотин в северной строительноклиматической зоне», госконтракт № П534 на 2010-2012 гг.,
3
№ гос.рег. 01201001756; а также в составе договорных НИР практической
направленности «Выполнить расчеты по оценке и прогнозу фильтрационнотермического режима и статической устойчивости ограждающих дамб
хвостохранилищ, дамб маневровых емкостей Мирнинского, Айхальского,
Удачнинского, Нюрбинского ГОКов, плотин Иреляхского и Сытыканского
гидроузлов» с Акционерной компанией «Алмазы России-Саха», 20052007 гг., «Регулирование температурного режима проектируемой каменноземляной плотины Тельмамского гидроузла» с ОАО «Ленгидропроект»,
2010 г. и др.
Цель работы. Диссертационная работа имеет целью разработку и
теоретическое обоснование метода регулирования температурного режима
каменно-земляной плотины, основанного на управлении конвекцией воздуха
в низовой призме, для обеспечения нормальной, безаварийной эксплуатации
сооружения в суровых природно-климатических условиях криолитозоны.
Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:
1 Изучить и проанализировать известные методы и предложения по
регулированию температурного режима грунтовых плотин в криолитозоне.
2 Разработать метод регулирования температурного режима
каменно-земляной плотины, основанный на управлении конвекцией воздуха
в низовой упорной призме.
3 Сформулировать математическую модель, модернизировать
программный
комплекс
Nord3D
(разработанный
на
кафедре
гидротехнических сооружений ННГАСУ) для применения к расчетному
прогнозу температурного режима каменно-земляной плотины с учетом
регулирования (управления) конвекцией воздуха в низовой упорной призме.
4 Выполнить расчетно-теоретические исследования температурного
режима талых (фильтрующих) и мерзлых (нефильтрующих) каменноземляных плотин с учетом регулирования их температурного режима путем
управления конвекцией воздуха в низовой упорной призме разработанным
методом для обоснования его технической эффективности.
Научная новизна работы состоит в следующем:
1 Предложен новый метод регулирования температурного режима
каменно-земляных плотин, возводимых в криолитозоне. Метод основан на
управлении конвекцией воздуха в низовой упорной призме плотины.
2 Впервые в температурных расчетах каменно-земляных плотин
учтен процесс искусственного регулирования движения воздуха в порах
каменной наброски низовой призмы.
3 Подвергнут модернизации программный комплекс Nord3D,
разработанный на кафедре гидротехнических сооружений ННГАСУ для
расчета температурного режима каменно-земляных плотин, а именно:
 разработан редактор автоматизированной подготовки данных для
расчета температурного режима каменно-земляных плотин по программе
Nord3D из системы AutoCad;
 перестроена (адаптирована) программа расчетов Nord3D
применительно к прогнозу регулируемого температурного режима каменно4
земляной плотины с учетом управления конвекцией воздуха в низовой
упорной призме на основе заранее составленного сценария такого
управления;
 усовершенствован
редактор
визуализации
расчетных
температурных полей с учетом включения мероприятий по регулированию
конвекции воздуха в низовой призме плотины.
4 Впервые получены результаты прогноза температурного режима
талой (фильтрующей) и мерзлой (нефильтрующей) каменно-земляных
плотин с учетом его регулирования путем управления конвекцией воздуха в
низовой упорной призме. Доказано, что регулирование дает положительный
эффект обеспечения бесперебойной работы противофильтрационного
грунтового элемента в штатном проектном режиме эксплуатации как талой
(фильтрующей), так и мерзлой (нефильтрующей) плотин.
Выполненные исследования имеют расчетно-теоретический характер.
Достоверность
научных
результатов,
полученных
в
работе,
подтверждается соответствием их современным научным представлениям о
поведении каменно-земляных плотин в криолитозоне, использованием
апробированных методик расчетов, качественной и количественной
сходимостью прогнозных температурных полей с натурными данными по
конкретным объектам.
Практическая ценность работы заключается в том, что
разработанный метод регулирования температурного режима каменноземляных плотин при его применении позволяет обеспечить штатный
(проектный) режим эксплуатации плотин в суровых природноклиматических условиях криолитозоны, а модернизированный программный
комплекс – провести расчетный прогноз и обосновать температурный режим
каменно-земляных плотин в условиях его регулирования. Результаты работы
предназначены для использования при проектировании, строительстве и
эксплуатации гидроузлов различного назначения с каменно-земляными
плотинами в северо-восточных районах страны.
Внедрение результатов исследований осуществлено в процессе их
проведения. По заказу АК «Алмазы России-Саха» выполнены прогнозные
расчеты на долгосрочный период температурного режима грунтовых (в том
числе каменно-земляных) плотин и дамб хвостовых хозяйств Удачнинского,
Мирнинского, Айхальского, Нюрбинского горнообогатительных комбинатов,
плотин Иреляхского и Сытыканского гидроузлов, в том числе с
регулированием температурного режима при участии автора; результаты
переданы в компанию для использования в мониторинге безопасности
сооружений. Разработанный метод регулирования температурного режима
применен к талому и мерзлому вариантам каменно-земляной плотины
Тельмамского гидроузла; результаты переданы в ОАО «Ленгидропроект» для
использования
при
вариантном
проектировании
плотины.
Модернизированный программный комплекс Nord3D задействован в
прогнозе температурного режима грунтовых массивов вдоль нефтепровода
«Восточная Сибирь – Тихий океан» по заданию ООО «Центр исследований
5
экстремальных ситуаций». Элементы работы использованы также в учебном
процессе ННГАСУ путем включения в спецкурсы и применения при
выполнении выпускных квалификационных работ по специальности
«Гидротехническое строительство».
Апробация работы проведена в виде докладов и обсуждений
основных результатов на конференции «Сессия молодых ученых»,
Н.Новгород, 2008 г.; научном конгрессе Международного научнопромышленного форума «Великие реки», Н.Новгород, 2004, 2010 гг.;
симпозиуме «Актуальные проблемы компьютерного моделирования
конструкций и сооружений», Н. Новгород, 2007 г.; всероссийской
конференции «Актуальные проблемы строительной отрасли», Новосибирск,
НГАСУ, 2008 г.; в ОАО «Институт ЯкутНиПроалмаз», Мирный, 2006 г.; в
ОАО «Ленгидропроект», С.-Петербург, 2010 г.; в ООО «Центр исследований
экстремальных ситуаций» (ЦИЭКС), Москва, 2010 г.
Публикации. Основные материалы диссертации опубликованы в 11
научных работах, в том числе в трех изданиях, рекомендованных ВАК.
Оформлена заявка на патент с формулировкой изобретения: «Плотина
из грунтовых материалов». Заявка подана от лица ННГАСУ. Приоритет
установлен Федеральной службой по интеллектуальной собственности,
патентам и товарным знакам (Роспатент) от 06.07.2010 г., входящий номер
039662, регистрационный номер 2010127897.
Личный вклад соискателя заключается в постановке цели и
формулировании задач диссертационного исследования, в разработке метода
регулирования температурного режима, в подготовке (модернизации)
программного комплекса для расчетов, в расчетно-теоретическом
обосновании метода регулирования на конкретных объектах, в
систематизации результатов теоретических исследований и подготовке
выводов.
На защиту выносятся:
1 Положение о необходимости регулирования температурного
режима каменно-земляных плотин в криолитозоне.
2 Метод регулирования температурного режима каменно-земляных
плотин путем управления конвекцией воздуха в низовой упорной призме.
3 Методика и программа компьютерного прогноза температурного
режима каменно-земляной плотины талого и мерзлого типов в условиях его
регулирования по разработанным сценариям.
4 Результаты расчетно-теоретических исследований регулируемого
температурного режима для проектируемых талой (фильтрующей) и мерзлой
(нефильтрующей) каменно-земляных плотин Тельмамского гидроузла,
показывающие техническую эффективность предлагаемого метода
регулирования.
Структура и объем работы. Диссертация составлена из аннотации,
введения, списка основных обозначений и единиц измерений, пяти глав,
заключения, списка использованных источников из 124 наименований и
6
приложений. Работа содержит 190 страниц основного текста, в том числе 18
таблиц и 112 рисунков.
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обосновывается актуальность темы диссертации,
формулируются ее цель, задачи исследования, излагается научная новизна и
практическая значимость работы, описывается реализация результатов
исследований, сообщается об апробации работы, указывается личный вклад
автора, приводятся основные положения, выносимые на защиту.
В первой главе рассмотрены принципы строительства грунтовых
плотин в криолитозоне, температурный режим действующих каменноземляных и каменнонабросных плотин на момент их строительства и в
период эксплуатации, рассмотрены варианты регулирования температурного
режима каменно-земляных плотин конструктивно-технологическими
методами. Актуализировано избранное направление исследований.
Строительство грунтовых плотин в криолитозоне ведется по двум
принципам: по принципу I получается плотина мерзлого типа, ее называют
нефильтрующей; по принципу II получается плотина талого типа, ее
называют фильтрующей.
В грунтовых каменно-земляных плотинах, построенных в
криолитозоне,
протекают
сложные
процессы
тепло-массообмена,
определяющие температурный режим плотин в период их эксплуатации.
Описанный в первой главе температурный режим в плотинах УстьХантайской, Вилюйской I, II, Колымской и Курейской гидроэлектростанций
формировался при отсутствии его регулирования. Как показала практика
эксплуатации этих плотин, основная причина возникновения нештатных
ситуаций – недоучет криогенных процессов в теле плотин, их основаниях и в
районах примыкания к берегам. Изложенное приводит к однозначному
выводу о том, что температурный режим каменно-земляных плотин в
криолитозоне имеет первостепенное значение в обеспечении их надежной,
безаварийной эксплуатации.
В нашей стране в предшествующие годы научными коллективами
многих организаций велись пионерные исследования температурного
режима грунтовых плотин, возводимых в суровых климатических условиях.
Этой теме, начатой трудами Е.В. Близняка, Б.В. Проскурякова,
Н.А. Цытовича, П.А. Богословского, Г.С. Шадрина, посвятили свои работы
В.И. Белан, А.К. Битюрин, В.Н. Бухарцев, В.Д. Букатников, Г.Ф. Биянов,
Н.Н. Гераськин, Е.С. Гоголев, А.Л. Гольдин, Я.В. Горелик,
В.Н. Грандилевский, Р.М. Каменский, О.А. Когодовский, И.Ф. Кривоногова,
Я.А. Кроник, Г.И. Кузнецов, В.П. Куликов, В.И. Макаров, И.А. Максимов,
Ю.Н. Мызников, Б.А. Оловин, С.И. Панов, В.А. Пехтин, Л.Н. Рассказов,
И.С. Соболь, С.В. Соболь, А.П. Ставровский, А.С. Тетельбаум, В.И. Титова,
А.В. Февралев, Г.М. Фельдман, А.Б. Ферингер, Л.Н. Хрусталев, А.М. Цвик,
Р.В. Чжан, Р.Т. Шугаева, Г.Л. Шульц, А.В. Янченко и другие ученые.
Созданием методик прогнозирования температурного режима каменно7
земляных и каменнонабросных плотин занимались Н.А. Мухетдинов,
В.А. Жданов, И.С. Клейн, Ф.П. Хаглеев, Е.Н. Горохов, В.В. Агеева,
Н.А. Анискин, А.М. Цыбин и др. Теоретические разработки инженерных
методов регулирования температурного режима земляных и каменноземляных плотин представлены в публикациях и авторских свидетельствах
В.П. Ягина, И.А. Максимова, Н.А. Мухетдинова, А.М. Цвика, С.В. Соболя,
А.К. Битюрина, А.В. Февралева, Е.Н. Горохова, В.А. Пехтина, А.А Серова,
С.И. Панова и др.
Результаты многих исследований были использованы в практике
проектирования гидроузлов различного назначения на Cевере.
Регулирование температурного режима грунтовых плотин мерзлого
типа осуществляется с помощью сезоннодействующих охлаждающих
устройств (СОУ). С помощью этих устройств в теле и основании плотины
создаются противофильтрационные мерзлотные завесы, исключающие
пагубную для плотин фильтрацию воды. Основной причиной, приводившей
неоднократно к авариям на мерзлых плотинах, являлось нарушение
цельности мерзлотной завесы в теле плотины и ее сопряжении с
вечномерзлым основанием. Это происходило, прежде всего, из-за низкой
надежности замораживающих устройств. В некоторых случаях, как,
например, на Иреляхской и Сытыканской плотинах, основание, начиная со
стороны водохранилища, протаяло на глубину ниже мерзлотной завесы и под
ней происходит интенсивная фильтрация воды, которую трудно
предотвратить. Сложившаяся ситуация способствует укоренению в
инженерных кругах мнения о непреодолимости трудностей на пути
практического достижения надлежащей надежности мерзлых плотин
посредством известных и экономически приемлемых технических решений
по конструктивно-технологическому регулированию их температурного
режима.
Регулирование температурного режима грунтовых плотин талого
типа предлагалось осуществлять для предотвращения образования
многолетней мерзлоты в оголовке противофильтрационного устройства
(выше кривой депрессии) до деятельного слоя (перелеток) в гребне плотины;
перемерзания переходных зон; перемерзания дренажей (если они есть);
просадок в теле плотины в результате образования временных слоев мерзлых
пород с последующим оттаиванием в процессе строительства и эксплуатации
сооружения. Несмотря на просматривающиеся достоинства существующих
предложений по регулированию температурного режима талых грунтовых
плотин конструктивно-технологическими методами, нельзя не отметить ряд
отрицательных факторов, присущих им. Это необоснованность прогнозными
температурными исследованиями; конструктивная сложность; высокая
затратность (стоимость) не только на этапе строительства, но и на этапе
эксплуатации сооружения; невысокая (неопределенная) надежность
обогревающих устройств. В силу указанных причин эти предложения
практического воплощения в северном гидроэнергостроительстве не
получили.
8
Сложность и практическая бесперспективность регулирования
температурного режима каменно-земляных плотин конструктивнотехнологическими методами отмечалась учеными и практиками вместе с
очевидной
необходимостью
регулирования.
Напротив,
наиболее
действенным и приемлемым направлением признается регулирование
температурного режима каменно-земляных плотин путем управления
конвекцией воздуха в низовой призме.
Во второй главе проанализированы возможности регулирования
температурного режима каменно-земляных плотин в криолитозоне путем
управления конвекцией воздуха в низовой призме. Предложен и описан
новый комбинированный метод.
В низовой призме фильтрующей каменно-земляной плотины
желательно круглый год поддерживать положительную температуру, чтобы
профильтровавшаяся вода через ядро (экран) не замерзала и
беспрепятственно отводилась в нижний бьеф. В нефильтрующей плотине,
наоборот, для поддержания в мерзлом состоянии ядра в низовой призме
желательна круглый год отрицательная температура. Поэтому в теплый
период года поступление внешнего воздуха в низовую призму фильтрующей
плотины должно допускаться, а в нефильтрующей плотине – прекращаться.
В холодный период года, наоборот, поступление внешнего воздуха в
низовую призму фильтрующей плотины должно прекращаться, а в
нефильтрующей плотине – допускаться.
Изучив предлагавшиеся приемы регулирования температурного
режима каменно-земляных плотин в криолитозоне путем управления
конвекцией воздуха в низовой призме, явившиеся в свое время новыми и
перспективными, нельзя не отметить тот факт, что они не были обоснованы
ни
расчетно-теоретическими,
ни
модельными,
ни
натурными
исследованиями и остались на уровне предложений. При этом открылись
возможности для развития и совершенствования метода регулирования
температурного режима каменно-земляных плотин путем управления
движением воздуха в низовой призме. А для внедрения метода в проектную и
эксплуатационную практику осталась необходимость его расчетнотеоретического обоснования.
На основании совокупности известных идей в диссертационной
работе предлагается метод регулирования температурно-фильтрационного
режима каменно-земляной плотины, основанный на управлении термогравитационной конвекцией воздуха в низовой упорной призме.
Существо метода регулирования заключается в следующем.
Для
фильтрующей
(талой)
плотины
(рисунок 1)
целью
регулирования является недопущение перемерзания переходных зон со
стороны низовой призмы, а также уменьшение замерзания верхней части
ядра в период эксплуатации плотины. Регулирование обеспечивается
следующими мероприятиями:
а) для снижения естественной конвекции воздуха в низовой призме
и, тем самым, уменьшения глубокого охлаждения призмы в холодный период
9
года откос низовой призмы покрывается плащом, слоем мелкого камня
(карьерная мелочь или песчано-гравийная смесь);
б) для гарантированного поддержания части низовой призмы вблизи
переходной зоны в талом состоянии в низовой призме с помощью
воздухонепроницаемого экрана, выполненного из прорезиненной ткани или
сцементированного камня, создается зона сезонноактивной конвекции
(«труба»), которая включается в действие в теплый период года;
в) верхний вход в «трубу» снабжается открывающимсязакрывающимся ангаром, нижний вход – таким же ангаром или временным
воздухонепроницаемым покрытием.
1 – талое ядро из суглинка или центральная зона из супеси с переходными зонами; 2 –
верховая каменно-набросная призма; 3 – переходная зона с ВБ; 4 – переходная зона с НБ;
5 – «плащ» (карьерная мелочь или песчано-гравийный грунт); 6 – воздухонепроницаемый
экран; 7 – зона низовой призмы с сезонноразвитой конвекцией; 8 – ангар; 9 – зона
установки съемного воздухонепроницаемого покрытия (или ангара)
Рисунок 1 – Регулирование температурного режима талой каменно-землянной
плотины предлагаемым комбинированным способом
Включение системы в работу осуществляется следующим образом.
В теплый период года ангар, находящийся на гребне плотины,
открывается, дополнительно на низовом откосе в месте выхода «трубы»
снимается воздухонепроницаемое покрытие (или открывается ангар), после
чего возникает проточная конвекция в зоне низовой призмы из
крупнозернистой каменной наброски. Для усиления конвекции в нижнем
ангаре возможно создание разряжения до минус 1 кгс/м2 (например, с
помощью вытяжных вентиляторов). Это разрежение приведет к
возникновению эффекта аэродинамической трубы между экраном, водой
нижнего бьефа в низовой призме и ядром, с повышенными скоростями
движения воздуха в порах этой «трубы» в нужный – теплый период года.
В холодный период года ангар на гребне плотины закрывается,
дополнительно
внизу
низового
откоса
устанавливается
воздухонепроницаемое покрытие (или закрывается там ангар), после чего
проточная конвекция в зоне низовой призмы прекращается. Остается
возможной только ограниченная термогравитационная конвекция, вызванная
плотностной стратификацией порового воздуха из-за разностей его
температур.
10
Для нефильтрующей (мерзлой) плотины (рисунок 2) регулирование
температурного режима осуществляется аналогично, как для талой плотины,
за исключением того, что ангар, находящейся на гребне плотины,
открывается в холодный период года, дополнительно внизу низового откоса
снимается воздухонепроницаемое покрытие (или открывается ангар). В
теплый же период года верхний ангар закрывается, дополнительно на
низовом откосе устанавливается воздухонепроницаемое покрытие (или
закрывается нижний ангар).
1 – мерзлое ядро из суглинка или центральная зона из супеси с переходными зонами; 2 –
верховая каменно-набросная призма; 3 – переходная зона с ВБ; 4 – переходная зона с НБ;
5 – «плащ» (карьерная мелочь или песчано-гравийный грунт); 6 – воздухонепроницаемый
экран; 7 – зона низовой призмы с сезонноразвитой конвекцией; 8 – ангар; 9 – зона
установки съемного воздухонепроницаемого покрытия (или ангара)
Рисунок 2 – Регулирование температурного режима мерзлой каменно-землянной
плотины предлагаемым комбинированным способом
Помимо основной функции применением описанного метода
минимизируется заполнение пор низовой призмы льдом из-за осадков и
сублимации.
С целью не снижения устойчивости низовой призмы, для
регулирования температурного режима каменно-земляной плотины
предлагается воздухонепроницаемый экран выполнить так, как показано на
рисунке 3, причем отметка этого экрана со стороны ядра должна быть ниже,
чем в месте сопряжения его с низовым откосом. Для исключения свободной
круглогодичной конвекции воздуха в низовой призме низовой откос
покрывается воздухонепроницаемым покрытием, который дополнительно
предотвращает попадание атмосферных осадков и талой воды в низовую
призму. Аналогично верхний вход в зону с сезонно-развитой конвекцией
снабжается открывающимся-закрывающимся ангаром, нижний вход – таким
же ангаром или временным воздухонепроницаемым покрытием (рисунок 3).
Включение системы в работу производится таким же образом.
Для оценки технической эффективности метода привлечена
доказательная база в виде математической модели температурного режима
каменно-земляной плотины (талой и мерзлой), представленной в следующей
главе диссертации.
11
а) для талой каменно-землянной плотины; б) для мерзлой каменно-землянной плотины
1 – ядро; 2 – верховая каменно-набросная призма; 3 – переходная зона с ВБ; 4 –
переходная зона с НБ; 5 – воздухонепроницаемое покрытие; 6 – воздухонепроницаемый
экран; 7 – зона низовой призмы с сезонноразвитой конвекцией; 8 – ангар; 9 – зона
установки съемного воздухонепроницаемого покрытия (или ангара)
Рисунок 3 – Регулирование температурного режима предлагаемым комбинированным
способом для районов с повышенной сейсмической активностью
В третьей главе диссертации сформулирована прогнозная модель
температурного режима каменно-земляных плотин в криолитозоне, которая
включает в себя физическую, математическую и численную модели.
Применение прогнозной модели нацелено на получение
температурных профилей и векторных полей фильтрации в вертикальных
поперечных сечениях плотины на различные моменты времени прогноза с
учётом природно-климатических особенностей района строительства и
процесса колебания уровня верхнего бьефа.
Согласно общей физической модели температурный режим в
грунтовых зонах плотины формируется под влиянием теплопроводности,
конвективного переноса тепла при фильтрации воды, таяния-замерзания
поровой влаги (льда или воды); в призмах из каменной наброски – под
влиянием межпоровой конвекции воздуха, конвекции воды, фазовых
превращений поровой влаги, теплопроводности каменной наброски,
теплообмена внутри ее отдельностей, теплообмена между отдельностями и
содержимым пор.
Математическая
модель
представлена
дифференциальными
уравнениями (таблица 1), справедливыми для фиктивной среды с
12
физическими характеристиками, соответствующими среднеинтегральным
параметрам реальной среды. Уравнения систематизируются по элементам
плотины: для низовой призмы; для грунтового противофильтрационного
элемента, мелкодисперсных слоев переходной зоны, основания и берегового
массива примыкания; для верховой призмы плотины. В общем случае
рассмотрена трехмерная постановка задачи тепло-и массопереноса.
В уравнениях (1-12): i – коэффициент теплопроводности;  и Т –
температура скелета каменной наброски и порового воздуха; t – время;  t –
первая производная по времени  / t ; R – относительная льдистость
каменной наброски, представляющая собой отношение веса льда в некотором
объеме каменной наброски к весу воды в том же объеме; L – скрытая теплота
плавления льда и замерзания воды. L=336 кДж/кг;  i - плотность; U x , U y ,
U z – компоненты вектора скорости фильтрации воздуха; bi – насыщенноть
пор каменной наброски i-м веществом;  x , y , z – оператор Гамильтона; С i –
удельная теплоемкость;  – коэффициент объёмного расширения воздуха; а
– удельный вес атмосферного воздуха вблизи плотины (в пределах её
высоты); Т – разность температуры воздуха в каменной наброске и вне её –
температуры атмосферного воздуха Та (T  T  Tа ) ; P – избыточное
давление над атмосферным; K – коэффициент фильтрации; Н – напор; Vx, Vy,
Vz – компоненты вектора скорости фильтрации воды;  v – коэффициент
теплоотдачи с единицы поверхности поровых каналов.
В уравнениях (1-12) индексы обозначают принадлежность: а –
атмосфере; в – воздуху; гр – грунту; к – камню; н – каменной наброске; ж –
жидкости (воде); л – льду; м – мерзлому грунту; т – талому грунту; x, y, z –
прямоугольным декартовым координатам; i – i-вому веществу; t – времени.
Краевые условия (начальные и граничные) должны быть назначены
для расчетов фильтрации воды в водоупорном грунтовом элементе плотины,
в основании; полей давления воздуха и плотности водяного пара в надводных
зонах упорных призм; полей температуры (скелетообразующих и
движущихся фаз) во всей плотине, ее основании.
Начальные условия. Начальное температурное состояние каменноземляной плотины назначается по данным натурных наблюдений или,
например, по результатам предварительного (на конец строительного
периода) прогноза. За начальное температурное состояние в основании
принимается среднемноголетнее температурное поле, существовавшее до
возведения плотины. В начальный момент времени низовая призма
предполагается или сухой, т.е. в ее порах отсутствует вода и лед, или
используются натурные данные о содержании поровой влаги в низовой
призме. Так как в основании и грунтовом водоупорном элементе (ядре или
экране) плотины рассматривается установившаяся фильтрация, то начальные
значения напора в этих элементах принимаются произвольными. То же
относится и к верховой призме.
13
Уравнения
теплопереноса
В скелете
каменной
наброски
В скелете
каменной
наброски
C1 t   x (н   x )   y (н   y )   z (н   z )   v (T   );
C1t   x (н   x )   y (н   y )   z (н   z )   v (T   )   л n0 bi  Lt R;
i л( ж)
В поровом
воздухе
Uy
Ux
 (T   )
U
  xT 
  yT  z   zT   v
;
n0
n0
n0
n0  bв  Cв
Вне фронта замерзаниятаяния
(2)
В пределах фронта
замерзания-таяния
C1  (1  n0 )C k  n0 bi C i
C1  (1  n0 )Ck  n0
 (C  b )
i  л,ж
i
i
(3)
(4)



2
2
2

2 B  ( x P)  ( y P   A   T )  ( z P)


2
2
2
2
A( 1  (4 B A )  ( x P)  ( y P   A   T )  ( z P)  1)

Uy  
 ( y P   A   T ); 

2 B  ( x P) 2  ( y P   A   T ) 2  ( z P) 2


A( 1  (4 B A 2 )  ( x P) 2  ( y P   A   T ) 2  ( z P) 2  1)

Uz  
  z P;

2
2
2

2 B  ( x P)  ( y P   A   T )  ( z P)

(5)
В грунте
C гр t   x (гр   x )   y (гр   y )   z (гр   z ) ;
(6)
В грунте
Cгрt  x (гр  x)   y (гр   y)  z (гр  z)  Cж (Vxx  Vy y  Vy y);
(7)
В грунте
Cгрt   x (гр   x)   y (гр   y)   z (гр   z)   л nbл Lt R;
(8)
 x ( K   x H )   y ( K   y H )   z ( K   z H )  0; Vx  K   x H ;V y  K   y H ;Vz  K   z H ;
(9) (10)
(1  n)C K   t    x (   x)   y (   y)   z (   z)   v (T  )   л nL t R;
(11)
 - коэффицент обобщенной
(12)
bж  1
(9а)
(10а)
Аналогичны уравнениям
(9) и (10)
Уравнения движения
парогазовой смеси
Уравнения
теплопереноса
tT 
(1)
b
b
b
b
 x ( в   x P)   y ( в   y P)   z ( в   z P)   A  y ( в  T )  n0  t bв  0;
A
A
A
A
Уравнения движения
воды
Уравнения
теплопереноса
Грунтовые
водоупорный
элемент, основание и
береговой массив
Подводная зона
верховой призмы
14
Низовая призма и надводная зона верховой призмы плотины
Таблица 1 – Дифференциальные уравнения тепло- и массопереноса в каменно-земляной плотине
В скелете
В воде
Уравнения
движения воды
Ux  
A( 1  (4 B A 2 )  ( x P) 2  ( y P   A   T ) 2  ( z P) 2  1)
tT 
  x P;
Vy
Vx
 (T   )
V
 xT 
 yT  z  zT   v
n
n
n
bж  n  C ж
 x ( K   x H )   y ( K   y H )   z ( K   z H )  0; Vx  K   x H ;V y  K   y H ;Vz  K   z H ;
При отсутствии
фильтрации воды
 Тж
при фильтрации воды
При фазовых превращениях
влаги в порах
теплопроводности
Граничные условия для
следующим образом (рисунок 4).
температурной
задачи
назначаются
1 – плотина; 2 – верхний бьеф; 3 – нижний бьеф; 4 – ядро; 5 – ангар на гребне плотины; 6 –
воздухонепроницаемый экран; 7 – «плащ» (карьерная мелочь или песчано-гравийный
грунт); 8 – съемное покрытие (или открывающийся ангар); 9 – направление нормали к
воздухонепроницаемой границе
Рисунок 4 – Граничные условия при постановке задач теплопереноса и фильтрации
воздуха в расчетной области каменно-земляной плотины (идентифицированы номерами
уравнений, приведенных в тексте. В круглых скобках для задачи теплопереноса, в
квадратных – для задачи фильтрации воздуха)
На верхней границе:
а) на смоченной поверхности сооружений задается условие I рода:
   ( x, y, z, t ); T  T ( x, y, z, t ),
(13)
причем в верхнем бьефе – в зависимости от глубины воды и времени:
  T  TВБ ( y, t ) ,
(14)
а в нижнем бьефе – от времени:
  T  TНБ (t );
(15)
б) на сухой поверхности сооружений задается условие III рода.
Тепловой поток через поверхность надводных откосов плотины или берега в
этом случае будет равен:
   l   (П  TA ) ,
(16)
где  – коэффициент теплопроводности материала откоса:   H –
для каменной наброски или   гр – для грунтовых откосов; l - нормаль к
15
поверхности откоса плотины или берега;  – коэффициент теплоотдачи от
атмосферного воздуха, имеющего температуру TA , к поверхности
сооружения, имеющей температуру П.
На боковых границах расчетной области принимается одномерность
теплового потока (адиобатическая поверхность):
 x  0;
 xT  0;
 z  0;
 zT  0.
(17)
(18)
На нижней границе (которая выбирается на таком расстоянии от
основания, чтобы за период времени, в течение которого исследуется
температурный режим сооружения, значения температуры на нижней
границе расчетной области не изменились бы) задается условие I рода:
 ( x, y, z, t )  const ; T ( x, y, z, t )  const .
(19)
Граничные условия фильтрации воздуха в порах каменной наброски
(при вычислении избыточного давления воздуха в порах) задаются
следующим образом:
 на необводненных откосах обеих призм плотины, при свободной
конвекции воздуха в порах каменной наброски избыточное над атмосферным
давление равно нулю:
P( x, y, z , t )  0.
(20)
 на гребне (см. рисунок 4) в зоне ангара:
а) когда ангар открыт для управления конвекцией в
«аэродинамической» трубе, принимается либо условие (20), либо, если в
ангаре будут подключены вытяжные вентиляторы (для усиления эффекта
управления конвекцией воздуха в «аэродинамической трубе»), условие:
P ( x, y , z , t )   N ;
(21)
где N – величина избыточного (пониженного) над атмосферным
давления воздуха в ангаре;
б)
когда ангар закрыт (для исключения проточной конвекции в
«аэродинамической трубе» в соответствующий период по схеме
регулирования):
Ul  0 ,
(22)
где U l – составляющая вектора скорости фильтрации воздуха,
нормальная к границе; l – нормаль к этой границе.
При горизонтальном гребне условие (22) запишется в виде:
1
U y    ( y P   A T )  0 .
(23)
A
 на гребне вне ангара (см. рисунок 4) принимается граничное
условие (20);
 в зоне съемного покрытия низового откоса (см. позицию 8 на
рисунке 4)
16
а) когда покрытие разобрано (откос открыт для проникновения
атмосферного или выхода порового воздуха согласно схеме регулирования),
принимается условие (20);
б) когда покрытие собрано (откос закрыт для проникновения
воздуха), принимается условие (22);
 на внутренних воздухонепроницаемых границах (границах по
контакту каменой наброски с основанием или по поверхности бьефов; по
контакту каменной наброски с ядром, с поверхностью берега или
воздухонепроницаемого экрана, образующего «аэродинамическую трубу»
внутри низовой призмы) составляющая вектора скорости движения воздуха,
нормальная к границе, должна быть равна нулю – условие (22).
Граничные условия фильтрации воды принимаются следующим
образом :
 на непроницаемых для воды границах:
l H  0 ,
(24)
где l – нормаль к границе;
 на границах водных бассейнов:
H ( x, y, z )  const .
(25)
1 – ядро; 2 и 3 – боковые призмы из каменной наброски; 4 – верхний бьеф; 5 – нижний
бьеф; 6 – граница раздела между мерзлыми и талыми грунтами; 7 – боковые и нижняя
границы расчетной области; 8 – нормаль к границе
Рисунок 5 – Граничные условия при постановке задачи фильтрации воды в расчетной
области каменно-земляной плотины (идентифицированы номерами уравнений в тексте)
17
Граничные условия фильтрации воды для расчетной схемы каменноземляной плотины (рисунок 5) назначаются, исходя из условий (24) и (25),
следующим образом:
 на обводненном откосе плотины и дне водохранилища:
H  H1 ,
(26)
 на обводненном откосе и дне нижнего бьефа:
H  H2 ,
(27)
где Н1 и Н2 – уровни воды в верхнем и нижнем бьефах;
 на низовой грани ядра предполагается распределение
пьезометрического напора:
H 2  H  H ( y, t )  H1  h,
(28)
где h – падение напора по линии депрессии;
 на боковых и нижней границах и границах зон оттаивания –
условие (24);
 для боковых границ:
X H  0 ;
(29а)
Z H  0 .
(29б)
Для численного решения задачи температурного режима каменноземляной плотины применен традиционный для кафедры гидротехнических
сооружений ННГАСУ метод конечных разностей. Реализована неявная
схема, в которой при аппроксимации дифференциальных операторов по
пространственным переменным используются только значения какой-либо
функции «Ф» для искомого («настоящего») момента времени. Для
аппроксимации дифференциального оператора по временной переменной
применена двухслойная схема, при которой используется значение функции
только для искомого («настоящего») и предыдущего («прошлого») моментов
времени. Таким образом, производная аппроксимируется шагом назад.
В четвертой главе представлен программный комплекс Nord3D
численного моделирования температурного режима каменно-земляных
плотин, разработанный в ННГАСУ и модернизированный автором.
Модернизация
программного
комплекса
Nord3D
осуществлена
применительно к прогнозу регулируемого температурного режима каменноземляной плотины с учетом управления конвекцией воздуха в низовой
упорной призме.
Программный комплекс (ПК) Nord3D написан на языке
программирования Visual Basic v. 6.0 фирмы Microsoft и структурно состоит
из трех функционально независимых блоков: блока подготовки исходных
данных EdilColors; вычислительного блока, представленного программой
Nord3DCalc;
блока
графической
обработки
данных
численного
моделирования, представленного программой Nord3DView.
Программа EdilColors подвергнута модернизации в диссертационной
работе: подготовка данных автоматизирована на основе их обработки в
системе AutoCAD.
18
Программа Nord3DCalc осуществляет выполнение двух задач:
определения теплофизических (и других) свойств грунтовых материалов,
слагающих объект исследования, и задания внешних возмущающих
факторов, характерных для природноклиматических условий района
размещения объекта;
собственно моделирования температурнофильтрационного режима исследуемого объекта на основе численного
решения системы уравнений тепло- и массопереноса совместно с краевыми
условиями. Программа Nord3DCalc позволяет проводить прогноз
температурно-фильтрационного режима плотин с учетом колебания уровней
воды в бьефах и изменения природноклиматических характеристик во
времени. При этом могут быть рассмотрены плотины каменно-земляные,
каменнонабросные, а также сопряжения плотин с берегами или с другими
сооружениями, входящими в состав гидроузлов. Эта программа
в
диссертации адаптирована возможностью проводить прогноз температурнофильтрационного режима каменно-земляной плотины с учетом его
регулирования методом управления конвекцией воздуха в низовой призме.
Программа Nord3DView осуществляет графическую интерпретацию
(представление) данных численного моделирования температурнофильтрационного режима исследуемого объекта, полученных программой
Nord3DCalc, путем построения температурных профилей и векторных полей
фильтрации воды и воздуха в любых запрашиваемых сечениях. Редактор
визуализации
расчетных
температурных
полей
в
диссертации
усовершенствован для учета мероприятий по регулированию температурного
режима.
Достоверность результатов, получаемых программным комплексом
Nord3D, проверена путем сопоставления данных моделирования
температурного режима с данными натурных наблюдений для
эксплуатируемой каменно-земляной плотины Вилюйской ГЭС-1, 2, каменноземляной плотины маневровой емкости Мирнинского ГОКа и других
объектов. При этом расхождение результатов вычислений температуры и
показаний температурных датчиков в одноименных точках плотин в течение
одного календарного года не превысило 20%. Таким образом, реально
считать, что при моделировании температурного режима программным
комплексом Nord3D для целей настоящего исследования достигается
достоверность с ошибкой не более 20% против натурных данных.
В пятой главе изложены результаты моделирования регулирования
температурного режима каменно-земляных плотин путем управления
конвекцией воздуха в низовой призме. Показана техническая эффективность
и малозатратность предложенного способа регулирования температурного
режима.
В качестве объекта исследования и применения предложенного
метода регулирования температурного режима выбрана русловая каменноземляная плотина Тельмамского гидроузла на р. Мамакан. По
температурному состоянию плотина талая, предполагающая свободную
19
фильтрацию воды через ядро с беспрепятственным отведением ее в нижний
бьеф по переходным зонам.
Моделированию подвергнут температурный режим плотины для двух
случаев:
а) когда он не регулируется;
б) когда он регулируется предлагаемым в диссертации способом.
Расчет температурного режима выполнялся с дискретизацией
времени шагом в 1/3 календарного месяца, а параметры фильтрационного
потока уточнялись расчетом с шагом в один календарный месяц. Велось
рассмотрение трех сечений по продольной оси OZ, при этом расчету
подвергалось только среднее сечение, а крайние служили лишь для
аппроксимации граничных условий на боковых по направлению оси OZ
границах. Т.е. фактически получалось решение для плоских (двумерных)
условий поперечного сечения плотины. Результаты расчетов для
эксплуатационного периода представлены в виде температурных полей в
расчетном сечении плотины.
Анализ прогнозного температурного режима плотины показал:
имеется опасность перемерзания первой переходной зоны; перемерзание
может привести к образованию промежуточного бьефа за ядром плотины и к
прорыву перемерзшей переходной зоны с выносом части ее в низовую
призму, что приведет к просадке переходных слоев и образованию провалов
на гребне плотины (рисунок 6). Подобное опасное явление уже наблюдалось,
например, на плотине Колымского гидроузла.
Рисунок 6 – Температурное поле в расчетном сечении русловой Тельмамской плотины в
апреле восьмого расчетного года
Для той же талой русловой плотины Тельмамского гидроузла
применен разработанный метод регулирования температурного режима и
проведена серия расчетов с учетом управления конвекцией воздуха в низовой
призме. Анализ температурных полей показал, что на протяжении всего
рассмотренного периода эксплуатации плотины приядерная зона низовой
призмы в условиях регулирования конвекции будет находиться в
гарантированно-талом состоянии (рисунки 7, 8). Это обстоятельство вызвано
нужным направлением движения воздуха в образовавшейся в теплый период
года «аэродинамической трубе» (см. векторные поля на рисунке 9).
20
Рисунок 7 – Температурное поле в расчетном сечении русловой Тельмамской плотины в
апреле восьмого расчетного года при регулировании температурно-фильтрационного
режима
Рисунок 8 – Температурное поле в расчетном сечении русловой Тельмамской плотины в
апреле восьмого расчетного года при регулировании температурно-фильтрационного
режима (вариант с горизонтальным воздухонепроницаемым экраном)
Рисунок 9 – Векторное поле фильтрации воды (векторы окрашены в красный цвет) и
воздуха (векторы окрашены в черный цвет) в русловой Тельмамской плотине при
регулировании температурно-фильтрационного режима в теплый период года (июль)
Таким образом, можно сделать вывод о том, что предложенный
способ регулирования температурного режима в условиях талой русловой
Тельмамской плотины оказывается весьма эффективным.
Аналогично выполнены прогнозные расчеты температурного режима
для варианта пойменной мерзлой плотины Тельмамского гидроузла.
Результаты свидетельствуют о том, что на 10 году эксплуатации мерзлой
плотины в условиях регулирования температурного режима ядро находится в
гарантированно мерзлом состоянии даже при неработающей мерзлотной
завесе (рисунок 10).
21
Рисунок 10 – Температурное поле в расчетном сечении пойменной Тельмамской плотины
в апреле десятого расчетного года при регулировании температурно-фильтрационного
режима
Таким
образом,
многовариантные
расчетно-теоретические
исследования показали, что регулирование температурного режима как
талой, так и мерзлой каменно-земляной плотины в условиях Тельмамского
гидроузла предложенным способом оказывается технически эффективным.
В предварительном порядке на базе укрупненных показателей
определена сметная стоимость плотины проектируемого Тельмамского
гидроузла с системой регулирования температурного режима, предложенной
в диссертации. При этом стоимость собственно мероприятий по
регулированию температурного режима составляет 0,7 % сметной стоимости
плотины.
В
приложении
помещены
документы,
подтверждающие
практическое использование результатов диссертационной работы в
северном гидротехническом строительстве и в учебном процессе ННГАСУ.
ОБЩИЕ ВЫВОДЫ
1 Анализ поведения каменно-земляных плотин в криолитозоне
показывает, что их нормальная безаварийная эксплуатация во многом
определяется их температурным режимом. Так для «талых» - фильтрующих
плотин должен быть обеспечен проектный режим фильтрации воды через
противофильтрационное грунтовое ядро с беспрепятственным ее отводом в
нижний бьеф через гарантированно находящиеся в постоянно талом
состоянии переходные зоны. Для «мерзлых» же каменно-земляных плотин –
наоборот должна быть гарантирована невозможность оттаивания мерзлой
водонепроницаемой центральной грунтовой зоны плотины на весь период ее
эксплуатации. Это в большинстве случаев возможно только при
искусственном регулировании температурного режима плотин.
2 Разработан метод регулирования температурного режима как
«талых», так и «мерзлых» каменно-земляных плотин, позволяющий
гарантировать штатный проектный режим их работы в суровых природноклиматических условиях криолитозоны. Метод основан на управлении
конвекцией воздуха в низовой упорной призме плотин.
3 Уточнена ранее разработанная в ННГАСУ математическая модель
температурного режима каменно-земляной плотины и модернизирован
22
программный комплекс Nord3D, осуществляющий расчет температурного
режима каменно-земляных плотин. В частности, разработан редактор
автоматизированной подготовки исходных данных, перестроен основной
модуль, усовершенствован редактор визуализации температурных и
фильтрационных полей. Модернизация обеспечила возможность прогноза
регулируемого температурного режима плотины путем управления
конвекцией воздуха в низовой упорной призме.
4 Проведена проверка адекватности получаемых результатов путем
сопоставления данных расчетных прогнозов с данными натурных
наблюдений по конкретным объектам. Сопоставление показало
достоверность результатов расчета температурных полей, получаемых на
основе модернизированного программного комплекса Nord3D, с ошибкой не
более 20%.
5 Выполнены расчетно-теоретические исследования регулируемого
температурного режима «талой» и «мерзлой» каменно-земляных плотин
проектируемого Тельмамского гидроузла с учетом управления конвекцией
воздуха в низовой призме. Получены результаты подтвердившие
положительный технический эффект такого управления. Он проявился в
гарантированном
круглогодичном
обеспечении
талого
состояния
противофильтрационного элемента фильтрующей плотины и мерзлого его
состояния у нефильтрующей плотины, чего без регулирования
температурного режима ожидать не приходится.
6 Стоимость мероприятий по регулированию температурного
режима предлагаемым методом на примере Тельмамской плотины оценена в
0,7 % от сметной стоимости самой плотины.
7 Основные результаты диссертационной работы доведены до
практического применения, опубликованы и могут быть рекомендованы для
использования при исследовании, проектировании, строительстве и
эксплуатации гидроузлов с каменно-земляными плотинами на северо-востоке
России.
Список публикаций по теме диссертации:
(* - публикации в изданиях, рекомендованных ВАК)
1 Горохов, Е. Н. Управление температурно-криогенным режимом
каменно-земляных плотин на северных реках / Е. Н. Горохов, М. Е. Горохов
// Великие реки` 2004 : междунар. науч.-пром. форум, 18-21 мая 2004 г. :
генер. докл., тез. докл. междунар. конгр. "Великие реки`2004" / Нижегор. гос.
архитектур.-строит. ун-т. – Н. Новгород, 2004. – С. 97-99.
2 Горохов, М. Е. Регулирование температурного режима
ограждающей дамбы хвостохранилища / М. Е. Горохов // Сборник трудов
аспирантов и магистрантов. Технические науки / Нижегор. гос. архитектур.строит. ун-т. – Н. Новгород, 2006. – С. 258-262.
3 Горохов, М. Е. Регулирование температурного режима талой
каменно-земляной плотины Тельмамского гидроузла / М. Е. Горохов //
23
Сборник трудов аспирантов и магистрантов. Технические науки / Нижегор.
гос. архитектур.-строит. ун-т. – Н. Новгород, 2007. – С. 215-217.
4* Горохов, М. Е. Прогнозное математическое моделирование
грунтовых гидротехнических сооружений акционерной компании «Алмазы
России – Саха» / С. Н. Долгих, С. В. Соболь, Е. Н. Горохов, И. С. Соболь, Н.
Ю. Шулаков, М. Е. Горохов, А. Н. Белов, В. И. Логинов // Приволжский
научный журнал. – Н. Новгород, 2007. – № 3. – С. 35-41.
5 Горохов, М. Е. Прогнозное математическое моделирование
грунтовых гидротехнических сооружений акционерной компании «Алмазы
России – Саха» / С. Н. Долгих, С. В. Соболь, Е. Н. Горохов, И. С. Соболь, Н.
Ю. Шулаков, М. Е. Горохов, А. Н. Белов, В. И. Логинов // Актуальные
проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений : тез.
симп. / Нижегор. гос. архитектур.-строит. ун-т. – Н. Новгород, 2007. – С. 8081.
6 Горохов, М. Е. Регулирование температурно-фильтрационного
режима каменно-земляных плотин путем управления конвекцией воздуха в
низовой призме / М. Е. Горохов // Сборник трудов аспирантов и
магистрантов. Технические науки / Нижегор. гос. архитектур.-строит. ун-т. –
Н. Новгород, 2008. – С. 179-182.
7 Горохов, Е. Н. Регулирование температурно-фильтрационного
режима каменно-земляных плотин / Е. Н. Горохов, М. Е. Горохов //
Актуальные проблемы строительной отрасли : сб. материалов Всерос. конф. /
Новосиб. гос. архитектур.-строит. ун-т. – Новосибирск, 2008. – С. 72-73.
8* Горохов, М. Е. Регулирование температурно-фильтрационного
режима каменно-земляной плотины путем управления конвекцией воздуха в
низовой призме / М. Е. Горохов // Приволжский научный журнал. – Н.
Новгород, 2009. – № 1. – С. 66-81.
9 Горохов, М. Е. Регулирование температурного режима каменноземляных плотин в криолитозоне / М. Е. Горохов // XIV Нижегородская
сессия молодых ученых : информ. изд. – Н. Новгород, 2009. – С. 103-104.
10* Горохов, М. Е. Регулирование температурного режима каменноземляных плотин / М. Е. Горохов, Е. Н. Горохов // Вестник МГСУ. – 2010. –
№ 1. – С. 181-185.
11 Горохов, М. Е. Эффективность поддержания проектного состояния
каменно-земляной плотины путем управления конвекцией воздуха в низовой
призме / М. Е. Горохов // Великие реки` 2010 : междунар. науч.-пром. форум,
19-22 мая 2009 г. : тр. конгр. междунар. науч.-пром. форума "Великие
реки`2010" / Нижегор. гос. архитектур.-строит. ун-т. – Н. Новгород, 2010. –
С. 153-157.
24
Подписано в печать 08.04.2011 г. Формат 60х90/16
Бумага газетная. Печать трафаретная.
Объем 1 п.л. Тираж 100 экз. Заказ №_______
Отпечатано в полиграфическом центре
Нижегородского государственного
архитектурно-строительного университета,
603950, Н.Новгород, Ильинская, 65