Борисов А.Г. Медведский Р.И. Пересчет кривых капиллярного давления, полученных на разных типов центрифуг и по разным методикам

nеоесчет ноивых напиллвоноrо
давленив, полученных на оазных типах
центоиФvr и по оазным методинам
УДК 622.276.081.011.481.З
А. Г. Борисов (ТюменНИИгипрогаз), Р.И. Медведский(ТюмГНГУ)
В последнее воемя получение нонвых напнлляоного давления (ННДJ путем
центонфугнрованнн оfiразцов неона преоfiладает среди доугнх методов.
Интеопретацня оезультатов центрнфугноовання пооводнтся весьма примитнвным cnocotioм - сопоставлением частоты воащення с неннм оасчетным
напнлляоным давлением, что существенно сназывается на начестве ННД, хотя
существуют tioлee совершенные оазоаfiотнн Хасслеоа, Брунеоа, Фoofica и до.
Нет единой методннн otioatioтнн оезультатов - оазные лаtiооатоон11 использу ют
оазные Фоомулы. Нооме того, все они не учитывают нанлон оtiоазца, в то воемя
нан центо11Фуг11 с нанлонным оотооом весьма оаспоостоанены на постсоветсном
поостоанстве. Все это создает существенные пооtiлемы пои сопоставлен1111
оезультатов 11сследован11ii нз оазных лatiooaтoo11ii. Для ое шенu описанных
пооtiлем автооамн впеовые tiыло использовано тоехмеоное математнчесное
моделноованне.
н
есмотря на широкое распростране­
ние метода центрифугирования, наи­
более точным и геологически адек­
ватным методом получения ККД является
метод полупроницаемой мембраны. Однако
в силу высоких временных и материальных
издержек он малопопулярен.
Главным недостатком метода центрифугирования является его косвенность.
В основе метода лежит способность образца
породы удерживать при центрифугирова­
нии первоначально насыщающий флюид,
которая в первую очередь определяется
капиллярными силами. Но помимо них
на удерживание флюида большое влияние
оказывают и другие факторы, прежде всего
природа центробежной силы и различное
соотношение каналов в образце. Эти фак­
торы существенно искажают качество полу­
чаемых ККД. Отличительными свойствами
ККД, получаемых центрифугированием, яв­
ляются выраженная гиперболическая форма
и отсутствие четкого выхода на остаточную
водонасыщенность. В связи с этим авторами
�
флюидов; r1 и r2 - радиус вращения соот­
ветственно мениска жидкости в капилляре и
конца капилляра; g-ускорение свободного
падения.
При больших частотах вращения, когда
u/r » g, (1) можно упростить до вида:
''
2
1
2 2
2
(2)
Р,вс = s Лрrо rdr = 2 Лрrо (г2 - г, ) ·
,,
Если капилляр имеет прямолинейную
форму, постоянное сечение, а следова­
тельно, одно капиллярное давление Р,.с'
то радиус вращения мениска будет определяться из выражения:
2Р,.с
г., _- г.22
rо2.
Лр
(3)
При этом степень его насыщения флюи­
дом _будет определяться по формуле:
была поставлена задача проанализировать
-Г,
•
(4)
существующие на данныи момент методы $w -- Г2
r2 -r0
обработки результатов центрифугирования
и предложить меры по улучшению качества где r0 - радиус вращения конца капилляра,
ближнего к оси вращения.
получаемых ККД.
Но применительно для образца, пред­
ставляющего собой сеть взаимосвязанных
ФИЗИЧЕСКИЕ основы
капилляров разного сечения и в разном
ЦЕНТРИФУГИРОВАНИЯ
соотношении,
ситуация будет намного
ПОРИСТЫХ СРЕД
сложнее.
На момент начала центрифугирования
Несмотря на кажущуюся простоту ме­
ханизма центрифугирования, существует (рис. 1, а) все капилляры образца полно­
несколько различных точек зрения на связь стью насыщены вытесняемым флюидом
между частотой вращения образца и вы- (водой). В этот момент вытесняющее давтесняющим давлением, создаваемым в его ление для всех капилляров можно вычислить
капиллярах. В общем случае для единичного по формуле (2), приняв, что r1 = r0 • Однако
вращающегося капилляра вытесняющее в последующие моменты времени будет
давление, создаваемое центробежной си- происходить дренирование капилляров,
для которых Р,"" > Р,с' до тех пор пока вылой, определяется по формуле:
тесняющее давление не будет уравнове­
( 1) шено капиллярным, т. е. будет соблюдаться
условие:
где ro -угловая скорость, ro = 211n; п -частота
вращения ротора; Лр-разность плотностей Р,вс = Р,.с·
(5)
Газован промышленность
№6, 20 11
на,ка
а
о:
:s:
:r
□
nporpecc
3. Интегральные методы (одномерные
и двухмерные).
4. Математическое (ячеечное) модели­
рование (одномерное и трехмерное).
б
в-1
I
СОПОСТАВЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ
ВРАЩЕНИЯ С КАПИЛЛЯРНЫМ
g- .__�___.____.___________,
ДАВЛЕНИЕМ
.о
u
10
-2
. 1. Схематичное представление образца породы как совокупности взаимопересекающихся Несмотря на отсутствие (по описан­
ным причинам) четкой физической связи
млляров разного сечения:
ыщение образца: а - в начальный момент центрифугирования; б- в процессе центрифугирования; капил­ между частотой вращения и создаваемым
, 1 - насыщенный, 2- дренированный
в капиллярах вытесняющим давлением,
данный метод остается наиболее популяр­
ным. За время его применения разными
авторами предложено несколько формул,
При этом в каждом капилляре, где про­ попытки найти угловую скорость ro, при ко­ описывающих зависимость создаваемо­
шло дренирование,будет свое значение торой для всех образцов насыщенность S(ro) го вытесняющего давления в капиллярах
соответствующее его капиллярному дав­ была бы равна насыщенности, получаемой от частоты вращения. Причем результаты
-ению (рис. 1, 6). Вытесняющее давление на капилляриметре при неком рс' изначально вычисления по некоторым из них разли­
'""' е будет неодинаковым: для недрениро­ безуспешны. В лучшем случае можно полу­ чаются в несколько раз. Из-за отсутствия
� ных капилляров оно останется на преж- чить некую среднюю зависимость Ре= f(ro) единой формулы ККД, полученные на одних
ем уровне, а в капиллярах, где произошел для какой-либо породы, но эта зависимость и тех же породах, но в разных лабораториях,
·,)енаж, оно упадет до уровня капиллярного. не будет универсальной.
имеют разную форму, с чем неоднократно
Анализ существующих методов обра­ приходится сталкиваться при подсчете
:;а, ным моментом является то, что при цен­
�ифугировании полного дренирования ботки результатов центрифугирования запасов. В таблице приведены формулы,
.аких-либо капилляров не происходит позволяет выделить среди них следующие предложенные разными исследователя­
.а в методе полупроницаемой мембраны), группы.
ми, и показан результат расчета по ним
1 . Сопоставление частоты вращения Р,с для образца длиной 3 см, вращающе:-оскольку согласно (3) для любого значения
ненулевого Р,с найдется r,, для которого е капиллярным давлением.
гася по кругу радиусом 10 см с частотой
2. Дифференциальные методы.
:. дет соблюдаться условие (5 ), а следова­
5000 об/мин.
-еnьно, всегда будет Sw > О. В связи с раз- м значением r, для разных капилляров
насыщенность согласно (4) также будет
Формулы для расчета Рве
:JаЗной. Таким образом, водонасыщенность
_ентрифугируемого образца представляет Автор(-ы)/организация
Формула
Р,с' МПа
:обой суперпозицию насыщенностей всех
0,822
Р.Хоффман и др. (21
f,O капилляров:
Рве=Лpw2r/=Лро/(г0
-½}
S w)=v,S,(w)+v2S2 (w)+vзSз(w)+
-... +vnSn (w),
(6)
-:;_е S(ro) - насыщенность образца при угло3.Ой скорости ro; S,(ro),S2 (ro),Sз(ro), ... ,Sп (rо)­
�асыщенности капилляров при угловой
:•·орости ro;v,,v2 ,vз, ... v,, объемные доли
пилляров в образце.
Поскольку насыщенности каналов
S.(ro),S2(00),Sз(ro), ...,S"(ro) принимают ши­
:хжий диапазон значений (как это будет
-оказано далее), то насыщеннесть образца
S ro) не отражает кумулятивное распреде­
·ение каналов по размерам (как в методе
10лупроницаемой мембраны), а представля­
е_,. собой более сложную функцию. Поэтому
1
2 2
2
она же Рве =2Лрw (Г0 -'i)
Рве= 1,1·1 о-а Лpn2r/
Р.Л. Слобод [31
Б.И. Тульбович (31
0,825
Згl + 1
Рве =11 1 0-в Лpn 2 (
)
--6' .
ОСТ 39-204-86 (М.Л. Сурrучев и др.) [51
9r/ /2
Рве =109-10-8 Лрп2 ( +4 )
36
'
2
0,453
0,235
Лаборатория ВНИИнефть
2 9r/+2/2
Рве =109-10-sл
)
рп (
'
36
0,218
Б.Ю. Вендельштейн (11
Рве=1,8 · 1 о э- Лрn2 (Зr/+ /2 )
0,445
-----�- -
Лаборатория ТО «СурrутНИПИнефть»
Рве = 1, 11 -10-8Л рn2 (
�+%)
0,231
Примечание. Здесь п -частота вращения, об/мин; r- радиус вращения центра образца; г, и г, - радиус вращения входного
и выходного торцов образца.
31
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ
МЕТОДЫ
Начало дифференциальным методам по­
ложили работы Хасслера и Брунера. Осно­
вой дифференциальных методов является
вычисление насыщенности образца в раз­
личных точках S0 . Итоговая насыщенность
образца вычисляется как интегральная
величина по всему объему образца.
_
S = S0 (ro) =
-1 J- S rrodr.
Го
0
(7)
Однако для упрощения вычислений авто­
ры зачастую приводят образец к одномерной
модели, т. е. образец в них представляется
в виде одной вытянутой ячейки. Поэтому
практически все дифференциальные методы
одномерны и не позволяют учитывать ради­
альные и гравитационные эффекты.
Дифференциальный метод Хасслера Брунера [7] позволяет восстановить истинную
форму ККД путем вычисления насыщенности
на входном торце образца S0 (pcJ Такой подход
был выбран в связи с тем, что вытесняющее
(капиллярное) давление на входном торце од­
нозначно и легко вычисляется по формуле:
Го-Г; r;
(8)
Хасслер и Брунер вывели выражение,
связывающее насыщенность образца с на­
сыщенностью на его входном торце:
Расчет по такой формуле весьма сложен,
поэтому был предложен упрощенный вариант. Авторы метода сочли, что при r/r0 > 0,7
второе слагаемое формулы (9) существенно
меньше первого и может быть опущено . Тогда выражение принимает следующий вид
(усеченный метод Хасслера - Брунера):
(10)
Усечение приводит к тому, что ускорение
считается одинаковым во всех точках об­
разца, что не всегда правомерно. Поэтому
lt
Р. Хоффманом [8] в качестве альтернативы методов функцию капиллярного давления
с регулируемыми параметрами интегрируют
( 1О) был предложен уточненный метод:
по всей длине образца породы при средней
насыщенности на каждой частоте вращения
эксперимента. Если предполагаемые уров­
ни насыщенности не совпадают с данными
центрифугирования, то параметры функции
капиллярного давления изменяются и ин­
тегрирование повторяется. В конечном
счете итерационный процесс дает набор
При этом в качестве упрощения им пред- параметров для функции, который наиболее
лагалось опустить интегральный член справа. близок к реальным данным.
Однако с таким упрощением не согласился
Одномерные интегральные методы.
Бентсен и Анли [13] первыми продемон­
Д. Лаффл [9] и предложил свой вариант:
стрировали интегральный метод с тремя
параметрами для вычисления капиллярного
давления (Рсхр' Sw, Swr):
Sw -Swr
(13)
1_5..,.
Существует и другой вариант данного
(12)
метода с использованием степенной за­
Метод хорош тем, что, используя толь­ висимости:
ко первое слагаемое, можно итеративно
5
= е + схр
(14)
вычислить насыщенность входного торца,
Рве Р ; Р [[ S�-_
J -1}
а затем, рассчитывая значение второго
Еше одним вариантом одномерного
члена, вводить уточняющие поправки.
Такой способ вычисления был предложен интегрального метода является модель То­
Б. Скузе и др. [10]. Кроме перечисленного меера. Метод относительно прост, но имеет
предпринималось много попыток разра­ все недостатки одномерных методов.
ботать альтернативные методы обработки
данных центрифугирования с помощью
(15)
дифференциальных и комбинированных ве = схр ехр[+]·
Р Р
lп.......!'L
дифференциально-интегральных методов.
swr
Аяппа и др. в [11, 12] подробно описали
Итоговая насыщенность по всем трем различные разработки.
Подводя итог дифференциальным мето­ (13), (14), (15)-методам находится интег­
дам, следует отметить, что они обеспечива­ рированием:
ют более точную интерпретацию результатов
о
1 Г
(16)
центрифугирования по сравнению с сопо­ S(ro) =-_-J s0 [Pe (r,ro)] dr.
Го fi r,
ставлением частоты вращения и капилляр­
Здесь = О,5Л rо2 (: 2 - r2 )а насыщен­
ного давления. Несмотря на более сложный
р
0
Ре
математический аппарат, они позволяют ность изменяется по экспоненциальному
получить форму ККД, более близкую к ис­ закону:
тинной. Однако их общим недостатком
(17)
является одномерность, что не позволяет Sw =Swr +(1-Swr)exp(-p��x:ei}
учитывать радиальные эффекты, индиви­
Простота интегральных методов весьма
дуальные для образцов разных размеров
привлекательна, они также позволяют учесть
и разных роторов.
изменяющееся ускорение вдоль радиуса
образца породы и избежать утомительно­
ИНТЕГРАЛЬНЫЕ МЕТОДЫ
го процесса дифференцирования данных.
Интегральные методы обеспечивают ин­ Однако одномерные интегральные методы
тересную альтернативу дифференциальным не точнее комбинированных дифференци­
методам. При применении интегральных ально-интегральных методов [6].
Рвс Рс; -Рсхр
=
1
П
5..,.
газовая промыwпенность
№
в, 2 о 1
1
на,11 1 nparpecc
Двухмерные интегральные методы. а
Поскольку поле центростремительного
ускорения, которому подвергаются в цент­
оифугируемом образце флюиды в образце
1ороды, радиально симметрично (рис. 2, а),
.,спользование одномерных представлений
,1значально вносит определенные искаже­
-'ИЯ. Относительную ошибку, возникающую
lри использовании одномерной модели,
южно оценить с помощью четырех харак­
-ерных радиусов (рис. 2, 6) [14].
Часть этих искажений можно скомпен­
:::,1ровать, используя двухмерные методы.
дин из таких методов предложен Р. Кри­
:-енсеном [14]:
Sw)=
"I
R
1
2
S 0 (r,ro)](R2-y )2dydx,
=-:--т
:R [ x=r;' yf:() 0[p
-::е 4R - радиус образца.
(18)
дТЕМАТИЧЕСКОЕ (ЯЧЕЕЧНОЕ)
ОДЕЛИРОВАНИЕ
П
Щя получения более достоверных рас�"'"ОВ авторы решили прибегнуть к матетическому моделированию процесса.
= "'роцессе моделирования методом сооб_а.ощихся каналов [15] образец разбивает" tia множество ячеек, в каждой из которых
..ассчитывается насыщенность, характерная
_·ti конкретного режима центрифугирова- q Затем путем суммирования насыщенсети всех ячеек определяются средние
· ыщенности для различных видов каналов:
: .;:i),S2(ro),S3 (ro), ... ,S"(ro). Итоговую насы_енность можно рассчитать по (6).
Главным преимуществом ячеечного
оделирования является то, что его
;.:)Зможности не исчерпываются одно.ерными и двухмерными решениями,
-юзволяют создать трехмерную модель
5Разца. Последнее дает возможность
делировать центрифугирование на.·онных и даже вертикальных образцов,
-о не позволяет ни один из перечисленметодов.
Наиболее полезные результаты, которые
но получить с помощью моделирования,
·;:�едставлены на рис. 3. Наиболее важной
з.::�актеристикой геометрии образца и ро-
б
х
Рис. 2. Зквипотенциалыан поверхность цен­
тростремительного ускорении (al и характер­
ные радиусы (/j)
тора являются кривые центрифугирования
капилляров (рис. 3, а), которые показывают насыщенность различных капилляров
образца при разных частотах вращения.
Если для интерпретации предполагается
использовать какой-либо из методов сопоставления, то можно оценить его достовер­
ность. Для этого можно построить кривые
кажущегося капиллярного давления (рис.
3, 6), кривые отклонений (рис. 3, в) и слеш­
функцию (рис. 3, r).
Кривые кажущегося капиллярного дав­
ления капилляров (см. рис. 3, 6) получаются
из кривых центрифугирования путем пересчета частоты вращения в капиллярное
давление согласно выбранному методу
обработки. Они показывают форму ККД,
которая была бы получена в результате
обработки результатов центрифугирования образца, в котором все каналы имеют одно капиллярное давление. Иными
словами, если бы истинная форма ККД
была прямоугольной (идеальный образец), то кривая кажущегося капиллярного
давления показывает форму, которая получилась бы при обработке результатов
центрифугирования.
Кривые отклонений (см. рис. 3, в) получаются путем вычитания истинного капиллярного давления из кажущегося и позволяют
оценить искажения, вносимые конкретным
методом обработки для каждого вида капилляров. Они позволяют также оценить,
занижает или завышает данwый метод капиллярное давление в конкретном диапазоне
насыщений, и положение точки истинных
значений.
Слеш-функция (см. рис. 3, r) получается
путем деления кажущегося капиллярного
давления на истинное и интересна тем,
что практически одинакова для всех видов
капилляров, что будет использовано далее.
Для наклонных и вертикальных роторов она
имеет степенной вид, у горизонтальных
роторов на слеш-функции наблюдается
излом.
ПЕРЕСЧЕТ КРИВЫХ,
ПОЛУЧЕННЫХ ПО РАЗНЫМ
МЕТОДИКАМ
При построении геологических и гидроди­
намических моделей месторождений угле­
водородов часто возникает ситуация, когда
экспериментальные ККД получены в разных
лабораториях и по разным методикам. Различие в форме таких кривых может достигать
20 % и более по насыщенности при одном
и том же капиллярном давлении и близких
свойствах образцов. Поскольку зачастую
керн отдельно взятой скважины исследует
одна лаборатория, то у геологов и разра­
ботчиков, составляющих модель залежи,
может сложиться ошибочное впечатление,
что различные участки залежи обладают
различными капиллярными свойствами.
Однако, как видно из таблицы, причиной
такого различия вполне может стать ис­
пользование разных формул, а не различие
свойств породы. Такие ККД не поддаются
обобщению, а попытки их усреднить вносят
больше неразберихи в петрофизические
связи, чем реальной пользы. Поэтому
возникает необходимость их приведения
к одним условиям.
Приведение может быть как к какой-то
одной из описанных методик, так и к усло­
виям капилляриметра (метода полупро­
ницаемой мембраны). Последний способ
сложнее, но предпочтительнее, поскольку
задает единый стандарт приведения и по­
зволяет получить истинную форму ККД.
В любом случае для приведения необходи­
мо иметь следующую информацию:
33
• кривые центрифугирования (их можно
получить, если известна методика, по ко­
торой производилась обработка);
• геометрия ротора;
• геометрия образца.
Также возможны различные ситуации
относительно приводимых ККД:
1) кривые получены на горизонтальных
роторах одной конструкции, но обработаны
по разным методикам;
2) кривые получены на горизонтальных
роторах с разным радиусом и обработаны
по одной или разным методикам;
3) кривые получены на роторах с раз­
ным углом наклона образца и обработаны
по одной или разным методикам.
В первом случае можно обойтись при­
ведением к одной методике, для этого
необходимо лишь пересчитать Р.с по со­
ответствующей формуле. Для остальных
а
случаев рекомендуется приводить ККД
к условиям капилляриметра, хотя имеется
способ приблизительного приведения.
ПРИБЛИЗИТЕЛЬНЫЙ ПЕРЕСЧЕТ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СЛЕШ­
ФУНКЦИИ
Если необходимо привести к единой
методике ККД, полученные на роторах
б
Sw ,%
Pd, МПа
100
3,5 -
--0,001 --\ - -0,005
-0,010
-0,050
--0,1
�-0,2
---0,3
-О- -0,4
-0,5
-0,6
-0,7
-0,8
-1,0
-0,9
-1,2
--0--1,1
-1,3
-1,4
-1,6
-1,5
-1,8
-1,7
- - -2,0
-
80
60
--0,001
-0,010
--0,1
---0,3
-0,5
-0,7
-0,9
-1,1
�-1,3
-1,5
-1,7
---1,9
-
3,0
2,5 -
.....
2,0
- ,- -0,005
-0,050
�-0,2
-О- -0,4
-0,6
-0,8
-1,0
-1,2
-- -1,4
-1,6
�-1,8
-2,0
1,5 -
40
20
0,5
о
5
10
15
20
Частота вращения, тыс. мин -
---0,001
-0,01О
---0,1
---0,3
-0,5
-0,7
-0,9
---1,1
---1,3
-1,5
-1,7
---1,9
1
о
-2
100
Sw ,%
100
-- -0,005
-0,050
---0,2
---0,4
-0,6
-0,8
-1,0
-1,2
-1,4
-1,6
---1,8
---2,0
D
10
tl
о
-1
40
20
0,01
-0,001
-0,004
-0,010
-0,040
-0,1
-0,3
-0,5
-0,7
-0,9
-1,1
-1,3
-1,5
-1,7
-1,9
-0,002
-0,008
-0,020
-0,080
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1,0
-1,2
-1,4
-1,6
-1,8
-2,0
0,1
истинных значений
(индивидуальна
для каждого типа ротора)
s., ,%
Рис. 3. Результаты, nоnученные с помощью математического модеn11рован11я:
0,1
а - кривые центрифугирования; б - кривые ККД; в - кривые отклонений; г - слеш-функция; цифры на кривых - капиллярное давление каналов, МПа
rазован nромыwпенность
№ б, 2
о
1 1
науна и прогресс
разной конструкции и по разным методам
сопоставления, то можно сделать при­
близительный пересчет, используя слешункцию (рис. 3, r). Для этого необходимо
знать ее значения для каждого случая (т. е .
слеш-функция должна быть определена
зля системы факторов «геометрия рото­
:эа - геометрия образца - метод сопостав­
-ения» ). Пересчет капиллярных давлений
осуществляется следующим образом:
S
' (S)' (S)Щ(
)
Рс2
-Рс1
Щ(S),
(19)
пилляров (см. рис. 3 , а). Для этого необхо­
димо методом сообщающихся капилляров
смоделировать кривые центрифугирования
для системы «геометрия ротора - геометрия
образца», из которой будет производиться
пересчет. Затем необходимо разложить кри­
вую центрифугирования образца на серию
кривых центрифугирования капилляров
путем подбора долей каналов в образце
v pv2 ,v3 , . . . ,v1 • Доли надо подобрать так ,
чтобы в любой точке насыщения соблюда­
лось равенство (6). Получив значения долей
каналов, можно получить истинную ККД.
Насыщенность на каждой точке давления
истинной ККД будет равна сумме долей ка­
пилляров, имеющих капиллярное давление
меньшее, чем данная точка.
':le р�1 (S) и Р�2 (S)- кажущееся капилляр­
-ое давление соответственно для исходной
системы и для системы, к которой осущест­
�яется приведение; Щ(S)и S/2(S)- значе­
-ие слеш-функции соответственно для исодной системы и для системы, к которой Список литературы
хуществляется приведение.
1. Добрынин В. М., Вендельштейн Б. Ю., Кожевни­
Однако следует помнить, что полного ковД.А. Петрофизика. -М.: ФГУП Издательство «Нефть
соответствия между свойствами разных и Газ» РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2004.
�поров быть не может, поэтому данный 2. ХанинА.А. Петрофизика нефтяных и газовых пла­
стов. -М. : Недра, 1976.
-ересчет будет приблизительным.
.,..ОЧНЫЙ ПЕРЕСЧЕТ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ КРИВЫХ
...,ЕНТРИФУГИРОВАНИЯ
Точное приведение к условиям капилля­
:жметра осуществляется с использованием
оасчетных кривых центрифугирования ка-
3. ТульбовичБ.И.Методы изучения пород-коллекторов
нефти и газа. -М. : Недра, 1979.
4. ТиабД., Доналдсон Э. Петрофизика: теория и прак­
тика изучения коллекторских свойств горных пород
и движения пластовых флюидов. - М. : Премиум
Инжиниринг, 2009.
5. ОСТ 39-204-86 Нефть.Метод лабораторного опре­
деления остаточной водонасыщенности коллекторов
нефти и газа по зависимости насыщенности от капил­
лярного давления. -М.: Изд. Миннефтепром, 1986.
6. КристеннсенР.Л.Двухфазные потоки в пористых
средах. Теория, технология и использование относи­
тельной проницаемости и капиллярного давления. Голден, Колорадо: Отделение нефтяной инженерии,
Школа шахт Колорадо, 2001.
7. Hass/erG.L. and Вгиппег Е. Measurement of Capillary
Pressures in Small Саге Samples//Trans. AIME (1945). Vol. 160. - Р. 114-123.
8. Hoffman R. N. А Techniques for the Determination of
Capillary Pressure Curves Using аCoпstaпtly Accelerated
Centrifuge // Soc. 01 Pet. Eпg.J. - September 1963. Р. 227-235.
9. Luffe/D.L. Discussion // Soc. Pet. Епg. J. - Juпe
1964. - Р. 191-192.
1О. Skuse В., Firoozabaldi А. and Ramey Н.J. Computatioп
and lnterpretatioп of Capillary Pressure Curves with
the Ceпtrifuge // SPE Form. Eval. - March 1992. Р. 17-24.
11. Ауарра К. G., Abraham Е.А. апd Davis Н. Т. lnflu­
eпce of Sample Width оп Deducing Capillary Pressure
Curves with the Ceпtrifuge // Chem. Eng. Sci. - 1994. Vol. 49. -№ 3. - Р. 327-333.
12. Ауарра K.G. Capillary Pressure Centrifuge Method
Revisited/ К. G. Ауарра, Н. Т: Davis, Е. А. Davis and Gordon
J.//A.I.Ch. E.J. -1989. -№ 35. - Р. 365-372.
13. Bentsen R. G. andAnliJ. Using Parameter Estimation
Techniques to Coпvert Ceпtrifuge Data into а Capillary
Pressure Curve // Soc. Pet. Епg. J. - February 1977. Р. 57-64; and Trans, AIME. - 1977. -Vol. 263.
14. Christiansen R.L. Geometric Сопсеrпs for Accurate
Measurement of Capillary Pressure Relatioпship // SPE
Form. Eval. - December 1992. -№ 7. - Р. 311-314.
15. Борисов А. Г., Сочилович И.Ю. Опыт моделирования
капиллярных исследований для оценки их приемле­
мости: Тр. третьей научно-технической конференции
с международным участием «Основные проблемы
освоения и обустройства нефтегазовых месторождений
и пути их решения». - Оренбург, 2009.
Российский государственный университет нефти и газа им. И.М. Губкина проводит в г. Москве 22-23 ноября 2011 г. XIX Губкинские
чтения «Инновационные технологии прогноза, поисков, разведки и разработки скоплений УВ и приоритетные направ­
ления развития ресурсной базы ТЭК России».
В работе конференции примут участие крупнейшие специалисты и ученые, руководители научных центров, научно-исследова­
тельских, технологических и опытно-конструкторских организаций, а также руководители министерств, акционерных обществ
и компаний.
Тематика конференции
• Прогнозирование нефтегазоносности больших глубин и разработка технологий оценки углеводородного потенциала
• Поиски, разведка и технологии освоения месторождений углеводоро.,цов на шельфе
• Технологии разведки, геологического моделирования и освоения залежей с трудноизвлекаемыми запасами УВ
• Технологии разведки, разработки и освоения залежей с нетрадиционными источниками УВ
Секции конференции
• Геология, прогноз, поиски и разведкаУВ
• Разведочная и промысловая геофизика
• Разработка и освоение месторождений УВ
Тезисы и материалы представленных на конференции докладов будут опубликованы.
Дополнительную информацию можно получить на сайте gubkin.ru в разделе «Наука»➔ Губкинские чтения или по e-mail:
gubkin.chteniya@gmail.com
Контактный телефон: (499) 135-85-26
35