Проектирование оснований и фундаментов зданий

Кафедра строительных конструкций
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
для самостоятельной работы на тему «Проектирование оснований и
фундаментов зданий» по дисциплине «Основания и фундаменты» для
студентов специальности 270102.65
«Промышленное и гражданское строительство»
Составители: О. А. СЕРЕБРЯКОВ
С. С. КОЛМОГОРОВА
А. С. ЧУГУНОВ
Санкт-Петербург
2010
Настоящие
методические
указания
составлены
доцентом
О. А. СЕРЕБРЯКОВЫМ, доцентом С. С. КОЛМОГОРОВОЙ и старшим
преподавателем А. С. ЧУГУНОВЫМ в соответствии с Государственным в
соответствии
образовательным
стандартом
по
специальности
270102.65
«Промышленное и гражданское строительство» и рабочей программой по
дисциплине «Основания и фундаменты».
Данные указания необходимы для самостоятельной работы по дисциплине
«Основания и фундаменты» студентами V-го курса очной и заочной форм обучения
специальности 270102.65 «Промышленное и гражданское строительство».
Приведены задания на курсовую работу и даны указания по ее выполнению.
Рецензент – кандидат технических наук, доцент кафедры «Основания и
Фундаменты» ПГУПС (петербургский государственный университет путей
сообщения) С.Г. КОЛМОГОРОВ
Методические указания одобрены учебно-методическим Советом
университета, протокол заседания №___ от «___» ________ 2010г.
© ФГОУ ВПО СПбГАУ:
О. А. Серебряков;
С. С. Колмогорова;
А.С. Чугунов
2010
2
Содержание
ВВЕДЕНИЕ .......................................................................................................................... 4
1. Задание на курсовой проект, состав и объем курсового проекта ............................... 5
2. Требования к оформлению курсового проекта. ......................................................... 31
3. Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки
строительства ..................................................................................................................... 31
4. Нагрузки и воздействия на основания ......................................................................... 34
5. Разработка вариантов .................................................................................................... 36
6. Проектирование и расчет фундаментов на естественном основании ...................... 36
6.1. Общие положения и порядок проектирования ............................................... 36
6.2. Определение глубины заложения подошвы фундамента .............................. 36
6.3. Определение размеров подошвы фундамента ................................................ 39
6.4. Проверка напряжений по подошве фундамента ............................................ 42
6.5. Проверка слабого подстилающего слоя. ......................................................... 42
6.6. Расчет осадки фундамента ................................................................................ 43
7. Проектирование и расчет свайных фундаментов ....................................................... 48
7.1. Общие положения и порядок проектирования ............................................... 48
7.2. Назначение глубины заложения ростверка ..................................................... 48
7.3. Выбор типа, длины и поперечного сечения сваи ........................................... 49
7.4. Определение несущей способность сваи и количество свай ........................ 51
7.5. Конструирование ростверка ............................................................................. 55
7.6. Проверка свайного фундамента по I предельному состоянию ..................... 56
(проверка усилий, передаваемых на сваю) ............................................................ 56
7.7. Проверка свайного фундамента по II предельному состоянию.................... 57
7.7.1. Проверка напряжений под подошвой условного фундамента. ............ 57
7.7.2. Расчет осадки свайного фундамента. ..................................................... 59
8. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов ................................... 59
9. Указания по производству работ ................................................................................. 62
10. Список литературы ...................................................................................................... 62
3
ВВЕДЕНИЕ
Учебным
планом
специальности
«Промышленное
и
гражданское
строительство» для строительных вузов предусмотрено выполнение студентами
курсового проекта по дисциплине «Механика грунтов. Основания и фундаменты».
Курсовой проект – это самостоятельная расчётно–графическая работа
студента, цели которой:

закрепить теоретические знания;

выработать
фундаментов,
расчеты,
практические
включая
навыки
проектирования
обоснование
технико–экономические
оснований
проектных
и
решений,
сопоставления,
составление
пояснительных записок и разработку чертежей;

выработать
умение
пользоваться
справочной
литературой,
СНиПами, ГОСТами, типовыми проектами и пр.
Выполнение курсовой работы (проекта) базируется на уже имеющихся
теоретических знаниях студентов. Поэтому до начала работы над заданием
необходимо повторить соответствующий материал по учебнику и конспекту лекций.
Некоторые указания по работе даются преподавателями на практических
занятиях; иногда в оставшееся время студенты работают над заданием в аудитории.
Поэтому на каждое практическое занятие или консультацию студент должен
приносить необходимые материалы: задание, учебник, конспект лекций, пособия,
СНиПы, методические указания.
Данным
дипломники.
4
методическим
пособием
могут
руководствоваться
студенты-
1. Задание на курсовой проект, состав и объем курсового проекта
Проектирование
фундаментов
начинается
с
анализа
схем
здания
(сооружения) и геологических условий площадки строительства. Минимально
необходимые характеристики грунтов приведены в таблице 1.
На основе исходных данных производится выполнение курсового проекта,
который состоит из двух частей:
а) расчетно-пояснительной записки;
б) графической части.
В пояснительной записке приводятся все необходимые обоснования
принятых решений, расчеты, поясняющие схемы. Объем расчетно-пояснительной
записки с необходимыми таблицами, схемами не должны превышать 25-30 страниц.
Пояснительная
записка
начинается
с
бланка-задания,
подписанного
руководителем, и должна содержать следующие разделы:
1. Исходные данные для проектирования оснований и фундаментов.
2. Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки
строительства.
3. Сбор нагрузок на обрез фундаментов.
4. Проектирование одного наиболее нагруженного и типичного фундамента
здания в двух вариантах (фундамент на естественном основании и свайный
фундамент).
5. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов по стоимости и
выбор более экономичного варианта.
6. Расчет и проектирование фундаментов основного варианта для других
характерных сечений.
7. Краткие указания по производству работ.
В начале пояснительной записки помещается оглавление, в конце – перечень
использованной литературы.
Графическая часть должна помещаться на одном стандартном листе АI.
Состав чертежа:
1) схематический поперечный разрез сооружения с основанием (М 1:200);
2) конструкции рассмотренных вариантов фундамента, совмещенные с
геологическим разрезом (М 1:100);
3) план фундаментов с размерами и привязками к осям (М 1:100);
5
4) сечения фундаментов по выбранному варианту с отметками, размерами и
привязками к осям (М 1:50);
5) для свайного фундамента дополнительно показываются план ростверков и
фундаментных балок М 1:100; план свай М 1:200;
6) примечания
о
принятых
материалах
фундаменты, особенностях производства работ и др.
6
и
марках,
подготовке
под
1
сжимаемости
Коэффициент
фильтрации
вес грунта
Коэффициент
грунта
Характеристики прочности
текучести
грунта
Удельный
Влажность на границе
п/п
частицы
раскатывания
№
Наименование
Влажность на границе
Удельный вес
Естественная влажность
Т а б л и ц а 1 Нормативные характеристики физико-механических свойств грунтов
(номера грунтов см. на геологических разрезах)
Угол
внутреннего
Сцепления
трения
γS, кН/м3
γII, кН/м3
ω
ωp
ωL
k, см/с
m0, кПа-1
φII, град
СII, кПа
27,1
21,2
0,17,
0,15
0,40
5  10-7
5  10-5
21
60,0
8  10
19
40,0
2
27,0
20,5
0,205
0,20
0,39
8,1  10
3
27,2
19,5
0,260
0,20
0,43
1,1  10-8
12  10-5
17
25,0
27,2
19,7
0,302
0,23
0,42
1,2  10-8
13  10-5
16
23,0
0,46
2,7  10
-8
15  10
-5
12
15,0
-8
35  10
-5
11
12,0
4
Глина
5
27,0
18,2
0,350
0,28
-7
-5
6
26,9
18,3
0,39
0,30
0,50
3,1  10
7
26,9
17,8
0,35
0,25
0,46
3,0  10-8
38  10-5
8
9,0
0,47
1,8  10
-8
40  10
-5
8
10,0
-8
48  10
-5
6
7,0
8
26,8
18,0
0,40
0,26
9
27,1
18,2
0,45
0,28
0,46
2,0  10
10
26,9
18,1
0,43
0,27
0,46
2,2  10-8
44  10-5
7
8,0
0,22
1,1  10
-5
6  10
-5
26
40,0
-6
5  10
-5
24
35,0
11
12
13
14
15
27,0
Суглинок
22,0
0,14
0,14
26,9
21,5
0,15
0,115
0,24
2,3  10
27,2
19,2
0,28
0,24
0,34
4,1  10-7
16  10-5
17
20,0
0,36
5,2  10
-7
14  10
-5
18
18,0
0,36
4,3  10
-7
23  10
-5
16
15,0
26,9
26,6
19,2
19,0
0,28
0,35
0,22
0,20
16
сжимаемости
Коэффициент
фильтрации
Коэффициент
вес грунта
Характеристики прочности
текучести
грунта
Влажность на границе
грунта
Удельный
раскатывания
п/п
частицы
Влажность на границе
№
Наименование
Естественная влажность
Удельный вес
Угол
внутреннего
Сцепления
трения
γS, кН/м3
γII, кН/м3
ω
ωp
ωL
k, см/с
m0, кПа-1
φII, град
СII, кПа
29,7
18,2
0,35
0,21
0,37
2,7  10-7
40  10-5
13
10,0
30  10
-5
13
11,0
17
26,8
18,5
0,332
0,22
0,36
2,5  10
18
26,8
18,0
0,375
0,24
0,34
2,6  10-7
41  10-5
10
6,0
19
26,7
17,8
0,40
0,28
0,43
3,3  10-7
45  10-5
8
4,0
59  10
6
4,0
-7
20
26,6
17,5
0,456
0,35
0,50
1,0  10
21
26,6
20,5
0,15
0,15
0,21
2,7  10-5
6  10-5
28
20,0
0,22
3,0  10
-5
9  10
-5
21  10
22
26,6
20,0
0,18
0,155
-7
-5
-5
26
15,0
-5
20
4,0
26,3
19,2
0,25
0,22
0,29
2,4  10
24
26,6
19,5
0,23
0,185
0,25
2,3  10-5
16  10-5
22
3,0
25
26,5
19,2
0,23
0,18
0,25
2,1  10-5
18  10-5
21
4,0
10  10
-5
24
5,0
23
Супесь
26
26,6
19,2
0,20
0,20
0,27
1,7  10
27
26,4
18,8
0,32
0,26
0,33
1,0  10-5
53  10-5
14
3,0
28
26,4
18,3
0,308
0,25
0,32
1,1  10-5
51  10-5
15
5,0
0,36
1,5  10
59  10
14
4,0
29
8
26,5
18,7
0,368
0,29
-5
-5
-5
30
сжимаемости
Коэффициент
фильтрации
Коэффициент
вес грунта
Характеристики прочности
текучести
грунта
Влажность на границе
грунта
Удельный
раскатывания
п/п
частицы
Влажность на границе
№
Наименование
Естественная влажность
Удельный вес
Угол
внутреннего
Сцепления
трения
γS, кН/м3
γII, кН/м3
ω
ωp
ωL
k, см/с
m0, кПа-1
φII, град
СII, кПа
26,4
18,6
0,26
-
-
3  10-2
10  10-5
36
-
8  10
-5
35
-
31
26,6
20,2
0,20
-
-
6,5  10
32
26,5
19,1
0,16
-
-
6  10-2
7  10-5
39
-
26,7
20,2
0,19
-
-
5,1  10-2
6  10-5
40
-
5  10
-5
41
-
33
Песок крупный
-2
34
26,6
19,2
0,08
-
-
4  10
35
26,8
20,4
0,16
-
-
5,8  10-2
4  10-5
42
-
36
26,6
18,7
0,27
-
-
4,2  10-2
11  10-5
32
-
-2
37
Песок средней
26,7
17,4
0,29
-
-
5,1  10-2
10  10-5
30
-
38
крупности
26,5
19,2
0,18
-
-
3,5  10-2
6  10-5
36
-
6  10
39
-
39
26,4
20,1
0,16
-
-
2  10
40
26,4
17,4
0,32
-
-
6  10-3
10  10-5
28
-
9  10
27
-
41
42
43
Песок мелкий
-2
-5
26,6
16,1
0,11
-
-
8  10
26,5
19,3
0,21
-
-
5  10-3
10  10-5
33
-
26,8
17,8
0,12
-
-
4,4  10-3
8  10-5
32
-
7  10
-5
36
-
6  10-5
37
-
-3
44
26,6
20,2
0,19
-
-
2,8  10
45
26,7
18,5
0,09
-
-
2,1  10-3
-3
-5
9
46
сжимаемости
Коэффициент
фильтрации
Коэффициент
вес грунта
Характеристики прочности
текучести
грунта
Влажность на границе
грунта
Удельный
раскатывания
п/п
частицы
Влажность на границе
№
Наименование
Естественная влажность
Удельный вес
Угол
внутреннего
Сцепления
трения
γS, кН/м3
γII, кН/м3
ω
ωp
ωL
k, см/с
m0, кПа-1
φII, град
СII, кПа
26,9
17,2
0,34
-
-
8  10-3
12  10-5
25
-
11  10
-5
24
-
47
26,6
17,3
0,25
-
-
7,6  10
48
26,7
16,5
0,16
-
-
7,2  10-3
10  10-5
23
-
49
26,5
19,0
0,26
-
-
8,1  10-4
11  10-5
30
-
9  10
-5
31
-
-3
50
Песок
26,6
18,3
0,19
-
-
7,6  10
51
пылеватый
26,8
17,0
0,13
-
-
2,2  10-4
7  10-5
32
-
26,7
20,3
0,20
-
-
4,1  10-4
8  10-5
34
-
-
2,4  10
-4
10  10
33
-
-
1,5  10
-4
6  10
35
-
52
53
26,6
54
25,8
55
Известняк
56
Сланец
57
Гранит
10
20,0
18,8
0,14
0,08
-
-4
R = 10,0 МПа
Временное сопротивление одноосному сжатию
R = 15,0 МПа
R = 25,0 МПа
-5
-5
Химический корпус
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
2,8
q2
2,2
2,5
q3
2,0
2,2
q4
2,5
2,8
q1
по СНиП
q2
4,0
4,5
q3
5,0
5,5
q4
2,0
2,1
Размеры, м
l
8,0
10,0
Рис. 1
3 вар.
3,0
2,8
2,5
3,0
5,0
6,0
2,2
12,0
Фабричный корпус
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
2,8
q2
2,2
2,5
q3
2,0
2,2
q4
2,5
2,8
q1
по СНиП
q2
3,0
3,5
q3
4,0
4,5
q4
2,0
2,1
Размеры, м
l
12,0
18,0
Рис. 2
12
3 вар.
3,0
2,8
2,5
3,0
4,0
5,0
2,2
24,0
Ремонтный цех
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
2,8
q2
2,2
2,5
q3
2,0
2,2
q4
2,5
2,8
q1
по СНиП
q2
3,0
3,5
q3
4,0
4,5
q4
4,0
4,5
3 вар.
3,0
2,8
2,5
3,0
4,0
5,0
5,0
Рис. 3
13
Котельная
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,2
2,5
q2
6,0
6,5
q3
2,8
3,0
Q
7,0
8,0
q1
по СНиП
q2
9,0
10,0
q3
8,0
9,5
Q
12,0
13,0
Размеры, м
H
12,0
14,0
l1
3,0
3,5
l2
6,5
7,5
Рис. 4
14
3 вар.
2,8
7,0
3,2
9,0
11,0
10,0
14,0
16,0
4,0
8,5
Вокзал
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
2,8
q2
2,2
2,5
q3
2,0
2,2
q1
по СНиП
q2
2,0
2,5
q3
2,2
2,3
3 вар.
3,0
2,8
2,5
3,0
2,5
Рис. 5
15
Жилой дом
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
2,8
q2
2,2
2,5
q3
2,0
2,2
q1
по СНиП
q2
1,0
1,1
q3
1,3
1,5
Рис. 6
16
3 вар.
3,0
2,8
2,5
1,2
1,7
Механический цех
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,2
2,5
Q1
2,8
3,0
Q2
7,0
8,0
q1
по СНиП
Размеры, м
l1
3,0
3,5
l2
6,5
7,5
e
0,5
0,65
3 вар.
2,8
3,2
9,0
4,0
8,5
0,75
Рис. 7
17
Сварочный цех
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,5
3,0
q2
2,2
2,5
Q
100,0 кН
150,0 кН
q1
по СНиП
q2
4,0
4,5
Размеры, м
l
15,0
18,0
e
0,5
0,65
Рис. 8
18
3 вар.
3,5
2,8
200,0 кН
5,0
21,0
0,75
Силосный корпус
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
2,2
2,5
q2
2,0
2,5
q3
2,0
2,2
Q
20,0
25,0
q1
по СНиП
q2
по СНиП
q3
8,0
9,5
Q
120,0
130,0
Размеры, м
l1
12,0
15,0
3 вар.
2,8
3,0
2,3
30,0
10,0
140,0
18,0
Рис. 9
19
Монтажный цех
Постоянные
Временные
Нормативные нагрузки кН/м2
Величины
1 вар.
2 вар.
q1
1,2
1,5
q2
2,0
2,5
q3
2,0
2,2
Q
20,0
25,0
q1
по СНиП
q2
по СНиП
q3
4,0
4,5
Q
120,0 кН
130,0 кН
Размеры, м
l1
10,0
13,0
Рис. 10
20
3 вар.
1,8
3,0
2,3
30,0
5,0
140,0 кН
15,0
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
2. Требования к оформлению курсового проекта
Изложение текста пояснительной записки должно быть кратким, с
максимальным использованием таблиц и принятых сокращений.
Такие структурные части проекта как содержание, введение, список
использованной литературы не нумеруются. Страницы, разделы, подразделы,
рисунки, таблицы и формулы должны быть пронумерованы. Номера подразделов,
рисунков, таблиц и формул состоят из номера раздела и их порядкового номера в
пределах раздела, между которыми ставится точка. Расшифровку обозначений,
используемых в формулах, необходимо приводить при их первом упоминании
непосредственно под формулой в той же последовательности,
в которой они
приведены в формуле. Конечные значения показателей и параметров должны иметь
размерность.
Проекты, выполненные не в соответствии с заданием, не полностью
разработанные или небрежно оформленные к защите не допускаются.
3. Анализ инженерно-геологических и гидрогеологических условий
площадки строительства
Геологические условия площадки строительства представлены планом с
нанесенными на нем пятью скважинами и двумя разрезами, выполненными по этим
скважинам. На схемах даны вертикальные и горизонтальные масштабы, условные
обозначения грунтов и их номера.
Цель проведения анализа – установление закономерностей изменения
сжимаемости и прочности грунтов по глубине, выбор несущего слоя.
Сжимаемость грунта оценивается по величине модуля деформации Е. В
зависимости от нагрузок, действующих на фундамент при Е < 10 МПа грунт
сильносжимаемый, при Е = 10…20 МПа среднесжимаемый, при Е > 20 МПа грунт
малосжимаемый.
Общее представление о прочности и сжимаемости грунтов дает установление
полного наименования грунтов, находящихся в геологическом разрезе, по
номенклатуре ГОСТ 25100-82. Для этого необходимо рассчитать следующие
характеристики: коэффициент пористости е, степень влажности Sr и показатель
текучести IL, модуль деформации Е, используя известные формулы:
1. Коэффициент пористости:
e
S
 1 ; где
d
(1)
31
d 
удельный вес скелета грунта, кН/м3:

1 
Sr 
2. Степень влажности:
;
(2)
 S 
e 
;
(3)
IL 
3. Показатель текучести (консистенции):
  P
IP
, где
I P  L  P
число пластичности:
4. Модуль деформации, кПа:
(4)
(5)
Е = β/mv
(6)
где mv – коэффициент относительной сжимаемости, кПа-1;
β – безразмерный коэффициент, равный 0,8.
mv = m0/(1+е)
В (1) – (7) значения
(7)
 s ,  , , m0 принимаются по исходным данным:
γw = 10 кН/м3 – удельный вес воды.
Для песков наименование грунта следует уточнить:
- по степени влажности:
Sr ≤ 0,5 – маловлажный
0,5 < Sr ≤ 0,8 – влажный
Sr > 0,8 – водонасыщенный
- по плотности (таблица №2).
Т а б л и ц а 2 Классификация песков по плотности
Вид песков
Плотность сложения
Плотные
Средней плотности
Рыхлые
средней крупности
е < 0,55
0,55 ≤ е ≤ 0,70
е > 0,70
Мелкие
е < 0,60
0,60 ≤ е ≤ 0,75
е > 0,75
Пылеватые
е < 0,60
0,60 ≤ е ≤ 0,80
е > 0,80
Гравелистые,
крупные
и
Для глинистых грунтов наименование грунта уточняется:
- по консистенции (показатель текучести, IL):
Для суглинка и глины:
IL < 0 – твердые
0 ≤ IL ≤ 0,25 – полутвердые
0,25 < IL ≤ 0,50 – тугопластичные
0,50 < IL ≤ 0,75 – мягкопластичные
32
0,75 < IL ≤ 1 – текучепластичные
IL > 1 – текучие
Для супеси:
IL < 0 – твердые
0 ≤ IL ≤ 1 – супесь пластичная
IL > 1 – текучие
Наконец следует определить условные расчетные сопротивления R0 (кПа)
всех слоев геологического разреза (по таблицам 3, 4 из СНиП 2.02.01.-83*). Рыхлые
пески и глинистые грунты при IL > 0,80 относятся к слабым основаниям.
Построить эпюры условного расчетного сопротивления и модуля деформации
для всех слоев геологического разреза.
Т а б л и ц а 3 Условные сопротивления для песчаных грунтов
Характеристика песка
R0 песка, кПа
плотного
Средней плотности
влажности
600
500
Средней крупности независимо
500
400
маловлажный
400
300
влажный или водонасыщенный
300
200
маловлажный
300
250
влажный
200
150
водонасыщенный
150
100
Крупный независимо от
от влажности
Мелкий:
Пылеватый:
Т а б л и ц а 4 Условные сопротивления глинистых грунтов
Наименование
Коэффициент
грунта
пористости, е
0
1
Супеси
0.5
300
300
0.7
250
200
0.5
300
250
0.7
250
180
1.0
200
100
0.5
600
400
0.6
500
300
0.8
300
200
1.1
250
100
Суглинки
Глина
R0 кПа, при показатели консистенции IL
33
После анализа инженерно-геологических условий, необходимо расположить
сооружение на плане, таким образом, что бы в основании фундаментов были более
надежные грунты.
4. Нагрузки и воздействия на основания
Для зданий со статически определимой расчетной схемой на фундаменты
передается нагрузка, направленная на колонну (в каркасных зданиях) или на стену (в
бескаркасных зданиях) по грузовым площадям перекрытий (F).
Для определения нагрузок составляются схемы грузовых площадок и
подсчитывается полезная нагрузка и собственный вес конструкций на 1 м 2.
В
каркасных зданиях нагрузка с выделенных грузовых площадей на уровне каждого
перекрытия передаются на отдельные колонны. В зданиях с продольными и
поперечными несущими стенами подсчитывается нагрузка, приходящая на 1 м
длины (1 п. м.) несущей стены на уровне обреза фундамента. При расчете основания
учитываются также нагрузки от собственного веса фундамента и давления грунта, от
складирования вблизи материалов (q). Подсчет нормативных и расчетных нагрузок
ведется обычно в табличной форме (табл. 5).
Нагрузки, на которые ведется расчет оснований и фундаментов зданий и
сооружений, устанавливаются СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия», СП 50101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и
сооружений».
По продолжительности действия различают постоянные (П) и временные (В)
нагрузки.
Постоянные нагрузки практически неизменны в течение всей эксплуатации
здания (собственный вес конструкций зданий и сооружений, вес и давление грунтов
и др.).
Среди временных нагрузок выделяют длительные (ВД – вес стационарного
технологического оборудования, полезная нагрузка на перекрытия, вес временных
перегородок), кратковременные (ВК – вес людей и ремонтных материалов,
монтажные нагрузки, от подвижного подъемно-транспортного оборудования
(кранов), ветровые и гололедные воздействия) и особые (ВО – от деформации
основания,
воздействия).
34
сейсмические,
аварийные
(взрывные)
и
другие
аналогичные
Одновременное действие всех этих нагрузок маловероятно и нормы
рекомендуют учитывать неблагоприятные их сочетания. В зависимости от состава
учитываемых нагрузок различаются: основные (О) сочетания, состоящие из
постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, и особые (ОС) сочетания
нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, возможных кратковременных, и
одной из особых нагрузок.
Согласно методике расчета конструкций и оснований по предельным
состояниям различают нормативные и расчетные нагрузки.
Расчетные нагрузки вычисляются умножением нормативных нагрузок на
коэффициент надежности по нагрузке γf, соответствующий рассматриваемому
предельному состоянию, который учитывает возможность отклонения нагрузок в
неблагоприятную сторону и принимается: γf = 1 – при расчете оснований по
деформациям
(второе
предельное
состояние),
по
несущей
способности
γf
принимается по СНиП 2.01.07-85*.
При анализе нагрузок необходимо оценить:
а) абсолютные значение вертикальных нагрузок: при значениях нагрузки
менее 500 кН для колонн и менее 200 кН/м для стен, фундаменты можно считать
малонагруженными, при значениях нагрузок соответственно более 500 кН и 200
кН/м – тяжелонагруженными;
б)
горизонтальные
нагрузках
(H/N
>0,05)
нагрузки:
при
ухудшаются
значительных
условия
горизонтальных
работы
оснований
по
устойчивости (несущей способности);
в)
эксцентриситет
нагрузки,
также
ухудшающий
условия
работы
основания, оценивается как: малый (е = M II / NII <0,10 м), большой (е > 0,3 м) или
средний - в указанном интервале.
Т а б л и ц а 5 Сбор нагрузок на обрез фундаментов
1
2
3
Нагрузки
состоянию
Вертикальная
Горизонтальная
Момент,
NII, кН
НII, кН
МII, кН
4
5
6
7
для расчета по первому
по нагрузки
для расчета по второму предельному
Коэффициент надежности
Грузовая площадка
Нагрузки
место его расположения
Номер, тип фундамента и
Нагрузки
предельному состоянию
NI, кН
НI, кН
МI, кН
8
9
10
35
5. Разработка вариантов
Вариантность инженерных решений - важнейший принцип проектирования
фундаментов сооружений. В курсовом проекте расчету и сравнению по стоимости
подлежат только два варианта: на естественном основании и свайный фундамент. По
общему анализу нужно подвергнуть большее число вариантов - (3-4). При выборе
вариантов можно менять глубину заложения фундаментов, выбирать в качестве
несущего слоя
(естественное,
различные грунты,
искусственное),
принимать
различные
различные типы оснований
типы
фундаментов
(отдельные,
ленточные, сплошные). Рассматриваться должны конкурентоспособные варианты,
т.е. варианты нецелесообразные рассматривать не следует.
6. Проектирование и расчет фундаментов на естественном основании
6.1.
Основание
Общие положения и порядок проектирования
называется
естественным,
если
слагающие
его
грунты
предварительно не подвергаются специальным техническим мероприятиям с целью
повышения их прочности или устойчивости.
Проектирование фундамента ведется в следующем порядке:
1) выбор глубины заложения подошвы фундамента;
2) определение размеров подошвы фундамента;
3) проверка напряжений по подошве фундамента;
4) проверка слабого подстилающего слоя;
5) расчет осадки фундамента.
6.2.
Определение глубины заложения подошвы фундамента
Проектирование фундамента на естественном основании начинается с
назначения глубины заложения подошвы.
Глубина заложения подошвы фундамента на естественном основании
(ленточные, отдельно стоящие и пр.) зависит от трех основных факторы:
1. Инженерно-геологических условий площадки строительства;
2. Климатических условий района (от глубины сезонного промерзания);
3. Конструктивных особенностей здания, наличие подземной части (подвалов,
приямков, каналов, фундаментов существующих зданий).
1. Инженерно-геологические условия
36
При анализе инженерно-геологических условий площадки строительства и
характера нагрузок, действующих по обрезу фундамента, выбирается несущий слой,
который может служить естественным основанием для фундаментов (R0 > 150 кПа).
Выбирая глубину заложения фундамента, следует придерживаться следующим
общим правил:
- глубина заложения должна быть не менее 0,5 м;
- в несущий слой фундамент должен заглубляться не менее 0,1…0,2 м;
- при возможности закладывать фундамент выше УГВ. При этом не требуется
водоотлива, гарантируется сохранение природной структуры грунтов основания, в
противном случае водоотлив, шпунтовое крепление стенок котлована резко
увеличивают стоимость земляных работ.
2. Климатические условия
Основными климатическими факторами, влияющими на глубину заложения
фундаментов, являются промерзание и оттаивание грунтов.
При промерзании некоторых грунтов наблюдается их морозное пучение –
увеличение объема, поэтому в таких грунтах нельзя закладывать фундамент выше
глубины промерзания. Морозное пучение грунтов происходит преимущественно за
счет миграции (перемещения) влаги к фронту у промерзания из нижележащих слоев.
В связи с этим существенное значение имеет положение УГВ в период промерзания.
К пучинистым грунтам относятся пылевато-глинистые, пески пылеватые и мелкие. В
этих грунтах глубина заложения фундамента зависит от глубины промерзания, если
УГВ залегает на глубине не более чем на 2,0 м ниже глубины промерзания.
Глубина заложения фундамента определяется по формуле:
d  d f  0,25 м ;
(8)
где df – расчетная глубина промерзания (м):
d f  k n   c  d fn ;
(9)
kn – коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину
промерзания грунтов у фундаментов, принимается по таблице 6;
 c - коэффициент условий промерзания грунта, учитывающий изменчивость климата
(1,1);
dfn – нормативная глубина промерзания,
определяема по схематической карте
нормативных глубин промерзания глин и суглинков (табл. 7). Для песков и супесей
значения dfn, найденные по карте, необходимо увеличить на 20 %.
37
Т а б л и ц а 6 Коэффициент влияния теплового режима сооружения на глубину
промерзания грунтов около фундаментов наружных стен
Коэффициент Кn при расчетной среднесуточной температуре
воздуха в помещении, примыкающем к фундаменту
Особенности сооружения
0
5
10
15
20 и
более
Без подвала с полами,
устраиваемыми:
На грунте
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
На лагах по грунту
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
1,0
1,0
0,9
0,8
0,7
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
По утепленному цокольному
перекрытию
С подвалом или техническим
подпольем
Т а б л и ц а 7 Нормативная глубина промерзания глин и суглинков,
найденная по схематической карте
Город
Нормативная глубина
промерзания, dfn
Нижний Новгород
170 см
Великий Новгород
120 см
Санкт-Петербург
120 см
Казань
160 см
Псков
110 см
Москва
140 см
Великие Луки
110 см
Самара
160 см
Екатеринбург
190 см
Смоленск
110 см
3. Конструктивных особенностей здания, наличие подземной части
Основными
конструктивными
особенностями
возводимого
здания,
влияющими на глубину заложения его фундамента, являются: наличие и размеры
подземных
и
подвальных
помещений,
приямков
или
фундаментов
под
оборудование; глубина заложения фундаментов соседних сооружений; наличие и
38
глубина прокладки подземных коммуникаций и конструкции самого фундамента;
величина и характер нагрузок, передаваемых на фундаменты.
Обычно фундаменты заглубляют на 0,5 м ниже пола заглубленных
помещений. Если столбчатый фундамент, то - на 1,5 м ниже пола подвала.
Минимальная высота монолитного фундамента под сборные железобетонные
колонны определяется по конструктивным соображениям из условия жесткого
защемления колонны в фундамент:
hф = аст + 0,2 + 0,05;
(10)
где аст – глубина стакана, берется не менее максимального размера сечения колонны;
0,2 – минимальная толщина днища стакана, м;
0,05 – толщина защитного слоя бетона, м.
Из всех трех факторов, выбирает наибольшая величина, глубины заложения
фундамента, которая и принимается за расчетную.
6.3.
Определение размеров подошвы фундамента
После назначения глубины заложения фундамента в первом приближении
определяется требуемая площадь его подошвы:
Атр 
N2
R0   ср  d
,
(11)
где N2 – нормативная вертикальная нагрузка по обрезу фундамента, кН или кН/м (на
один погонный метр стены);
R0 – условное расчетное сопротивление основания, кПа;
γср – среднее значения удельного веса фундамента и грунта выше подошвы
фундамента в пределах d, принимается 17 кН/м3 - 19 кН/м3 для зданий с подвалом,
20 – 22 кН/м3 – для бесподвальных сооружений.
d – глубина заложения фундамента, м.
При наличии момента требуемую площадь увеличивают на 20 %.
Ширина подошвы фундамента прямоугольной формы будет равна:
b
Aтр
k
,
(12)
где k = l/b – коэффициент соотношения сторон подошвы фундамента, обычно
принимается равным отношению поперечных размеров сечения колонн.
39
После
приближенного
определения
размеров
подошвы
фундамента
определяем требуемую площадь его подошвы:
Атр 
N2
R   ср  d
,
(13)
где R – расчетное сопротивление грунта определяется по СНиП 2.02.01-83* по
формуле Н.П. Пузыревского:
R
 c1   c 2
M   k z  b   II  M q  d1   II  M q  1db   II  M c  cII , кПа
k
(14)
где  с1 и  с 2 - соответственно коэффициенты условий работы основания и здания
(табл. 3 СНиП 2.02.01-83*);
k – коэффициент надежности (k=1, если прочностные характеристики грунта  II и
СII определены непосредственными испытаниями, и k=1,1, если они приняты по
табл. 1-3 прил. 1 СНиП 2.02.01-83*);
Mγ, Mg, Mc - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 4 СНиП 2.02.0183*, в зависимости от угла внутреннего трения грунта (  II );
kz – коэффициент, принимаемый равным: при b<10 kz =1,
при b>10 kz = zo/ (b+0,2) (здесь zo=8м);
b - ширина подошвы фундамента;
 II и  II - осредненные расчетные значения удельного веса грунта, залегающего
соответственно ниже и выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод
определяют с учетом взвешивающего действия воды). Взвешивающее действие воды
учитывается во всех грунтах кроме водонепроницаемых: тугопластичных, твердых,
полутвердых глин и суглинков, кН/м3:
 взв 
s w
1 e
, где
(15)
γs – удельный вес частицы грунта, указан в задании (табл. 1), кН/м3;
γw = 10 кН/м3 – удельный вес воды;
e – коэффициент пористости;
d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная
глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала
определяется по формуле:
40
d1  hs  hcf 
 cfII
 II
,
(16)
где hs – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала
(обычно не менее 0,3м);
hcf – толщина конструкции пола подвала (около 0,2м);
 cf
II
- расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, принимается
22 кН/м3;
db - глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (при
отсутствии подвала db=0; для сооружений с подвалом шириной B  20м и глубиной
более 2м db=2м, а при B>20м db=0, d1=d);
сII - расчетное сцепление грунта, залегающего непосредственно под подошвой
фундамента, кПа.
По выбранным размерам подошвы фундамента (с градацией – 100 мм)
производится конструирование фундамента, т. е. определяются его поперечные
размеры.
Предварительное количество ступней плитной части столбчатого фундамента
и их высота берется с учетом всей высоты плитной части фундамента (см. табл.8,
рис. 11)
Таблица8
Общая высота
плитной части
h1
h2
h2
300
30
-
-
450
45
-
-
600
30
30
-
750
30
45
-
900
30
30
30
1000
30
30
40
1100
30
40
40
1200
30
45
45
1500
45
45
60
фундамента H, мм
Рис. 11.
41
6.4.
Проверка напряжений по подошве фундамента
Размеры подошвы фундамента должны быть подобраны таким образом,
чтобы давления по подошве фундамента от внешней нагрузки не превышало
допустимых значений, а именно:
P
ср
 R; P
max
 1,2 R ; P min  0 .
(17)
Для фундамента, необходимо всю нагрузку собрать на подошву фундамента,
чтобы произвести проверку напряжений по подошве:
- вес фундамента (Nф);
- вес грунта обратной засыпки (Nгр) – обратная засыпка выполняется песком
с удельным весом γII = 18 кН/м3 и углом внутреннего трения φII = 30;
- вес бетонного пола - – удельный вес бетона принимается равным 22 кН/м3;
- усилия от горизонтального давления грунта обратной засыпки на стену
подвала, при этом необходимо учитывать временную нагрузку на поверхность
грунта интенсивностью q = 10 кПа.
Среднее давление по подошве фундамента Рср, определяется по формуле:
P
N II  N ф  N гр
, где
(18)
N II  N ф  N гр  6  e 
1 
,
A
b 

(19)
A
Рmax, Рmin определяется по формуле:
Pmax 
min
здесь e 
M
- эксцентриситет приложения нагрузки;
N II  N ф  N гр
А – площадь подошвы запроектированного фундамента, м2.
Если условия (17) не выполняются, меняют размеры подошвы фундамента.
При незначительной разнице Р и R (примерно 5% - в пределах точности инженерных
расчетов), выбранные размеры фундамента оставляют неизменными.
В противном случае необходимо увеличить или уменьшить размеры подошвы
фундамента и заново определить Nф, Nгр, Р и R с последующей проверкой условий
(17).
6.5.
Проверка слабого подстилающего слоя.
Если верхние слои грунта, на которые опирается фундамент, подстилается
менее прочными, то необходимо выполнять проверку слабого подстилающего слоя.
Проверка слабого грунта согласно СНиП 2.02.01-83*, заключается в
обеспечении условия:
 zp   zq  R z ,
где
 zp ,  zq -
(20)
вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы
фундамента до слабого подстилающего слоя соответственно дополнительное от
нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа; Rz – расчетное
сопротивление слабого грунта расположенного на глубине z от подошвы
фундамента, кПа.
6.6.
Расчет осадки фундамента
Для основания сложенного нескальными грунтами расчет по деформациям
является необходимым. Расчет сводится к определению абсолютной осадки
отдельного фундамента. Полученные величины в результате расчета сравнивают с
предельно допустимыми, приведенными в СНиП 2.02.01-83*:
S  Su
(21)
где S - деформация фундамента по расчету;
Su - предельное значение деформации, определяемое по прилож. 4 СНиП 2.02.0183*.
Осадку фундамента можно рассчитывать любым методом, но обязательным
является применение метода послойного суммирования. Расчет осадки фундамента
методом послойного суммирования с использованием расчетной схемы в виде
линейно
деформируемого
полупространства
определятся
в
следующей
последовательности:
1. Выполняется схема запроектированного фундамента, совмещенная с
геологическим разрезом (рис. 12).
2. Сжимаемая толща грунтов, расположенная ниже подошвы фундамента,
разбивается на элементарные слои толщиной hi ≤ 0,4b на глубину примерно 3b, где b
– ширина подошвы фундамента. При этом границы элементарных слоев должны
совпадать с границами слоев грунта.
3. Строится эпюра природного давления σzq, возникающих в основании от
веса выше лежащих слоев грунта. При высоком положении УГВ удельный вес
43
грунта берется с учетом взвешивающего действия воды. В случае если имеем
водонепроницаемый грунт (глина, суглинок с IL ≤ 0), тогда на поверхность этого
слоя передается дополнительное давление водяного столба (γwhw). Значения
вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы
фундамента и на границе каждого элементарного слоя определяются по формуле:
 zqi    i hi ,
(22)
где γi – удельный вес i-го слоя грунта, с учетом взвешивающего действия воды,
кН/м3;
hi – толщина i-го слоя грунта, м.
4. Строится эпюра дополнительного (уплотняющего) вертикального давления
σzp под подошвой фундамента. Начальная ордината эпюры в уровне подошвы
фундамента σzq0 определяется по формуле:
 zp0  P   zq0 ;
(23)
где σzq0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы
фундамента, кПа; σzq0 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на
уровне подошвы фундамента, кПа;
P – среднее давление на грунт по подошве фундамента от нормативных нагрузок,
кПа.
Значения дополнительных вертикальных напряжений в грунте вычисляются
по формуле:
 zpi   i   zp0 ,
(24)
где αi – коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по таблице 9 в
зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного
фундамента n = l/b и относительной глубины, равной m = 2z/b.
Величины дополнительных вертикальных напряжений определяются на
границах элементарных слоев.
5. Определяется глубина активной зоны (сжимаемой толщи).
Нижняя граница сжимаемой толщи (НГСТ) находится на глубине, где
выполняется следующее условие при Е ≥ 5,0 МПа:
 zp  0,2   zq
44
(25)
Если найденная граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с
модулем деформации Е < 5,0 МПа или такой слой залегает непосредственно ниже
сжимаемой толщи, то нижняя граница ее определяется из условия:
 zp  0,1   zq
(26)
6. Определяется осадка (Si) каждого элементарного слоя, который попадает в
сжимаемую толщу, по формуле:
Si  
 zpi  hi
Ei
,
(27)
где β – безразмерный коэффициент, равный 0,8;
σzpi – среднее значение дополнительного вертикального напряжение в i-том слое
грунта, кПа;
hi и Ei - соответственно толщина (м) и модуль деформации (кПа) i-го слоя грунта.
7. Определяется расчетная величина осадки фундамента как сумма осадок
элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи основания:
n
S   Si
(28)
i 1
где n – число элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи.
Все вычисления осадки выполняется в табличной форме (таблица 10) и по
полученным результатам строятся эпюры σzq и σzp.
5
6
7
8
9
10
11
, кПа
Среднее давление в слое
на глубине zi, кПа
Дополнительное давление σzр
Коэффициент αi
m = 2z/b
Коэффициент
на глубине zi, кПа
Природное давление σzq
γ кН/м3
взвешивающего действия воды
4
Осадка слоя, м
3
Удельный вес грунта, с учетом
Толщина слоя, hi (м)
от подошвы фундамента, zi (м)
2
 zp
Модуль деформации каждого слоя Еi, кПа
1
Глубина подошвы элементарного слоя
Номер элементарного слоя
Т а б л и ц а 10
45
Т а б л и ц а 9 Значения коэффициентов рассеивания напряжений
m
Коэффициенты  для фундаментов
2z
b
круглых
или
m
Прямоугольных с соотношением сторон
z
r
n
l
,
b
Ленточных
равным
при
1
1,4
1,8
2,4
3,2
5
n  10
0,0
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
0,4
0,949
0,960
0,972
0,975
0,976
0,977
0,977
0,977
0,8
0,756
0,800
0,848
0,866
0,875
0,879
0,881
0,881
1,2
0,547
0,606
0,682
0,717
0,739
0,749
0,754
0,755
1,6
0,390
0,449
0,532
0,578
0,612
0,629
0,639
0,642
2,0
0,284
0,336
0,414
0,463
0,505
0,530
0,545
0,550
2,4
0,213
0,257
0,325
0,374
0,419
0,449
0,470
0,477
2,8
0,165
0,201
0,260
0,304
0,349
0,383
0,410
0,420
3,2
0,130
0,160
0,210
0,251
0,294
0,329
0,360
0,374
3,6
0,106
0,131
0,173
0,209
0,250
0,285
0,319
0,337
4,0
0,087
0,108
0,145
0,176
0,214
0,248
0,285
0,306
4,4
0,073
0,091
0,123
0,150
0,185
0,218
0,255
0,280
4,8
0,062
0,077
0,105
0,130
0,161
0,192
0,230
0,258
5,2
0,053
0,067
0,091
0,113
0,141
0,170
0,208
0,239
5,6
0,046
0,058
0,079
0,099
0,124
0,152
0,189
0,223
6,0
0,040
0,051
0,070
0,087
0,110
0,136
0,172
0,208
6,4
0,036
0,045
0,062
0,077
0,099
0,122
0,158
0,196
6,8
0,032
0,040
0,055
0,069
0,088
0,110
0,145
0,185
7,2
0,028
0,036
0,049
0,062
0,080
0,100
0,133
0,175
7,6
0,025
0,032
0,044
0,056
0,072
0,091
0,123
0,166
8,0
0,023
0,029
0,040
0,051
0,066
0,084
0,113
0,158
8,4
0,021
0,026
0,037
0,046
0,060
0,077
0,105
0,150
8,8
0,019
0,024
0,033
0,042
0,055
0,071
0,098
0,143
9,2
0,017
0,022
0,031
0,039
0,051
0,065
0,091
0,137
9,6
0,016
0,020
0,028
0,036
0,047
0,060
0,085
0,132
10,0
0,015
0,019
0,026
0,033
0,043
0,056
0,079
0,126
10,4
0,014
0,017
0,024
0,031
0,040
0,052
0,074
0,122
10,8
0,013
0,016
0,022
0,029
0,037
0,049
0,069
0,117
11,2
0,012
0,015
0,021
0,027
0,035
0,045
0,065
0,113
11,6
0,011
0,014
0,020
0,025
0,033
0,042
0,061
0,109
12,0
0,010
0,013
0,018
0,023
0,031
0,040
0,058
0,106
46
Рис. 12. Расчетная схема для определения осадки фундамента
а)
б)
Рис. 13. Эпюры природных давлений δzq
а) при наличии грунтовой воды и третьего водоупорного слоя;
б) при наличии грунтовой воды и первого водоупорного слоя.
47
7. Проектирование и расчет свайных фундаментов
7.1. Общие положения и порядок проектирования
Свайный фундамент состоит из свай и плиты (ростверка), объединяющей сваи
и передающей на них нагрузку от сооружения. Основным рабочим элементом
свайного фундамента является свая, воспринимающая нагрузку от сооружения и
передающая ее на грунт.
Область применения свайных фундаментов определяется в первую очередь
инженерно-геологическими условиями строительной площадки.
В зависимости от конструктивного решения сооружения и нагрузок свайные
фундаменты могут устраиваться в виде:
а)
кустов – под колонны с размещением двух и более свай, связанных
ростверком;
б) лент – под стены зданий и сооружений с расположением свай в один, два
ряда или в шахматном порядке.
Вид применяемых в фундаменте свай (забивных, буронабивных и т. д.) зависит
от грунтовых условий площадки и передаваемых на фундамент нагрузок. В
курсовом проекте рекомендуется применять забивные призматические сваи с
постоянным сечением.
Свайный фундамент целесообразно проектировать поэтапно в следующей
последовательности:
1) определяется глубина заложения ростверка;
2) выбирается тип, длина и поперечное сечение сваи;
3) определяется несущая способность сваи и необходимое количество свай;
4) конструируется ростверк;
5) проверка свайного фундамента по I-му предельному состоянию (проверка
наиболее нагруженной сваи);
6) проверка напряжений под подошвой условного фундамента;
7) расчет осадки свайного фундамента.
7.2. Назначение глубины заложения ростверка
Глубина заложения подошвы ростверка назначается с учетом конструктивных
особенностей здания (наличия подвала, технического подполья, заделки колонны в
ростверк и т.д.) и не зависит от геологических условий и глубины сезонного
промерзания.
48
Ростверк, как правило, располагают ниже пола подвала. Для удобства
производства работ ростверк стремятся закладывать выше УГВ. В пучинистых
грунтах, если ростверк заложен в пределах возможного промерзания, необходимо
предусматривать мероприятия по снижению или ликвидации сил пучения (делают
воздушный
зазор под
ростверком, размером несколько больше величины
ожидаемого пучения, или под ростверком укладывают слой шлака толщиной не
менее 30 см или песка – не менее 50 см).
Обрез ростверка принимается на 150 мм ниже планировочной отметки. В
производственных зданиях с подвалом отметка верха ростверка принимается равной
отметке пола подвала.
Высота ростверка под стену для предварительных расчетов принимается
равной 300 мм, шириной не менее 400 мм. Высота ростверка под колонну должна
быть такой, чтобы слой бетона ниже дна стакана был не менее 400 мм.
7.3. Выбор типа, длины и поперечного сечения сваи
Сваи по условиям работы в грунте (в зависимости от свойств грунтов,
залегающих под нижним концом) подразделяются на сваи стойки и висячие сваи.
Сваи,
которые
несжимаемые
грунты
передают
нагрузку
(скальные,
нижним
полускальные
концом
породы,
на
практически
гравийно-галечные
отложения, глины твердой консистенции), относят к сваям стойкам. Силы трения
грунта по боковой поверхности свай стоек при расчете их несущей способности не
учитываются. Свая-стойка работает как сжатая стойка.
Если основание имеет значительную толщу слабых грунтов, то применяются
висячие сваи – сваи трения, которые своим концом должны быть заглублены в
несущий относительно прочный слой. Висячие сваи передают нагрузку на грунт
боковой поверхностью и нижним концом.
Длина сваи назначается после принятия глубины заложения ростверка и
определяется глубиной заложения прочного грунта, в который заглубляется свая и
уровнем расположения подошвы ростверка. При назначении длины сваи слабые
грунты (насыпные, торф, грунты в текучем и рыхлом состоянии) необходимо
прорезать, а концы свай заглублять в прочные грунты. Глубина внедрения сваи в
несущий слой должна быть:
- в пески гравелистые, крупные и средней крупности и глинистые грунты с
показателем текучести JL ≤ 0,1 на глубину не менее 0,5 м;
49
- в прочие виды нескальных грунтов - не менее 1,0 м.
При центральном нагружении ростверка минимальная длина сваи 2,5 м, при
внецентренном нагружении – 4,0 м.
Длина сваи – L (расстояние от головы до начала заострения) определяется из
выражения:
L = δ + H + Lнесущ. слоя,
(29)
где δ – глубина заделки сваи в ростверк, м;
H – мощность слабых грунтов, которые проходит свая, м;
Lнесущ. слоя – глубина внедрения сваи в несущий слой, м.
Глубина заделки сваи в ростверк зависит от вида соединения:
- при свободном соединении головка сваи входит в ростверк на глубину 5-10 см,
такое соединение возможно для центрально нагруженных свай;
- при жестком соединении величина заделки сваи в ростверк должна быть не менее
30 диаметра рабочей арматуры, такое соединение предусматривается при
расположении свай в слабых грунтах при действии нагрузки с большим
эксцентриситетом или при значительных горизонтальных нагрузках.
Полученную длину сваи округляют до длины стандартной сваи (в большую
сторону) и принимают поперечное сечение свай (таблица 11).
Т а б л и ц а 11 Сваи железобетонные забивные призматические
(по ГОСТ 19804-78)
Сечение
сваи,
Длина свай, м
мм
Марка
Сечение и класс
бетона
продольной арматуры
200  200
3,0 - 6,0 (кратной 0,5 м)
В15
4d12 А400
250  250
4,5 – 6,0 (кратной 0,5 м)
В15
4d12 А400
300  300
3,0 – 6,0 (кратной 0,5 м); 7,0
В15
4d12 А400
300  300
8,0; 9,0; 10,0
В20
4d12 А400
300  300
11,0; 12,0
В20
4d16 А400
350  350
8,0; 9,0; 10,0 (кратной 1,0 м)
В20
4d12 А400
350  350
11,0; 12,0
В20
4d16 А400
350  350
13,0 - 16,0 (кратной 1,0 м)
В25
8d16 А400
400  400
13,0 - 16,0 (кратной 1,0 м)
В25
8d16 А400
50
7.4. Определение несущей способность сваи и количество свай
После назначения глубины заложения ростверка и определения длины сваи
находят несущую способность сваи.
Несущая способность сваи определяется из условий прочности материала сваи
и грунта. В последующих расчетах используют меньшую из двух значений несущую
способность.
Несущая способность сваи (сваи-стойки и висячей) по материалу определяется
по формуле:
FRm   c    Rb  A  Rs  As  , кН
(30)
где γс – коэффициент условий работы сваи в грунте (при размере поперечного
сечения сваи не более 200х200 мм - γс = 0,9; более 200х200 мм - γс = 1;
φ – коэффициент, учитывающий особенности загружения и для свай, полностью
находящихся в грунте, φ = 1;
Rb – расчетное сопротивления бетона сжатию (табл. 12), кПа;
Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению (табл. 12), кПа;
А – площадь поперечного сечения сваи, м2;
Аs – площадь поперечного сечения всех продольных стержней, м2.
Т а б л и ц а 12 Расчетные сопротивления бетона и арматуры
(по СП 52-101-2003)
Расчетные сопротивления тяжелого бетона
Класс бетона
В10
В15
В20
В25
В30
Rb, МПа
6,0
8,5
11,5
14,5
17,0
Расчетные сопротивления стержневой арматуры
Класс арматуры
А240
А300
А400
А500
В500
Rs, МПа
215
270
355
435
415
Несущую способность по грунту свай-стоек определяют по формуле:
Fd   c  R  A , кН
(31)
где γс – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимают равным 1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое для
скальных, полускальных породы, гравийно-галечных отложений, глин твердой
консистенции R = 20000 кПа;
А – площадь опирания поперечного сечения сваи на грунт, м2.
51
Несущая способность по грунту висячей сваи определяется по формуле:
n


Fd   c   cR  R  A  u   cf  f i  hi  , кН
i 1


(32)
где γс – коэффициент условий работы сваи в грунте, принимают равным 1;
γсR; γсf – коэффициенты условий работы грунта под нижним концом и по боковой
поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи, для забивных
свай γсR = γсf = 1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимается по
таблице 13, кПа;
А – площадь поперечного сечения сваи, м2;
u – периметр поперечного сечения сваи, м;
fi – расчетное сопротивления i-го слоя грунта основания мощностью hi (не более 2,0
м) по боковой поверхности сваи, принимаемое по таблице 14, кПа.
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.
При определении fi и hi пласты грунтов, прорезанные сваей, следует
расчленить на однородные слои толщиной не более 2,0 м.
Для песков плотного сложения расчетное сопротивления грунта под
нижним концом сваи (R) повышается на 60%, а расчетное сопротивления грунта по
боковой поверхности сваи (fi ) – на 30%.
Рис. 14. Схема к определению несущей способности по грунту висячей сваи
52
Т а б л и ц а 13 Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных
свай, R
Глубина
погружения
нижнего
Расчетное сопротивление песчаных грунтов средней плотности, МПа
гравелистые
конца сваи zR,
крупные
-
Средней
крупности
мелкие
пылеватые
-
и глинистых грунтов с консистенцией JL, МПа
м
0,0
0,1
0,2
3
7,5
6, 6
4
3
4
8,3
6,8
5,1
3,8
5
8,8
7,0
6,9
7
9,7
10
10,5
0,3
0,4
0,5
0,6
2
1,2
1,1
0,6
3,2
2,5
2,1
1,6
1,25
0,7
4
3,4
2,8
2, 2
2
1,3
0,8
7,3
6,9
4,3
3,7
3,3
2,4
2,2
1,4
7,7
7 ,3
5
4
3,5
2,6
2,4
1,5
0,9
4, 4
4
2,9
1,65
1,0
3,1
2
0,8
5
15
11,7
8,2
7,5
20
12,6
8,5
6,2
4,8
4,5
3,2
1,8
1,1
25
13,4
9
6,8
5,2
3,5
1,95
1,2
30
14,2
9,5
7,4
5,6
3,8
2,1
1,3
35
15
10
8
6
4,1
2,25
1,4
5,6
П р и м е ч а н и е. Значения R в числителе соответствуют пескам средней плотности,
а в знаменателе – глинистым грунтам. Для песков плотного сложения расчетное
сопротивления грунта под нижним концом сваи (R) повышается на 60%.
53
Т а б л и ц а 14 Расчетные сопротивления по боковой поверхности свай, f
Расстояние от
поверхности земли до
середины
рассматриваемого слоя
zi, м
Расчетное сопротивление f песчаных грунтов средней плотности, кПа
Крупные и
средней
мелкие
пылеватые
крупности
Расчетное сопротивление f глинистых грунтов с консистенцией JL , кПа
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1
35
23
15
12
8
4
4
3
2
2
42
30
21
17
12
7
5
4
4
3
48
35
25
20
14
8
7
6
5
4
53
38
27
22
16
9
8
7
6
5
56
40
29
24
17
10
8
7
6
6
58
42
31
25
18
10
8
7
6
8
62
44
33
26
19
10
8
7
6
10
65
46
34
27
19
10
8
7
66
15
72
51
38
28
20
11
8
7
6
20
79
56
41
30
20
12
8
7
6
25
86
61
44
32
20
12
8
7
6
30
93
66
47
34
21
12
9
8
7
35
100
70
50
36
22
13
9
8
7
П р и м е ч а н и я. Для плотных песков значение f увеличивается на 30% .
Определение допустимой нагрузки на сваю
Расчетная (допустимая) нагрузка на сваю определяется по формуле:
P
Fd
g
, где
(33)
γg = 1,4– коэффициент надежности по грунту.
Определение числа свай
Для определения количества свай необходимо знать ориентировочный вес
ростверка и грунта на его ступенях. Для этого находят среднее давление на
основание под подошвой ростверка (РР) из условия, что минимальное расстояние
между сваями висячими в кусте составляет 3d, сваями стойками – 1,5d, где d –
размер поперечного сечения сваи.
Для висячей сваи:
Для сваи-стойка:
54
Pp 
Pp 
P
3d 2
P
1,5d 2
.
(34)
.
(35)
Зная Рр определяют площадь подошвы ростверка, м2:
Ap 
N1
,
Р р   ср  d р   f
(36)
где NI – расчетная нагрузка по обрезу фундамента;
γср – средний удельный вес материала фундамента и грунта принимают 20 кН/м3;
dр – глубина заложения ростверка, м;
γр - коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1.
Ориентировочно вес ростверка и грунта определяем из выражения:
G pг   f  Ap   cp  d p .
(37)
Количество свай определяется по формуле:
nk
N  Gгр
P
, где
(38)
k – коэффициент, учитывающий действие момента, принимаемый k = 1…1,6.
Полученное число свай округляется до целого числа в сторону увеличения,
удобного для размещения и забивки.
7.5. Конструирование ростверка
Конструирование ростверка начинают с размещения свай в плане. Желательно
сваи размещать в плане фундамента правильными рядами. Оси одиночных свайных
рядов должны совпадать с линиями действия нагрузок. Сваи могут располагаться в
рядовом или шахматном порядке. Ряды свай располагают на равных расстояниях.
Если сваи висячие, то минимальное расстояние между осями свай принимают
не менее 3d.
Если свая стойка, то минимальное расстояние между осями свай принимают не
менее 1,5d.
Ленточные фундаменты – сваи располагаются в один, два и три ряда.
Расстояние между сваями можно определить из выражения:
c1  k p 
p
,
N
(39)
где kp – число рядов свай;
N – расчетная нагрузка от сооружения и от веса ростверка, грунта на 1 м длины
фундамента, кН/м.
Расстояние от наружной грани сваи до края ростверка (свес) принимается не
менее 0,25 м
55
7.6. Проверка свайного фундамента по I-му предельному состоянию
(проверка усилий, передаваемых на сваю)
После размещения свай в ростверке и определения размеров ростверка
определяют вес ростверка:
N р   f  Ap   cp  d p .
(40)
Далее определяют фактическую нагрузку, приходящую на одну сваю.
Если фундамент центрально нагруженный фактическую нагрузку определяют по
формуле:
Pф 
N1  N рг
nф
 Р,
(41)
где nф – фактическое количество свай.
Перегруз свай не допускается, а недогруз, как правило, не должен превышать
5%, т.е.

Р  Рф
Рф
 100%  5% .
(42)
Если фундамент внецентренно нагруженный фактические нагрузки определяют
по формуле:
Рф 
N1  N р
nф

M I  yi
n
 yi
2
,
(43)
i 1
где МI – расчетный момент всех сил относительно центра тяжести подошвы
ростверка, кНм:
М I  M I  H I  hр ;
(44)
y – расстояние в направлении действия момента М I от центра тяжести площади
сечения подошвы всех свай до оси рассматриваемой свай, м;

yi – сумма квадратов расстояний от главных осей до оси каждой сваи, м;
nф – фактическое число свай.
Для нахождения экстремальных значений
ростверке и проверяют условия:
56
Р ф max выбирают крайние сваи в
min
ф
Рmax
ф
 3 , Pmax
 Р,
ф
Pmin
ф
Pmin
0,
(45)
где Р – расчетная (допустимая) нагрузка на сваю.
Если условие не соблюдается, то увеличивают либо количество свай, либо
расстояние между ними или изменяют конструкцию.
Перегрузка свай не допускается, если свая работает на выдергивание, т. е.
ф
Pmin
 0 , то необходимо проверить работу сваи на выдергивающую нагрузку, т. е.
ф
свая будет воспринимать нагрузку только боковой поверхностью Pmin
P 
 P  , где:
c n
u   f  h
 g i 1 cf i i
(46)
7.7. Проверка свайного фундамента по II-му предельному состоянию
7.7.1. Проверка напряжений под подошвой условного фундамента
Расчет оснований свайных фундаментов по деформациям обязателен, за
исключением фундаментов со сваями-стойками. Расчет осадки свайного фундамента
производится как для условного фундамента, который передает равномернораспределенное давление на грунт в плоскости острия свай.
Определение размеров условного фундамента
Весь свайный фундамент рассматривают как условный массив, включающий
сваи и грунт вокруг них. Условный массив ограничивают контурами: сверху –
поверхностью планировки, снизу – плоскостью в уровне нижних концов свай, с
боков – вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних
  ср

h

tg
рядов вертикальных свай на расстояние
 4

 , но не больше 2d,

где  ср - осредненное значение угла внутреннего трения, в пределах длины сваи h,
град:
 ср  
i  hi
h
,
(47)
i
здесь φi – расчетные значения угла внутреннего трения для отдельных слоев
толщиной hi.
57
Рис. 15. Схема определения размеров условного массива и осадки
Размеры подошвы условного фундамента bc и lc определяют по формулам:
  ср 
 ,
bc  b0  2  h  tg
4


  ср
lc  l0  2  h  tg
 4

 ,

(48)
где b0 и l0 - расстояние между наружными гранями крайних рядов свай вдоль
меньшей и большей сторон подошвы ростверка, м.
Вес условного фундамента определяют по формуле:
N c  bc  lc    i  hi ,
(49)
где  i – значение удельного веса отдельных слоев грунта, кН/м3, толщиной hi, в
пределах глубины заложения условного фундамента dc.
Определяют средний удельный вес грунта:
 ср 
58
Nc
, кН/м3.
Аусл  d усл
(50)
Определяют расчетное сопротивление грунта при условии опирания условного
фундамента на основание:
R усл 
 с1   с 2
k
М

 k z  bc   II  M q  d усл   ср  M c  c .
(51)
Определяют среднее фактическое давление по подошве условного фундамента:
Р
N2  Nc
 R усл .
bc  lc
(52)
В случае невыполнения условия увеличивают длину свай или их количество.
При выполнении условия производят расчет осадки свайного фундамента.
7.7.2. Расчет осадки свайного фундамента
Расчет осадки свайного фундамента производится методом послойного
суммирования аналогично расчету осадки фундамента на естественном основании.
При этом верхняя граница сжимаемой толщи соответствует подошве условного
массивного фундамента. Осадку грунтов основания, расположенных ниже свай,
определяют от дополнительного давления
 zp0  P   zq0 ,
кПа, действующего
по подошве условного фундамента.
Последовательность расчета осадки включает следующие этапы:
1) построение эпюры природных напряжений; 2) построение эпюры
дополнительных напряжений; 3) определение мощности сжимаемого слоя; 4)
подсчет осадки по формуле.
Расчетная осадка фундамента должна быть меньше предельно допустимой.
При большой неравномерности нагрузок на фундаменты и при слабых грунтах
возникает необходимость проверки относительной неравномерности осадок свайных
фундаментов. Для этого определяют осадки наиболее близко расположенных
фундаментов с наибольшей разницей в нагрузках.
8. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
При выполнении курсовой работы допускается ограничиваться сравнением
вариантов по стоимости. Стоимость определяется по укрупненным расценкам с
учетом лишь основных видов работ. Укрупненные расценки приведены в таблице
16.
Т а б л и ц а 15 Отношение высоты откоса к его заложению в зависимости от
глубины выемки Н
59
Грунт
Н < 1,5 м
Н = 1,5…3 м
Н>3м
Песчаный влажный
1:0,5
1:1
1:1
Супесь
1:0,25
1:0,67
1:0,85
Суглинок
1:0
1:0,5
1:0,75
Глина
1:0
1:0,25
1:0,5
-
1:0
1:0,1
Свальный
Т а б л и ц а 16 Укрупненные единичные расценки на земляные работы,
устройство фундаментов и искусственных оснований (в ценах 1984 г.)
Наименование работ и конструкций
Стоимость
на единицу
измерения,
руб., коп.
I. Земляные работы
1.
Разработка грунта под фундаменты:
при глубине выработки до 2 м и ширине траншеи 1 м, м 3
3-60
при глубине котлована более 2 м на каждые 0,5 м глубины заложения фундаментов
стоимость земляных работ увеличивается на 10% (при уменьшении глубины
стоимость соответственно уменьшается)
при ширине котлована более 1 м стоимость земляных работ повышается на 7%
при разработке мокрых грунтов вводятся поправочные коэффициенты:
при объеме мокрого грунта (ниже УПВ) менее 50% от общего объема грунта
КД = 1,25
при объеме мокрого грунта (ниже УПВ) более 50% от общего объема грунта
КД = 1,4
2.
Водоотлив на 1 м3 грунта:
при отношении мокрого грунта (ниже УПВ) к глубине котлована:
до 0,25
0-35
до 0,5
0-95
до 0,75
1-80
свыше 0,75
3-00
3.
Крепление котлованов:
крепление стенок котлована досками:
при глубине выработки до 3 м, м2 крепления
0-85
при глубине выработки более 3 м, м2 крепления
0-98
устройство деревянного шпунтового ограждения, м
2
7-86
I I. Устройство фундаментов
1.
Сборные фундаменты:
фундаменты железобетонные сборные для промышленных зданий, м 3 железобетона
60
44-90
трапецеидальные блоки ленточных фундаментов, м3 железобетона
46-50
бетонные фундаментные блоки (в том числе стеновые), м бетона
36-00
3
2. Монолитные фундаменты:
фундаменты железобетонные отдельные (под колонны), м 3 железобетона
31-10
то же ленточные, м железобетона
28-30
3
фундаменты бетонные отдельные, м бетона
3
28-40
то же непрерывные (ленточные), м3 бетона
26-30
фундаменты и стены подвала бутобетонные, м бутобетона
21-00
то же бутовые, м кладки
20-10
3
3
бетонный подстилающий слой толщиной 100 мм, м 3
34-73
цементный пол толщиной 20 мм, м
0-63
3
асфальтовые отмостки и тротуары, м
2
2-09
песчаная подготовка под фундаменты, м3
7-60
то же щебеночная, м3
17-30
3. Устройство армированных поясов:
устройство монолитных железобетонных поясов, м3
36-20
армированной кладки, т металла
367-00
4. Железобетонные сваи, м3 бетона:
железобетонные до 12 м (с забивкой)
88-40
то же более 12 м
86-10
железобетонные полые сваи с открытым концом при длине до 8 м
(с забивкой):
при диаметре сваи до 660 мм
88-17
при диаметре сваи 780 мм
92-97
железобетонные полые сваи с закрытым концом (толщина стенок 80 мм,
d = 400…600 мм)
190-00
набивные бетонные сваи
185-00
5. Деревянные сваи:
деревянные сваи до 10 м, м сваи
64-00
то же более 10 м, м3 сваи
62-00
3
6. Металлические трубчатые оболочки свай (включая стоимость металла):
забивка металлических трубчатых оболочек свай, т металла
179-00
заполнение оболочек металлических трубчатых свай бетоном, м 3 бетона
36-40
7. Опускные колодцы:
изготовление железобетонных опускных колодцев:
сборных, м3 оболочки колодца
64-40
монолитные, м кладки колодца
3
устройство опорной подушки, м
47-00
3
заполнение опускных колодцев песком, м3 заполнителя
21-90
8-20
61
бетонирование верхней плиты опускного колодца, м 3
25-90
8. Искусственные основания под фундаменты:
песчаные подушки, м3
7-20
щебеночные и гравийные подушки, м3
11-20
уплотнение грунта тяжелыми трамбовками
0-45
уплотнение слабых грунтов песчаными сваями, м длины
1-60
уплотнение лесса грунтовыми сваями, 1 м3 уплотненного массива
силикатизация лессов и мелких песков однорастворным методом, 1 м
2-30
3
закрепленного массива
35-00
силикатизация песчаных грунтов при двухрастворном методе, 1 м 3 закрепленного
массива
40-00
закрепление грунтов синтетическими смолами, 1 м закрепленного массива
50-00
термический способ закрепления лессовых грунтов
16-00
искусственное замораживание грунтов, м3
15-00
3
9. Устройство гидроизоляции:
горизонтальная гидроизоляция стен, цементная с жидким стеклом, 100 м 2
76-60
то же рубероид в 2 слоя, 100 м
224-00
2
то же гидроизолом за 2 раза, 100 м
2
272-00
боковая обмазочная гидроизоляция стен фундаментов битумной мастикой в два
слоя, 100 м2
90-00
9. Указания по производству работ
Разрабатываются только основные положения производства работ по
устройству фундаментов. В пояснительной записке указываются:
а) способ разработки грунта и принятые механизмы;
б) тип крепления котлована (при его отсутствии – крутизна откоса);
в) мероприятия по водопонижению или осушению котлованов (при
необходимости);
г) работы по подготовке основания;
д) способы бетонирования или монтажа фундаментов и применяемые
механизмы;
е) применяемое оборудование для погружения свай (если к разработке принят
свайный вариант фундамента).
10. Список литературы
1. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия. – М.: Стройиздат, 1990. – 51 с.
62
2. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования–
М.: Стройиздат, 1985. – 41 с.
3. СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты. Нормы проектирования – М.:
Стройиздат, 1986. – 45 с.
4. СП 50-102-2003 Проектирование и устройство свайных фундаментов. – М.:
Стройиздат, 2004. – 81 с.
5. СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов
зданий и сооружений. – М.: Стройиздат, 2004. – 130 с.
6. СП 52-101-2003 Бетонные и ж/б конструкции без предварительного
напряжения арматуры. – М.: Стройиздат, 2004. – 70 с.
7. ГОСТ 25100-82 Грунты. Классификация.
8. Бадьин Г. М. и др. Технология строительного производства: Учебник для
студентов вузов по специальности ПГС/ Под ред. Г. М. Бадьина, А. В.
Мещерякова. – Л.: Стройиздат, 1987. – 606 с.
9. Далматов Б. И. и др. Основания и фундаменты. – М.: АВС, 2002. – 201 с.
10. Далматов Б. И. и др. Проектирование фундаментов зданий и подземных
сооружений: учебное пособие/ Под ред. Б. И. Далматова – М.: АВС, 2006. – 428 с.
11. Цытович Н. А. Механика грунтов (краткий курс). – М.: Высшая школа, 1983.
63
Подписано к печати «___» ________ 2010г.
Формат 60х901/16 П.л.
Тираж 200. Заказ
.
Отпечатано в типографии
Санкт-Петербургского государственного аграрного университета
Г. Пушкин, ул. Центральная, д. 14
64