Методичка по расчету ДВС

НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ИНСТИТУТ
Кафедра «Автомобили и тракторы»
А В Т О М О Б И Л Ь Н Ы Е Д В И ГА Т Е Л И
Методические указания к курсовому проектированию
для студентов специальности 150200
Автомобили и автомобильное хозяйство
Новосибирск 2010
Кафедра «Автомобили и тракторы»
Автомобильные двигатели: Методические указания к курсовому
проектированию для студентов специальности 150200 Автомобили и автомобильное хозяйство / Новосиб. гос. аграр. ун-т; Инженер. ин-т; Сост.:
П.И. Федюнин, Е.Н. Алексеенко, К.В. Байкалов, С.В. Речкин. – Новосибирск, 2010. – 35 c.
Рецензент: канд. техн. наук. проф. В.И. Воробьёв
Методические указания содержат варианты заданий, а также порядок
расчетов и графических построений и дополняет выполнение курсового
проекта с помощью электронных шаблонов.
Методические указания предназначены для студентов очной и заочной форм обучения по специальности 150200 – Автомобили и автомобильное хозяйство.
Утверждены и рекомендованы к изданию методической комиссией
Инженерного института (протокол № __ от ___________ 2010 г.)
 Новосибирский государственный аграрный университет, 2010
 Инженерный институт, 2010
2
Задачи курсового проекта
Выполнение курсового проекта по дисциплине «Автомобильные
двигатели» является завершающим этапом изучения дисциплины и преследует цель систематизации и глубокого закрепления, полученных студентами знаний по автомобильным двигателям и другим смежным специальным и общетехническим дисциплинам.
Основными задачами курсового проекта являются:
– получение практики применения теоретических знаний для решений задач проектирования с использованием литературных источников;
– развитие творческих способностей и инициативы при решении инженерных задач в области двигателестроения;
– привитие навыков обоснованного принятия инженерных решений
на основании анализа и критической оценки параметров и конструктивных особенностей существующих двигателей.
– обретение навыков владения компьютером для выполнения инженерных задач.
Обязательным условием успешного выполнения и защиты курсового
проекта по дисциплине ДВС является проведение реконструкции существующего двигателя или разработка новой конструкции с лучшими технико-экономическими показателями по сравнению с прототипом, а так же
конструирование двигателя по заданным параметрам.
Отличительной чертой курсового проекта является его целостность,
т.е. все расчеты и графические материалы взаимосвязаны и представляют
собой комплексный расчет.
Объем и содержание курсового проекта
1. Пояснительная записка:
- оглавление;
- задание на проект;
- технико-экономическое обоснование проектируемого двигателя и
выбор основных параметров, необходимых для расчета двигателя;
- тепловой расчет двигателя;
- построение внешней скоростной характеристики;
- кинематический расчет;
- динамический расчет;
- расчет основных деталей и систем с необходимыми схемами и эскизами (в соответствии с заданием);
- сравнительная таблица основных показателей проектируемого
двигателя и прототипа с кратким описанием усовершенствований
и изменений, которые внесены в проектируемый двигатель по
сравнению с прототипом;
- перечень использованной литературы.
3
2. Графический материал:
- Индикаторная диаграмма (лист1 формата А1)
- Графики перемещения, скорости и ускорения поршня (лист1
формата А1).
- Развернутая индикаторная диаграмма и кривые удельной суммарной силы и удельной силы инерции (лист1 формата А1)
- Диаграмма кривых удельной силы действующей вдоль шатуна и
удельной нормальной силе поршневой группы (лист 1 формата А1).
- Диаграмма кривых удельных сил тангенциальной и радиальной
действующих на шатунной шейке (лист 1 формата А1).
- Диаграмма крутящего момента двигателя (лист 2 формата А1).
- График скоростной характеристики двигателя (лист 2 формата А1).
- Эскизы и расчетные схемы систем и элементов двигателя по заданию (лист 2 формата А1).
Графический материал выполняется на отдельных листах формата
А4, если курсовой проект выполняется с использованием электронного
шаблона в остальных случаях по методическому указанию.
Примеры графического материала смотрите в приложении 2 методического указания.
Пример документации смотрите в приложении 3.
Рецензия помещается между титульным листом и исходными данными,
за тем пояснительная записка и в конце располагаются приложения.
4
3,4,6,8 4 - P
2,4,6,7 4 - P
1,2,5,7 2 - P
1,2,5,8 4 - P
2,4,5,8 4 - P
ВАЗ – 341
ВАЗ - 343
ВАЗ-11113
ВАЗ - 2130
ЗМЗ-402.10
Л.А
Л.А
Л.А
Л.А
Л.А
Л.А
Л.А
Л.А
Б-4
Б -4
Б-2
Д-4
Д-4
Б-4
Б-4
Б-4
Л.А
Л.А
2,3,5,8 4 - Р
ВАЗ - 21203 2,3,5,7 4 - Р
ВАЗ - 2123
Б-4
Б-4
ЗМЗ-4021.10 1,3,5,7 4 - Р Л. А Б - 4
1,3,5,8 4 - P
ВАЗ – 2112
Рекомендуемый
прототип
2,3,5,7 4 - P
Перечень деталей и
систем, подлежащих
расчету*
ВАЗ – 2111
Число и расположение
цилиндров двигателя*
2,3,5,8 4 - P
Назначение
двигателя*
ВАЗ – 2110
Тип
двигателя*
Б-2
Первая цифра
Л.А
3,4,5,7 4 - P Л.А Б - 4
3,4,5,6 8 - V Г.А Б - 4
1,2,4.7 8 - V Г.А Д - 4
3,4,5,6 4 - P Л.А Б - 4
УЗАМ - 331
ЗИЛ - 130
ЗИЛ - 645
ЗМЗ - 402
1,3,5,7 4 - Р Л. А Б - 4
ВАЗ- 2106
ЗМЗ-4062.10 2,4,5,8 4 - Р Л.А Б - 4
2,4,5,8 4 - P Л.А Б - 4
ВАЗ-2108
КамАЗ - 740 1,3,6,7 8 - V Г.А Д -4
2,3,4,7 8 - V Г.А Б - 4
1,2,4.6 6 - V Г.А Д - 4
ЯМЗ - 236
ЗМЗ - 53
2,4,5,6 4 - V Л.А Б - 4
Первая цифра
00 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10
Тип
двигателя*
Назначение
двигателя*
Число и расположение
цилиндров двигателя*
МеМЗ - 245
Рекомендуемый
прототип
1,3,5,7 2 - Р
Перечень деталей и
систем, подлежащих
расчету*
ВАЗ – 1111
Задание на курсовое проектирование
Таблица 1
Продолжение таблицы 1
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
Примечания: * - Д-4 – 4-тактный дизель; Б-4 – бензиновый 4-тактный
двигатель; Г.А – грузовой автомобиль; Л.А – легковой автомобиль; Р – рядное расположение цилиндров; V – V-образное расположение цилиндров.
5
8
41
5500
9,3
138
2400
17,2
60
5900
9,0
108
3000
6,5
140
3000
18,5
70
4400
8,2
9
38
5300
8,7
131
2000
16,5
55
5600
8,7
116
3400
6,9
135
2700
17,9
74
4600
8,4
7
6
8,4
8,3
4500
72
18,3
8,0
4300
68
17,7
2600
133
6,6
3000
109
9,3
6000
8,3
4700
75
18,2
2800
138
6,7
3200
112
9,1
5800
57
17,3
8,1
4500
71
17,6
2500
132
6,8
3300
114
8,5
5500
53
16,7
2100
133
9,1
8,0
4200
67
18,1
2800
137
6,8
3200
113
9,2
6000
59
16,8
2200
134
8,4
5200
8,2
4600
73
18,4
2900
140
6,6
3100
110
8,8
5700
56
17,3
2300
137
9,6
5600
8,1
4400
69
18,0
2700
136
7,0
3400
117
8,4
5500
52
16,4
2000
130
8,8
5400

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт
04
4700
76
17,8
2900
139
6,9
3300
115
8,6
5600
60
17,0
2400
139
9,4
5500
89
Первая цифра
02
03
Задаваемые параметры
2600
134
6,7
3100
111
8,9
5800
54
16,6
2300
138
9.7
5600
43
01
58
16,9
2100
132
8,5
5700
37
00
2200
135
9,0
6
5200
5
5000
4
40
3
42
2
44
1
38
0
40
Вторая цифра
Таблица 2
05
8
81
3000
6,8
150
2400
16,5
46
5300
8,7
59,4
5100
9,1
113
4900
9,4
20
5000
9,6
9
86
3300
7,0
165
2800
17,5
47
5500
9,3
53,1
5700
8,3
114
5100
9,3
22
5200
9,5
7
9,0
9,8
5500
28
9,5
9,0
5600
20
9,15
5200
106
8,7
5000
57
8,5
5200
9,8
5700
26
9,2
5200
108
8,5
5600
54
9,8
5700
50
16,9
9,2
5300
24
9,1
4700
115
8,4
5500
55,5
9,1
5400
47
16,8
2500
153
6,8
9,5
5400
22
9,6
4800
111
8,3
5200
56
8,9
5400
46
17,3
2800
162
7,0
3200
9,5
5500
20
9,4
5100
112
8,2
5100
61
9,7
5600
49
16,6
2400
152
7,1
3400
9,6
5600
22
9,3
5000
110
8,1
5400
59
9,9
5800
50
17,0
2600
155
6,7
3000

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт
10
5200
18
9,55
5300
109
8,6
5500
58,8
9,5
5500
45
17,2
2600
160
7,2
3100
80
08
09
Задаваемые параметры
5400
112
8,9
5400
56,5
9,6
5600
48
16,7
2700
164
6,9
3400
88
07
48
17,1
2500
156
6,9
3100
85
06
2700
158
7,1
6
3200
5
3300
4
82
3
89
2
83
1
84
0
87
Вторая цифра
Продолжение таблицы 2
Первая цифра
11
7
8
51
5500
9,6
53
5300
9,5
66
5400
9,2
40
4600
23
42
4000
20
24
4900
9,6
9
53
5300
9,7
52
5000
9,5
68
5700
9,8
42
4500
22
44
4200
16
25
5000
9,5
7
8
9,8
9,4
5300
20
18
9,3
5200
18
18
4100
46
16
4300
36
9,2
4800
9,6
5800
26
16
4600
45
18
4400
38
10
5800
72
9,0
9,9
5000
28
20
4400
44
18
4600
42
9,7
5600
66
9,2
5200
57
9,5
9,5
5200
25
18
4200
40
24
5000
45
9,8
5200
72
9,6
5100
56,5
9,8
5200
9,5
5400
22
26
4000
42
25
4800
40
9,5
5400
70
9,6
5200
56
9,6
5600
9,9
5600
24,3
23
4600
46
23
4800
39
10,5
5600
68
9,8
5600
58,3
9,8
5600

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт
16
5500
21
22
4200
44
20
4200
32
9,4
4900
60
9,8
5300
60
9,2
5100
53
14
15
Задаваемые параметры
4300
45
21
4800
38
9,2
5200
62
9,6
5600
61
9,4
4800
60
13
64
9,4
5500
55
9,3
5000
60
12
5400
54
9,5
6
5800
5
5700
4
62
3
62
2
48
1
48
0
50,5
Вторая цифра
Продолжение таблицы 2
Первая цифра
17
8
55
5200
9,5
70
4500
8,1
68
4620
7,6
60
4800
9,6
72
4800
9,6
9
58
5100
9,6
80
4400
8,0
63
4500
7,5
62
4900
8,9
74
5000
9,3
7
9,5
9,2
5000
72
8,6
5100
64
7,5
4600
64
9,4
4900
75
9,2
5200
62
7,0
4800
66
8,5
9,6
4800
78
9,1
5400
60
6,8
4300
68
8,8
4000
75
9,4
9,8
5600
74
9,0
5200
56
6,7
4200
74
8,6
4600
80
9,2
5200
10
5400
78
9,4
4600
55
6,5
4400
72
8,4
4800
78
9,9
5000
9,9
5200
76
9,6
4800
57
6,6
4200
68
8,0
4200
72
9,8
5500
10,5
5200
74
9,3
5000
58,5
6,7
4500
66,2
8,2
4500
73,5
9,5
5400
60

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт

n, мин-1
Ne, кВт
20
21
Задаваемые параметры
4700
70
8,8
5200
58
7,7
4500
65
8,2
4200
74
9,5
5100
62
19
8,3
4100
72
9,6
5400
58
18
4300
76
9,8
6
5600
5
5800
4
54
3
55
2
60
1
58
0
59
Вторая цифра
Продолжение таблицы 2
Первая цифра
22
9
Выбор задания для заочной формы обучения:
Задание выбирается из зачтенной книжки студента.
– из зачетной книжки берется пятизначный номер, пример: «УЗ –
04008»  “04008”
– от взятого пятизначного номера отбрасываются первые две цифры,
это год зачисления студента! Пример: «04008»  “008”
– затем разбивается на вариант. Пример «008»  это первая цифра
“00”, а вторая цифра это “8”.
Получается из таблицы №1 первая цифра «00» - бензиновый двигатель, четырех цилиндровый с V – образным расположением, выбранный
прототип двигателя – МеМЗ – 245, перечень деталей и систем, необходимых для решения 2, 4, 5, 6 (берутся в конце методического указания). Из
таблицы №2 первая цифра «00», а вторая «8», мощность двигателя Ne=41
кВт, номинальные обороты вращения коленчатого вала n=5500 об/мин,
степень сжатия ε=9,3.
Выбор задания для очной формы обучения:
Задание выдает ведущий лектор.
МЕТОДИКА КУРСОВОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Технико-экономическое обоснование
Выполнение курсового проекта следует начинать с детального рассмотрения материалов по существующим аналогичным с заданным двигателям. На основании изучения этих материалов должен быть проведен краткий анализ положительных и отрицательных качеств прототипа (прил.1).
В связи с тем, что проектируемый двигатель должен иметь лучшие
технико-экономические показатели, чем у прототипа, необходимо правильно наметить конструктивные мероприятия, позволяющие решить поставленную задачу.
В соответствии с намеченными конструктивными усовершенствованиями необходимо выбрать основные параметры двигателя, учитывая
тенденцию их развития. В первую очередь выбираются: марка топлива,
расчетный коэффициент избытка воздуха , форма камеры сгорания и отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D. Выбор каждого параметра должен сопровождаться обоснованием с указанием причин, по которым выбрано о или иное значение.
После проведения технико-экономического анализа, обоснования
конструктивных усовершенствований и выбора исходных показателей
проектируемого двигателя можно приступать к тепловому расчёту.
Все расчеты курсового проекта должны выполняться в Международной системе единиц (СИ).
10
Тепловой расчет двигателя
Цель теплового расчета – теоретически исследовать процессы, происходящие в цилиндре двигателя; выявить факторы, влияющие на их протекание и показатели двигателя; рассчитать параметры газа в характерных
точках диаграммы и построить индикаторную диаграмму; определить
среднее индикаторное и эффективное давление и КПД двигателя; определить основные размеры двигателя (D и S), обеспечивающие требуемую
мощность; оценить экономичность двигателя.
Приступая к тепловому расчету, необходимо:
- в соответствии с найденной мощностью двигателя, с учетом последних достижений в области двигателестроения, ориентируясь на прототип, наметить возможные пределы среднего эффективного давления,
экономичности (удельный расход топлива) и скоростного режима;
- выбрать и указать способ смесеобразования, тип камеры сгорания
и наличие турбонаддува;
- выбрать тип и указать фазы газораспределения, типы систем
охлаждения, смазки и пуска проектируемого двигателя;
- произвести расчет для полной (номинальной) мощности с учетом
индивидуального задания, особенностей проектируемого двигателя и
условий окружающей среды;
- изучить теоретическую индикаторную диаграмму четырехтактного двигателя.
При проведении теплового расчета необходимо пользоваться учебниками [1-2], справочной литературой и конспектом лекций.
При выполнении курсового проекта при помощи электронного шаблона обращать внимание на подсказки и производить постоянный контроль вводимых значений.
При выполнении теплового расчета следует обратить особое внимание на точность, так как ошибка в подсчете одного показателя влечет за
собой искажение всего расчета. В связи с этим рекомендуется основные
параметры теплового расчета проектируемого двигателя сопоставлять с
соответствующими параметрами существующих прогрессивных двигателей аналогичного типа. При существенных отличиях расчетных параметров от сопоставляемых, расчет необходимо уточнить, а в отдельных случаях
необходимо изменить и принятые для расчета величины и коэффициенты.
Тепловой расчет ведется для одного номинального режима работы
двигателя.
Примеры теплового расчета дизеля, дизеля с турбонаддувом, а также
бензинового двигателя приведены в учебнике А.В. Николаенко [1, с.90102]. Один из этих примеров следует взять за основу при выполнении
теплового расчета двигателя согласно индивидуальному заданию. Так же
вы можете воспользоваться рекомендациями, разработанными по тепловому расчету двигателя на кафедре «Автомобили и тракторы».
11
Перед началом теплового расчета двигателя рекомендуется повторить
главу 2 «Процессы действительных циклов двигателей» [1, с.13-60], что позволит правильно выбрать значения различных показателей и коэффициентов, которые будут использованы при выполнении теплового расчета.
Следует обратить особое внимание на выбор в зависимости от типа
двигателя (дизель, дизель с наддувом, бензиновый), типа камеры сгорания, частоты вращения коленчатого вала и численных значений коэффициентов наполнения v, избытка воздуха , степени повышения давления
, показателей политропы сжатия n1 и расширения n2 и др.
Построение индикаторной диаграммы двигателя
После теплового расчета производится построение индикаторной
диаграммы
Построение индикаторной диаграммы может осуществляться одним
из способов – графическим и аналитическим.
1. При построении индикаторной диаграммы графическим способом ее масштабы рекомендуется выбирать с таким расчетом, чтобы получить высоту диаграммы, равную 1,2…1,7 ее основания (см. приложение2).
Для этого на оси абсцисс откладывается отрезок АВ, соответствующий
рабочему объему цилиндра, а по величине равный ходу поршня.
Отрезок ОА, соответствующий объему камеры сгорания, мм:
АВ
ОА 
 1
Масштаб давлений (МПа/мм) рекомендуется выбрать:
mp = 0,02; 0,025; 0,04; 0,05; 0,07…0,10.
2. По данным теплового расчета на диаграмме откладываются в выбранном масштабе величины давлений в характерных точках a,c,z,b,r.
3. Политропы сжатия и расширения строятся аналитическим или
графическим методом.
При аналитическом методе вычисления ряда точек политроп для
промежуточных объемов Px (МПа), расположенных между Vc и V, производится по уравнению политропы
PVn = const:
- для политропы сжатия
n
-
V  1
Px = Pa  a  ;
V 
 x
для политропы расширения
V 
Px  Pb  b 
 Vх 
12
n2
n
V  2
 Pb  a  .
 Vx 
При графическом методе используют наиболее распространенный
способ Брауэра
Действительная индикаторная диаграмма отличается от расчетной,
так как в реальном двигателе за счет опережения зажигания рабочая смесь
воспламеняется до прихода поршня в ВМТ, повышая давление в конце
процесса сжатия; процесс видимого сгорания происходит при изменяющемся объеме; действительное давление конца видимого сгорания Pzd =
=0,85Pz; открытие выпускного клапана до прихода поршня в ВМТ снижает давление в конце расширения. Положение точки c' зависит от угла опережения зажигания, а положение точки c'' ориентировочно определяется по
выражению Расстояние точки zd от оси ординат зависит от жесткости работы двигателя и находится в пределах 10…15о поворота кривошипа от ВМТ.
Положение точки b' определяет угол предварения выпуска, а точку b'' обычно располагают между точками b и a. Для проверки теплового расчета и правильности построения индикаторной диаграммы находят значение Pi, МПа.
Индикаторная диаграмма дизеля строится аналогично индикаторной
диаграмме бензинового двигателя. Различие будет только при построении
политропы расширения, которую строят из точки z, а не из точки z'
Отрезок z'z для дизелей, работающих по циклу со смешанным подводом теплоты: z'z = OA(-1).
При построении индикаторной диаграммы аналитическим методом
используются полученные в результате теплового расчета значения давлений в характерных точках диаграммы Pa, Pc, Pz , Pb , а также значения
показателя политропы n1 и n2 , степеней . Следовательно, расчет сводится к определению промежуточных значений политроп сжатия и расширения в зависимости от угла поворота коленчатого вала.
Определяем условный размер камеры сгорания Sc и Sz :
S
;
Sc 
 1
где S – ход поршня, м;
 – степень сжатия;
Рассчитываем путь поршня Sx при повороте коленчатого вала на
каждые 15 или 30 с положения колена вала соответствующего ВМТ по
формуле:



S x  R  (1  cos )   (1  cos 2 )
4


Рассчитываем текущее значение отношения Sx/S.
Определяем текущее значение политропы сжатия Pxc в зависимости
от угла поворота коленчатого вала :
n
 S S  1
c


Pxc  Pa 
S S 
x
 c
13
Определяем текущее значение политропы расширения Pxz в зависимости от угла поворота коленчатого вала :
n
 S S  2

Pxb  Pb   z
 Sz  Sx 
Результаты расчетов сводим в таблицу и по соответствующим точкам строим кривые индикаторной диаграммы.
Строим ось ординат – давление над поршнем и ось абсцисс – ход
поршня. На оси абсцисс откладываем в масштабе отрезок равный ходу
поршня и отмечаем отрезки Sx/S в этом же масштабе. Для расчетного значения текущей координаты хода поршня от угла поворота коленчатого вала
будут соответствовать расчетные значения политроп сжатия и расширения.
Индикаторные параметры рабочего цикла
1. Среднее теоретическое индикаторное давление, МПа:
а) для бензиновых двигателей
P   
1  1 
1 
i'  c .
.1  n 1 
.1  n 1  ;
2
  1  n2  1  
 n1  1   1 
б) для дизелей
P   
1 
1 
1 
Pi'  c 
1  n 1    (   1) 
1  n 1  .
2
  1  n2  1  
n1  1   1 

2. Среднее индикаторное давление (МПа)
Pi  .Pi' ,
где  – коэффициент полноты индикаторной диаграммы, который для четырехтактных двигателей составляет: для бензиновых двигателей  =
=0,94…0,97; для дизелей  = 0,92…0,95.
3. Индикаторный КПД:
Pl 
i  i o .
H u  kv
4. Индикаторный удельный расход топлива (г/кВтч)
3500
gi 
.
H ui
Эффективные показатели двигателя
1. Среднее давление механических потерь приближенно можно
определить (МПа)
Pм = А+ВVn. ср,
где А и В – эмпирические коэффициенты, значения которых для различных двигателей приведены в табл. 3;
14
Vn. ср – средняя скорость поршня (м/с), предварительно принимаемая
в соответствии с конструкцией и типом двигателя.
Таблица 3
Тип двигателя
Бензиновый с числом цилиндров до 6 и S/D>1
Бензиновый восьмицилиндровый с S/D<1
Бензиновый с числом цилиндров до 6 и S/D<1
Четырехтактный дизель с неразделенными камерами
Предкамерный дизель
Вихрекамерный дизель
А
0,049
0,039
0,034
0,089
0,103
0,089
В
0,0152
0,0132
0,0113
0,0118
0,0153
0,0135
Среднее давление механических потерь Рм подсчитывается по приведенным формулам без учета качества применяемых масел, теплового состояния двигателя, качества поверхностей трения и наддува. Поэтому полученные значения Рм , прежде чем принимать в дальнейшие расчеты,
необходимо критически оценить.
2. Среднее эффективное давление (МПа)
Ре = Р i – Рм ,
3. Механический КПД
P
м  е .
Pi
4. Эффективный КПД
е = мi
5. Эффективный удельный расход топлива (г/кВтч)
3600
ge 
.
H ue
6. Часовой расход топлива (кг/ч)
GT  Ne  ge 103.
Основные размеры цилиндра и двигателя
1. Литраж двигателя (дм3)
30N e
Vn 
.
Pe n
2. Рабочий объем цилиндра (дм3)
V
Vh  n .
i
3. Диаметр цилиндра и ход поршня (мм)
4Vh
S
D  100 3
;S  D .
S / D
D
15
Полученные значения S и D следует округлять до значений, предусмотренных ГОСТом. По окончательно принятым значениям S и D определяют основные параметры и показатели двигателя
(1) Fn 
D 2
;
4
Pe nVл
;
(3) N e 
30
(5) GT  Ne  ge 103;
(2) Vл 
D 2 Si
(4) M e 
4 10 5
3 10 4
(6) п.ср. 

;

Ne
;
n
Sn
.
3 10 4
При расхождении более 5% между ранее принятой величиной  n. ср. и
полученной, необходимо пересчитать эффективные параметры двигателя.
Если вы используете в своих расчетах электронный шаблон, у вас нет
необходимости повторно просматривать пройденный материал в необходимых местах вводится справочная информация для правильного решения и объективного понимания расчетов.
Построение внешней скоростной характеристики
Внешнюю скоростную характеристику вновь проектируемого двигателя можно построить по результатам теплового расчета, проведенного
для нескольких режимов работы (при различной частоте вращения) двигателя. Однако с достаточной степенью точности эту характеристику
можно построить и по результатам теплового расчета, проведенного для
одного режима – режима максимальной мощности.
Расчет и построение кривых скоростной характеристики в этом случае ведется в интервале:
а) для бензиновых двигателей от nmin = 400…1200 мин –1 до nmax =
(1,1…1,2) n;
б) для дизелей от nmin = 350…700 мин-1 до n.
Расчетные точки выбираются через каждые 500…1000 мин-1.
1. Расчетные точки кривой эффективной мощности (кВт) определяются по эмпирическим зависимостям:
- для бензиновых двигателей
2
n  n n  
Nex  Ne  x 1  x   x  .
n 
n  n  
- для дизелей с неразделенными камерами
2
n 
n n  
Nex  Ne  x 0,87  1,13 x   x  ,
n 
n  n  
где Nex и nx – эффективная мощность и частота вращения коленчатого вала в рассчитываемых точках скоростной характеристики.
16
По расчетным точкам в масштабе mN строится кривая эффективной
мощности.
2. Точки кривой эффективного крутящего момента (Нм) определяются по формуле
3 10 4  Nex
.
nx
По полученным точкам в масштабе mM (Нм/мм) строится кривая эффективного крутящего момента.

Эта же кривая в масштабе mp = mm 
(МПа/мм) выражает изме10 3V л
нение среднего эффективного давления Pex. Величина среднего эффективного давления Pex (МПа) для рассчитываемых точек может быть определена также по кривой Mex или из выражения
Mex 
Pex 
Nex 30
.
Vл n x
3. Точки кривой среднего давления механических потерь определяются в соответствии с конструкцией двигателя по эмпирической формуле
и данным табл. 3.
4. Точки кривой среднего индикаторного давления (МПа) определяются по формуле Pix = Pex + PMx.
Кривая среднего индикаторного давления, построенная в масштабе
mp, выражает также изменения индикаторного крутящего момента в расчетных точках, но в масштабе (Нм/мм).
10 3Vл
mm  m p 
.

Эта же кривая выражает в определенном масштабе изменение по оборотам коэффициента наполнения. Масштаб v определяется из уравнения
c
VN
,
M iN
где c – постоянная величина (1/Нм), равная отношению значения коэффициента наполнения к индикаторному крутящему моменту при максимальной мощности.
Значения Vx в остальных расчетных точках определяются из выражения Vx = Mixc.
Расчетные точки индикаторного крутящего момента (Нм) могут быть
определены по кривой ix или из выражения
P V 10 3
M ix  ix л
.

17
5. Кривая удельного эффективного расхода топлива (г/кВтч) строится по формуле
g e x  3600

k Vx
,
Pexl0 x
где x – коэффициент избытка воздуха в расчетных точках.
Для определения gex в расчетных точках необходимо задаться законом изменения  по частоте вращения. С достаточной степенью точности для бензиновых двигателей можно принять значение  постоянным
на всех скоростных режимах, кроме минимальной частоты вращения.
При nx = nmin следует принимать смесь несколько более обогащенную,
чем при nx = n N nmin < n N1 .
1
В дизелях при работе по скоростной характеристике с увеличением
частоты вращения значение  несколько увеличивается. Для четырехтактного дизеля с непосредственным впрыском можно принять линейное
изменение .
Для бензиновых двигателей: при nmin  = 0,75…0,85; а при nN  =
0,85…0,95. Значение  при nN принято в начале теплового расчета.
Для быстроходных дизелей без наддува при nmin  = 1,1…1,3, а при
nN  = 1,2…1,7.
6. Часовой расход топлива (кг/ч) определяется по уравнению
GTX  g e x N e x 10 3.
7. Результаты расчетов рекомендует занести в таблицу 4 и построить внешнюю скоростную характеристику (зависимость Ne, Me, Pe, Pi, Mi,
V, , ge и GT от n).
8. По скоростной характеристике необходимо определить коэффициент приспособляемости:
M
k  e max
M ex
Таблица 4
Частота
вращения
nmin
…
nN
nmax
18
Параметры скоростной характеристики
Ne
Me
ge
GT
Кинематический анализ
кривошипно-шатунного механизма
Пользуясь приложением к данным методическим указаниям и другими литературными источниками, для кинематического анализа выбрать
. Обычно для наиболее распространенных двигателей  = 0,22…0,295.
Определить длину шатуна и поправку Ф.А. Брикса, равную R/2. При
проведении кинематического анализа КШМ следует ориентироваться на
соответствующие первоисточники [1, с. 170-176; 2, с.115-123].
Построение графиков перемещения, скорости
и ускорения поршня
Кривые Sп ,Wп и j в функции 0, а также другие диаграммы графической части работы строят через каждые 150 поворота коленчатого вала. В
левом верхнем углу листа формата А1 откладывают отрезок S = 2R той
величины, которая выбрана для построения индикаторной диаграммы, из
центра О' радиусом R проводят полуокружность и ниже откладывают поправку Ф.А. Брикса и из полученного центра О1 проводят внутреннюю
вспомогательную полуокружность, которую делят на 12 частей через 15 0,
точки деления нумеруют и через них проводят тонкие горизонтали почти
через всю длину листа. Для построения кривой перемещения поршня Sп =
f(0) верхнюю горизонталь на протяжении 3600 поворота кривошипа, т.е.
на длине около (1,5-2)R, делят на 24 части также через 150, через точки
деления проводят вертикали до пересечения с соответствующими по углу
поворота 0 горизонталями, отмечают полученные точки и соединяют их
плавной кривой. По формуле 81 [1] или 157 [2] подсчитать значение скорости поршня Wп (м/с) для соответствующего  и в выбранном масштабе
построить линию Wп = f(0) в интервале  = 0-1800, используя в качестве
оси среднюю вертикаль диаграммы Sп= f().
Значения функции (sin  + /2 sin 2) для трех величин  приведены
в таблице 5.
Следует обратить внимание, что в зоне 74-800 поворота кривошипа
Wп = Wп max. Для других значений  данные таблице 5 легко интерполируются. Ускорение поршня j можно подсчитать по формуле 82 [1] или 161
[2], для соответствующих углов и в интервале  = 0-1800 строят кривую j
= f(). Построение кривой ускорения методом касательных описано в литературе [2, с.122-123, рис. 47 б]. Осью кривой ускорения служит та же
ось, что для скорости поршня. При расчетах и построениях следует иметь
в виду, что при  = 0 имеет место jmax = 2Rw2(1+), при  = 180 ~ jmin = Rw2(1-), а при Wп=Wп max соответственно j = 0 .
19
Таблица 5
0
0
15
30
45
60
75
90
105
120
135
150
165
180
Знак
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
1/3,5
0
0,33
0,623
0,85
0,989
1,037
1,0
0,894
0,742
0,564
0,376
0,187
0

1/4
0
0,321
0,608
0,832
0,974
1,028
1,0
0,903
0,757
0,582
0,391
0,196
0
1/4,5
0
0,317
0,6
0,823
0,966
1,024
1,0
0,907
0,765
0,590
0,399
0,2
0
Знак
0
-
360
345
330
315
300
285
270
255
240
225
210
195
180
Динамический расчет
После проведения теплового расчета и предварительной компоновки
двигателя необходимо переходить к выполнению динамического расчета.
Основные исходные данные для динамического расчета – ход поршня,
диаметр цилиндра и индикаторная диаграмма – получены в тепловом расчете. Дополнительно необходимо выбрать и обосновать в соответствии с
прототипом и полученными данными длину шатуна, массы поршневой и
шатунной групп.
Расчет рекомендуется проводить в следующей последовательности:
1. Развернуть индикаторную диаграмму по углу поворота кривошипа, взяв за начало отсчета начало хода впуска (точка r). При развертывании диаграммы следует учесть, что давление на свернутой индикаторной
диаграмме отсчитывают от абсолютного нуля, а на развернутой диаграмме показывается избыточное давление под поршнем Pr = P-P0. Следовательно, давления в цилиндре, меньшие атмосферного на развернутой диаграмме, будут отрицательными. Развертывание индикаторной диаграммы
рекомендуется вести графическим способом, взяв значения давлений через каждые 150 угла поворота кривошипа и дополнительно точку при
3700, в которой условно можно считать, достигается максимальное давление (таблице 6, графа 1). Полученные значения давлений следует занести
в эту сводную таблицу результатов динамического расчета (графа 2).
2. Подсчитать силы инерции возвратно-поступательно движущихся
масс шатунно-поршневой группы. Значения масс элементов КШМ для некоторых двигателей даны в приложении к данным методическим указаниям,
можно также воспользоваться удельными показателями, приведенными в
20
P,
МПа

N,
МПа
S,
МПа
K,
МПа
T,
МПа
Мкр.ц,
Нм
1
00
300
…
3600
3700
3900
…
…
7200
Pj,
МПа
0
Pr,МП
а
справочной литературе. Масса частей, движущихся возвратно-поступательно, состоит из массы поршневого комплекта плюс 0,275 массы шатуна.
Зная jmax и jmin, можно определить Pj max и Pj min, при этом силы инерции
должны быть приведены к площади поршня Fп, выраженной в квадратных
метрах, и иметь размерность МПа (1МПа  10,2 кг/с2), т.е. ту же, что и индикаторное давление. Расчет рекомендуется проводить аналитическим методом через каждые 150 угла поворота кривошипа. Для возможности сложения инерционных сил с газовыми силами, которые выражены в МПа, необходимо силу инерции Pi (МПа) отнести к единице площади поршня:
m j R 2
cos   cos 2 ,
Pj  
FП
где mj = mп + mшп – массы, совершающие возвратно-поступательное движение (mп – масса поршневой группы), кг;
mшп = 0,275mш – масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого
пальца (mш – масса шатунной группы), кг.
Таблица 5
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Значения mп и mш определяются по известным опытным данным [1, 2, 3].
 = n/30 – угловая скорость вращения коленчатого вала, рад/с;
 = R/Lш – отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс действуют по оси цилиндра и так же, как силы давления газов, считаются положительными, если они направлены к оси коленчатого вала, и отрицательными, если они направлены от коленчатого вала. Схему действия сил
необходимо представить на отдельном листе.
3. Подсчитать суммарные удельные силы, приведенные к центру
поршневого пальца. Суммарные удельные силы подсчитываются алгебра21
ическим сложением удельных инерционных сил (графа 2) с избыточным
давлением газов над поршнем (графа 1) P = Pr + Pj , МПа. Значения P заносятся в графу 3 сводной таблицы 6.
4. Подсчитать удельные силы, действующие:
- на стенку цилиндра N = Ptg;
1
- по шатуну S  P
;
cos 
cos   
- по кривошипу K  P
;
cos 
- по касательной к окружности, описываемой центром шатунной
sin   
шейки (тангенциальная сила) T  P
.
cos 
Подсчет рекомендуется вести аналитически, пользуясь таблицами
тригонометрических функций [2]. Значения тригонометрических функций
и удельных сил заносятся в сводную таблицы 6 (графы 6-19). По данным,
полученным в результате расчета, строятся кривые изменения удельных
сил Pr, Pj, P, N, S, K, T. Все силы в данном расчете рассматриваются как
удельные, отнесенные к 1м2 площади поршня, и строятся в одном масштабе mp МПа/мм (например, mp = 0,05 МПа/мм).
Для получения по этим графикам сил достаточно подсчитать для них
масштаб, который равен mp = mpFп (МН/мм), например, при Fп = 0,006 м2,
mp = 0,050,006 = 0,0003 МН/мм, или mp = 300 Н/мм).
Определение сил в проекте можно не производить и ограничиться
лишь подсчетом масштаба.
5. Подсчитать крутящий момент одного цилиндра, Нм:
Mкр. ц = TFпR.
Значения Mкр. ц для различных углов поворота коленчатого вала заносятся в графу 10 сводной таблицы 6. Строить график Mкр.ц не следует,
так как график изменения тангенциальной силы T в масштабе mм = mрR
(Нм/мм) является также кривой изменения крутящего момента одного цилиндра (например, при R = 0,05 м mм = 3000,05 = 15 Нм/мм).
6. Построить кривую суммарного крутящего момента М кр. Построение кривой суммарного крутящего момента многоцилиндрового двигателя производится графическим суммированием кривых крутящих моментов каждого цилиндра, сдвигая одну кривую относительно другой на угол
 поворота кривошипа между вспышками. Так как от всех цилиндров двигателя величина и характер изменения крутящих моментов по углу поворота коленчатого вала одинаковы и отличаются лишь угловыми интервалами, равными угловым интервалам, между вспышками в отдельных цилиндрах, то для подсчета суммарного крутящего момента двигателя достаточно иметь кривую крутящего момента одного цилиндра.
22
Для двигателя с равными интервалами между вспышками суммарный крутящий момент будет периодически изменяться (i – число цилиндров двигателя):
- для четырехтактного двигателя через  = 720/i;
- для двухтактных двигателей через  = 360/i.
При графическом построении кривой Мкр кривая Mкр. ц одного цилиндра разбивается на число участков, равное 720/ (для четырехтактных
двигателей), все участки кривой сводятся в один и суммируются. Результирующая кривая показывает изменение суммарного крутящего момента
двигателя в зависимости от угла поворота коленчатого вала.
7. Подсчитать средний крутящий момент двигателя. Среднее значение суммарного крутящего момента Мкр.ср (Нм) определяется по площади,
заключенной между кривой Мкр. и линией ОА:
F  F2
М кр .ср  1
mм ;
OA
где F1 и F2 соответственно положительная и отрицательная площади
(мм2), заключенные между кривой Мкр. и линией ОА и эквивалентные работе, совершаемой суммарным крутящим моментом (при i  6 отрицательная площадь, как правило, отсутствует);
ОА – длина интервала между вспышками на диаграмме Мкр., мм.
8. Подсчитать действительный эффективный крутящий момент двигателя:
Ме = Мкр.срм,
где м – механический КПД двигателя.
Расчет механизмов и систем двигателя
В курсовом проекте производится расчет узлов и деталей основного
механизма и систем ДВС в соответствии с заданием на проект.
Прежде чем приступить к расчету детали, необходимо установить
материал и термообработку данной детали; выяснить, какие силы и в каких сечениях создают опасные напряжения; установить, определены ли
силы, действующие на деталь в динамическом расчете, или необходимы
дополнительные расчеты.
К расчету каждой детали должен даваться эскиз с указанием опасных сечений и всех размеров, необходимых для расчета. Кроме того, в расчетах на
прочность должны быть указаны допускаемые напряжения и запас прочности
для оценки прочностных характеристик проектируемой детали или узла.
При проведении расчетов пользоваться учебником [2].
Расчет механизмов и систем двигателя
В курсовом проекте производится расчет узлов и деталей основного
механизма и систем ДВС в соответствии с заданием на проект. Перечень
23
деталей и систем, подлежащих расчету:
1. Кривошипно-шатунный механизм. Поршневая группа;
2. Кривошипно-шатунный механизм. Шатунная группа;
3. Расчет корпуса двигателя;
4. Расчет механизма газораспределения;
5. Система питания бензинового двигателя;
6. Система питания дизельного двигателя;
7. Система смазки;
8. Система охлаждения.
Прежде чем приступить к расчету детали, необходимо установить
материал и термообработку данной детали; выяснить, какие силы и в каких сечениях создают опасные напряжения; установить, определены ли
силы, действующие на деталь в динамическом расчете, или необходимы
дополнительные расчеты.
К расчету каждой детали должен даваться эскиз с указанием опасных сечений и всех размеров, необходимых для расчета. Кроме того, в расчетах на
прочность должны быть указаны допускаемые напряжения и запас прочности
для оценки прочностных характеристик проектируемой детали или узла.
При проведении расчетов пользоваться учебником [2].
Расчет деталей двигателя рекомендуется производить в следующем
объеме.
При расчете гильзы цилиндра определяются напряжения от давления
газов и тепловые напряжения.
При расчете шпильки крепления головки блока необходимо найти
запас прочности шпильки с учетом переменных нагрузок.
При расчете поршня определяются:
а) напряжение изгиба в днище;
б) напряжение сжатия в кольцевом сечении, ослабленном отверстиями для отвода масла;
в) удельное давление на трущейся поверхности юбки. При расчете
поршневого пальца определяются:
При расчете поршневого пальца определяются:
а) удельные давления на втулку шатуна и на бобышки;
б) напряжения от овализации пальца.
При расчете поршневого компрессионного кольца определялся:
а) среднее удельное давление кольца на стенку цилиндра с построением эпюры удельных давлений;
б) напряжения изгиба кольца в рабочем состоянии и при надевании
его на поршень.
При расчете шатуна определяются:
а) суммарные напряжения в стержне шатуна от сжатия и продольного изгиба;
б) запас прочности стержня шатуна;
24
в) запас прочности шатунных болтов.
В расчете коленчатого вала определяются только максимальное и
среднее удельные давления на шатунную шейку вала. Для этого на листе
вместе с графиками (приложения 2) строятся диаграммы нагрузки на шатунную шейку вала в полярных и прямоугольных координатах.
При расчете механизма газораспределения определяются:
а) проходное сечение клапана;
б) профиль кулачка;
в) характеристика и размеры клапанной пружины;
г) запас прочности пружины;
д) суммарное напряжение изгиба и кручения, прогиб распределительного вала.
Исходные данные для расчета деталей газораспределения (фазы газораспределения, проходные сечения, размеры и массы деталей) устанавливаются вначале по эмпирическим соотношениям и удельным массам на
основе критической оценки системы газораспределения прототипа
При расчете системы смазки определяются:
а) количество тепла, отводимого маслом;
б) циркуляционный расход масла;
в) производительность и размеры шестерни масляного насоса;
г) мощность, затрачиваемая на привод масляного насоса.
При расчете системы охлаждения определяются:
а) количество тепла, отводимого системой охлаждения;
б) циркуляционный расход жидкости (воздуха);
в) поверхность охлаждения радиатора или оребрения цилиндров и
головок цилиндров;
г) мощность, затрачиваемая на привод вентилятора.
Оформление курсового проекта
Пояснительная записка оформляется на основе черновых записей,
сделанных в процессе курсового проектирования. Записку выполняют на
стандартной писчей бумаге формата А4 с одной стороны.
На всех страницах текста записки необходимо оставить слева поле
шириной 20 мм. Пояснительная записка должна быть написана аккуратно,
технически грамотно, с поясняющими текст расчетными схемами, эскизами и рисунками, с необходимыми ссылками на литературу.
Запись вычислений производить по схеме: формула – численное значение величин – результат – размерность.
Окончательно пояснительная записка оформляется в обложке с титульной надписью согласно приложения 3.
Чертежи проекта вычерчиваются в карандаше на листах миллиметровой бумаги формата А1 с обязательным соблюдением всех требований
действующих стандартов на выполнение чертежей. В случае выполнения
25
курсовой работы с использованием электронных шаблонов все чертежи и
графики выводятся на отдельных листах формата А4.
В правом нижнем углу чертежей обязательно выполняется в соответствии с ГОСТом основная надпись.
Оформленные пояснительная записка и чертежи проекта представляются на проверку и подпись консультанту проекта.
Защита курсового проекта
Защита курсового проекта производится на кафедре «Автомобили и
тракторы».
При защите курсового проекта необходимо кратко доложить основные параметры и особенности конструкции спроектированного двигателя
и сделать четкое обоснование принятых в процессе проектирования технических решений.
Защищающийся должен твердо знать конструкцию и работу каждого
узла двигателя, преимущества и недостатки конструкции, тенденции развития двигателестроения, достаточно глубоко разбираться в расчетах и
оценке надежности отдельных деталей двигателя.
ЛИТЕРАТУРА
1. Николаенко А.В. Теория, конструкция и расчет автотракторных
двигателей. – М.: Колос, 1984. – 335 с.
2. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных
двигателей. – М.: Высшая школа, 1980. – 400 с.
3. Автомобильные двигатели/ Под ред. М.С. Ховаха. – М.: Машиностроение, 1977. – 591 с.
4. Автомобильные и тракторные двигатели. В 2 ч./ Под ред. И.М.
Ленина. – М.: Высшая школа, 1976. – Ч.-2.
5. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных
двигателей. – 3-е изд. Перераб. и допол.  М.: Высшая школа, 2002. – 496
с.: ил.
26
0,81
0,679
0,77
0,70
0,669 10,73
0,74
0,76
0,75
0,658
0,78
0,795 13,25
Номинальный удельный расход топлива
gе, г/кВт ч.
238
307
327
224
313
307
265
224
303
302
Скорость поршня
п, м/с.
13,15
10,4
13,5
13,8
8,53
10,13
13,53
Рабочий объем цилиндров двигателя
Vл, дм3.
71
71
0,644
80
120
86
92
80
115
95
70
140
1,288
1,57
10,85
2,28
2,445
4,252
8,74
5,966
1,478
11,14
Ход поршня S, мм.
9,8
Диаметр цилиндра
D, мм.
76
76
79
120
92
92
92
110
100
82
130
72
9,6
9,9
8,5
17
9,3
8
6,7
18
6,5
8,8
16,5
9,5
Степень сжатия ε.
67
Частота вращения коленчатого вала при
номинальной мощности nN, мин-1.
5500
2100
5800
3200
2800
3200
4500
5200
2600
5400
5600
5600
Число и расположение цилиндров i.
4–Р
6–V
4–P
8–V
8–V
8–V
4–P
4–P
8–V
4–P
4–P
2–P
22
47,8
58,8
154,4
106,6
69,9
84,4
136,0
110,3
55,2
132,4
37,5
Номинальная мощность Ne, кВт.
1,091
ВАЗ – 1111
ВАЗ - 2108
ВАЗ – 2106
КамАЗ – 740
ЗМЗ – 4062.10
ЗМЗ – 402
ЗМЗ – 53
ЗИЛ – 645
ЗИЛ – 130
УЗАМ – 311
ЯМЗ - 236
МеМЗ – 245
Параметры
12,28
Среднее эффективное
давление Ре, МПа.
285
Приложение 1
27
ВАЗ - 21203
5200
1,985
94
82
10,5
4-Р
74
ВАЗ - 2123
5000
1,69
80
82
9,3
4–Р
58,5
ЗМЗ – 4021.10
4500
86
292,4
92
6,7
4–Р
66,2
ЗМЗ – 402.10
4500
92
86
285,6
84
1,774
8,2
4–Р
73,5
ВАЗ - 2130
5400
71
0,75
82
9,3
4–Р
60
ВАЗ - -11113
5600
84
1,774
82
9,9
2-Р
26,5
ВАЗ - 343
4600
84
1,524
82
23
4-Р
46
ВАЗ – 341
4800
71
1,5
76
23
4–Р
39
ВАЗ – 2112
5600
71
Рабочий объем цилиндров двигателя Vл, дм3.
1,5
82
10,5
4-Р
68
ВАЗ – 2111
58,3
5600
4–Р
71
82
Ход поршня S, мм.
1,5
Диаметр цилиндра
D, мм.
82
Степень сжатия ε.
9,8
5600
Число и расположение
цилиндров i.
9,8
Частота вращения коленчатого вала при номинальной мощности
nN, мин-1.
4–Р
Номинальная мощность
Ne, кВт.
53
Параметры
ВАЗ – 2110
Продолжение приложения 1
Скорость поршня
п, м/с.
Номинальный удельный расход топлива
gе, г/кВт ч.
28
280
Среднее эффективное
давление Ре, МПа.
Приложение 2
29
Продолжение приложения 2
30
Продолжение приложения 2
31
Продолжение приложения 2
32
Приложение 3
НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ИНСТИТУТ
РЕЦЕНЗИЯ
на курсовой проект (курсовую работу)
Рецензент……………………………………………………………………………
(Фамилия И. О.)
Кафедра……………………………………………………………………………...
Учебная дисциплина……………………………………………………………….
Студент……………………………………………………………………………...
(Фамилия И. О.)
Курс ………… Группа …………… Вариант задания (шифр) ………………….
Тема проекта (работы)…………………………………………………………..…
……..………………………………………………………………………………...
Дата поступления проекта (работы) на рецензию………………………………..
Замечания к оформлению и содержанию проекта (работы)
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
……..………………………………………………………………………………...
Дата ……………………………….. Подпись рецензента ……………………….
Курсовой проект (работа) допущен(а) к защите ……………………………...
(Дата защиты)
Дата ……………………………….. Подпись рецензента ……………………….
Курсовой проект (работа) защищен(а) с оценкой ……………………………….
Дата…………………………………………………
Комиссия:
1.
………………………………………………..
2.
………………………………………………...
3.
………………………………………………...
33
Продолжение приложения 3
НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНЫЙ ИНСТИТУТ
Кафедра «Автомобили и тракторы»
Курсовой проект
«Расчет двигателя внутреннего сгорания
ВАЗ - 2108»
Выполнил студент:
(фамилия, и. о.)
_________________
Группы:
________
Проверил:
(фамилия, и. о.)
__________________
НОВОСИБИРСК 2010
34
Составители: Федюнин Павел Иванович
Алексеенко Евгений Николаевич
Байкалов Константин Валерьевич
Речкин Сергей Васильевич
АВТОМОБИЛЬНЫЕ ДВИГАТЕЛИ
Методические указания к курсовому проектированию
для студентов специальности
150200 – Автомобили и автомобильное хозяйство
Редактор
Компьютерная верстка
Н.К. Крупина
В.Я. Вульферт
Подписано к печати ……………… 2010 г.
Формат 60841/16
Объем …… уч.-изд.л.
Тираж …… экз. Изд. №…… Заказ №……
Отпечатано в мини-типографии Инженерного института НГАУ
630039, г. Новосибирск, ул. Никитина, 147, ауд. 211
35