Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Саратовский государственный технический университет Балаковский институт техники, технологии и управления КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНОЙ КОЛОННЫ Методические указания к проведению практических занятий по дисциплине «Металлические конструкции, включая сварку» для студентов специальности 290300 всех форм обучения Одобрено редакционно-издательским советом Балаковского института техники технологии и управления Балаково 2009 ВВЕДЕНИЕ Целью настоящих методических указаний является закрепление и углубление теоретических знаний, полученных в процессе изучения дисциплины «Металлические конструкции, включая сварку», оказание помощи студентам специальности 290300 при работе на практических занятиях. В методических указаниях рассматриваются вопросы расчета и конструирования стальной сплошной колонны, приводится последовательность расчета элементов колонны со ссылками на соответствующие источники технической информации, использование которых будет способствовать успешному усвоению теоретического материала. В процессе работы на практических занятиях надлежит использовать нормативную литературу, а также дополнительные источники, содержащие материалы по конструированию и расчету элементов стальной центрально-сжатой колонны. ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 1 Подбор сечения стержня сплошной колонны Стальные колонны проектируются сплошными и сквозными. Сечение сплошной колонны выполняют обычно в виде широкополочного двутавра, прокатного или сварного. Чтобы колонна была равноустойчивой, гибкость ее в плоскости оси x должна быть равна гибкости в плоскости, т.е. относительно оси y. Зависимость радиуса инерции от типа сечения приближенно выражается формулами: rx=1h; ry=2 b, где h и b – соответственно высота и ширина сечения; 1 и 2 – коэффициенты для определения радиусов инерции. Значения коэффициентов 1 и 2 приведены в табл. 1. Для более сложных сечений значения радиуса инерции приведены в приложении 10 [3]. Таблица 1 Значения радиусов инерции b b x b b y x h x y x h y h x y h x b Сечение y h y b b ix = α1h 0,21h 0,38h 0,43h 0,38h 0,43h 0,47h iy = α2b 0,21b 0,44b 0,43b 0,60 0,24b 0,40b Следовательно, для получения равноустойчивого сечения необходимо, чтобы 0,43 h = 0,24 b или b 2h. Такое сечение практически не применяется, так как оно неудобно в конструктивном отношении. Основным типом сечения сжатых колонн является сварной двутавр, состоящий из трех листов, в котором принимается b h. Расчетная схема колонны определяется способом закрепления ее в фундаменте, а также способом прикрепления балок, передающих нагрузку на колонну (рис.1). N l N l = 0,5 N l = 0,7 N l =1 =2 Рис. 1. Расчетные схемы колонн постоянного сечения Соединение колонны с фундаментом может быть жестким и шарнирным. При расчете легких колонн соединение с фундаментом чаще всего принимают шарнирным. Балки или другие поддерживающие конструкции могут опираться на колонны сверху или присоединяться сбоку. При опирании сверху колонна рассматривается как шарнирно закрепленная в верхнем конце. Расчетная длина колонны определяется по формуле (рис.1): = , где – длина колонны. Требуемая площадь сечения определяется по формуле: Aтр = N , Ry с (1) где N – расчетная сжимающая сила, равная сумме опорных реакций от расчетных нагрузок всех установленных на колонну балок; Ry – расчетное сопротивление стали по пределу текучести; с – коэффициент условий работы; φ– коэффициент продольного изгиба. При предварительном определении коэффициента задаются гибкостью колонны . Для сплошных колонн с расчетной нагрузкой до 1500…2500 кН и длиной 5…6 м можно принимать предварительно гибкость = 100…70; для более мощных колонн с нагрузкой 2500…4000 кН можно принять гибкость = 70…50. Задавшись гибкостью и найдя соответствующий коэффициент (табл. 2 приложения), в первом приближении определяют требуемую площадь по формуле (1), требуемый радиус инерции и ширину сечения по формуле: iтр= l0 ; bтр= iтр/2,. (2) где α2 – коэффициент, принимаемый по табл. 1 в зависимости от формы поперечного сечения. Установив размеры сечения b и h (рис.2), подбирают толщину поясных листов и стенки исходя из требуемой площади колонны А тр и условий местной устойчивости. Для полок принимают листы толщиной 8…40 мм, для стенки – толщиной 6…16 мм. tf x tf tw hw bf y h Рис. 2. Поперечное сечение сплошной колонны В первом приближении обычно не удается подобрать рациональное сечение, которое удовлетворяло бы трем условиям Атр, bтр, hтр, поэтому вносятся коррективы. Если гибкость принята слишком большой, то получается большая площадь при малых размерах b и h. В таком случае нужно уменьшить гибкость . Если гибкость принята слишком малой, то получается малая площадь при сильно развитом сечении, тогда следует увеличить гибкость . Пример. Требуется подобрать сечение сплошной центральносжатой колонны при следующих исходных данных: колонна шарнирно оперта внизу и вверху; длина (высота) колонны = 6,8 м; расчетное усилие N = 3150 кН; коэффициент условий работы с = 1; материал – сталь класса С235; расчетное сопротивление стали по пределу текучести Ry=22 кН/см2 при t = 20…41мм; Rу = 23 кН/см²; при t = 4…20мм. Расчетная схема колонны представлена на рис.3. Принимаем двутавровое сечение стержня колонны, сваренное из трех листов. Расчетная длина стержня 0 = =6,8 м. Задаемся гибкостью = 70 и находим соответствующее значение =0,757 (табл. 2 приложения 1). N = 3150 кН Требуемая площадь поперечного сечения колонны Aтр = l = 6,8 м =1 = N = Ry с 3150 180,9 см2. 0,757 23 Требуемый радиус инерции сечения iтр = Рис.3. Расчетная схема колонны 680 9,7см 2 . 70 Ширина сечения bтр= iтр/2 = 9,7/0,24 = 40,5 см2 . Принимаем сечение полки – 40х1,6 см и сечение стенки – 40х1,4 см (рис.4). Площадь поперечного сечения колонны А = 2х40х1,6 + 40х1,4 = 184см2. x 400 16 200 400 14 193 16 y 432 Рис. 4. Поперечное сечение сплошной колонны Скомпоновать поперечное сечение стальной колонны при других расчетных длинах колонны. ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 2 Проверка устойчивости элементов колонны После подбора поперечного сечения определяются его геометрические характеристики: 2 t f bf 2 b f t 3f tw hw3 .; Iy = ; Ix 12 12 12 I I iy = ; ix = ; у = ; x = . iy ix A A 3 y x (3) По значению max и Rу по табл.2 приложения 1 находится коэффициент и производится проверка общей устойчивости по формуле: N < Ryc, A (4) где c – коэффициент условий работы; c = 0,8…1,0. Местная устойчивость стенки проверяется по формулам: hw 1,3 0,1582 tw hw 1,2 0,352 tw E , при 2, Ry E , при 2, но не более 2,3 Ry где – условная гибкость колонны, =λ E ; Rу (5) Ry E Местная устойчивость полки проверяется по формуле: bc 0,36 0,1 tf E . Ry (6) Конструктивно для удобства транспортировки по высоте колонны принимается две пары поперечных рёбер. Пример. Проверка устойчивости элементов колонны. Требуется проверить устойчивость элементов колонны, по скомпонованному поперечному сечению колонны (см. практическое занятие 1). 1. Проверка общей устойчивости. Определяем геометрические характеристики поперечного сечения колонны. Устанавливаем, что момент инерции сечения относительно оси у меньше момента инерции относительно оси х, поэтому проверяем общую устойчивость относительно оси у. 2 t f bf 2 1,6 403 17067 см4 ; Iy = 12 12 3 iy = Iy A = 680 17067 9,65 см; у = 0 = 71 . ix 184 9,6 По у и Ry по табл.2 приложения 1 определяем коэффициент = 0,751. Напряжение 3150/0,751184 = 22,8 кН/см2. Так как =22,8 кН/см2 < Ryс = 23 кН/см2, то общая устойчивость стержня колонны обеспечена. Недонапряжение составляет: 23 22,8 0,8% 5%. 23 2. Проверка местной устойчивости стенки. Определяем условную гибкость стенки. Ry 23 71 2,37 , E 20600 = При 2 местная устойчивость стенки проверяется по формуле: hw E 1,2 0,35 . tw Ry 40/1,4 (1,2 0,35 2,37) 20600 , 23 28,6 60. Условие выполняется. 3. Проверка местной устойчивости полки bf 2t f 0,36 0,1 E Ry 40 1,4 20600 0,36 0,1 2,3 ; 2 1,2 23 12,71 17,66. Условие выполняется. Таким образом, расчеты показали, что стенка и полка сплошной колонны удовлетворяют требованиям местной устойчивости. ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 3 Конструирование и расчет базы колонны Конструкция базы должна отвечать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с основанием. При сравнительно небольших расчетных усилиях в колоннах (до 4000…5000 т) рекомендуется применять базы с траверсами. Траверса воспринимает нагрузку от стержня колонны и передает ее на опорную плиту. После выбора типа базы расчетом устанавливают размеры опорной плиты в плане и ее толщину. В центрально-сжатых колоннах размеры плиты в плане определяют из условия прочности фундамента. Требуемую площадь плиты определяют по формуле: Aтр= N , Rb (7) где Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию; – коэффициент, принимаемый равным 1,2...1,3. Таблица 2 Расчетное сопротивление бетона Класс прочности В 7.5 В 10 В 12.5 В 15 Расчетное сопротивление Rb, кН/см2 0,45 0,60 0,75 0,85 Размеры плиты (В и L) принимаются с учетом типа сечения колонны, расположения стержня в плане, а также размещения траверс и укрепляющих плиту ребер. Вылет консольной части плиты принимают вначале 80…120 мм и уточняют в процессе расчета толщины плиты. Плита работает как пластинка на упругом основании, воспринимающая давление стержня, траверс и ребер. Толщина опорной плиты определяется ее работой на изгиб как пластинки, опертой на торец колонны, траверсы и ребра и загруженную снизу равномерно распределенной нагрузкой от отпора фундамента q=N/Апл. Плита может иметь участки, опертые на четыре, три кан- 600 П12 П9 П12 36 36 П6 2 400 1 88 12 П10 П10 109 16 600 3 П10 12 88 650 П10 400 460 та или два канта (рис. 5). 16 109 650 Рис. 5. База центрально сжатой колонны Наибольшие изгибающие моменты, действующие на полосе шириной 1 см в пластинках, опертых на 3 или 4 канта, определяются по формулам: при опирании на три канта: М=qс2; (8) при опирании на четыре канта: М=qa2, (9) где q – расчетное давление на 1 см2 плиты, принимаемое равным напряжению в железобетонном фундаменте;. , – коэффициенты, зависящие от отношения сторон расчетного участка плиты, принимаются по табл.3 и табл.4; – от отношения более длинной стороны к короткой; – от отношения закрепленной стороны пластинки к свободной. Таблица 3 Коэффициенты для расчета на изгиб плит, опертых на четыре канта b/a 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 Более 2 2 0,048 0,055 0,063 0,069 0,075 0,081 0,086 0,091 0,094 0,098 0,1 0,125 Таблица 4 Коэффициенты для расчета на изгиб плит, опертых на три канта b1/с 0,5 0,06 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 2 0,074 0,088 0,097 0,107 0,112 0,120 0,126 0,132 Более 2 0,133 При отношении сторон b/a > 2 расчетный момент определяется как для однопролетной балочной плиты по формуле: М=qa2/8. (10) При отношении сторон b1/с > 2 плита рассчитывается как консоль, изгибающий момент определяется по формуле: М=q b12/2, (11) где а, b, а1, b1 – размеры расчетного участка плиты. Толщина плиты определяется по наибольшему изгибающему моменту, вычисленному на различных участках: tпл= 6 М max . Ry (12) Рекомендуется принимать толщину плиты в пределах 20…40 мм. Диаметр анкерных болтов при шарнирном сопряжении принимают равным d 20…30 мм, а при жестком d 24…36 мм. Диаметр отверстия для анкерных болтов принимается в 1,5…2 раза больше диаметра анкеров. На анкерные болты надевают шайбу с отверстием, которое на 3 мм больше диаметра болта, и после натяжения болта гайкой шайбу приваривают к базе. Предполагается, что усилие N со стержня колонны передается на траверсу, а затем на фундамент. Усилие стержня колонны передается на траверсу через сварные швы, длина которых определяет высоту траверсы. Если ветви колонны прикрепляются к стержню колонн четырьмя швами, то высота траверсы определяется по формуле: hт p N . 4k f w Rw m in (13) Высота углового шва принимается не более 1…1,2 толщины ветви траверсы, которая из конструктивных соображений устанавливается равной 10…16 мм. Высота траверсы принимается не более 85βwκf. Пример. Расчет базы колонны. Рассчитать базу колонны при исходных данных 1-го и 2-го практических занятий. Для фундамента принимается бетон класса В 12.5. Призменное сопротивление бетона осевому сжатию Rb = 7,5МПа = 0,75 кН/см² (табл.1). 1. Определение размеров плиты в плане. Нагрузка на базу колонны Nб = N+G, где N – максимальная продольная сила на опоре; G – вес колонны. G = fА ст = 1,056,818410-478,5 = 10,3 кН; Nб = 3150 + 10,3 = 3160 кН. Требуемая площадь плиты базы Aпл.т р Nб 3160 ,3 3762 ,3 см². Rb γ 0,75 1,2 Принимаем плиту размерами 600 х 650 мм, Апл = 6065 = 3900 см2. Напряжение под плитой базы: σ 3160,3 0,81 кН/см² Rbγ = 0,75·1,2 = 0, 9 кН/см². 3900 Конструируем базу с траверсами толщиной 12 мм. Привариваем их к полкам колонны и к плите угловыми швами (см. рис. 5). 2. Определение толщины плиты. Для определения толщины плиты вычислим изгибающие моменты на разных участках, принимая q = . Участок 1 опирается на 4 канта. Отношение сторон плиты базы колонны b 400 2,07 . По табл.3 принимаем значение коэффициента α=0,125. a 193 M1 = αqa² = 0,125·0,81·19,3² = 37,71 кН·см. Участок 2 опирается на три канта. При отношении сторон b1/с > 2 рассчитывается как консольный. M2 qc2 0,81 10,92 48,12 кН·см. 2 2 Участок 3 консольный. Изгибающий момент не находим, так как он имеет меньший консольный свес, чем участок 2. Определим толщину плиты по максимальному моменту: 6M max 6 48,12 t пл 3,6 см; Rу 22 принимаем толщину плиты 36 мм. В запас прочности принимаем, что усилие в колонне полностью передаётся через траверсы на плиту; при этом прикрепление торца колонны к плите (сварными швами) не учитывается. Крепление траверсы к колонне выполняется полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С. Расчетное сопротивление металла шва Rwf = 215 МПа = 21,5 кН/см2 (табл. 5.1 [1] или по приложению 2 [3]). Расчетное сопротивление металла границы сплавления Rwz = 16 кН/см2 (табл.1 приложения 1). Устанавливаем расчетное сечение сварного соединения. Принимаем по табл. 4.4 [3] коэффициенты: βz = 1, βf = 0,7. по границе сплавления: βzγwzRwz = 1·1·16 = 16 кН/см², по металлу шва: βfγwfRwf = 0,7·1·21,5 = 15,05кН/см² 16 кН/см². Второе произведение меньшее, поэтому расчетным является сечение по металлу сварного шва. Определяем высоту траверсы по формуле: hт N 2см ; 4k f β f γ wf R wf hт 3160 2 45,75см . 4 1,2 0,7 1 21,5 Принимаем высоту траверсы 460 мм. Проверяем допустимую длину сварного шва: w 85 βfkf; 46-2 = 44 см 850,71,2 = 71,4 см. Требование к максимальной длине шва выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами kf = 1 см. Проверим прочность швов σw N 316 = 13,3 кН/см2 15,05 кН/см2. k f w 2 63 2 8,9 38 Швы удовлетворяют условиям прочности. Приварку торца колонны к плите выполняем конструктивными швами kf = 6 мм, так как эти швы в расчете не учитывались. ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ 4 Конструирование и расчет оголовка колонны При свободном сопряжении балки обычно ставят на колонну сверху, что обеспечивает простоту монтажа. В этом случае оголовок колонны состоит из плиты и ребер, поддерживающих плиту и передающих нагрузку на стержень колонны. Ребра оголовка приваривают к опорной плите и к стенке колонны. Конструктивное решение оголовка колонны приведено на рис. 6 1-1 1 bop = 310 tp=25 hp = 480 hc = 550 25 20 N tp=25 tw=14 180 tw1=25 1 tp=25 Рис. 6. Конструкция оголовка сплошной колонны Швы, прикрепляющие ребро оголовка к плите, должны выдерживать полное давление на оголовок. Проверяют их по формуле: N w Rw min c , k f f (14) Высоту ребра оголовка определяют требуемой длиной швов, передающих нагрузку на стержень колонны N hh 4k f w Rw min Длина шва не должна превышать 85βwkf. . (15) Толщину ребра оголовка определяют из условия сопротивления на смятие под полным опорным давлением. th N , loc R p (16) где ℓloc – длина сминаемой поверхности, равная ширине опорного ребра балки плюс две толщины оголовка колонны, Rp –расчетное сопротивление торцевой поверхности на смятие. Назначив толщину ребра, следует проверить его на срез по формуле: th = N Rs . 2 hhth (17) Вертикальные ребра, воспринимающие нагрузку, обрамляют снизу горизонтальными ребрами для придания жесткости ребрам и укрепления от потери устойчивости стенки стержня колонны в местах передачи больших сосредоточенных нагрузок. Опорная плита оголовка передает давление от вышележащей конструкции на ребра оголовка и служит для скрепления балок с колоннами монтажными болтами, фиксирующими проектное положение балок. Толщина плиты принимается конструктивно 20–25 мм. Пример. Расчёт оголовка колонны. Рассчитать оголовок колонны при исходных данных 1-го и 2-го практических занятий. На колонну сверху свободно опираются балки. Ширина опорных ребер балок bh =310 мм. На колонну действует продольная сила N = 3150 кН. Торец колонны фрезерован. Толщину плиты оголовка принимаем равным 25 мм. Конструкция оголовка сплошной колонны показана на рис. 6. Толщину ребер определяем из условия смятия: А см N , Rp Для стали класса С235 Rp= 35 кН/см². А см 3150 90 см2 . 35 Усилие N передается на колонну по длине ℓef= bр+2tпл = 310+2·2,5 = 360 мм = 36 см. Толщина ребра th=Aсм /ℓef =90/36 см. Высота ребра оголовка определяется требуемой длиной сварных швов. Сварка выполняется полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа сварочной проволокой Св-08Г2С. Расчетное сопротивление металла шва Rwf = 215 МПа = 21,5 кН/см2 (табл.5.1 [1] или приложение 2 [3]). Расчетное сопротивление металла границы сплавления Rwz= 16 кН/см2 (табл.1 приложения1). По табл. 4.4 [3] принимаем коэффициенты: βz = 1, βf = 0,7. Определяем расчетное сечение соединения. Произведение βzγwzRwz = 1·1·16 = 16 кН/см², βfγwfRwf = 0,7·1·21,5 = 15,05кН/см² 16 кН/см². Расчетным является сечение по металлу шва. hh N +2 см; 4k f βγw Rw min hh 315 45,6 см. 4 1,2 15,05 Принимаем высоту ребра 46 см. Проверим подобранную толщину ребра из условия среза: τ τ N Rs , Rs = 13,5 кН/см², 2hh t h 3150 13,7кН / см2 13,5кН / см2 . 2 46 2,5 Увеличиваем высоту ребра оголовка. Принимаем hh=48 см, тогда τ 3150 = 13,13 кН/см2 < 13,5 кН/см2. 2 48 2,5 Проверим толщину стенки колонны в месте приварки ребер из условия работы ее на срез. Толщина стенки определится: tw N 3150 2,43 см, 2h ð Rs 2 48 13,5 то есть, толщина стенки колонны в месте приварки ребер должна быть равной 2,43 см, что больше расчетной толщины стенки колонны (см. расчет стержня колонны), поэтому предусматриваем вставку в стенку колонны толщиной 2,5 см на высоту 55 см (см. рис. 6). РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА Основная 1. Металлические конструкции: учебник для студентов высш. учеб. заведений /под ред. Ю.И. Кудишина. – М.: Академия, 2007. 2. Москалев Н.С., Пронозин Я.А. Металлические конструкции: учебник. – М.: Изд-во АСВ, 2008. 3. Металлические конструкции: в 3т.: учебник для строит. вузов /под ред. В.В. Горева.– М.: Высш. шк., 2001. – Т.1. Элементы конструкций. Дополнительная 4. Митюгов Е.А. Курс металлических конструкций: учебник. – М.: Изд-во АСВ, 2008. 5. Металлические конструкции. Общий курс: учебник для вузов /под ред. Е.И. Беленя. – М.: Стройиздат, 1985. Нормативная 6. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции. – М.: ФГУП ЦПП, 2006. 7. СП53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций. – М: ФГУП ЦПП, 2005. СОДЕРЖАНИЕ Введение …………………………...…………………..…………………….. 3 1. Подбор сечения стержня сплошной колонны …………………………. 3 2. Проверка устойчивости элементов колонны…………………………… 8 3. Конструирование и расчет базы колонны………………………………. 10 4. Конструирование и расчет оголовка колонны…………………………. 16 Рекомендуемая литература…………………………………………………. 20 Приложение…………………………………………………………………... 22 Приложение Таблица 1п Сталь C235 C245 C255 C275 C285 Вид проката, Ryn/Run Ry Rp Rs Rwz Rbp лист 2-20 23.5/36 23 35 13,5 16 47.5 фасон 21-40 22.5/36 22 35 12.5 16 47.5 лист 41-100 21.5/36 21 35 12 16 47.5 2-20 24.5/37 24 36 14 16.5 48,5 лист 21-30 23.5/37 23 36 13.5 16.5 48.5 лист 4-10 24.5/38 24 37 14 17 50 фасон 4-10 25.5/38 25 37 14.5 17 50 лист 11-20 24.5/37 24 36 14 16.5 48.5 фасон 21-40 23.5/37 23 36 13.5 16.5 48.5 2-10 27.5/38 27 37 15,5 17 50 лист 11-20 26.5/37 26 36 15 16.5 48.5 фасон 11-20 27.5/38 27 37 15.5 17 50 лист 4-10 27.5/39 27 38 15.5 17,5 51,5 26.5/38 26 37 15 17 50 фасон 4-10 28.5/40 28 39 16 18 52.5 11-20 27.5/39 27 38 15.5 17,5 51,5 лист 2-10 34.5/49 33.5 48 19.5 22 64.5 фасон 11-20 32.5/47 31.5 46 18 21 62 30.5/46 30 45 17,5 20,5 60.5 лист 2-10 37.5/51 36.5 50 21 23 67 фасон 11-20 35.5/49 34.5 48 20 22 64.5 33.5/48 32.5 47 19 21 63 лист 4-50 39/54 38 38 22 24.5 71 4-30 44/59 43 43 25 26.5 77.5 31-50 41/57 40 40 23 25.5 75 10-36 54/63.5 51.1 51,5 30 28.5 13 толщина, мм Лист, фасон лист, фасон 11-20 C345 21-40 C375 21-40 C390 C440 C590 Примечание. Значения R приведены в кН/см2 Таблица 2п Коэффициенты продольного изгиба для центрально-сжатых элементов Коэффициенты φ для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry, МПа (кгс/см2) Гибкость λ 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 480 200 240 280 320 360 400 440 (4900 (2050) (2450) (2850) (3250) (3650) (4100) (4500) ) 988 987 985 984 983 982 981 980 967 962 959 955 952 949 946 943 939 931 924 917 911 905 900 895 906 894 883 873 863 854 846 839 869 852 836 822 809 796 785 775 827 805 785 766 749 721 696 672 782 754 724 687 654 623 595 568 734 686 641 602 566 532 501 471 665 612 565 522 483 447 413 380 599 542 493 448 408 369 335 309 537 478 427 381 338 306 280 258 479 419 366 321 287 260 237 219 425 364 313 276 247 223 204 189 376 315 272 240 215 195 178 164 328 276 239 211 189 171 157 145 290 244 212 187 167 152 139 129 259 218 189 167 150 136 125 115 233 196 170 150 135 123 112 104 210 177 154 136 122 111 102 094 191 161 140 124 111 101 093 086 Примечание. Значения коэффициента φ в таблице увеличено в 1000 раз 520 560 600 (5300) (5700) (6100) 979 941 891 832 764 650 542 442 349 286 239 203 175 153 134 120 107 097 088 080 978 938 887 825 746 628 518 414 326 267 223 190 163 143 126 112 100 091 082 075 977 936 883 820 729 608 494 386 305 250 209 178 153 134 118 105 094 085 077 071 640 (6550) 977 934 879 814 712 588 470 359 287 235 197 167 145 126 111 099 089 081 073 067 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНОЙ КОЛОННЫ Методические указания к выполнению практических занятий по дисциплине «Металлические конструкции, включая сварку» для студентов специальности 290300 всех форм обучения Составили: РАЩЕПКИНА Светлана Алексеевна РАЩЕПКИН Сергей Викторович ЖЕЛЕЗНОВА Людмила Михайловна Рецензент О.С. Вертынский Редактор Л.В. Максимова Подписано в печать Формат 60×84 1/16 Бум. тип Усл. печ. л 1,5 Уч. – изд.л.1,5 Тираж 100 экз. Заказ Бесплатно Саратовский государственный технический университет 410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77 Копипринтер БИТТиУ, 413840, г. Балаково, ул. Чапаева, 140