2.1. Расчет радиусов остряков двойной кривизны

Министерство транспорта Российской Федерации
Федеральное агентство железнодорожного транспорта
ГОУ ВПО «Дальневосточный государственный
университет путей сообщения»
Кафедра «Железнодорожный путь, основания и фундаменты»
Л.Л. Севостьянова
К.В. Змеев
РАЗРАБОТКА ЭСКИЗНЫХ ПРОЕКТОВ
ОДИНОЧНЫХ ОБЫКНОВЕННЫХ
СТРЕЛОЧНЫХ ПЕРЕВОДОВ
Методическое пособие
Хабаровск
Издательство ДВГУПС
2005
УДК 625.151(075.8)
ББК О211-045.081 я 73
С 281
Рецензент:
Доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой
"Железнодорожный путь, основания и фундаменты"
Дальневосточного государственного университета путей сообщения
Г.М. Стоянович
Севостьянова, Л.Л.
С 281
Разработка эскизных проектов одиночных обыкновенных
стрелочных переводов : метод. пособие / Л.Л. Севостьянова, К.В.
Змеев. – Хабаровск : Изд-во ДВГУПС, 2005. – 68 с. : ил.
Методическое
пособие
соответствует
государственному
образовательному стандарту высшего профессионального образования
направления подготовки дипломированных специалистов 653600
«Транспортное строительство» специальности 290900 «Строительство
железных дорог, путь и путевое хозяйство» по дисциплине
«Железнодорожный путь».
Изложена методика составления эскизных проектов одиночных
обыкновенных стрелочных переводов; дан порядок расчета параметров
стрелки, жестких крестовин с контррельсами, ординат переводных кривых
и основных геометрических размеров стрелочных переводов в целом;
представлены рекомендации по компоновке схемы укладки брусьев и схем
геометрических размеров стрелочных переводов.
В пособии систематизирована современная информация, касающаяся
вопросов проектирования, разбивки и содержания стрелочных переводов,
в дополнение к имеющейся в учебной литературе.
Методическое пособие предназначено для студентов всех форм обучения
и дипломников специальности 290900 «Строительство железных дорог, путь и
путевое хозяйство», выполняющих курсовой или дипломный проект по
дисциплине «Железнодорожный путь».
УДК 625.151(075.8)
ББК О211-045.081 я 73
2
© ГОУ ВПО «Дальневосточный государственный
университет путей сообщения» (ДВГУПС), 2005
3
ВВЕДЕНИЕ
На железных дорогах России эксплуатируются около 200 тысяч
стрелочных переводов различных видов, являющихся сложными и
дорогостоящими элементами железнодорожного пути. От их надежной
работы зависит безопасность движения поездов, бесперебойность
перевозочного процесса и экономические показатели путевого хозяйства.
В последние годы ведутся работы по усилению стрелочного хозяйства
железных дорог России, совершенствуются конструкция и технология
изготовления стрелочных переводов. Большое внимание уделяется их
текущему содержанию; внедрению ресурсосберегающих конструкций и
технологий укладки.
Стрелочное хозяйство российских железных дорог развивается по
следующим направлениям: разработка теоретической и методической баз
для проектирования стрелочных переводов; оценка их прочности и
надежности; создание новых конструкций для различных условий
эксплуатации.
В 1996 г. создан стрелочный перевод, предназначенный для дорог 1-го
и 2-го классов, который является базовой конструкцией для нового
поколения отечественных стрелочных переводов.
Основные его отличия от массовых конструкций: двухблочная схема;
удлиненная стрелка с гибкими сварными остряками длиной 14370 мм;
крестовина с приварными рельсовыми окончаниями (двукратная экономия
высокомарганцовистой стали); контррельсы, не связанные с ходовыми
рельсами; ходовые рельсы при контррельсах – обычные без
дополнительной обработки; стыки на переводах – обычные путевые,
изостыки из композитных накладок АПАТЭК; противоугонные устройства
на стрелке; упругие промежуточные скрепления по всей длине перевода;
подкладки с высокими ребордами, внешний замыкатель на стрелке.
С 1999 г. начат серийный выпуск и массовая укладка стрелочных
переводов по проекту 2750 типа Р65 марки 1/11 на железобетонных брусьях
с гибкими остряками. Этот перевод обеспечивает скорость движения
пассажирских поездов по прямому направлению до 140 км/ч. В ближайшее
время этот перевод будет самым массовым на основных пассажирских
направлениях.
Методическое пособие составлено для студентов специальности
"Строительство железных дорог, путь и путевое хозяйство" всех форм
обучения, выполняющих согласно учебному плану курсовой проект по
дисциплине "Железнодорожный путь".
4
1. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ И МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
Перед выполнением курсового проекта студентам следует изучить
основные вопросы устройства, расчета и работы стрелочного
перевода и его отдельных частей по [1–6] и лекционному курсу, а
оформление пояснительной записки к курсовому проекту – по [7].
При проектировании стрелочных переводов необходимо выполнять
требования Правил технической эксплуатации (ПТЭ), то есть все элементы железнодорожного пути должны быть особенно прочными, устойчивыми и надёжными, чтобы обеспечивать безопасное и плавное движение поездов с наибольшими допускаемыми скоростями по прямому и
боковому направлениям, установленными на заданном участке.
Геометрические параметры стрелочного перевода, с одной стороны,
должны быть такими, чтобы динамические воздействия на него не превышали допустимые величины. С другой стороны, длина стрелочного
перевода должна быть возможно минимальной, а его конструкция – экономичной.
Основными частями одиночного обыкновенного стрелочного перевода
являются: стрелка, крестовина с контррельсами, соединительные
(переводные) пути и подрельсовое основание (комплект переводных
брусьев деревянных или железобетонных).
Расчеты стрелочного перевода выполняются с соблюдением следующей точности: в углах – секунда, в тригонометрических
функциях – не менее 6 знаков после запятой, в линейных размерах –
1 мм.
Стрелочный перевод проектируется исходя из условий возможности
реализации по нему заданных скоростей движения экипажей по двум
направлениям. Геометрические размеры стрелочного перевода должны
быть такими, чтобы основные ударно-динамические характеристики (постоянно действующее непогашенное ускорение 0, внезапно
возникающее ускорение j0 и величина, пропорциональная потере
кинетической энергии, W0) не превышали допускаемых значений,
приведенных в табл.1.1.
Таблица 1.1
Динамические характеристики
Значения
Рекомендуемые
расчетные
Наибольшие
допускаемые в
практике
max, м
Wc-o, м/с
Wк-o, м/с
Wу-o, м/с
j0, м/с2
0, м/с2
0,036
0,225
0,4–0,6
0,4–0,6
0,3–0,4
0,4–0,6
0,040
0,27
–
–
0,64
0,77
В курсовом проекте выполняются расчеты:
1) основных параметров стрелок;
5
2) марки крестовины и параметров крестовинной части;
3) основных геометрических размеров перевода в целом.
В пояснительной записке даются пояснения к проектированию схемы
укладки стрелочного перевода. На листе миллиметровой бумаги
вычерчиваются:
1)
схема
геометрических
размеров
и
схема
укладки
запроектированного стрелочного перевода в масштабе 1:100;
2) один из поперечных разрезов в масштабе 1:2 (разрезы рамного
рельса и остряка у острия; по корневому креплению; крестовины в
пределах контррельса; крестовины по сечению сердечника шириной 40 мм
и др.).
Для проектирования стрелочного перевода задают: скорость движения
экипажа по боковому Vб и прямому Vпр направлениям; геометрические
характеристики – тип рельсов, конструкцию остряков, конструкцию
корневого крепления, длину части остряка К от центра вращения до его
торца (при гибких остряках), ординату в корне остряка Un, конструкцию
крестовины (цельнолитая, сборная с литым сердечником, с непрерывной
поверхностью катания); ширину колеи.
Наряду с вышеперечисленными исходными данными принимают динамические характеристики (табл. 1.1): величину ускорения j0 внезапно
появляющейся центробежной силы при входе экипажа на боковое
направление;
значение
допускаемого
постоянно
действующего
непогашенного ускорения 0 при движении экипажа по остряку за
пределами строжки и по переводной кривой; показатели потери
кинетической энергии при ударе гребня набегающего колеса в остряк Wc-o,
в отвод контррельса Wк-o, в отвод усовика Wу-o; максимальное значение
зазора max между гребнем колеса и рельсом перед входом на стрелку.
Исходные данные для выполнения эскизного проекта одиночного
обыкновенного стрелочного перевода студентам ИИФО приведены в [8].
2. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СТРЕЛКИ
На железных дорогах России применяются стрелочные переводы
преимущественно с криволинейными остряками одинарной и двойной
кривизны. Применение остряков двойного радиуса вызвано стремлением
снизить уровень динамического взаимодействия подвижного состава и
элементов стрелки при движении его на боковой путь.
У большинства стрелочных переводов колеи 1524 мм остряки очерчены двумя радиусами. Однако у современных стрелочных переводов,
выпускаемых Муромским и Новосибирским стрелочными заводами России, для колеи 1520 мм остряк и переводная кривая очерчены одним
радиусом (в стрелочных переводах типа Р65 марки 1/11 R = 300 м, Р50
6
марки 1/11 R = 297,259 м, Р50 1/18 R = 961,690 м, Р65 1/22 R = 1444,560 м).
При очертании остряка и переводной кривой в плане одним радиусом
упрощается технология изготовления стрелочных переводов, но
увеличивается динамическое воздействие подвижного состава на
криволинейный остряк при противошерстном движении его на боковое
направление. Поэтому рекомендуется проектировать криволинейные
остряки секущего типа двойной кривизны.
По конструкции, в зависимости от длины и типа корневого крепления,
различают остряки поворотные и гибкие.
Конструкция остряков, ординаты в корне (или длина остряков) зависят
от скорости движения на боковой путь. Ориентировочное соотношение
скоростей движения на боковой путь, ординат в корне остряков и
конструкции приведено в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Величины ординат в корне остряков в зависимости
от конструкции и скорости движения на боковой путь
Скорость на Ордината в корне остряка Un, мм
Длина
Конструкция
остряка l0,
боковой путь
остряков
Р-50
Р-65
Р-75
Vб, км/ч
м
Поворотные
< 40
150
180
180
–
40–60
–
–
–
10,0*
ОпредеГибкие
200
> 60
200
200
ляется
расчетом
Примечание. Для скоростей Vб = 4060 км/ч длина гибких остряков по
конструктивным соображениям принимается равной более 10,0 м, так как при меньшей
длине значительно возрастают силы сопротивления изгибу и напряжения в изгибаемой
части остряков.
Главнейшими параметрами, определяющими пригодность стрелки с
криволинейным остряком секущего типа для реализации требуемых
скоростей, являются: радиусы кривизны остряка R'0 и R"0; начальный
стрелочный угол н; длина и угол боковой строжки v, v; стрелочный угол
, длины остряков l0 и l'0, длина рамного рельса lрр.
В практике проектирования основных параметров стрелки возможны
два случая.
В первом случае проектировщику заданы: при поворотных остряках
ордината U или желоб t в корне остряка; при гибких остряках ордината U
или желоб t в месте изгиба остряка. В гибких остряках место изгиба
находится на расстоянии К =1,52,0 м от корня остряка (рис. 2.1). С учетом
этой конструктивной особенности ордината Un и желоб tn в корне гибкого
7
остряка
определяются расчетом. По этим исходным данным
рассчитывается длина остряка и все остальные параметры стрелки.
рабочая грань
рамного рельса
v
max
v0
y
t
н
U
tn
Un
v
рабочая грань
остряка
1
R'0

п
K

2
R'0
R"0
C
R"0
O'
O
Рис. 2.1. Расчетная схема к определению основных параметров стрелки
Во втором случае задана длина остряка. Имея значение длины
остряка, определяются расчетом: стрелочный угол  и все остальные
параметры стрелки.
2.1. Расчет радиусов остряков двойной кривизны
Известно, что в большинстве стрелочных переводов отсутствует
возвышение наружного рельса. Поэтому при входе экипажа на боковое
Vá2
Vá2
направление возникает центробежная сила J 
, где
– центробежное
R
R
ускорение, которое в стрелочных переводах будет полностью
непогашенным.
Многолетний опыт эксплуатации железных дорог и многочисленные
исследования показывают, что большие непогашенные горизонтальные
8
ускорения неприятно ощущаются пассажирами и от величины
центробежного ускорения зависит уровень поперечных горизонтальных
сил, передаваемых на элементы стрелочного перевода.
Типовые стрелочные переводы, уложенные на железных дорогах
России, обеспечивают непогашенное ускорение от 0,4 до 0,6 м/с2.
В курсовом проекте следует принять остряки двойной кривизны
секущего типа. Границу изменения кривизны остряка целесообразно
назначить в конце боковой строжки, при этом изменение центробежного
ускорения, связанного с изменением радиуса с R'0 на R"0, будет совпадать
с наибольшим сечением остряка (рис. 2.1).
В стрелочных переводах, предназначенных для высоких скоростей
движения подвижного состава на боковой путь, для уменьшения длины
стрелочного перевода участок остряка, очерченный радиусом R'0,
заканчивается в сечении, где ширина головки острякового рельса Вг-о равна
максимальному зазору max, с которым колесо подходит к остряку (рис. 2.2).
v
max
Вг-о
н
R'0
y
v0
R"0
K
v
R'0
R"0

п

R"0
O'
O
Рис. 2.2. Расчетная схема к определению основных
параметров стрелки для пологих переводов
9
Радиус остряка R'0 в зоне возможных ударов гребней колес о рельс
определяется из условия, при котором внезапно возникающее
центробежное ускорение j0 не превышает допустимой (заданной)
величины, т. е.
Vá2
.
(2.1)
R0 
j0
Радиус остряка за пределами строжки и переводной кривой R"0
определяется из условия непревышения допускаемого (заданного)
непогашенного ускорения 0, обеспечивающего комфортабельную езду
пассажиров, по формуле
Vá2
,
(2.2)
R0 
0
где Vб – скорость движения по боковому пути, м/с; 0 и j0 – непогашенные
ускорения, м/с2; R'0 и R"0 – радиусы, м.
Численные значения R'0 и R"0 следует округлить до 1 м. В
дальнейших расчетах эти величины не могут быть изменены.
2.2. Расчет начального стрелочного угла
и длины боковой строжки остряка
2.2.1. Расчет начального стрелочного угла остряка
Начальный стрелочный угол н бокового направления определяется по
формуле
1
(2.3)
sin í 
Wñ2î  2  max  j0 .
Vá
Численные значения Vб, Wc-o, j0 приведены в задании на курсовое
проектирование [8], max – в табл. 1.1.
Начальный стрелочный угол н по конструктивным условиям не должен
быть менее 20'. В случае, если н < 20', то следует назначить его равным
20' и произвести перерасчет радиуса R'0



,
2 max
R0 
.
2
2
sin  ó  sin í 
sin  ó 
где
10
Wñ î
;
Vá
н – вновь принятое значение начального угла, н = 20'.
Уточненный радиус R'0 определяется с точностью до 1 мм.
(2.4)
По полученному значению sinн следует определить угол н в
градусной мере и радианной (с точностью до 6-го знака после запятой,
1 рад = 180/ = 57,295779) мере, а также значение cosн.
2.2.2. Расчет длины боковой строжки остряка
Остряк в зоне примыкания к рамному рельсу имеет радиус R'0.
Горизонтальную строжку головки остряка начинают в точке касания его
нерабочей грани с рабочей гранью головки рамного рельса.
В стрелочных переводах, предназначенных для движения поездов на
боковой путь со скоростями Vб  40 км/ч, угол v и длина боковой строжки v
определяются с учетом того, что часть остряка с кривизной 1/R'0
заканчивается в сечении, где ширина головки остряка Вг-о = v0. В этом
случае угол v и длина боковой строжки v (см. рис. 2.1) определяются по
формулам:
R0 cos н  v0
;
R0


,
v   R0  v0  sin v  R0 sin н .
cos v 
(2.5)
где v0 – ширина головки остряка на расчетном уровне, для рельсов Р50 v0 =
= 70 мм, для Р65 v0 = 72,8 мм, для Р75 v0 = 72,4 мм. Расчетным уровнем
называется уровень, на котором находится теоретическая (математическая)
вершина остряка у его острия. Остальные обозначения показаны на рис. 2.1.
По значению cosv находится величина угла v в градусной и радианной
мере, а также sinv.
В стрелочных переводах, предназначенных для пропуска поездов на
боковой путь со скоростями Vб > 40 км/ч, длина боковой строжки
определяется с учетом того, что остряк с кривизной 1/R'0 заканчивается в
сечении, где ширина головки остряка Вг-о = max. В соответствии с рис. 2.2
угол v и длина боковой строжки v определяются по формулам:
 R0  Bão  cos  ó


R0  v0
,
 v   R0  Bã o  sin  ó  R0 sin í   R0  v0  sin v   R0  Bão  sin  ó;
cos v 
,
(2.6)
где Вг-о – ширина головки остряка в зоне возможных ударов, Вг-о = max; у –
угол удара; v0 – ширина головки остряка на расчетном уровне; v – угол в
конце строжки остряка; н – начальный стрелочный угол.
2.3. Расчет стрелочного угла и длины остряков
11
2.3.1. Расчет стрелочного угла поворотных остряков
При поворотных остряках (l0 < 10 м) корневое крепление – вкладышнонакладочного типа, при этом центр вращения остряка совпадает с торцом
остряка, т. е. с его корнем. В этом случае  = 0 (см. рис. 2.1).
Значение стрелочного угла остряка  определяется по формуле
cos  
R0
U
,
cos í  cos v   cos v 

R0
R0
(2.7)
где U – расстояние между рабочими гранями остряка и рамного рельса в
сечении против центра вращения остряка, т. е. ордината в корне остряка
(см. исходные данные).
По значению cos определяется угол  в градусной и радианной мере,
а также значение синуса стрелочного угла (sin).
2.3.2. Расчет стрелочного угла гибких остряков
Корень гибкого остряка ничем не отличается от обычного стандартного
стыка с обычными стандартными накладками. При этом центр вращения
остряка смещен от корня на величину К = 1,52,0 м (см. рис. 2.1). Угол ,
соответствующий этой части остряка,

Ê
 57 ,295779 .
R0
(2.8)
В этом случае стрелочный угол гибких остряков определяется по
формуле
ï     .
(2.9)
Ордината в корне гибкого остряка Un и желоб tn рассчитываются по
формулам (см. рис. 2.1):
U n  U  R0  cos n  cos   

 .
tn  U n  v0


(2.10)
2.3.3. Расчет длины остряков
Длины поворотных остряков (криволинейного l0 и прямолинейного l'0)
определяются в соответствии с расчетной схемой (см. рис. 2.1) по
формулам:
12
l0  R0  v  í
 ðàä  R0   v  ðàä , 

l0  R0  sin v  sin í   R0  sin   sin v .
(2.11)
Длины гибких остряков рассчитываются аналогично по формулам (2.11).
При этом надо иметь в виду, что стрелочный угол гибкого остряка n > ,
поэтому в формулу (2.11) следует подставлять вместо  значение стрелочного
угла гибкого остряка п.
2.3.4. Расчет стрелочного угла и ординаты остряка в его корне
при заданной длине остряка
В вариантах, в которых задана длина остряка l0, расчет параметров стрелки
выполняется в следующем порядке: определяются радиусы R'0 и R"0 по
формулам (2.1) и (2.2); sinн по формуле (2.3); длина боковой строжки v и угол
v по формулам (2.5) или (2.6).
Стрелочный угол  определяется в соответствии с рис. 2.3 по формулам:
  í  1  2,


1  v  í ,

l0 1  R0  v  í  ðàä ,

l0  l0 1 180 
2 

.
R0
 
(2.12)
l'0
l'0-1
н
l'0-2
l0-1
Un
R'0
R"0
1
l0-2
R'0

v
2
R"0
13
O1
O
Рис. 2.3. Схема к определению стрелочных углов
Ордината и желоб в корне остряка рассчитываются соответственно по
формулам:
U  R0  cos í  cos v   R0  cos v  cos  ;
(2.13)

t  U  v0 .


где v0 – ширина головки острякового рельса на расчетном уровне.
Длина прямого остряка

l0  l0 1  l0 2,

(2.14)
l0 1  R0  sin v  sin í ,

l0 2  R0  sin   sin v  . 
2.4. Расчет длины рамного рельса
Рамные рельсы – основа стрелки, они отличаются от стандартных
наличием крепежных отверстий, а также подстрожкой боковой грани
головки рельса для укрытия остряка от удара гребней колес подвижного
состава. Полная длина рамных рельсов зависит от длины остряка, типа
корневого крепления, а также принятых длин переднего и заднего вылетов
рамного рельса. При этом длину рамного рельса стремятся принимать
равной длине нормального типового рельса
l pp  m1  l0  m2 ,
(2.15)
где m1 – передний вылет рамного рельса; l'0 – длина прямолинейного
остряка; m2 – хвостовой вылет рамного рельса – расстояние от корня
остряка до хвостового стыка рамного рельса.
Длина переднего вылета рамного рельса должна удовлетворять
требованиям плавности отвода уширения колеи от стыка рамного рельса
до острия остряков (рис. 2.4)
m1 
14
Sâ  S a
,
i
(2.16)
где Sв, Sа – соответственно ширина колеи в острие остряков и в переднем стыке
рамного рельса (прил. 1, табл. 1); i – уклон отвода ширины колеи, i  0,001–0,003.
Кроме этого, минимальные размеры m1 и m2 ограничиваются
конструктивным оформлением стыков
lí  
 Z;
2
(2.17)
 ê
min m2  ñ   ,
2 2
где lн – длина накладки (прил. 1, табл. 3);  – стыковой зазор в стыке
рамного рельса,  = 810 мм; Z – расстояние от конца накладки до начала
остряков, запас на случай продольного перемещения остряков, Z = 2025
мм; к – стыковой зазор в корне остряка, к = 5 мм, при гибких остряках к =
0 мм; с – стыковой пролет, для рельсов Р65, Р75 с = 420 мм, для Р50 с =
440 мм.
min m1 
lpp
m1
l'0

к
m0=41 мм
Sа
b c
m2

Sв
b
b
b
b'
b
b
b
b
b
b
b
b c
b
b
b c
b
Рис. 2.4. Схема к определению эпюры брусьев под стрелкой
Окончательно размеры m1 и m2 определяются количеством и величиной
пролетов между осями брусьев, кроме этого, при расчете учитывается
15
смещение начала остряка относительно оси переводного бруса, m0 = 41 мм
(рис. 2.4)
c

 n1b  m0 ;

2

c
c  ê 
m2 
 n2b 
,
2
2 
m1 
(2.18)
где n1 и n2 – соответственно число пролетов под передним и задним вылетами
рамного рельса; b – пролет (расстояние) между осями брусьев, b = (0,91,0)aпер,
где апер – расстояние между осями шпал на перегоне (табл. 2.2).
В настоящее время с целью упрощения механизированной укладки
стрелочных переводов с гибкими остряками, заранее собранных на
стендах, корневой стык остряка располагают в одном створе с хвостовым
стыком рамного рельса. В этом случае m2 = 0 (прил. 2).
Число пролетов под передним вылетом рамного рельса n1 назначается
в зависимости от марки стрелочного перевода. Приближенно марка
1
1
стрелочного перевода равна
. При марках от 1/9 до 1/11

N 0.6 R0
число пролетов n1 = 15, при более крутых марках – 1/6 –1/8 – n1 = 610.
Таблица 2.2
Расстояние между осями шпал
Эпюра шпал на перегоне, шт./км
Расстояние между осями промежуточных
шпал апер, мм
2000
500
1840
545
1600
630
Число промежуточных пролетов n1, n2 и их размеры b подбираются так,
чтобы удовлетворялись равенства (2.18).
Полученную по формуле (2.15) длину рамного рельса следует
сопоставить с длиной стандартного рельса. При разнице между ними
менее 1 м необходимо принять рамный рельс стандартной длины (12,5
или 25,0 м), при этом уточняется расстояние m1 по формуле
m1  l pp  l0  m2 .
(2.19)
После определения длины рамного рельса распределяются брусья под
остряком. Под остряком раскладка брусьев производится с учетом
следующих условий.
Пролет, в котором располагается переводная тяга (при гибких остряках
2–3 пролета), принимается b' = 600 мм, остальные пролеты – в пределах
b = (0,91,0)aпер. Число пролетов (рис. 2.4) величиной b составит
16
nc 
l pp  m1  m2  b  m0 
b
c ê
2
.
(2.20)
После округления nc до целого числа размер b корректируется таким
образом, чтобы величина всех пролетов была равна числу, кратному 5 мм,
за исключением 1–2 пролетов.
Пример. При эпюре шпал 1840 шт./км пролет b может быть принят
равным от 490 до 545 мм.
17
3. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КРЕСТОВИННОЙ ЧАСТИ
Известно, что марка стрелочного перевода равна марке крестовины.
Марка крестовины – это тангенс угла , образованного рабочими гранями
1
сердечника крестовины (рис. 3.1), т. е. tg   , где N – показатель марки.
N
Показатель марки всегда целое число.
A
v0
U
C

Sк
Д

R'0
d
h


О
Р
О'
О
Рис. 3.1. Схема к определению марки стрелочного перевода
Расчет параметров крестовинной части стрелочного перевода
выполняется в такой последовательности:
– определение марки крестовины;
– расчет размеров крестовины (переднего h и заднего Р вылетов) и
длины крестовины lкр;
– расчет длины контррельсов lк-р и усовиков lу.
3.1. Угол и марка крестовины
В задании на разработку эскизного проекта стрелочного перевода
задана скорость движения подвижного состава на боковой путь Vб, которая
была использована для определения радиусов остряка и переводной
кривой (R'0 и R"0).
Угол крестовины  определяют из уравнения проекции расчетного
контура стрелочного перевода на вертикальную ось (рис. 3.1). В
18
расчетный контур входят криволинейный остряк (АС), переводная
кривая (СД) и прямая вставка (ДО). Проекция расчетного контура на
вертикальную ось равна ширине колеи в конце стрелочного перевода
Sк (рис. 3.1).
При известном значении проекции остряка U уравнение проекции
расчетного контура имеет вид
Sê  U  R0  cos   cos    d sin  ,
(3.1)
где Sк – ширина колеи в конце стрелочного перевода (прил.1, табл.1); d –
длина прямой вставки. Остальные обозначения приведены на рис. 3.1.
В уравнении (3.1) при расчете стрелочного перевода с гибкими
остряками следует подставлять вместо U и  соответственно значения Un
и n [см. формулы (2.9) и (2.10)].
Из уравнения (3.1) видно, что угол крестовины  соответственно и
1
марка tg  
зависят от радиуса переводной кривой R"0 и прямой вставки
N
d. Радиус переводной кривой в свою очередь находится в прямой
зависимости от заданной скорости движения поездов на боковой путь
[(формула (2.2)]. В конечном итоге марка стрелочного перевода
зависит от заданной скорости движения на боковой путь.
Прямая вставка обеспечивает прямолинейное направление движения
экипажа до входа его в горло крестовины и исключает изгиб усовиков. Из
уравнения (3.1) выделяются составляющие, независящие от угла :
C  R0 cos   U  Sê .
(3.2)
Уравнение (3.1) примет вид
R0 cos   d sin   C .
(3.3)
В уравнении (3.3) два неизвестных:  и d, поэтому ориентировочно
задаются длиной прямой вставки dmin, которая зависит от заданной
конструкции крестовины, т. е. следует принять такую длину прямой
вставки, которая была бы больше длины переднего вылета крестовины на
величину, равную половине длины накладки:
l
(3.4)
dmin  d0  D  GN  í  nmin ,
2
где D и G – конструктивные параметры, обеспечивающие сборку переднего
стыка крестовины (прил.1, табл. 2); lн – длина накладки (прил. 1, табл. 3);
nmin – постоянный запас, nmin = 0,5 м; N – показатель марки,
ориентировочно равен N  0.6 R0 .
19
Принимая в формуле (3.3) d = d0, получаем уравнение, в котором
неизвестным является угол крестовины  = 0.
Решая уравнение (3.3) относительно 0, получим следующую систему
уравнений:
sin  d0

tg  
 ;

cos  R0

sin 

d  R0
;

cos 




sin 
R0  cos 0 
sin 0   C;

cos 



R0  cos 0 cos   sin  sin 0   C cos ;


(3.5)
R0 cos  0     C cos ;


d 
  arctg  0 ;

 R0 



C


0   arccos  cos     ;

 R0



1
1

tg 0 
; N0 
.

N0
tg 0

Полученный таким образом показатель марки крестовины N0 округляют
до целого числа N в большую сторону, но возможно округление (в
обоснованных случаях) в меньшую сторону.
По принятому показателю марки крестовины N определяется угол
крестовины  (   arctg
1
) и уточняется длина прямой вставки по формуле
N
Sê  U  R0  cos   cos  
.
(3.6)
sin 
Прямая вставка в стрелочном переводе устраивается,
– чтобы обеспечить возможность прямолинейного направления
экипажа еще до входа на первый изгиб усовиков, т. е. в горло крестовины;
– удалить возможный удар колеса от переднего стыка крестовины;
– избежать изгиб усовика, т. е. иметь симметричную крестовину;
– иметь одинаковые в плане контррельсы как по прямому пути, так и по
боковому.
Если прямая вставка d  dmin, то для дальнейшего расчета перевода
можно принять полученную марку 1/N и радиус переводной кривой, равный
R"0. При проектировании следует иметь в виду, что наличие слишком
большой прямой вставки (на несколько метров больше ее минимальной
d
20
длины) ведет к увеличению длины стрелочного перевода. В этом случае
желательно повторить расчет при близких, но меньших значениях
показателя марки.
При решении этого вопроса следует стремиться к тому, чтобы прямая
вставка при принятой марке крестовины была больше переднего вылета
крестовины h на величину более половины длины накладки.
Однако в пологих стрелочных переводах марок 1/18 и 1/22 допускается
изгиб усовиков, т. е. допускается d < dmin с целью сохранения заданной
скорости движения на боковое направление и кривизны переводной
кривой, равной 1/R"0 (прил. 2).
3.2. Основные размеры жестких крестовин
Выполняется подробный расчет с установлением минимальных
размеров переднего hmin и заднего Pmin вылетов крестовины, практической
длины в целом lкр с одновременным проектированием эпюры брусьев
под крестовиной.
Минимальная длина крестовины lêð  min  hmin  Pmin определяется в
зависимости от ее типа, конструкции, марки и из условия обеспечения
некоторых конструктивных требований.
Минимальная длина передней (усовой) и задней (хвостовой) частей
крестовины определяется из условия их стыкования с примыкающими
путевыми рельсами. При обычном накладочном стыке длина передней
части сборной крестовины с неподвижным сердечником типа общей
отливки сердечника с наиболее изнашиваемой частью усовиков дает
возможность установки, смены и содержания деталей (особенно первого
болта) в переднем стыке крестовины при двухголовых накладках. Это
обеспечивается при соблюдении размера G (прил. 1, табл. 2), (рис. 3.2).
Bn
2
Bã
2
Bn
D 2

2
A
F
С
x
lн
hmin
Pmin
Bã
2
Bn
D'
Рис. 3.2. Расчетная схема для определения длины
сборной крестовины с литым сердечником
Минимальная
длина
определяется по формуле
передней
части
такой
крестовины
21
lí 
(3.8)
  x,
2 2
где Вп – ширина подошвы рельса; Вг – ширина головки рельса; 2V –
минимальное расстояние между сходящимися рельсами – усовиками в
сечении по оси крайнего к горлу крестовины стыкового болта;  – стыковой
зазор,  = 010 мм; х – расстояние от торца накладки до оси первого
болтового отверстия в ней.
Все упомянутые выше величины даны в прил.1, табл. 3.
Переднюю часть цельнолитой крестовины принимают такой длины,
чтобы накладки в стыке, расположенные с внешних сторон усовиков, не
заходили за первый изгиб усовиков, т. е. за горло крестовины, где оно
имеет размер tг (прил.1, табл. 4), (рис. 3.3):
hmin   Bï  Âã  2V  N 
hmin 
tã
l
l
 í  tã N  í .

2 sin 2 2
2
(3.9)
Минимальная длина задней части крестовины (сборной и цельнолитой)
определяется возможностью расположения двух рельсов за крестовиной
без строжки их подошвы (рис. 3.2, 3.3)
Pmin   Bã  Bï  2  N ,
(3.10)
где 2 – расстояние между подошвами рельсов, 2   510 мм.
hг
Sn
Tmin
tг
40 мм
lн
lн/2
hmin
Pmin

2
Bã
2
D
D'
2
Вг
Рис. 3.3. Расчетная схема для определения длины цельнолитой крестовины
22
Bn
Теоретическая (минимальная) длина крестовины определяется по
формуле
Lê  min  hmin  Pmin .
Полученные минимальные значения hmin, Pmin следует откорректировать
с учетом размещения переводных брусьев под крестовиной, т. е.
определить практические размеры крестовины. При этом следует
предусмотреть укладку брусьев в сечении, где ширина сердечника
крестовины равна 20 мм (в этом сечении происходит перекатывание
колеса с усовика на сердечник), далее в стыках крестовины.
В современных стрелочных переводах стыки располагаются навесу, но
при этом для выравнивания вертикальных прогибов под стыки укладывают
мостики. Зазоры в стыках  равны 0. Прогрессивным решением является
устройство сварного стыка в месте примыкания путевых рельсов к
хвостовой части крестовины, что существенно снижает динамические
воздействия в этом месте и расстройство пути. Брусья под крестовиной
укладывают перпендикулярно биссектрисе угла крестовины .
Из рис. 3.4 видно, что практические длины обеих частей крестовины h'
и P' по направлению биссектрисы ее угла составляют
c
 
 n1b  20 N  hmin cos ; 
2
2 

c

P   n1b  20 N  Pmin cos ,
2
2 
h 
(3.11)
где 20N – расстояние от математического центра до оси бруса,
расположенного в сечении сердечника в 20 мм; n1, n2 – количество
пролетов соответственно под передним и задним вылетом крестовины; b, с
– расстояния между осями брусьев.
Расстояния между осями промежуточных брусьев b принимаются
одинаковыми, кратными 5 мм, как под передним, так и под задним
вылетом крестовины в пределах b = (0,91,0)aпер.
Количество пролетов n1 и n2 должно быть подобрано таким образом,
чтобы практическая длина каждой части крестовины была больше или
равна минимальной длине при обязательном выполнении условий:


b 

2


P  Pmin cos  b 

2
h  hmin cos
(3.12)
23
P
h

20 мм



20N
h'
c
b
b
b
P'
b
b
b
b
b
b
c
Рис. 3.4. Расчетная схема для определения практической длины крестовины
Практическая длина переднего и заднего вылетов, полная длина
крестовины lкр измеряются вдоль рабочих граней и определяются по
формулам:
h 
,
cos 2 

P 
(3.13)
P
,
cos 2 
lêð  h  P 


После завершения расчета крестовины рекомендуется сравнить
полученные параметры с соответствующими им значениями типовых
крестовин, эксплуатируемых на магистральных линиях России (прил. 1,
табл. 7).
h
3.3. Размеры контррельсов и усовиков
Контррельсы устанавливают для обеспечения безопасного прохода
экипажей в зоне вредного пространства (оно находится между горлом
24
крестовины и практическим острием крестовины). Расстояние между
рабочей гранью контррельса и сердечником крестовины должно быть не
менее 1472 мм для предотвращения ударов гребней колес колесных пар с
максимальными размерами в острие сердечника крестовины, а расстояние
между рабочей гранью усовика и рабочей гранью контррельса – не более
1435 мм, чтобы колесные пары (с минимальной насадкой колес,
Tmin  1440  3  1437 мм) проходили свободно, без заклинивания.
3.3.1. Ширина желобов у контррельса и в крестовине
С учетом допусков на износ контррельсов и на монтажные неточности
установлена нормальная ширина желоба у контррельса tк = 44 мм с
допусками –2, +3 мм (tк-min = 44–2 = 42 мм, рис. 3.5).
Т = 14403 мм
Не более 1435 мм
tк = 44 32 мм
Не менее 1472 мм
Sи=15203 мм
tу = 462
мм
Рис. 3.5. Контрольные расстояния в крестовине
Ширина желоба в крестовине определяется условием безопасного
прохода колесной пары с минимальной насадкой Тmin = 1435 мм при
максимально допустимой ширине колеи в крестовине Sи=1523 мм и
минимально допустимом желобе в контррельсе (рис. 3.5).
Ширина желоба в крестовине от сечения сердечника 20 мм до сечения
50 мм равна ty = 46 мм с допуском на содержание 2 мм. Нормы ширины
желобов в стрелочных переводах для колеи 1520 мм приведены в прил. 1,
табл. 4.
3.3.2. Длина контррельсов и усовиков крестовины
Общую длину контррельса lк-р (рис. 3.6) определяют по формуле
25
lê  ð  l1  2l2  2l3 .
(3.14)
Длина участка контррельса l1 с постоянным желобом tê  4432 мм
(рис. 3.6) должна перекрывать расстояние от горла крестовины tг до
сечения сердечника, имеющего ширину 40 мм с запасом по 100300 мм с
каждой стороны:
(3.15)
l1  x1  2 100  300    tã  40  N  2 100  300  ,
где tг – ширина желоба в горле крестовины (прил. 1, табл. 1, 2); 40 мм –
ширина сердечника крестовины, где предполагается полная передача
вертикального давления от колеса на сердечник крестовины.
Рис. 3.6. Расчетная схема к определению длины усовиков и контррельсов
От концов участка l1 делают отводы контррельса под углом 2 (угол
удара) и на конце участка l2 ширину желоба устанавливают равной 64 мм:
64  44
20
,

sin  2
sin  2
W
sin  2  ê î ,
Vï ð
l2 
26
(3.16)
(3.17)
где Wк-о – величина, пропорциональная потере кинетической энергии при
ударе гребня набегающего колеса в отвод контррельса (табл. 1.1); Vпр –
скорость движения экипажа по прямому направлению, м/с (по заданию).
Длину раструбной части контррельса l3 принимают равной 150200 мм,
а ширину желоба в конце контррельса – 86 мм.
По конструктивным соображениям торец контррельса не должен
доходить до стыка на расстояние, равное половине длины накладки.
При назначении длины контррельсов для стрелочных переводов
пологих марок следует иметь в виду, что длина контррельса,
определенная по формуле (3.14), может оказаться намного меньше длины
l1
2
86
64
l3
44
44
44
44
х1
l2
100-300
lу-1
64
l2
86
2
l3
100-300
lу-3
lу-2
х1
2
tг
46
46
46
46
20 мм
64
86

64
86
40 мм
h
P
крестовины. В этом случае длину средней части контррельса l1
увеличивают, но так, чтобы общая длина контррельса была не
меньше длины крестовины на 1500 мм.
Общая длина усовиков согласно рис. 3.6 составляет
l y  l y 1  x1  l y 2  l y 3 ,
(3.18)
где ly-1 – длина первой отогнутой части усовика, l y 1  h  tãN ; h – передний
вылет крестовины; tг – желоб в горле крестовины; х1 – длина второй части
t  46
усовика, x1   tã  40  N ; ly-2 – длина третьей части усовика, l y 2  ã
; siny –
sin  y
27
синус угла удара, sin  y 
Wy î
Vï ð
;
Wy-o – показатель потери кинетической
энергии при ударе гребня набегающего колеса в отвод усовика (табл. 1.1); ly-3 –
принимается равной 150200 мм.
4. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА
К основным геометрическим размерам стрелочного перевода
относятся: теоретическая длина перевода Lт и полная Lп; осевые размеры;
ординаты переводной кривой; длины рельсовых нитей и ширина колеи в
пределах перевода.
4.1. Теоретическая и полная длины стрелочного перевода
Теоретическая длина – это расстояние от начала остряка до
математического центра крестовины или проекция расчетного
контура стрелочного перевода (АСВДО) на горизонтальную ось (рис. 4.1).
В расчетный контур входит криволинейный остряк, переводная кривая и
прямая вставка перед математическим центром стрелочного перевода.
28
Ln
m1
а
b
a0
b0
l'0
А
В'
Р
Lт
С
В
Ц
Д'
Ц'
Д
d
Д''
О

R'0
n

R"0
O'
O
Рис. 4.1. Схема к расчету основных геометрических размеров перевода
Проекция остряка АСВ на горизонтальную ось l'0 определена раньше
(пп. 2.3.3, 2.3.4), проекция переводной кривой равна разнице катетов
Д'Д  R0 sin  и В'В  R0 sin  (рис. 4.1, треугольники с вершинами В'ВО' и
Д'ДO'). Из Д'ДO' определяется проекция прямой вставки Д"O  d cos  .
Итак,
Lm  l0  R0  sin   sin    d cos  .
(4.1)
Полная длина стрелочного перевода – это расстояние от
переднего стыка рамного рельса до заднего стыка крестовины
Ln  m1  Lm  P ,
(4.2)
29
где m1 – передний вылет рамного рельса; Р
–
практическая
длина
заднего вылета крестовины.
Расчетная схема (рис. 4.1) построена по рабочей грани рельсов.
4.2. Осевые размеры стрелочного перевода
Имея значения марки стрелочного перевода 1/N, теоретической Lт и
полной длины Ln, находят осевые размеры а0, b0, a, b стрелочного
перевода, необходимые для разбивки его на месте укладки (рис. 4.1, 4.2).
Ln
a
m1
b
a0
b0
P
Ц
ось прямого
пути
Ц'
О
b
ось бокового
пути

Sê
2
Sê
2
Ри
Рис. 4.2. Схема к расчету осевых размеров перевода
с.
11.
Ра
Центр стрелочного перевода Ц – это точка пересечения осей бокового,
прямого путей и биссектрисы крестовинного угла. Математический центр
сче О –
точка пересечения рабочих граней сердечника крестовины.
тна
Осевой размер b0 определяется из прямоугольного треугольника ЦЦ'O
я
b0  ÖÖ '=
Sê 1
 Sê N .
2 tg 2
схе
(4.3)
ма
к
Осевой размер а0 – это расстояние от центра стрелочного перевода
Ц
рас
до начала остряка
чет(4.4)
a0  Lm  b0 .
у
Осевые размеры а и b (рис. 4.1, 4.2) соответственно равны
b  b0  P,
a  Ln  b.
30
осн
овн
ых(4.5)
гео
ме
три
чес
ких
4.3. Ординаты переводной кривой
Для точной постановки переводной кривой в плане рассчитывают
ординаты переводной кривой. За центр системы координат принимают
точку на рабочей грани рамного рельса против корня остряка. Ордината
переводной кривой у0 в этой точке равна проекции криволинейного остряка
на вертикальную ось, т. е. y0  U .
Абсцисса конца переводной кривой, т. е. проекция переводной кривой
на горизонтальную ось (рис. 4.3), определяется как
xêê  R0  sin   sin   .
(4.6)
Ординаты переводной кривой уn в точках с заданными абсциссами хп
(рис. 4.3) определяют по формуле
yn  y0  R0  cos   cos  n  ,
(4.7)
где  – стрелочный угол; п – угол в точке переводной кривой,
соответствующий конкретной абсциссе хп, определяемый через sinn, т. е.
x
sin  n  sin   n .
R0
При расчете стрелочных переводов с гибкими остряками в формулы
(4.6) и (4.7) вместо  подставлять п и вместо U – проекцию остряка на
вертикальную ось Un.
Абсциссы хп назначают с шагом 2000 мм. Для контроля вычислений по
формуле (4.7) ординаты в конце переводной кривой укк определяют по
формуле
yêê  Sê  d sin  ,
(4.8)
Расчет ординат переводной кривой сводят в табл. 4.1.
Таблица 4.1
Расчет ординат переводной кривой
хп, мм
1
х0=0
х1=2000
х2=4000
…
хn=хкк
xn
R0
2
0
3
sin
n,
градусы
4

sin

sin  n  sin  
xn
R0
cosn
cos   cos  n
yп, мм
5
cos
6
0
7
у0=U
cos
укк
Примечание. Значения столбцов 2–6 вычисляются с точностью до 6 знаков после
запятой.
31
xкк
xп
х2
0
х1
у1
у2
уп
1
укк
2
y

Sк
n

d
R'0
n
R"0

O'
O
Рис. 4.3. Схема к расчету координат переводной кривой
4.4. Длины рельсовых нитей стрелочного перевода
Для расчета длин рельсовых нитей L1, L2, L3, L4 стрелочного перевода
вычерчивают расчетную схему по осям рельсов (рис. 4.4). Расчет длин
рельсовых нитей выполняют по следующим формулам:


L1  Ln  l pp  2;


B


L2   R0  ã       ðàä  d  h   ê  ;

2 


(4.9)
L3  Lm  l0  h  ê  ;


Bã 
 
L4  m1  Sâ sin í   R0  Sâ    v  í  ðàä  
2 



Bã 
 
  R0  Se      v  ðàä  d  P  l pp  , 
2 


где Ln и Lт – полная и теоретическая длины стрелочного перевода; lрр –
длина рамного рельса; R'0 и R"0 – соответственно радиусы в зоне
32
возможных ударов и за ней; к и  – величины зазоров; Вг – ширина
головки рельса; , , v, н – соответственно угол крестовины, стрелочный
угол, угол в конце строжки остряка, начальный стрелочный угол в
радианах; l'0 – длина прямого остряка; h, P – практическая длина
переднего и заднего вылета крестовины; Sв, Se – ширина колеи (прил. 1,
табл. 1).
Ln
Lт
m1
Р
lpp
н
L1
к
l0
L2
Sв
l'0
Sг
v-н
Sе
L3
к
lpp

h
-v
-
Sк
d
P
L4
Sк
R"0
O'
O
Рис. 4.4. Схема к расчету длин рельсовых нитей
4.5. Ширина колеи
Ширину колеи в стрелочном переводе обычно назначают из условий
вписывания подвижного состава. В курсовом проекте назначение ширины
колеи в ответственных сечениях перевода производится по нормам
содержания стрелочных переводов, проверенных многолетним опытом их
33
эксплуатации. Эти сечения и численные значения ширины колеи типовых
переводов приведены в прил. 1, табл. 1.
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СХЕМЫ УКЛАДКИ И СХЕМЫ
ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА
Схема укладки и схема геометрических размеров стрелочного перевода
являются основными документами, согласно которым укладывают и
содержат стрелочный перевод. Схемы вычерчиваются в масштабе 1:100.
На них указывают все размеры, полученные расчетом и принятые
конструктивно.
Для составления схемы укладки рельсовые нити L1, L2, L3, L4
раскраивают на рельсы стандартной длины и рельсовые рубки.
Проектируют раскладку переводных брусьев, т. е. определяют расчетом
количество брусьев разной длины (комплект брусьев), их местоположение,
расстояние между осями брусьев.
5.1. Раскрой рельсовых нитей на соединительных путях
стрелочного перевода
При раскрое рельсовых нитей L1, L2, L3, L4 на рельсы стандартной длины
(12,5 и 25 м) и рельсовые рубки необходимо выполнять следующие условия:
1) рельсовые рубки должны быть максимальной длины, стандартная
минимальная длина рубки равна 6246 мм;
2) количество стыков должно быть сведено к минимуму. Особенно это
требование важно при проектировании переводов для высокоскоростного
движения поездов и переводов на железобетонном подрельсовом
основании с гибкими остряками на которых все стыки, за исключением
изолирующих, должны быть сварными;
3) величину стыковых зазоров  принимают равной 8–10 мм. В корне
остряка к = 5 мм (при гибких остряках к = 0). Зазоры в передней и
хвостовой частях крестовины всех стрелочных переводов равны 0;
4) на стрелочных переводах, рассчитанных на включение их в
централизованное управление, стрелку изолируют от примыкающего пути
и от крестовинной части. Для этого на соединительных путях
устанавливают изолирующие стыки (рис. 5.1) попарно: 1, 4 и 2, 3 со
смещением на расстояние не более 1,5 м. В этом случае тележка вагона с
самой короткой жесткой базой не сможет разместиться между
изолирующими стыками. В противном случае сигналы не будут показывать
занятость пути;
5) при механизированной укладке стрелочных переводов (с
применением машин тяжелого типа), раскрой плетей должен быть таким,
чтобы весь стрелочный перевод можно было бы разделить на блоки
(рамный, средний и крестовинный). В этом случае корневые стыки
34
остряков и задние стыки рамных рельсов лучше располагать в одном
створе. То же относится к передним и хвостовым стыкам крестовины: их
желательно располагать в одном створе со стыками ходовых рельсов,
1.5 м
lн
1
2
3
4
lн
расположенных вдоль контррельсов. Возможны и другие варианты
расположения стыков (см. прил. 2).
Рис. 5.1. Расположение изолирующих стыков
5.2. Компоновка схемы укладки и схемы геометрических размеров
стрелочного перевода
На заключительном этапе разработки эскизного проекта одиночного
обыкновенного стрелочного перевода вычерчивают схему укладки и схему
геометрических размеров перевода.
При проектировании схемы укладки определяют: количество брусьев;
их местоположение под стрелочным переводом и длину.
Расчет основных параметров стрелки и крестовины выполнен с учетом
распределения под ними переводных брусьев (см. подразд. 2.4, 3.2). Таким
образом, осталось распределить брусья только под соединительными путями.
Для выполнения расчета раскладки брусьев под соединительными
путями вычерчивают на миллиметровой бумаге в масштабе 1:100 схему
стрелочного перевода.
Вначале на чертеж наносят ось прямого пути перевода, отмечают на
ней центр стрелочного перевода Ц, от него в принятом масштабе
откладывают осевые размеры а, b, а0, b0. Определяют положение
математического центра крестовины О, характеризуемое величинами b0 и
Sк/2 (рис. 4.1). Из математического центра крестовины описывают дугу
радиусом, равным Sк/2, и, проведя к ней касательную из центра перевода,
35
находят направление оси бокового пути. Затем вычерчивают в рабочих
гранях рельсов прямой путь. Упорную нить бокового пути наносят на
чертеж по ординатам переводной кривой (табл. 4.1), а внутреннюю –
параллельно упорной на расстоянии S = 1520 мм. Далее на чертеже
показывают положение всех стыков и осей брусьев под стрелкой и
крестовиной (см. подразд. 2.4, 3.2).
Под соединительными путями – между стрелкой и крестовиной –
вначале намечают положение осей предстыковых брусьев со стыковым
пролетом С = 420 мм при типе стрелочного перевода Р65, Р75 и С = 440 мм
– при Р50. Затем определяют расстояние АВ, ДЕ, ЖЗ (рис. 5.2), после чего
находят число пролетов на каждом из этих участков, а следовательно, и
число брусьев. Расстояние между осями промежуточных брусьев b =
(0,9÷1,0)aпер.
Рис. 5.2. Схема раскладки брусьев под обыкновенным переводом
Концы брусьев со стороны прямого пути располагают на одной линии
"по шнуру" – параллельно прямой рельсовой нити. Нормальный выступ
бруса М' – расстояние от внутренней рабочей грани рельса до торца бруса
определяется как
2750  S0 2750  1520
M 

 615 мм,
2
2
где 2750 – длина деревянной шпалы, мм.
С другой стороны перевода брусья размещают уступами по группам
различных типоразмеров. Число брусьев в каждой группе определяют
графически. Переход от одной длины брусьев к другой осуществляется в
том случае, если расстояние от рабочей грани рельса до торца бруса
будет около 600 мм, но не менее 550 мм. Под переводами укладывают
деревянные брусья длиной от 3,0 до 5,5 м с интервалами приращения 0,25
36
м. За крестовиной укладывают брусья до тех пор, когда вместо них можно
будет укладывать шпалы при условии, что соседние концы их не
перекрывают друг друга.
Под передним вылетом рамных рельсов возможна укладка шпал. Для
размещения переводного механизма используют флюгарочные брусья,
длина которых 4,5 м, расстояние между ними по осям 600 мм. В
современных
стрелочных
переводах
переводной
механизм
устанавливается на металлических уголках.
От начала перевода до его центра брусья укладывают перпендикулярно
оси прямого направления. На протяжении 5–7 пролётов от центра стрелочного перевода производится плавный поворот брусьев от положения, перпендикулярного к направлению биссектрисы крестовинного угла, и до конца
перевода брусья продолжают укладывать перпендикулярно биссектрисе.
При движении поездов преимущественно по прямому направлению
брусья под всем стрелочным переводом укладывают перпендикулярно оси
прямого пути.
После раскладки брусьев определяют их количество в каждой группе и
составляют их спецификацию по форме табл. 5.1.
Таблица 5.1
Спецификация брусьев
3,00
3,25
3,50
Количество брусьев длиной, м
3,75 4,00 4,25 4,50 4,75
5,00
5,25
5,50
Всего … брусьев
По форме поперечного сечения деревянные переводные брусья
подразделяются на два вида: обрезные и необрезные (рис. 5.3).
а
б
Рис. 5.3. Поперечные сечения деревянных
брусьев: а – обрезные; б – необрезные
Размеры поперечного сечения переводных брусьев приведены в
прил. 1, табл. 5.
37
В прил. 1, табл. 6 приведены комплекты брусьев типовых стрелочных
переводов.
Наряду со схемой укладки брусьев обязательно вычерчивают схему
геометрических размеров стрелочного перевода в масштабе 1:100.
На схему следует вынести все принятые и полученные расчетом
параметры стрелочного перевода, а именно:
– полную Ln и теоретическую Lm длины;
– передний m1 и задний m2 вылеты рамного рельса;
– длины прямолинейного l'0 и криволинейного l0 остряков, рамного рельса
lрр, всех рельсов, входящих в стрелочный перевод;
– длину остроженной части остряков v;
– длину прямой вставки d, практические размеры крестовины h и P;
– размеры контррельсов lкрр;
– начальный стрелочный угол н, угол v, стрелочный угол , угол
крестовины ;
– радиусы остряка и переводной кривой R'0, R"0;
– осевые размеры а, b, a0, b0;
– центр стрелочного перевода Ц, математический центр крестовины О,
середину контррельса;
– абсциссы и ординаты переводной кривой;
– места контрольных промеров желобов и ширины колеи в стрелочном
переводе.
6. НОРМЫ ДОПУСКАЕМЫХ СКОРОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ
ПО СТРЕЛОЧНЫМ ПЕРЕВОДАМ
Допускаемые скорости движения поездов по стрелочным переводам
установлены приказом № 41 от 12 ноября 2001 г. "О нормах допускаемых
скоростей движения подвижного состава по железнодорожным путям
колеи 1520 (1524) мм".
Они устанавливают максимально допускаемые скорости движения по
прямому и боковому путям исходя из показателей динамики и воздействий
на путь, условий прочности и устойчивости стрелочных переводов,
допускаемого непогашенного ускорения в стрелочных кривых без возвышения наружного рельса, а также устойчивости колеса на рельсе против вползания. Учитывается также отсутствие подуклонки рельсов на
большинстве стрелочных переводов.
Допускаемые скорости движения для всех типов подвижного состава,
за исключением большегрузных транспортеров и путевых машин, а также
некоторых типов локомотивов приведены в табл. 6.1.
38
Таблица 6.1
Допускаемые скорости движения поездов по обыкновенным
одиночным стрелочным переводам, уложенным в прямых участках
пути
Тип стрелочного перевода
Максимальная
допускаемая
скорость, км/ч, по
Марка
прямому боковому
пути Vпр
пути Vб
Стрелочные переводы России
Р65 с гибкими остряками и крестовиной
1/11
200
с гибким подвижным сердечником
Р65 с гибкими остряками и усиленным
1/11
160
поворотным сердечником
Р65 с гибкими остряками и крестовиной
1/22
140
с поворотным сердечником
Р65 с гибкими остряками и цельнолитой
крестовиной и крестовиной с поворотным
1/18
140
сердечником
Р65 с гибкими остряками и крестовиной с
поворотным сердечником или литой
1/11
140
крестовиной
Р65 с гибкими остряками и крестовиной с литым
1/11
140
сердечником на железобетонных брусьях
Р65 с поворотными остряками с литой
1/11
120
крестовиной на деревянных брусьях
Р65 с поворотными остряками с литой
1/11
80
крестовиной на железобетонных брусьях
1/9
Р65 с поворотными и гибкими остряками,
1/9
100
литой крестовиной на деревянных брусьях
Р50 с литыми сердечниками из вы1/18
120
сокомарганцовистой стали
Р50 с поворотными остряками и литой
1/11
120
крестовиной
Р50 с поворотными остряками и литой
1/9
100
крестовиной
Стрелочные переводы Франции, Германии, Японии
ИТС-60; 60 Т (60 кг/м)
1/33
250
50/40
50/40
120
80
50/40
50/40
40
40
40
80
40
40
160
39
ИТС-60
ИТС-60
»
»
1/42
1/65
300
350
200
230
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ
Таблица 1
Нормы устройства обыкновенных одиночных стрелочных переводов
по ширине колеи (при номинальной колее 1520 мм)
Тип и
марка
в стыках
стрелочно рамных
го
рельсов
перевода
(а)
Р65,1/22
Р65,1/18
Р65,1/11
Р65,1/9
Р50,1/18
Р50,1/11
Р50,1/9
Все типы
и марки
1520
1520
1520
1520
1520
1520
1520
+4
-2
Ширина колеи в контрольных сечениях, мм
в переводной
в корне остряка
кривой
у острия
остряков
на
на
в
в конце
(в)
боковой
прямой середине кривой
путь (г)
путь (д)
(е)
(3)
1521
1520
1520
1520
1520
1521
1520
1520
1520
1520
1524
1520
1521
1520
1520
1524
1520
1521
1524
1520
1521
1520
1520
1520
1520
1528
1520
1521
1520
1520
1528
1520
1521
1524
1520
Допустимые отступления в сторону увеличения (+),
и в сторону уменьшения (-), мм
+4
+4
+4
+10
+3
-2
-2
-2
-2
-3
в
крестови
не
(ж, и, к)
1520
1520
1520
1520
1520
1520
1520
+3
-3
Примечание. Места контрольных промеров ширины колеи а, в, г, д, е, з, ж, и, к
показаны на рис.1.
40
Передний стык
крестовины
Сечение сердечника
крестовины 40 мм
р
а
в
д г
ж
и
tг
е
з ж
Корень остряков
р
п к
и
с т к
Середина переводной
кривой
Конец переводной
кривой
Рис. 1. Места контрольных промеров ширины колеи и желобов
41
Продолжение прил. 1
Таблица 2
Конструктивные параметры, обеспечивающие сборку
передних стыков крестовин, мм
Тип стыка крестовины
вкладышно-накладочный или
обыкновенный накладочный у
накладочно-хвостовиковый у
сборных крестовин
цельнолитых крестовин
D
G
D
G
360
263
416
64
316
283
406
64
316
299
406
64
Тип
рельсов
Р50
Р65
Р75
Таблица 3
Характеристики, обеспечивающие сборку стыков крестовин
Тип
рельсов
Р50
Р65
Р75
Вп, мм
Вг, мм
2V, мм
х, мм
lн, мм
132
150
150
72
75
75
185
173
173
65
50
50
820
800
800
Таблица 4
Нормы ширины желобов
в одиночных стрелочных переводах колеи 1520 мм
Ширина желобов и допуски в контрольных сечениях, мм
в крестовине
на отводах усовиков и контррельсов
Типы и
в сечении
марки
в прямой
сердечника
в
стрелочных
части
на входах
в горле tг шириной от
отведенной
переводов
контррельс
(т)
20 до
части (с)
а (р)
50 мм (п)
Р65, Р50
1/18
Р65, Р50
62 +6, –1
462
1/11
44 +3, –2
64 +5, –2
86 +6, –2
Р65, Р50 1/9,
1/6, 2/11, 2/9
Р65, Р50 2/6 46 +6, –1
452
Примечание. Размеры п, р, с, т см. на рис. 1.
42
Продолжение прил. 1
Таблица 5
Поперечные размеры деревянных переводных брусьев
Ширина верхней пласти b,
мм
Ширина
Тип
Толщина
нижней
брусьев
h, мм уширенн широкой нормаль пласти b1,
мм
ой (У)
(Ш)
ной (Н)
I
II
III
180
160
160
220
220
–
200
–
200
–
175
175
Ширина по
Высота
непропиле пропиленн
нным
ой боковой
сторонам стороны h1,
b2, мм
мм
260
250
230
300
280
260
150
130
130
Таблица 6
Условный номер
длины брусьев
Длина брусьев, м
Количество деревянных брусьев
в комплектах типовых стрелочных переводов
3,00
1
3,25
2
3,50
3
3,75
4
4,00
5
4,25
6
4,50
7
4,75
8
5,00
9
5,25 10
5,50 11
Итого
Всего
А1, 2
Р65, Р50
1/18
Тип комплекта брусьев
А3
А4
Б1
Тип рельсов
Р65
Р65, Р50
Марки стрелочных переводов
Б2
1/11
1/9
1/11
1/9
Разновидность брусьев по ширине верхней пласти
У
Ш
У
Ш
У
Ш
У
Н
У
Н
22
9
16
15
2
16
17
–
–
–
2
14
10
10
1
7
7
–
–
–
5
12
8
8
7
7
–
–
–
–
12
7
4
8
5
–
–
–
–
–
11
5
6
4
3
–
–
–
–
–
9
4
2
4
1
6
3
1
–
–
8
6
1
5
1
7
7
–
–
–
9
6
4
2
3
3
1
–
–
–
9
5
4
5
5
–
–
–
–
–
8
6
4
6
4
–
–
–
–
–
7
4
3
–
–
–
–
–
–
–
29
108
26
54
24
44
32
43
30
33
137
80
68
75
63
В
Для
перекрестн
ых
стрелочных
переводов
У
И
–
–
–
–
–
–
–
–
–
19
18
8
8
10
4
4
8
8
–
–
–
4
71
20
91
Примечание. Комплекты А1–А4 составляют из брусьев I типа; комплекты Б1 – из
брусьев I и II типов; комплекты Б2 и В — из брусьев II типа. Из брусьев III типа
составляют комплекты по заказу потребителя. Допускаются брусья с уширенной (У)
верхней пластью вместо брусьев с широкой (Ш) и нормальной (Н) пластью.
43
Продолжение прил. 1
Таблица 7
Технические характеристики типовых одиночных обыкновенных
стрелочных переводов на деревянных брусьях колеи 1520 мм
Тип, марка
стрелочного
Номер
перевода,
проекта
наименование
проекта
2451
Р65, 1/18
Конструкция
крестовины,
размеры h, Р,
мм
Конструкция
остряков,
размеры
l0, m1, U, R0, мм
Полная
длина
перевода
Lп, мм
Прямая
вставка d,
мм
НПК с
поворотным
сердечником
h= 3950,
Р = 4420
Гибкие остряки
l0 = 15500,
m = 3832,
Uп = 206,
R'0 = 961590,
R"0 = 963870
Гибкие остряки
l0 = 15500,
m = 3832,
Uп = 206,
R0 = 961690
Гибкие остряки
l0 = 10750,
m = 2765,
Uп = 278,
R0 = 300000
Гибкие остряки
l0 = 10750,
m = 1750,
Uп = 278,
R0 = 300000
57515
2325
67615
1113
37643
3285
33843
3285
Гибкие сварные
остряки
l0 = 14370,
m = 1750,
Uп = 278 (на
расстоянии 10750
от острия),
R0 = 300000
Гибкие остряки
l0 = 10750,
mп = 2765,
U = 278,
R0 = 300000
34854
3285
33363
3285
2715
Р65, 1/18
Цельнолитая
h = 2150,
Р = 4776
2450
Р65, 1/11
для
скоростного
движения
НПК с гибким
сердечником
h = 2950,
Р = 6830
2561
Р65, 1/11
2717
2718
Р65, 1/11
НПК с
усиленным
поворотным
сердечником
h = 2950,
Р = 4045
Сборная с
литым
сердечником и
приварными
рельсами в
хвосте
h = 2950,
Р = 4045
2773
(2688)
Р65, 1/11
унифицирован
ный
44
Сборная с
литым
сердечником
h = 2950,
Р = 4045
Продолжение прил. 1
Окончание табл. 7
Номер
проекта
Тип, марка
стрелочного
перевода,
наименование
проекта
Р65, 1/11
Конструкция
крестовины,
размеры h, Р, мм
Гибкие остряки
l0 = 10750,
m = 1750,
Uп = 278,
R0 = 300000
2764
Р65, 1/11
Сборная с
Поворотные
модифицированный
литым
остряки
сердечником
l0 = 8300,
h = 2950,
m = 2765,
Р = 2550
U = 181,
R0 = 300000
2772
Р65, 1/9
Сборная с литым Гибкие остряки
(2244)
сердечником
l0 = 10750,
h = 2500,
m = 2765,
Р = 2090
U = 278,
R'0 = 300000,
R"0 = 200060
2721
Р65, 1/9
Сборная с
Гибкие остряки
унифицированный
литым
l0 = 10750,
сердечником
m = 2765,
h = 2500,
U = 278,
Р = 2090
R'0 = 300000,
R"0 = 200060
2642
Р50, 1/11
Сборная с
Поворотные
литым
остряки
сердечником
l0 = 6515,
h = 2650,
m = 4323,
Р = 2300
U = 125,
R0 = 297259
2643
Р50, 1/9
Сборная с
Поворотные
литым
остряки
сердечником
l0 = 6515,
h = 2085,
m = 4323,
Р = 1880
R'0 = 297259,
R"0 = 200000
2771
(2793)
Сборная с
литым
сердечником
h = 2950,
Р = 2550
Конструкция
остряков,
размеры
l0, m1, U, R0, мм
Полная
длина
перевода
Lп, мм
Прямая
вставка d,
мм
32348
3285
33363
3285
30020
2757
31035
1757
33525
3537
31057
Примечания: 1. НПК – непрерывная поверхность катания; h и Р – соответственно
передний и задний вылеты крестовины; l0 – длина остряка; m – передний вылет рамного
рельса; U – ордината в корне остряка; R0 – радиус остряка и переводной кривой. 2. Угол
45
крестовины марок: 1/11 –  = 511'40"; 1/9 –  = 620'25"; 1/18 –  = 310'12.5"; 1/22 –  =
235'50".
Продолжение прил. 1
Таблица 8
Технические характеристики типовых одиночных обыкновенных
стрелочных переводов на железобетонных брусьях колеи 1520 мм
Номер
проекта
2768
2726
2750
2769
Тип, марка
Конструкция
стрелочного
крестовины,
перевода,
размеры: h, Р,
наименовани
мм
е проекта
Р65, 1/11
Сборная с
литым
сердечником
h = 2950,
Р = 2550
Конструкция
остряков,
размеры: l0, m1,
U, R0, мм
Поворотные
остряки
l0 = 8300,
m = 2769,
U = 181,
R0 = 300000
Р65, 1/11
НПК с
Гибкие сварные
для
гибкоповоротн
остряки
скоростного
ым
l0 = 13320,
движения
сердечником
m = 2765,
пассажирских
h = 2950,
U = 278 (на
поездов с
Р = 4965
расстоянии 10750
Vпр ≤ 200 км/ч
от острия),
R0 = 300000
Р65, 1/11
Сборная с
Гибкие с
для путей 1 и
литым
приварными
2 классов
сердечником и
рельсами
приварными
l0 = 13320,
рельсами в
m = 2765,
хвосте
U = 278 (на
h = 2950,
расстоянии 10750
Р = 4045
от острия),
R0 = 300000
Р65, 1/9
Сборная с
Поворотные
литым
остряки
сердечником
l0 = 8300,
h = 2500,
m = 2769,
Р = 2090
U = 181,
R'0 = 300000,
R"0 = 200060
Полная
длина
перевода
Lп, мм
Прямая
вставка d,
мм
33367
3285
39069
-
34858
3285
31039
1757,5
Примечания: 1. НПК – непрерывная поверхность катания; h и Р – соответственно
передний и задний вылеты крестовины; l0 – длина остряка; m – передний вылет рамного
рельса; U – ордината в корне остряка; R0 – радиус остряка и переводной кривой. 2. Угол
46
крестовины марок: 1/11 –  = 511'40"; 1/9 –  = 620'25"; 1/18 –  = 310'12.5"; 1/22 –  =
235'50".
47
Продолжение прил. 1
Таблица 9
Ординаты закрестовинных кривых стрелочных
переводов колеи 1520 мм
Ордината*, мм, от рабочей
Ширина
грани внутреннего рельса
Радиус Расстояние, мм, от математического
междупуть
центра крестовины
прямого пути до рабочей грани
кривой,
я, мм
наружного рельса кривой
м
до начала до середины до конца
в середине
в начале Бн
кривой Ан кривой Ас
кривой Ак
Бс
Марка крестовины 1/11
4100
200
19261
28305
37368
3278
3894
250
17009
28314
39643
3072
3842
300
14748
28315
41909
2867
3791
350
12488
28316
44176
2661
3739
4500
200
23661
32705
41768
3678
4294
250
21409
32714
44043
3472
4242
300
19148
32715
46309
3267
4191
350
16888
32716
48576
3061
4139
400
14627
32716
50841
2856
4088
4800
200
26961
36005
45068
3978
4594
250
24709
36014
47373
3772
4542
300
22448
36015
49609
3567
4491
350
20188
36016
51876
3361
4439
400
17927
36016
54141
3156
4388
500
13406
36017
58644
2745
4285
5000
200
29161
38205
47268
4178
4794
250
26909
38214
49543
3972
4742
300
24648
38215
51809
3767
4691
350
22388
38216
54076
3561
4639
400
20127
38216
56341
3356
4588
500
15606
38217
60874
2945
4485
5300
200
32461
41505
50568
4478
5094
250
30209
41514
52848
4272
5042
300
27948
41515
55109
4067
4991
350
25688
41516
57376
3861
4939
400
23427
41516
59641
3656
4888
500
18906
41517
64174
3245
4785
Марка крестовины 1/9
4100
200
12120
23146
34206
2876
3794
4500
200
15720
26746
37806
3276
4194
250
12966
26749
40574
2970
4117
4800
200
18420
29446
40506
3576
4494
250
15666
29449
43274
3270
4417
300
12912
29451
46041
2964
4341
* Ордината для конца кривой равна ширине междупутья КК (см. рис. 2)
48
Окончание прил. 1
Рис. 2. Схема разбивки закрестовинной кривой
49
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
СХЕМЫ УКЛАДКИ И СХЕМЫ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
СОВРЕМЕННЫХ ОДИНОЧНЫХ СТРЕЛОЧНЫХ ПЕРЕВОДОВ
Рис. 1. Схема укладки стрелочного перевода типа Р65 марки 1/11 проекта 2433
50
Продолжение прил. 2
Рис. 2. Схема геометрических размеров стрелочного перевода типа Р65 марки 1/11 проекта 2433
51
Продолжение прил. 2
Рис. 3. Схема укладки стрелочного перевода типа Р65 марки 1/9 проекта 2434
52
Продолжение прил. 2
Рис. 4. Схема геометрических размеров стрелочного перевода типа Р65 марки 1/9 проекта 2434
53
Продолжение прил. 2
Рис. 5. Схема укладки стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2750
54
Продолжение прил. 2
Рис. 6. Схема геометрических размеров стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2750
55
Продолжение прил. 2
Рис. 7. Схема укладки стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2768
56
Продолжение прил. 2
Рис. 8. Схема геометрических размеров стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2768
57
Продолжение прил. 2
Рис. 9. Схема укладки стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2769
58
Продолжение прил. 2
Рис.10. Схема геометрических размеров стрелочного перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/11 проекта 2769
59
Продолжение прил. 2
Рис. 11. Схема укладки стрелочного перевода типа Р65 марки 1/18 проекта 1323
60
Продолжение прил. 2
Рис. 12. Схема геометрических размеров стрелочного перевода типа Р65 марки 1/18 проекта 1323
61
Продолжение прил. 2
Рис. 13. Схема укладки стрелочного перевода типа Р65 марки 1/9 проекта 2434
62
Продолжение прил. 2
Рис. 14. Схема геометрических размеров стрелочного перевода типа Р65 марки 1/9 проекта 2434
63
Продолжение прил. 2
Рис. 15. Схема укладки симметричного стрелочного перевода типа Р65 марки 1/11 проект 1848
64
Продолжение прил. 2
Рис. 16. Схема геометрических размеров симметричного стрелочного перевода типа Р65 марки 1/11 проект 1848
65
Продолжение прил. 2
Рис. 17. Схема укладки стрелочного перевода
на ЖББ типа Р65 марки 1/6 проект 2628
Рис. 18. Схема геометрических размеров стрелочного
перевода на ЖББ типа Р65 марки 1/6 проект 2628
66
Продолжение прил. 2
Стык уравнительный на ЖББ тип Р65
проект ПКТБ ЦП СП848.000
Предназначен для эксплуатации на путях железнодорожных линий
МПС со скоростным режимом до 200 км/ч. Укладывается на
железобетонные брусья и шпалы. Представляет собой компенсатор
изменения длины рельсовых нитей, примыкающих к стрелочным
переводам, за счет температурных колебаний. Сварной остряк.
Рельсовые скрепления с подкладками КБ65 и прутковыми клеммами,
все подкладки с выштампованными ребордами. Все рельсовые детали
закалены током высокой частоты (ТВЧ).
I. Основные технические характеристики
Тип рельсов
Ширина колеи, мм
Полная длина стыка уравнительного, мм
Диапазон перемещения подвижного рельса, мм
Максимальная статическая нагрузка на рельс
от оси локомотива, кН
Максимальная скорость движения, км/ч
Нормативный ресурс до снятия, млн т, не менее
Масса, т, не более
Максимальная масса отгрузочного места, т
Максимальная длина отгрузочного места, мм
Форма отгрузки –на платформе или в полувагонах
II. Комплект поставки
Стык уравнительный для левой рельсовой нити
Стык уравнительный для правой рельсовой нити
Подкладки
Ящик с деталями рельсовых скреплений
Резиновые прокладки под рельсы и под подкладки
Р65
1520
12500
± 50
245
200
320
2,5
1,2
12500
1
1
1 комплект
1
1 комплект
III. В комплект поставки не включены следующие изделия
Брусья железобетонные
1 комплект
Шпалы железобетонные
1 комплект
Закладные болты с деталями изоляции
1 комплект
67
Продолжение прил. 2
Рис. 19. Стык уравнительный типа Р65 на ЖББ СП 848.000
68
Продолжение прил. 2
Прибор уравнительный тип Р65 проект ПТКБ ЦП 1262А.00.000
Используется для компенсации изменения длины железнодорожной
линии
при
температурных
колебаниях.
Применяется
на
железнодорожных мостах групп 1, 2, 3, 4.
Многолетняя эксплуатация уравнительного прибора данной
конструкции подтверждает его надежность и работоспособность в
различных регионах.
I. Основные технические характеристики
Ширина колеи, мм
1520
Полная длина, мм
13250
Длина прибора в сжатом состоянии, мм
12487...12577
Максимальная статическая нагрузка на рельс, кН
265
Величина перемещений пролетных строений, мм
0...750
Масса, т, не более
10,26
Максимальная масса отгрузочного места, т
3,3
Максимальная длина отгрузочного места, мм
12487
Форма отгрузки – на железнодорожной платформе по 1 или 2 комплекта
II. Комплект поставки
Компенсатор изменения длины с основанием
Мостик корневой
с подкладками основания
Контруголок с клеммой
Монтажные детали
2
2
10
2
1 комплект
III. В комплект поставки не включены следующие изделия
Шуруп путевой
296
Брусья деревянные
1 комплект
69
Продолжение прил. 2
Рис. 20. Схема укладки уравнительного прибора типа Р65 проект 1262А.00.000
70
Окончание прил. 2
Рис. 21. Схема геометрических размеров уравнительного прибора типа Р65 проект 1262А.00.000
71
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Железнодорожный путь: учеб. / Т. Г. Яковлева [и др.]; под ред. Т. Г.
Яковлевой. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Транспорт, 2001. – 407 с.
2. Амелин, С. В. Соединения и пересечения рельсовых путей / С. В.
Амелин. – М. : Транспорт, 1969. – 238 с.
3. Шахунянц, Г. М. Железнодорожный путь : учеб. для вузов ж.-д. тр-та /
Г. М. Шахунянц. – М. : Транспорт, 1987. – 479 с.
4. Елсаков, Н. Н. Практическое пособие по устройству и текущему
содержанию
стрелочных
переводов,
глухих
пересечений
башмакосбрасывателей / Н. Н. Елсаков. – М. : Желдориздат, 2002. – 144 с.
5. Инструкция по текущему содержанию пути № ЦП/774 РФ. – М. :
Транспорт, 2000. – 223 с.
6. Основы устройства и расчетов железнодорожного пути : учеб.
пособие / под ред. Т. Г. Яковлевой и С. В. Амелина. – М. : Транспорт, 1990.
– 367 с.
7. Полевиченко, А. Г. Правила оформления курсовых и дипломных
проектов : метод. указания / А. Г. Полевиченко. – Хабаровск : Изд-во
ДВГУПС, 2000. – 26 с.
8. Севостьянова, Л. Л. Расчеты верхнего строения пути и рельсовой
колеи : метод. указания / Л. Л. Севостьянова, А. В. Бондорова. –
Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2004. – 22 с.
9. Каталог для работников путевого хозяйства / Новосибирский
стрелочный завод. – Новосибирск, 2000. – 225 с.
72
ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ ....................................................................................................... 3
1. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
И МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ....................................................... 4
2. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СТРЕЛКИ ....................................... 5
2.1. Расчет радиусов остряков двойной кривизны ................................... 7
2.2. Расчет начального стрелочного угла и
длины боковой строжки остряка ........................................................ 9
2.3. Расчет стрелочного угла и длины остряков ..................................... 10
2.4. Расчет длины рамного рельса .......................................................... 13
3. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КРЕСТОВИННОЙ ЧАСТИ ................................. 16
3.1. Угол и марка крестовины .................................................................. 16
3.2. Основные размеры жестких крестовин ............................................ 19
3.3. Размеры контррельсов и усовиков ................................................... 22
4. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
РАЗМЕРОВ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА ................................................ 25
4.1. Теоретическая и полная длины стрелочного перевода .................. 25
4.2. Осевые размеры стрелочного перевода .......................................... 27
4.3. Ординаты переводной кривой .......................................................... 28
4.4. Длины рельсовых нитей стрелочного перевода .............................. 29
4.5. Ширина колеи .................................................................................... 30
5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СХЕМЫ УКЛАДКИ И СХЕМЫ
ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ СТРЕЛОЧНОГО ПЕРЕВОДА .............. 31
5.1. Раскрой рельсовых нитей на соединительных путях
стрелочного перевода ....................................................................... 31
5.2. Компоновка схемы укладки и схемы
геометрических размеров стрелочного перевода ........................... 32
6. НОРМЫ ДОПУСКАЕМЫХ СКОРОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ
ПО СТРЕЛОЧНЫМ ПЕРЕВОДАМ ............................................................. 35
ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Справочные данные ........................................................ 37
ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Схемы укладки и схемы геометрических
размеров современных одиночных
стрелочных переводов .................................................... 45
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК ............................................................... 67
73
Учебное издание
Севостьянова Лилия Леонидовна
Змеев Константин Владимирович
Разработка эскизных проектов
одиночных обыкновенных
стрелочных переводов
Методическое пособие
Редактор Н. В. Смышляева
Технический редактор С. С. Заикина
—————–––––––––————————————————————————
План 2004 г. Поз. 6.14.
ИД № 05247 от 2.07.2001 г.
Сдано в набор 01.12.2004 г. Подписано в печать 28.02.2005 г.
Формат 60841/16. Бумага тип. № 2. Гарнитура "Arial". Печать плоская.
Усл. печ. л. 4. Зак. 7. Тираж 200 экз. Цена 82 р.
————––––––––—————————————————————————
Издательство ДВГУПС
680021, г. Хабаровск, ул. Серышева, 47.
74
Л.Л. Севостьянова
К.В. Змеев
РАЗРАБОТКА ЭСКИЗНЫХ ПРОЕКТОВ
ОДИНОЧНЫХ ОБЫКНОВЕННЫХ
СТРЕЛОЧНЫХ ПЕРЕВОДОВ
Методическое пособие
Хабаровск
Издательство ДВГУПС
75
2005
76