подход к учету вибрационных параметров асинхронных

ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
УДК 53.082.4: 621.313.33
ПОДХОД К УЧЕТУ ВИБРАЦИОННЫХ ПАРАМЕТРОВ
АСИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ СОСТОЯНИЯ
КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Ахметшина М.В., асп., Прус В.В., к.т.н., доц.
Кременчугский государственный университет имени Михаила Остроградского
ул. Первомайская, 20, 39600, г. Кременчуг, Украина
E-mail: amv@kdu.edu.ua
В работе на основе анализа существующих методов и средств вибрационной диагностики обоснованы подходы к оценке влияния состояния конструктивных элементов асинхронных двигателей на их вибропараметры.
Ключевые слова: вибрация, конструктивный элемент, эксцентриситет, дефект, деформация, надежность.
фекты конструкции при сборке, установке и подгоВведение. Основной задачей при эксплуатации
товке к эксплуатации, которые при их развитии
электрических машин является обеспечение требуеснижают продуктивность работы и срок службы АД.
мого уровня надежности при как можно более высоУчет этих особенностей при расчете вибрационной
ких энергетических показателях. Решить в полной
надежности и непосредственно контроль состояния
мере рассматриваемую задачу можно только при
основных конструктивных элементов электрической
условии учета физических процессов, протекающих
машины позволит существенно повысить точность
в электрических машинах в статических и динамипрогнозирования параметров и работоспособность
ческих режимах работы, а также наличия информаАД в производственных условиях.
ции о текущем техническом состоянии основных
элементов конструкции. На сегодняшний день это
Наиболее эффективным является прогнозироване всегда представляется возможным, как в силу отние надежности АД в процессе эксплуатации, так
сутствия теоретических представлений об изменекак это позволяет значительно сократить количество
нии параметров электрических машин, составляюиспользуемых конструкционных материалов и детащих потерь в отдельных элементах и достоверных
лей, а также предупреждать последующие внезапметодик их определения и выражения, так и по приные отказы двигателей и, соответственно, сократить
чине отсутствия информации о состоянии элементов
ущерб от их простоя.
конструкции в процессе эксплуатации. Существенно
Анализ предыдущих исследований. На сегоувеличить объем необходимой информации помогадняшний день проведены исследования вибрации
ет проведение наряду с испытаниями, предусмотроторных систем, созданы измерительные комплекренными стандартами, исследований вибропараметсы и устройства [2]. Однако нерешенным в полной
ров электрических машин.
мере является вопрос анализа виброфона АД, с учеПри оценке вибрационной надежности асинтом влияния факторов, которые воздействуют на
хронных двигателей (АД) важную роль играет анаЭМ в процессе эксплуатации, так как неизвестно,
лиз их состояния перед первичной установкой на
какое влияние оказывают основные виды дефектов
рабочее место, так как основные параметры АД и
на вибрационное состояние ЭМ. В работе [3] предсвойства конструктивных материалов могут иметь
ставлены стандартные подходы к определению
отклонения от нормируемых значений и указанных
уровней магнитных и механических вибраций АД
в паспорте величин.
серии АИ.
Эти отклонения или обусловлены непосредстМетодика расчета магнитных вибраций, предловенно недостатками технологии производства или
женная в [4], основана на предположении о линейвносятся при транспортировке и монтаже АД. К изности системы, которая заключается в том, что часменениям технолого-производственного характера
тота вибраций принимается равной частоте элекможно отнести ухудшение свойств стали при штамтромагнитных сил. Частотный спектр получается на
повке, что ведет к снижению магнитной индукции и
основании анализа уравнений Максвелла. Особенувеличению потерь, а также точечные повреждения
ностью методики является использование эмпирипроводников во время укладки, что приводит к лоческих коэффициентов для учета состояния обмоткальным повреждениям изоляции обмотки. Недоски, зубцов статора, станины, жесткости подшипнитаточно жесткие допуски на механическую обработков качения и несимметрии машины при определеку деталей выступают причиной увеличения эксценнии частоты и амплитуды колебаний. Однако отсуттриситета воздушного зазора и как следствие – увествие механизма контроля уровня магнитных вибличения магнитной составляющей вибрации и т.п.
раций по таким эксплуатационным факторам, как
К дефектам, влияющим на вибрационную надисбаланс ротора, прогиб вала, изменение свойств
дежность, вносимым при сборке, можно дополнистали и т.д. и использование при этом информации о
тельно отнести нарушение симметрии элементов
влиянии этих дефектов на уже учтенные повреждеконструкции корпуса, недостаточные натяг сердечния, делает такую методику пригодной только для
ника статора в корпус и пакета ротора на вал, несосопоставления различных конструктивных решений
осность посадочных мест на валу и в подшипникоАД при выборе оптимального варианта, но не дает
вом щите, отсутствие технологии оптимальной пополноценной информации о вибрационной надежсадки подшипников, определенные соотношения
ности двигателя с параметрами, изменяющимися в
числа пазов статора и ротора, недостаточная баланпроцессе эксплуатации и ремонта. При этом метосировка ротора при изготовлении двигателя.
дика
расчета механических вибраций в [4] имеет ряд
Таким образом, на сегодняшний день технология
предположений,
связанных не с действительными
производства изначально вносит определенные деВісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
77
ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
причинами повреждений в подшипниках, а основанных на принятии дефектов их микрогеометрии,
вызванных несовершенством технологии производства.
В работе [5] раскрыты вопросы влияния дефектов стали на вибрацию двигателя постоянного тока.
Доказано, что локальное превышение потерь в стали
на 20–30% приводит к возникновению вибрации с
виброскоростью до 30–40 мм/с, что значительно
превышает предельно допустимые значения.
В [6] на основании экспериментальной модели
ротора турбогенератора разработана модель диагностики неравномерного распределения температурного поля по его вращающимся элементам с использованием вибродиагностики. При этом в качестве
диагностического параметра принят прогиб вала.
Для оценки распределения температуры использовался метод конечных элементов, установлена зависимость: параметры температурного поля – прогиб
вала – значение виброускорения. В итоге доказана
возможность диагностики повреждения электрических машин на основании анализа неравномерных
температурных полей с применением вибродиагностики.
Анализ методик, предложенных в [1] и [4], позволяет сделать вывод об идентичности подходов,
предложенных авторами, описанным выше. Отличие заключается лишь в количестве учитываемых
факторов, но в общем виде расчет вибрации имеет
стандартные схему и структуру.
Таким образом, любая методика, синтезированная на основе описанных подходов, не позволяет
решить задачу диагностики и прогнозирования работоспособности и вибрационной надежности АД,
так как она будет удовлетворять лишь требованиям
систем прогнозирования первого уровня (сопоставление с нормированными вибропараметрами). Это
не дает возможности получить информацию, необходимую для экспертной оценки, которая позволила
бы спрогнозировать развитие дефектов, оценить их
влияние на надежность и тем самым получить вывод
о комплексе мер, необходимых для устранения этих
повреждений. Выходом из данной ситуации является учет в методиках расчета вибропараметров ряда
факторов, характеризующих состояние наиболее
повреждаемых узлов АД.
Цель работы. Разработка системы вибрационного анализа на основе учета состояния основных
конструктивных узлов асинхронных двигателей и
обоснование ее применения при прогнозировании
их надежности в процессе старения.
Материалы и результаты исследований. Если
рассматривать причины возникновения вибраций
для выявления наиболее значимых факторов,
влияющих на снижение надежности АД в целом,
особое внимание следует уделить изменениям
свойств конструктивных материалов и элементов
конструкции, не учитываемых при ранее проведенных исследованиях. Это прежде всего ухудшение
качественных показателей стали статора и ротора,
неравномерная усадка обмотки ротора для АД с
фазным ротором, деформация вала и посадочных
мест подшипников, повреждение подшипников, а
также повреждения в местах крепления АД.
Расчет вибропараметров АД с учетом этих де-
фектов является основополагающим при исследовании их надежности в процессе старения.
Проблема износа конструктивных частей электрических машин является достаточно актуальной,
но еще более необходимым сейчас есть выявление и
устранение причин, которые влекут за собой повреждение ЭМ в процессе эксплуатации на предприятии. Известно, что вибрация в значительной мере
влияет на надежность двигателя. Увеличение амплитуды и частоты колебаний, которые возникает
при выходе за границы допустимых максимальных
среднеквадратических значений виброскорости,
приводит к повреждению подшипников (продольные колебания), ослаблению посадки вращающихся
частей, задеванию ротора за статор (поперечные колебания) и т.п., что может нарушить нормальную
работу двигателя.
При рассмотрении причин возникновения дополнительных вибраций, следует выделить внешние, то есть те, которые обусловлены недостатками
производства и монтажа ЭМ на рабочем месте, плохим креплением приводных устройств, работой
вблизи АД установок и оборудования, возбуждающих колебательные волны, что приводят к вибрации
корпуса двигателя и создает помехи для достоверного анализа виброспектра АД. К внутренним причинам возникновения вибраций относятся повреждения внутренней структуры и отдельных узлов
двигателя: магнитная и электрическая несимметрии,
дисбаланс ротора, повреждение подшипникового
узла, прогиб вала и т.п. В общем виде картина изменения параметров АД в процессе ремонта и продолжительной эксплуатации, в том числе для вибропараметров, показана на рис. 1.
В
процессе
производства,
вследствие
недостаточной балансировки ротора, возникает
несоосность вращающихся частей, тем самым
вносится неравномерность воздушного зазора, что
приводит к увеличению центробежной силы.
Дефекты при сверлении посадочных отверствий
могут привести к вибрациям при недостаточно
устойчивом креплении АД на рабочем месте. В
процессе штамповки листов сердечников могут
быть внесены дополнительные деформации при
неравномерности зазора по контуру вырубки, что
ухудшает стойкость штампов при експлуатации и
увеличивает действие магнитных сил в двигателе.
От изменения жесткости вала и состояния подшипников зависит величина параметрической составляющей вибрации, обусловленная действием
колебательной силы. Также причиной увеличения
амплитуды вибраций электромагнитного характера
может послужить недостаточная запрессовка сердечника либо превышение ее допустимого уровня,
вследствие чего возрастают потери в стали. Переменные составляющие тока и потока в АД вызывают изменение электродинамических сил.
При анализе общего спектра вибраций в АД следует учесть особенности их распространения в областях низких, средних и высоких частот. Вибрации
низких частот несут в себе информацию о состоянии
группы узлов, сопряженных механизмов и оборудования, которое работает вблизи АД, кроме того на
них накладываются вибрации основания. На средних частотах спектр насыщен множеством случай-
Вісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
78
ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
ных составляющих, проявляются помехи, возникают
огромные трудности с определением конкретных
мест повреждений, избыточность информации затрудняет диагностику двигателя. Для колебаний на
высоких частотах характерным является наличие
небольшого количества составляющих спектра, что
дает возможность эффективно проводить анализ состояния АД на ранних стадиях развития дефектов.
Рисунок 1 – Структура взаимосвязи изменения параметров АД в процессе ремонта и продолжительной эксплуатации
f
Рисунок 2 – Основные частоты проявления дефектов конструктивных элементов АД
В соответствии с ГОСТ 20815-93, единственным
регламентируемым вибропараметром является максимальное среднее квадратическое значение виброскорости для указанной величины оси вращения
двигателя. При этом оцениваемый диапазон спектра
существенно меняется в условиях относительно постоянной частоты. При наличии информации о частоте и амплитуде вибрации возможно определить
их превышение, рассчитав значение виброскорости,
величина которой нормируется.
На рис. 2 приведены основные частоты проявления дефектов конструктивных элементов АД. Повреждениями ротора, которые могут проявляться на
данных частотах, являются обрыв стержней, ослабление их крепления к контактным кольцам, скрытые
дефекты стали [7].
Отмеченные на рис. 2 повреждения имеют
преимущественно механическу природу . Отдельной
группой
можно
выделить
дефекты
электромагнитного характера. К ним следует
отнести:
– ослабление прессовки пакета стали, обрыв,
замыкание в обмотке, нарушения магнитной или
электрической
симметрии,
статический
эксцентриситет (СЭ) воздушного зазора, что
проявляется в возникновении вибрации на частоте
2 ⋅ f ном , кратной частоте сети f ном . Диагностика
СЭ производится на основании исследования
спектра на частотах ± K ⋅ 2 f ном (где K – целое
число) относительно частоты зубцовой гармоники
Вісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
79
ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
fz .
Увеличение потерь, которое происходит в
результате повреждений такого рода, приводит к
увеличению индукции и виброскорости. Результаты
моделирования вибрации
АД типа 4А90L4У3,
приведенные на рис. 3-5, показывают значительное
влияние на величину виброскорости снижения
индукции вследствие изменения свойств стали.
Рисунок 3 – Зависимость изменения виброскорости
от изменения индукции при повреждении пакета
стали статора
Aе,
о.е
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
0,003 0,006 0,009 0,012 0,015 е, мм
Рисунок 4 – Изменение амплитуды роторной гармоники поля при увеличении эксцентриситета
Рисунок 5 – Зависимость общего уровня виброскорости от жесткости статора
– неравномерность воздушного зазора, овальность внутренней расточки статора относительно
оси вращения ротора возникает вследствие дефектов
монтажа подшипников, деформации статора. Вибрации, вызванные повреждениями такого рода, проявляются на частоте вращения поля в зазора, зависят
от частоты сети и количества пар полюсов.
При дефектах крепления двигателя к фундаменту
возникает уменьшение коэффициента жесткости
статора [5], вследствие чего существенно увеличивается амплитуда колебаний и превышение нормированных вибропараметров, что отражено на рис. 5.
Неодинаковое заполнение пазов медью, дефекты
укладки лобовых частей обмотки и т.п., которые
приводят к неуравновешенности ротора, вызывают
вибрации на частотах n 60 .
Величину влияния значения эксцентриситета на
общий уровень амплитуды вибраций возможно оценить, исследовав динамику увеличения амплитуды
роторной гармоники поля, представленную на
рис. 4.
Для определения областей насыщения стали в
зубцовых зонах возможно использование информации о радиальной вибрации на частотах K ⋅ f ном либо 6 K ⋅ f ном . Использование этих составляющих
вибрации при сравнении с общим спектром позволяет расширить область диагностируемых параметров АД. Для случайных высокочастотных вибраций
в подшипнике характерной причиной увеличения их
амплитуды является естественный износ и недостатки эксплуатации, которые приводят к усталостным разрушениям контактных поверхностей. Уровень вибраций такого характера непредсказуем, однако можно получить амплитудные и частотные характеристики, позволяющие определить пиковые
значения спектра, прямо пропорциональные величине развития дефектов в рассматриваемом узле.
Статистические данные, приведенные в [8], показывают, что 10 % повреждений АД составляют
повреждения подшипников. Рассмотрим изменение
вибрационных параметров АД вследствие дефектов
подшипников, поскольку отказ именно этого узла,
наряду с обмоткой, приводит к капитальному ремонту двигателя. Так как в АД с высотами осей
вращения 45 – 250 мм применяются подшипники
качения, выделим ряд частот, на которых возникают
колебания того или иного характера.
Вибрации в подшипниках, как правило, проявляются на четырех частотах: роторных, собственных, разностных и суммарных, случайных. К роторным частотам можно отнести:
– частоту вращения сепаратора:
fc = F ( d , D,n ) ,
(1)
где d – диаметр внутреннего кольца; D – диаметр
наружного кольца; n – частота вращения вала;
– частоту перекатывания тел качения по внутреннему и наружному кольцам:
f в , f н = F (d , D , Z ,n ) ,
(2)
где Z – число тел качения;
– частоту вращения тела качения
f ш = F (d , D , dш ,n ) ,
(3)
где d ш – диаметр шарика;
– частоту, вызванную овальностью колец,
f о = F (n) ;
(4)
– частоту, вызванную разноразмерностью тел качения,
n

f рш = F  d , D , Z ,  .
(5)
2

При этом увеличение амплитуды колебаний на
частоте f c свидетельствует о повреждении сепаратора либо шарика; на частоте f н – о деформации
дорожки качения и возможном прогибе вала в направлении действия силы тяжести; на частоте f в – о
Вісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
80
ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
локальном износе внутреннего кольца (вала) и попадании в зону износа шарика, а также о возможном
прогибе вала в направлении, противоположном направлению действия силы тяжести (наличие дисбаланса); на частоте f ш – о дефекте шарика; на частоте f о – о деформации колец; на частоте f рш – о нарушении целостности структуры шарика (сколы,
вмятины, выщербы). Особенностью роторных частот является то, что они кратны частоте вращения
ротора.
Таким образом, возможным является получение
информации о дефектах, возникающих в подшипнике, так как именно на этих частотах будет быстрее
всего проявляться каждое из перечисленных выше
повреждений.
Таким образом, вибродиагностику необходимо
осуществлять в несколько этапов:
– определение частот составляющих вибрации из
полученного ее спектра;
– расчет и уточнение частоты, относительно которой проводится анализ спектра;
– выделение частот составляющих вибрации;
– сравнение полученных значений с величиной
составляющих спектра.
На рис. 6 в качестве примера приведен полученный спектр для роликового радиального подшипника с короткими цилиндрическими роликами. При
расчете вибрационных параметров был взят подшипник средней серии, которая используются в АД
с высотами осей вращения 112-180 мм.
Собственные частоты, обусловленные взаимо-
Рисунок 6 – Пример проявления вибраций на
роторных частотах для подшипника 2630
средней широкой серии
действием тел и дорожек качения, имеют различную
величину и вызывают колебания разной амплитуды
[1, 9, 10].
Суммарные и разностные частоты проявляются
при взаимодействии частот, на которых возникли
дефекты, в процессе развития повреждений. На частотах, которым соответствует такой модулированный сигнал, можно отследить, исследуя ширину результирующего спектра, прогрессирование уже существующего дефекта.
Таким образом, если оценивать совместное
влияние увеличения потерь в стали, эксцентриситета, жесткости крепления двигателя, повреждения
подшипников, суммарную амплитуду деформаций
можно представить в виде:
A := As 2 + Ar 2 + Ae2 ,
(6)
где As – амплитуда гармоник поля статора, Ar –
амплитуда гармоник поля ротора, Ae – амплитуда
роторной гармоники поля, вызванная эксцентриситетом.
Так как эффективное значение составляющих
виброскорости определяется как
(7)
υ s ,r ,e = 2 ⋅ f 0 ⋅ As ,r ,e ,
очевидным является увеличение ее общего уровня
υ=
∑υ s ,r ,e 2 .
(8)
Для экспериментального подтверждения полученных результатов была предложена конструкция
установки для моделирования дефектов, представленная на рис. 7, которая позволяет моделировать
различные типы дисбаланса и эксцентриситета ротора:
– статический дисбаланс F1 = F1' или F 2 = F 2' ,
F 3 = F 3' = 0 , F 4 = F 4' ≠ 0 или F 5 = F 5' ≠ 0 (смещение центра тяжести С относительно оси вращения);
– динамический дисбаланс
F 3 ≠ F 3' ,
F1 = F1' = F 2 = F 2' = 0 ,
F 4 = F 4' ≠ 0
или
F 5 = F 5' ≠ 0 (смещение центра тяжести С параллельно оси вращения);
– смешанный
дисбаланс F1 ≠ F1'
или
F 2 ≠ F 2' (смещение центра тяжести С относительно
оси вращения параллельно ей).
Рисунок 7 – Конструкция установки для моделирования дефектов в процессе вибродиагностики ( Fi основные направления действия сил в конструкции
АД)
При проведении измерений следует обеспечить
выполнение следующих условий:
– максимальное ослабление всех действующих
факторов, кроме исследуемого;
– при выделении механических составляющих
необходимо снизить уровень магнитных вибраций
на 6-10 дБ ниже механических путем снижения магнитного потока, а, следовательно, и магнитных сил;
– при выделении резонансных составляющих
вибрации АД необходимо сравнивать спектр при
изменении частоты вращения (для выделения механических составляющих) и частоты питающего на-
Вісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
81
ЕЛЕКТРИЧНІ МАШИНИ І АПАРАТИ
пряжения (для выделения магнитных составляющих
вибрации).
При этом измерительные датчики нужно устанавливать так, чтобы они были максимально приближены к исследуемым источникам вибрации.
Кроме этого, для оценки адекватности полученных результатов необходимо дополнительно контролировать величину воздушного зазора. Это может быть реализовано с использованием метода,
приведенного в [11], который требует уточнения
при несимметрии конструкции АД или несимметричном напряжении питания. Для проверки достоверности результатов использовались зависимости,
полученные в [12].
Выводы. 1. Проведен анализ влияния конструктивных факторов на изменение вибропраметров
АД, в результате чего обоснованы возможности
применения спектрального метода вибродиагностики для оценки вида и степени повреждений отдельных конструктивных узлов АД.
2. Результаты моделирования вибрации и исследования влияния рассматриваемых эксплуатационных дефектов на общий уровень вибропараметров
позволяют утверждать, что комплексное влияние
конструктивных повреждений приводит к существенному превышению предельного среднеквадратичного значения виброскорости, что обуславливает
снижение надежность двигателей.
3. Предложена конструкция установки для экспериментальных исследований вибропараметров АД
с конструктивными дефектами и обоснованы режимы их испытаний.
ЛИТЕРАТУРА
1. Материалы сайта www.vibration.ru.
2. Василевский
О.М.
Інформаційновимірювальна система для автоматичного контролю
параметрів роторних систем. Автореферат дис. канд.
техн. наук. – Вінниця, 2005. – 25 с.
3. Петрушин В.С. Проектний синтез високоефективних регульованих асинхронних двигунів
потужністю до 400 кВт. Атореферат дис. докт. техн.
наук. – Харків, 2002. – 36 с.
4. Унифицированная серия асинхронных двигателей Интерэлектро // Под ред. В.И. Радина. М.:
Энергоатомиздат. – 1990. – 416 с.
5. Харяджян О.А. Післяремонтна діагностика та
паспортизація машин постійного стурму з урахуванням стану пакета сталі статора. Атореферат дис.
канд. техн. наук. – Кременчук. – 20 с.
6. Титко А.И., Кучинский К.А., Ахременко В.Л.,
Осадчий Е.П. Влияние несимметричных температурных полей на вибрационное состояние ротора
ЭМ // Праці Інституту електродинаміки НАН
України. – 2006. – № 3. – С. 33–40.
7. Русов В.А. Спектральная вибродиагностика
М.: Энергоатомиздат. – 1996. – 237 с.
8. W.T. Thomson "A Review of On-Line Condition
Monitoring Techniques for Three-Phase Squirrel-Cage
Induction Motors – Past Present and Future" Keynote
address at IEEE Symposium on Diagnostics for Electrical Machines, Power Electronics and Drives, Gijon,
Spain, Sept. 1999 pp. 3-18.
9. Барков А.В., Барков Н.А. Интеллектуальные
системы мониторинга и диагностики машин по вибрации. Научные труды Санкт-Петербургского энергетического института повышения квалификации
Минтопэнерго Российской Федерации и Института
вибрации США. – Санкт-Петербург. – 1999. – Вып.
9. – С. 123-132.
10. Материалы сайта http://www.ird.ca.
11. Никиян Н.Г., Сурков Д.В. Освоение и оценка методов электромагнитной диагностики эксцентриситета ротора асинхронных двигателей // Вестник ОГУ. – 2/2005. – С. 163–166.
12. Ахметшина М.В., Прус В.В. Прогнозирование и обеспечение надежности асинхронных двигателей с учетом их старении // Електромашинобудування та електрообладнання. Міжвід. наук.-техн. зб.
– 2008. – Вип. 70. – С. 62-67.
Статья поступила 07.05.10 г.
Рекомендована к печати к.т.н., доц.
Калиновым А.П..
ПРОГНОЗУВАННЯ ВІБРАЦІЙНИХ ПАРАМЕТРІВ
АСИНХРОННИХ ДВИГУНІВ З УРАХУВАННЯМ ЗМІНИ СТАНУ
КОНСТРУКТИВНИХ ЕЛЕМЕНТІВ
Ахметшина М.В., асп., Прус В.В., к.т.н., доц.
Кременчуцький державний університет імені Михайла Остроградського
вул. Першотравнева, 20, 39600, м. Кременчук, Україна
E-maіl: amv@kdu.edu.ua
У статті на основі аналізу існуючих методів і засобів вібраційної діагностики обґрунтовано підходи щодо
оцінки впливу стану конструктивних елементів асинхронних двигунів на їх вібропараметри.
Ключові слова: вібрація, конструктивний елемент, ексцентриситет, дефект, деформація, надійність.
FORECASTING VIBRATION PARAMETERS OF ANISOCHRONOUS MOTOR WITH
PROVISION FOR CHANGES CONDITION STRUCTURAL ELEMENTS
Akhmetshina M.V., post-grad., Prus V.V., Cand. of Sci. (Tech.), Assoc. Prof.
Kremenchuk Mykhaylo Ostrogradskiy State University
Pershotravneva St., 20, 39600, Kremenchuk, Ukraine
E-maіl: amv@kdu.edu.ua
The article based on analysis of existing methods and vibration diagnostics means. Here were grounded approaches
to impact assessment of the structural elements condition for asynchronous motors to their vibration parameters.
Key words: vibration, structural elements, eccentricity, defect, deformation, reliability.
Вісник КДУ імені Михайла Остроградського. Випуск 4/2010 (63). Частина 3
82