нас - Нефтегазовое дело

212
УДК 622.276.53.054.23
РАСЧЕТ И ПОДБОР УСТЬЕВОГО ЭЖЕКТОРА ДЛЯ СКВАЖИН,
ОБОРУДОВАННЫХ ЭЛЕКТРОЦЕНТРОБЕЖНЫМИ УСТАНОВКАМИ
CALCULATION AND SELECTION OF WELLHEAD EJECTOR FOR THE
WELLS EQUIPPED WITH AN ELECTRIC CENTRIFUGAL INSTALLATIONS
Уразаков К.Р., Вахитова Р.И., Топольников А.С., Дубовицкий К.А., Ахметшин Р.А.
ГБОУ ВПО «Альметьевский государственный нефтяной институт»,
г. Альметьевск, Российская Федерация
Институт механики УНЦ РАН, г Уфа, Российская Федерация
ООО «НефтеХимПромПоволжье», г. Самара, Российская Федерация
НГДУ «Джалильнефть» ОАО «ТН», п.г.т. Джалиль, Российская Федерация
K.R. Urazakov, R.I. Vakhitova, A.S. Topolnikov, K.A. Dubovickiy, R.A. Akhmetshin
SBEI HPE “Almetyevsk state oil institute”, Almetyevsk, Russian Federation
Institute of mechanics URC RAS, Ufa, Russian Federation
LLC “NefteHimPromPovolzye”, Samara, Russian Federation
OGED “Dzhalilneft”, PSC “Tatneft”, Jalil, Russian Federation
e-mail: teplotexAGNI@yandex.ru
Аннотация. Данная статья посвящена технологии применения устьевого
эжектора на скважинах, оборудованных установками электроцентробежных насосов (УЭЦН). Пластовая жидкость с газом подается на прием устьевого эжектора,
вмонтированного в выкидную линию. Проходя через сопло устьевого аппарата,
она создает пониженное давление в приемной камере, которая соединяется с затрубным пространством скважины. В результате газ из затрубного пространства
инжектируется в выкидную линию, давление в затрубе понижается до значения
давления в приемной камере, динамический уровень поднимается, а погружение
под уровень насоса растет. Появляется дополнительный потенциал для увеличения производительности насоса, который определяется разностью динамических
уровней: до и после установки струйного насоса, и который может быть реализован в виде дополнительной добычи нефти.
Для оценки эффекта дополнительной добычи нефти от снижения давления
в затрубном пространстве скважины были проведены расчеты для выборки из пяти скважин одного из месторождений Самарской области, которые эксплуатируются электроцентробежными насосами (ЭЦН). Расчетами показано, что снижение давления газа в затрубном пространстве скважины при сохранении динамического уровня позволяет получить прирост дебита нефти. Достижение эффекта
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
213
обусловлено снижением давления газа в затрубном пространстве скважины при
сохранении динамического уровня.
Abstract. This paper focuses on the application of technology to the wellhead
ejector wells equipped with electric submersible pumps (ESPs). Formation fluid is supplied to the gas wellhead reception ejector built in the flow line. Passing through nozzle
wellhead apparatus, it creates negative pressure in the receiving chamber, which communicates with the borehole annulus. As a result of gas injected into the annulus flow
line, the pressure in the annulus is reduced to the pressure in the receiving chamber, the
dynamic level rises to the level of immersion and pump increases. An additional potential to increase the pump performance, which is determined by the difference in dynamic levels before and after the jet pump, and which may be implemented in additional oil.
To assess the effect of additional oil production from the reduction of pressure in
the annulus were calculated for a sample of five wells of one of the fields of the Samara
region, which are operated by electric submersible pumps (ESPs). The calculations
show that the decrease in gas pressure in the annulus while maintaining the dynamic
level allows you to increase oil production. Achieving the effect caused by the reduction
of gas pressure in the annulus while maintaining the dynamic level.
Ключевые слова: установки погружных электроцентробежных насосов,
устьевой эжектор, затрубное пространство нефтяной скважины, газовый фактор,
динамический уровень, инжекция, дебит нефти.
Keywords: installation of submersible centrifugal pumps, wellhead ejector, annulus oil wells, gas factor, the dynamic level, injection, oil production rate.
Введение
Одним из главных ограничений, препятствующих интенсификации добычи
нефти с помощью УЭЦН, является обеспечение минимально допустимого погружения насоса под динамический уровень. Поддержание достаточного уровня
жидкости над приемом насоса позволяет гарантировать устойчивую работу насоса без срывов подачи при изменениях параметров пласта и насосного оборудования. При этом на величину динамического уровня в скважине влияет не только
давление, развиваемое на приеме насоса, но и давление газа в затрубном пространстве. Последнее обычно немногим отличается от давления в выкидной линии, но иногда случается (например, при замерзании перепускного клапана), что
оказывается значительно выше его. Снижение затрубного давления позволит увеличить погружение под уровень жидкости, или, если отталкиваться от фиксированной величины столба жидкости над насосом, снизить давление на приеме насоса. Это приведет к снижению давления на забое скважины и, как следствие, к
увеличению притока к скважине и росту дебита нефти.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
214
Существует несколько способов снижения давления в затрубном пространстве нефтяной скважины, среди которых наибольшую популярность получила
технология перепуска газа, отсепарированного на приеме ЭЦН в НКТ с помощью
струйного насоса «Тандем» [1], аналогичная ей технология эжектирования газа в
скважинах, оборудованных штанговыми насосами [2, 3], компрессорная технология откачки газа [4, 5].
В настоящей работе рассматривается технология применения устьевого
эжектора на скважинах, оборудованных УЭЦН. Пластовая жидкость с газом подается на прием устьевого эжектора, вмонтированного в выкидную линию. Проходя через сопло устьевого аппарата, она создает пониженное давление в приемной камере, которая соединяется с затрубным пространством скважины. В результате газ из затрубного пространства инжектируется в выкидную линию, давление в затрубе понижается до значения давления в приемной камере, динамический уровень поднимается, а погружение под уровень насоса растет. Появляется
дополнительный потенциал для увеличения производительности насоса, который
определяется разностью динамических уровней: до и после установки струйного
насоса, и который может быть реализован в виде дополнительной добычи нефти.
Описание расчетной схемы
Для оценки эффективности предложенной технологии эксплуатации скважин рассмотрим схему, представленную на рисунке 1. Пластовая жидкость через
перфорационные отверстия скважины попадает в эксплуатационную колонну и
далее поднимается до приема насоса. При наличии свободного газа на приеме
ЭЦН (когда давление в жидкости меньше, чем давление насыщения) часть его сепарируется в затрубное пространство скважины. Жидкость с неотсепарированным
газом проходит через насос и поднимается к устью скважины и приему струйного
насоса. В эжекторе она проходит через сопло малого диаметра, в результате чего
в приемной камере струйного насоса возникает область пониженного давления.
Если давление газа в затрубном пространстве оказывается выше давления в приемной камере, то он эжектируется вместе с жидкостью в линию. При этом давление газа в затрубе постепенно уменьшается до значения давления в струе жидкости на выходе из сопла (приемной камере), а динамический уровень жидкости в
затрубном пространстве поднимается.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
215
Рисунок 1. Схема тандемной установки насос – устьевой эжектор
1 – насос, 2 – эжектор, 3 – эксплуатационная колонна, 4 – НКТ, 5 – перфорация,
6 – линия, 7 – динамический уровень, 8, 9, 10, 11 – задвижки: открытые
(незакрашенные фигуры) и закрытые (закрашенные фигуры)
В общем случае задача состоит в том, чтобы, приняв за основу динамический уровень при текущем технологическом режиме скважины без струйного насоса, рассчитать его значение с устьевым эжектором и оценить потенциальный
прирост дебита жидкости при увеличении производительности ЭЦН с расчетным
динамическим уровнем.
С точки зрения описания течения многофазного потока в скважине задача
сводится к последовательному расчету перепадов давления в обсадной колонне,
насосе, колонне НКТ, затрубном пространстве, эжекторе и расчету количества
газа, попадающего в затрубное пространство скважины. Связь давлений и дебита
жидкости осуществляется через уравнение притока к скважине, которые мы будем использовать в виде эмпирической зависимости Вогеля с поправкой на обводненность [6]:
Qж  Kпр  Рпл  Pзаб  , если Рзаб  Рнас ,
K пр  Pнас 
P 
P
1  0, 2 заб  0,8  заб 
Qж  K пр  Рпл  Pнас  
1,8 
Pнас
 Pнас 

2
 , если Рзаб  Рнас ,


(1)
где Рзаб – забойное давление.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
216
Для расчета перепада давлений в обсадной колонне воспользуемся корреляцией Беггса-Брилла для наклонной трубы круглого поперечного сечения [6]:
Рзаб = Рпр + ΔP (Нвд – Нсп, Удл, Dэк, Qж, ОБВ, н, Рнас, ГФ, Тпл).
(2)
Перепад давления зависит от длины обсадной колонны от забоя до приема
насоса Нвд – Нсп, удлинения Удл, которое наряду с глубиной скважины определяет
угол ее наклона к вертикали, внутреннего диаметра Dэк, дебита жидкости Qж, обводненности ОБВ, плотности нефти н, давления насыщения Рнас и газового фактора ГФ, с помощью которых находятся доля свободного газа в единице объема
нефти и коэффициент объемного расширения нефти, а также от температуры пласта Тпл.
Эту же корреляцию будем использовать для определения перепада давления в колонне НКТ:
Рбуф = Рвык + ΔP (Нсп, Удл, Dнкт, Qж, ОБВ, н, Рнас, ГФ, Твык),
(3)
где Рвык и Твык – давление и температура жидкости на выкиде ЭЦН.
Для определения динамического уровня в затрубном пространстве скважины в условиях, когда пузырьки газа всплывают в неподвижной жидкости, воспользуемся корреляцией Хасана-Кабира [7]:
Ндин = Ндин (Pпр, Удл, Dэк, Dнкт, Qж, ОБВ, н, Рнас, Тпр, Ксеп),
(4)
где Ксеп – коэффициент сепарации газа на приеме ЭЦН, равный отношению расхода газа, попавшего в насос, к общему расходу газа перед его приемом.
Методика расчета параметров струйного насоса представлена в работе [8].
Обратимся теперь к расчету перепада давления в ЭЦН, который характеризуется двумя параметрами: номинальным напором Н и частотой вращения вала F
ПЭД. Предположим, что нам известен дебит скважины по жидкости Qж. Тогда из
формулы (1) при известных пластовом давлении Рпл и коэффициенте продуктивности пласта Кпр можно найти забойное давление Рзаб и далее по формуле (2) пересчитать давление на приеме насоса Рпр. При этом температура на приеме ЭЦН
определяется по формуле Гиматудинова [9]:
Tпр  Тпл 
 Нвд  Нсп    0, 0034  0, 79   Тпл  3  cos  /  Нвд  cos   25 
2.67
10Qж/86400/20/Dэк
,
(5)
где α – угол наклона скважины к вертикали.
Для найденных значений давления и температуры на приеме насоса и известных свойствах нефти (Рнас, ГФ, ρн) можно определить газосодержание в нефти
Г и коэффициент объемного расширения газа Bг. Тогда дебит неотсепарированного газа на приеме насоса будет равен:
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
217
Qг пр  1  0,01 ОБВ Qж   ГФ  Г   Вг  1  Ксеп  ,
(6)
а доля свободного газа на приеме насоса:
пр 
Qг пр
Qг пр  Qж
.
(7)
Давление на выкиде насоса определяется по рекуррентной формуле:
Рвык  Рпр  смgH   F F0  ,
(8)
где F0 = 50 Гц – номинальная частота вращения,
см  1    0,01 ОБВ  (1  0,01 ОБВ)н / Вн 
(9)
плотность смеси в насосе, Вн – объемный коэффициент расширения нефти,  –
доля газа в насосе, равная полусумме долей газа на приеме и выкиде насоса: φпр и
φвык,  – коэффициент деградации напора насоса. Для ЭЦН определим:
ЭЦН  г    доп .
(10)
Здесь
г  92  0,6  1 ,
(11)
эмпирический коэффициент деградации напора ЭЦН из-за влияния газа
(  г  0,97 при газосодержании на приеме 10%,  г  0,76 при газосодержании
20%),
0 , 368




NQ

g


ж
ж


   1  exp   0,0338 20,96

см Pвык  Pпр   


,
(12)
см  0,01 ОБВ  в  1  0,01 ОБВ н
(13)
коэффициент деградации напора ЭЦН из-за вязкости [10],  доп – поправочный
коэффициент, методика определения которого будет указана ниже.
Алгоритм расчета параметров насосной установки согласно схеме на рисунке 1 выглядит следующим образом:
1) Задается начальное значение дебита жидкости Qж. В общем случае его
можно взять произвольным, но в наших расчетах будем считать
Qж  K пр Рпл  Pнас  .
2) Из формул (1) рассчитывается давление на забое скважины Рзаб.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
218
3) По известному значению Рзаб с помощью формул (2) и (5) определяется
давление и температура жидкости на приеме насоса Рпр и Тпр, а также доля свободного газа на входе в насос по формулам (6) и (7).
4) Определяется расход газа, сепарируемого в затрубное пространство
скважины:
Qг пр сеп  1  0,01 ОБВ Qж   ГФ  Г  Вг  Ксеп
.
(14)
5) Находится давление на выкиде насоса по формуле (8). Температура
жидкости на выкиде ЭЦН будет определяться по формуле:
Tвык  Т пр 
86400  N  каб  1   дв  нас 
Ссм   см  Qж
,
(15)
где
N
 Pвык  Pпр   Qж
(16)
864    каб  нас  дв
потребляемая мощность насоса, дв  0,85 – КПД погружного электродвигателя,
18
Qж  20
(17)
0, 05  Нсп
2000
(18)
нас  0,8 
КПД ЭЦН,
каб  1 
КПД погружного электрокабеля,
Ссм  0,01 ОБВ  4200  1  0,01 ОБВ 2100 – удельная теплоемкость водонефтяной смеси.
6) По формуле (3) определяется давление на буфере Рбуф, которое берется в
качестве давления рабочей жидкости для струйного насоса. Температура жидкости на буфере вычисляется по формуле, аналогичной (5):
Tбуф  Твык 

Нсп  0, 0034  0, 79   Т пл  3  cos  /  Н вд  cos   25 
2.67
Qж/86400/20/Dнкт
.
(19)
10
7) Для известных давления и температуры газожидкостной смеси на буфере и расхода газа в затрубном пространстве по методике расчета струйного насоса
[8] определяются давление и температура газожидкостной смеси на выходе из
эжектора Рэж и Тэж и давление в приемной камере струйного насоса Рзатр.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
219
8) В идеальном случае (если дебит жидкости Qж подобран правильно) давление на выходе из эжектора Рэж должно в точности совпасть с линейным давлением Рлин. Если оказывается, что Рэж < Рлин, то следует уменьшить дебит жидкости
и вернуться к шагу 2, если выполняется неравенство Рэж > Рлин, то, наоборот, увеличить и также вернуться к шагу 2. Вычисления продолжаются до тех пор, пока
разность между значениями Рэж и Рлин по абсолютной величине остается больше
заданной погрешности вычислений.
После того, как будет выполняться (с некоторой погрешностью) равенство
Рэж = Рлин, найденные значения дебита жидкости и давлений можно взять в качестве искомых величин. При этом динамический уровень в скважине определится
по формуле (4) с учетом известных давлений на приеме насоса Рпр и в затрубном
пространстве Рзатр.
Опишем алгоритм определения поправочного коэффициента  доп в формуле (10). Для этого рассмотрим исходную схему работы скважины с одним погружным насосом без эжектора. Для данной схемы справедлив текущий технологический режим работы, для которого известен фактический дебит жидкости. Алгоритм определения  доп будет выглядеть следующим образом:
1) С учетом известного дебита, пластового давления и коэффициента продуктивности по формулам (1) определяется забойное давление Рзаб.
2) Через забойное давление пересчитывается давление на приеме насоса
Рпр.
3) Задается начальное приближение  доп  1 и по описанному выше алгоритму находится давление на выкиде насоса Рвык.
4) По давлению на выкиде насоса рассчитывается буферное давление Рбуф.
В идеальном случае, если не учитывать потери на трение, должно выполняться
равенство Рбуф = Рлин. На практике получается либо Рбуф < Рлин, либо Рбуф > Рлин.
Чтобы добиться равенства необходимо скорректировать поправочный коэффициент в большую сторону, если буферное давление оказалось выше линейного, или
в меньшую сторону, если неравенство выполняется в другую сторону. С найденным таким образом поправочным коэффициентом для данной скважины будут
проводиться все дальнейшие расчеты. Попутно определяется динамический уровень при условии, что затрубное давление равно давлению в линии.
Результаты
расчетов
эксплуатируемых ЭЦН
для
высокодебитных
скважин,
Для оценки эффекта дополнительной добычи нефти от снижения давления
в затрубном пространстве скважины были проведены расчеты для выборки из 5
скважин одного из месторождений Самарской области, которые эксплуатируются
ЭЦН. Фактические технологические параметры, которые использовались для
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
220
проведения расчетов, приведены в таблице 1 с учетом используемых обозначений.
Таблица 1. Исходные данные для расчетов скважин с ЭЦН
Номер скважины
801
957
961
790
680
Dэк, мм
152
152
152
152
152
Dнкт, мм
73
73
73
73
73
Нвд, м
2391
2389
2442
2429
2620
Удл, м
161
0,2
147
81
0,6
Нсп, м
1887
2300
2304
2410
2520
Рбуф, атм
30
26
30
30
32
Рлин, атм
30
26
30
30
32
Рпл, атм
230
87
192
224
232
Рзатр, атм
30
26
30
30
32
ОБВ, %
76
47
30
65
56
Рнас, атм
48,3
48,3
42,2
76
62,8
ГФ, м3/т
19
19
15
79
50
Тпл, град
40
40
40
46
53
μн, сПз
5,50
5,50
15,0
1,42
1,78
3
н, г/см
0,910
0,858
0,866
0,812
0,831
Кпр, м3/сут/атм
0,518
2,597
1,658
0,508
0,869
72
126
250
85
163
Н, м
2450
2350
2250
2450
2750
F, Гц
47
53
50
50
53
Рпр, атм
46
30
30
54
34
Qж, м3/сут
Согласно описанной в предыдущем разделе методике расчета на первом
этапе определялись поправочные коэффициенты деградации насоса  доп , которые
позволяют нормировать расчетную модель на фактические данные по дебиту
жидкости. В результате расчетов значения  доп попали в интервал от 0,93 до 1,15,
т.е. ошибка определения фактического напора ЭЦН не превысила 15%.
Далее проводился расчет скважины для текущей частоты ЭЦН с учетом
вмонтированного в устьевую линию эжектора. В общем случае рабочие характеристики струйного насоса зависят от его геометрических параметров, важнейшими из которых являются диаметр сопла и камеры смешения [8]. В настоящей работе для простоты расчеты проводились только для трех комбинаций этих параметров: 3 и 10 мм, 5 и 10 мм и 8 и 16 мм соответственно. В таблице 2 приведены
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
221
результаты расчетов (дебит, затрубное давление и погружение под динамический
уровень) для анализируемых скважин для различных характеристик струйного
насоса. Прочерки означают, что струйный насос с данными характеристиками
оказался неэффективным для скважины: либо погружение под уровень изменилось слишком мало (когда в сопле большого диаметра создается незначительное
разрежение при малом расходе жидкости), либо, наоборот, слишком много (когда
перепад давления в сопле сопоставим с абсолютным значением давления). В последнем случае увеличением частоты не удается вернуться к начальному погружению под уровень.
Таблица 2. Результаты расчетов скважин с ЭЦН и эжекторов для текущей частоты
ЭЦН
Номер скважины
801
957
961
790
680
Без эжектора
3
Qж, м /сут
72
126
250
85
163
Рзатр, атм
30
26
30
30
32
Нсп–Ндин, м
198
51
1
350
27
dс = 3 мм
Qж, м3/сут
49,1
-
-
-
-
Рзатр, атм
24,5
-
-
-
-
Нсп–Ндин, м
818
-
-
-
-
dс = 5 мм
Qж, м3/сут
68,1
77,2
-
78,8
-
Рзатр, атм
26,5
21,3
-
23,7
-
Нсп–Ндин, м
336
336
-
619
-
dс = 8 мм
Qж, м3/сут
-
117,2
233,5
84,1
159,7
Рзатр, атм
-
24,5
24,2
29,0
29,0
Нсп–Ндин, м
-
114
180
391
137
После того, как определился потенциал по погружению под уровень, расчеты были повторены для новой частоты ЭЦН, при которой динамический уровень равен своему значению без эжектора. В этом случае учитывалось наличие
максимальной частоты, которое принималось равным 60 Гц, выше этого значения
частота не увеличивалась. Получившиеся результаты представлены в таблице 3.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
222
Таблица 3. Результаты расчетов скважин с ЭЦН и эжекторов для увеличенной
частоты ЭЦН
Номер скважины
801
957
961
790
680
Без эжектора
Qж, м3/сут
72,0
125,8
250,0
85,0
163,3
Qн, т/сут
15,7
57,2
151,5
24,1
59,7
dс = 3 мм
3
Qж, м /сут
66,9*
-
-
-
-
Qн, т/сут
14,6*
-
-
-
-
dс = 5 мм
3
Qж, м /сут
74,2
141,4*
-
88,2
-
Qн, т/сут
16,.2
64,3*
-
25,1
-
129,9
260,4
85,4
165,7
59,0
157,9
24,3
60,6
dс = 8 мм
Qж, м3/сут
-
Qн, т/сут
* ограничение по максимальной частоте
Согласно данным расчетов на всех скважинах наблюдается прирост дебита
жидкости и нефти: в среднем 6,8 м3/сут и 3,2 т/сут соответственно. При этом наиболее существенный прирост дебита нефти получается по скважинам 957 (7,1
т/сут) и 961 (6,4 т/сут). Таким образом, установка эжектора на выкидной линии
скважин, оборудованных УЭЦН, позволяет получить ощутимый прирост дебита
нефти при сохранении погружения под динамический уровень.
Заключение
Расчетным способом показано, что применение устьевого эжектора на
скважинах, эксплуатируемых установками электроцентробежных насосов, позволяет получить ощутимый прирост дебита нефти. Достижение эффекта обусловлено снижением давления газа в затрубном пространстве скважины при сохранении
динамического уровня. При этом использование эжектора позволяет получить
существенный (до 5-8 атмосфер) отрицательный перепад давлений в затрубе и
линии. Исходя из сказанного потенциальными объектами внедрения устьевого
эжектора будут не только скважины с высокими (по отношению к линейному) затрубными давлениями, но и скважины, на которых эти давления незначительно
отличаются друг от друга. В последнем случае для достижения эффекта требуется
особенно тщательный подбор геометрических параметров эжектора.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
223
Литература
1. Применение насосно-эжекторных систем «Тандем» на нефтяных месторождениях Российской Федерации /Дроздов А.Н.и др. // Нефтепромысловое дело.
2004. №3. С.31-46.
2. Уразаков К.Р., Молчанова В.А., Топольников А.С. Математическая модель штанговой установки с эжектором для откачки газа из затрубного пространства // Интервал. 2007. № 6 (101). С.54-60.
3. Молчанова В.А., Топольников А.С. Исследование эффективности устройства для откачки газа из затрубного пространства // Нефтепромысловое дело.
2007. №10. С.34-40.
4. Fairchild P.W., Sherry M.J. Wellhead gas compression extends life of beampumped wells // World Oil. 1992. N.6. S.71.
5. Фаттахов Р.Б., Сахабутдинов Р.З., Тронов В.П. Определение условий
применимости подвесного компрессора с приводом от станка-качалки // Труды
ТатНИПИнефть, 1996. С.200-208.
6. Брилл Дж.П., Мукерджи Х. Многофазный поток в скважинах. МоскваИжевск: Институт компьютерных исследований, 2006. 384 с.
7. Hasan A.R., Kabir C.S. Two-phase flow in vertical and inclined annuli // Int.
J. Multiphase Flow. 1992. Vol.18. Р.279-293.
8. Методика расчета параметров струйного насоса при совместной эксплуатации с ЭЦН /Топольников А.С. и др. // Нефтегазовое дело. 2011. №3.
С.134-146.
9. Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации
нефтяных месторождений. Добыча нефти. Под общ. ред. Ш.К. Гиматудинова /
Андриасов Р.С. и др. М.: Недра, 1983. 455 С.
References
1. The use of "Tandem” pump-ejector systems on oil field of Russian Federation
/Drozdov A.N.еt.// Oilfield Engineering, №3. 2004. S.31-46. [in Russian].
2. Urazakov K.R., Molchanova V.A., Topolnikov A.S. Mathematical model of a
rock installation with ejector for siphoning off gas from annular space, Interval, №6
(101)б 2007. S.54-60 [in russian].
3. Molchanova V.A., Topolnikov A.S. The study of effectiveness of a device for
pumping gas from annular space // Oilfield Engineering, №10. 2007. S.34-40.
[in Russian].
4. Fairchild P.W., Sherry M.J. Wellhead gas compression extends life of beampumped wells // World Oil, №6. 1992. S.71.
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru
224
5. Fattakhov R.B., Salakhutdinov R.Z., Tronov V.P. Determination of the
conditions of applicability of the suspended compressor driven by the beam-pumping
unit // TatNIPIneft labors, 1996. S.200-208. [in Russian].
6. Brill J.P., Mukerji K. Multiphase flow in wells. Moscow – Izhevsk: Computer
research Institute. 2006. S.384.
7. Hasan A.R., Kabir C.S. Two-phase flow in vertical and inclined annuli // Int.
J.Multiphase Flow. 1992. Vol.18. S. 279-293.
8. Method of calculating the parameters of the jet pump for use with the ESP/
Topolnikov A.S. i dr. // Oil and Gas Business, №3. 2011. S.134-146. [in Russian].
9. Reference Guide for the design and development of oil fields. Crude oil
production. Edited by S.K. Gimadutdinova / Andriasov R.S. et. M.: Resources, 1983.
S.455. [in Russian].
Сведения об авторах
Уразаков К.Р., д-р техн. наук, проф., ГБОУ ВПО АГНИ, г. Альметьевск, Российская Федерация
K. R. Urazakov, Ph.D. in engineering sci., prof., SBEI НРЕ ASPI, Almetyevsk, Russian
Federation
e-mail: teplotexAGNI@yandex.ru
Вахитова Р.И., канд. техн. наук, доцент, ГБОУ ВПО АГНИ, г. Альметьевск, Российская Федерация
R.I. Vakhitova, Ph.D. in engineering sci., associate prof., SBEI НРЕ ASPI, Almetyevsk,
Russian Federation
Топольников А.С., канд. физ.-матем. наук, ст. науч. сотрудник, Ин-т механики
УНЦ РАН, г. Уфа, Российская Федерация
A. S. Topolnikov, cand. phys.- mathem. sci., senior scientist, Institute of mechanics Ufa
branch of RAS, Ufa, Russian Federation
e-mail: tandrew@anrb.ru
Дубовицкий К.А., главный технолог ООО «НефтеХимПромПоволжье», г. Самара,
Российская Федерация
K.A. Dubovickiy, chief technologist LLС “NefteHimPromPovolzye”, Samara, Russian
Federation
e-mail: dubovickiy@nhpp.su
Ахметшин Р.А., главный инженер НГДУ «Джалильнефть» ОАО «Татнефть»,
п.г.т. Джалиль, Российская Федерация
R.A. Akhmetshin, chief engineer OGED “Dzhalilneft” PSC “Tatneft”, Jalil, Russian
Federation
e-mail: jalil@tatneft.ru
© Нефтегазовое дело: электронный научный журнал. 2013. №4
http://www.ogbus.ru