ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ Новости теплоснабжения № 8 (август), 2012 г. 30 К вопросу определения эффективного радиуса теплоснабжения Ю.В. Кожарин, директор, к.т.н. Д.А. Волков, заместитель начальника ПТО, ОАО «Набережночелнинская теплосетевая компания», г. Набережные Челны Ф едеральный закон № 190 «О теплоснабжении» закрепил такое понятие, как «радиус эффективного теплоснабжения». Эффективный радиус теплоснабжения – максимальное расстояние от теплопотребляющей установки до ближайшего источника тепловой энергии в системе теплоснабжения, при превышении которого подключение теплопотребляющей установки к данной системе теплоснабжения нецелесообразно по причине увеличения совокупных расходов в системе теплоснабжения. Иными словами, эффективный радиус теплоснабжения определяет условия, при которых подключение теплопотребляющих установок к системе теплоснабжения нецелесообразно по причинам роста совокупных расходов в указанной системе. Учет данного показателя позволит избежать высоких потерь в сетях, улучшит качество теплоснабжения и положительно скажется на снижении расходов. Сложившаяся к середине 90-х годов прошлого века система теплового хозяйства страны характеризовалась тенденцией к централизации теплоснабжения (до 80% производимой тепловой энергии). В крупных городах России сформировались и эксплуатируются тепловые сети с радиусом теплоснабжения до 30 км, требующие периодического ремонта и замены. Постоянная тенденция к повышению стоимости отпускаемого тепла связана не только с повышением тарифов на газ и электроэнергию, но и с постоянно растущими потерями в теплосетях и затратами на их поддержание в рабочем состоянии. Подключение новой нагрузки к централизованным системам теплоснабжения требует постоянной проработки вариантов их развития. Оптимальный вариант должен характеризоваться экономически целесообразной зоной действия источника зоны теплоснабжения при соблюдении требований качества и надежности теплоснабжения, а также экологии. Расчет оптимального радиуса теплоснабжения, применяемого в качестве характерного параметра, позволит определить границы действия централизованного теплоснабжения по целевой функции минимума себестоимости полезно отпущенного тепла. При этом также возможен вариант убыточности дальнего транспорта тепла, принимая во внимание важность и сложность проблемы. Отсутствие разработанных, согласованных на федеральном уровне и введенных в действие методических рекомендаций по расчету экономически целесообразного радиуса централизованного теплоснабжения потребителей не позволяет формировать решения о реконструкции действующей системы теплоснабжения в направлении централизации или децентрализации локальных зон теплоснабжения и принципе организации вновь создаваемой системы теплоснабжения. Определение эффективного радиуса теплоснабжения является актуальной задачей. Расчет по целевой функции минимума себестоимости полезно отпущенного тепла является затруднительным и не всегда оказывается достоверным, как в случае комбинированной выработки тепла на ТЭЦ, когда затраты на выработку электрической энергии и тепла определяются по устаревшим методикам, разработанным более 50 лет назад. Предлагаемая методика расчета эффективного радиуса теплоснабжения основывается на определении допустимого расстояния от источника тепла двухтрубной теплотрассы с заданным уровнем потерь и состоит из следующих задач. 1. Расчет годовых тепловых потерь через изоляцию и с утечкой теплоносителя. Расчет годовых тепловых потерь через изоляцию и с утечкой теплоносителя произведен в программном комплексе РаТеН-325 в соответствии с методическими указаниями по составлению энергетических характеристик для систем транспорта тепловой энергии по показателям: тепловые потери и потери сетевой воды СО 153-34.20.523 2003 г. В качестве теплоизоляционного слоя выбран пенополиуретан (ППУ). Время работы тепловой сети в год – более 5000 ч. Предполагая, что ведется новое строительство теплотрассы, коэффициент старения принят равным 1,0. Длина участка – 100 метров. Расчет годовых тепловых потерь произведен для трех типов прокладки тепловых сетей: канальная, бесканальная и надземная по диаметрам трубопроводов от 57 мм до 1020 мм раздельно по подающему и обратному трубопроводу. Температурный график работы тепловых сетей принят 150-70. Среднемесячные температуры наружного воздуха и грунта – по СНиП 23-01-99 Рис. 1. Отношение годовых потерь тепловой энергии тепловодов бесканальной прокладки к канальной. ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ Таблица 1. Годовые тепловые потери трубопроводов с ППУ изоляцией, Гкал. «Строительная климатология». Результаты представлены в таблице 1. Анализ результатов позволяет сделать вывод о том, что при реконструкции тепловых сетей с заменой трубопроводов с традиционной изоляцией на трубопроводы с ППУ изоляцией необходимо, по возможности, укладывать новые трубопроводы на скользящие опоры в существующие каналы из железобетонных лотков без последующей засыпки песком последних. 2. Определение пропускной способности трубопроводов водяных тепловых сетей. Пропускная способность QDi определена по [1] в Гкал/час при температурном графике 150/70 ОС при следующих условиях: kэ=0,5 мм, γ=958,4 кгс/м2 и удельных потерях давления на трение ∆h=5 кгс.м/м2. Результаты сведены в таблицу 2. 3. Годовой отпуск тепловой энергии через трубопровод. Годовой отпуск тепловой энергии определим по следующей формуле: Di Qгод =QDi×kот×nзим×24×(tв–tср.от)/(tв–tн.от)+ +n×24×(QDi×(1–kот)/kгвс), где kот – коэффициент, учитывающий долю нагрузки отопления и вентиляции; kот=0,6; nзим – продолжительность отопительного сезона, дней; nзим=217; tв – температура воздуха в помещении, ОС; tв =20; Новости теплоснабжения № 8 (август), 2012 г. Рис. 2. Годовые потери тепловой энергии трубопроводами с ППУ изоляцией различной прокладки. 31 ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ tср.от – средняя температура наружного воздуха за отопительный период, ОС; tср.от =–5,7; tн.от – расчетная температура наружного воздуха за отопительный период, ОС; tн.от =–34; n – продолжительность бесперебойного горячего водоснабжения, дней; n=344; kГВС – коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки ГВС; kот=2,2. Результаты расчетов годового отпуска тепловой энергии представлены в таблице 2. 4. Определение годовых тепловых потерь в соответствии с заданным уровнем. Примем заданный уровень тепловых потерь равным 5% годового отпуска тепловой энергии. Результаты сведены в таблицу 2. 5. Определение допустимого расстояния двухтрубной теплотрассы постоянного сечения с заданным уровнем потерь. Учитывая, что годовые потери тепловой энергии зависят от длины трубопровода линейно, определяем допустимую длину теплотрассы постоянного сечения по следующей формуле: Di i =QDi ×100/Σ LDдоп пот 100Qпот, Di где Σ100Qпот – суммарные тепловые потери на 100 метрах трассы (табл. 1). Результаты расчетов для всех типов прокладки сведены в таблицу 2. Представленные результаты – частные решения более общего случая, когда тепловая сеть представляет собой разветвленный граф, в котором участки тепловой сети расположены по телескопическому принципу. В этом случае, при допущении, что длины графов определенной пропускной способности одинаковы, решение задачи представляет собой систему уравнений: ■ сумма произведений количества графов с определенной пропускной способностью на длину графа и допустимые годовые потери тепловой энергии на теплотрассе, приведенные на один метр трассы определенного диаметра, равняется заданным годовым потерям тепловой энергии на первом от источника участке телескопического графа (по таблице 2 столбец 4); ■ сумма длин графов должна стремиться к максимуму, 1 /QD1+i – количество графов одинаковой где QDгод год пропускной способности; li – длина графа (участка тепловой сети) с пропу1+i , м; скной способностью QDгод D1+i (Σ100Q пот )/100 – годовые потери тепловой энергии на теплотрассе, приведенные на один метр трассы определенного диаметра, Гкал; 1 – годовые потери тепловой энергии заданQDпот ного уровня на первом от источника участке телескопического графа, Гкал. Алгоритм решения представлен в таблице 3. Новости теплоснабжения № 8 (август), 2012 г. Таблица 2. Результаты расчетов при определении радиуса теплоснабжения. 32 Преобразовываем уравнение к виду: l0×44,71+2×l1×42,18+3×l2×35,32+5×l3×32,39+8×l4× ×29,9+19×l5×25,31=55282,0. Решение этого уравнения с учетом ограничения, что сумма длин должна быть максимальной, возможно с помощью современного вычислительного оборудования. Приведем частные решения этого уравнения: 1) длины участков различной пропускной способности – одинаковы, т.е. l0=l1=l2=l3=l4=l5. Решение уравнения с одним неизвестным даст результат: l0=l1=l2=l3=l4=l5=49,50 м. Σl=297 м. Протяженность всей сети – 1881,06 м. 2) длина участка с максимальным диаметром отличается в n-число раз по количеству слагаемых в уравнении, каждый следующий – в (n-1). l0=6×l5; l1=5×l5; l2=4×l5; l3=3×l5; l4=2×l5; l5=l5. Решение такого уравнения дает следующие результаты: l0=129,68; l1=108,06; l2=86,45; l3=64,84; l4=43,23; l5=21,61. Σl=453,87 м. Протяженность всей сети – 1685,8 м. 3) в случае теплотрассы постоянного сечения, т.е. отсутствуют участки пониженной пропускной способности: l0=l1=l2=l3=l4=l5=0 уравнение преобразуется к виду: (11056,3/11056,3)×l0×(44,71/100)=552,82, решение которого (l0=1236,36) соответствует значению, приведенному в таблице 2. Практика. Описанная методика определения эффективного радиуса теплоснабжения была применена для оценки состояния схемы тепло- снабжения г. Набережные Челны. Существующая схема теплоснабжения г. Набережные Челны представляет собой систему с двумя поставщиками тепловой энергии: ОАО «Генерирующая компания» (Набережночелнинская ТЭЦ) и ОАО «Набережночелнинское предприятие тепловых сетей» (Тепловая станция), от которых тепловая энергия транспортируется: ■ Набережночелнинская ТЭЦ – Новый город, Промкомзона, п. ЗЯБ; ■ НчПТС – п. ГЭС, п. Сидоровка, БСИ, Нижний бьеф. Теплоисточники объединены перемычкой 2∆1000 мм (тепловод 410). В межотопительный период теплоноситель для нужд горячего водоснабжения транспортируется во все районы города от Набережночелнинской ТЭЦ. Тепловая сеть представляет собой двухтрубную систему с различными вариантами прокладки: надземная, канальная – в непроходных, полупроходных и проходных каналах (рис. 3). Головные участки тепловой сети: ■ от Набережночелнинская ТЭЦ – 3 тепловода 2∆1000 мм; ■ от Тепловой станции – 1 тепловод 2∆1000 мм. Для определения эффективного радиуса теплоснабжения на начальном этапе были выполнены в ручную расчеты тепловой сети Нового города, Промкомзоны, тепловода на п. ЗЯБ с учетом имеющихся результатов годовых тепловых потерь на трубопроводах различного диаметра, полученных в программном комплексе «РаТеН-325» (табл. 1). На каждый участок тепловода в соответствии с типом прокладки, диаметром и длины были определены годовые потери тепловой энергии. Результаты ручного расчета хорошо согласовались с результатом расчета, выполненного в «РаТеН-325» намного позже (после внесения ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ Таблица 3. Алгоритм решения. Новости теплоснабжения № 8 (август), 2012 г. Пример. Проектная нагрузка строящегося объекта (множества объектов) – 3,6 Гкал/час, которой соответствует трубопровод Ду159. ГоDi довой отпуск тепловой энергии Qгод через трубопровод Ду159 – 11056,3 Гкал (столбец 3). Задаемся уровнем потерь в 5%, которому соответствуют годовые потери через трубопровод i =552,82 Гкал (столбец 4). Принимаем Ду159 QDпот канальную прокладку. Составляем уравнение: 33 ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ Рис. 3. Схема тепловых сетей г. Набережные Челны. Новости теплоснабжения № 8 (август), 2012 г. всех изменений о типе изоляции, годе проектирования, коэффициенте старения в базу данных программы на каждый участок теплотрассы). Принимая допущение, что суммарные годовые тепловые потери не должны превышать определенного уровня от годового отпуска тепловой энергии (5%), можно сделать вывод о том, что теплоснабжение в г. Набережные Челны от источников осуществляется за пределы эффективного радиуса. Описанная методика определения эффективного радиуса теплоснабжения может быть использована специалистами при работе, связанной с подключением новых потребителей 34 тепловой энергии, в условиях сформировавшихся тепловых сетей. Результаты, полученные при оценке схемы теплоснабжения, такие как: годовые потери тепловой энергии трубопроводами в ППУ изоляции различного диаметра и типа прокладки могут быть использованы теплосетевыми компаниями для оценки работы тепловых сетей в аналогичных климатических условиях и условиях работы тепловой сети. Литература 1. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей // А.А.Николаева. – М.: Стройиздат, 1965 г.