Н, Q, n, z , z , D , b , β , D , b , β , D , D , D , D , Z, N, η P , P , P , Q , Q

Перечень гидродинамических задач для насосно ‐ эжекторных установок
№
п.п.
Оборудование
Рабочая
среда
Перекачиваемая
среда
Прямые задачи.
Наличие
подготовленных
алгоритмов
Обратные задачи.
Наличие
подготовленных
алгоритмов
1
Эжектор
Ж
Ж
+
+
2
Эжектор
Ж
ГЖС

+
3
Эжектор
Ж
Г
+
+
4
Эжектор
Г
Г
+
+
5
ЦН
Ж

+
6
ЦН
ГЖС

+
7
ЦН
Г

+
8
ЦНС
Ж

+
9
ЦНС
ГЖС

+
10
ЦНС
Г

+
Основные параметры центробежного насоса
Н, Q, n, z1 , z2 , D1 , b1 , β1 , D2 , b2 , β2 , D3 , D4 , DН , DК , Z, N, η
Основные параметры эжектора
P0 , P1 , P4 , Q0 , Q1 , d0 , d3 , DН1 , DК4 , Nэ , ηэ
1
Рециркуляция жидкости в лопастных насосах и в струйных аппаратах Восстановление напора
Δh2max = 2 /a*с2/(2*g),
где с – скорость струи
2
Расчетная схема одноступенчатого центробежного насоса
Прямая задача теории лопастных насосов
Н = (PК – PН )/(ρ*g ) + (cК2 – cН2)/(2*g )
(8.1)
Н = (Δh1 + НСТ∞ + НСК∞+ Δh2 ) – h23 – hНК
(8.2)
НСТ∞ = (u22 – u12)/(2*g) –
- Q2/(2*g)*(1/( π* D2* b2*sin β2*kz2 )2 – 1/( π* D1* b1*sin β1*kz1 )2)
(8.3)
НСК∞ = (u22 – u12)/(2*g) - u2*Q*ctg β2 /( g* π*D2*b2*kz2 )+u1 *Q*ctg β1/(g* π* D1* b1*kz1 ) +
+Q2/(2*g)*(1/( π*D2*b2*kz2*sin β2 )2 – 1/( π* D1* b1*kz1*sin β1 )2)
(8.4)
Δh1 = Δ1* u12/(2*g ) * (1- Q / Q1-max )n1
(8.5)
Δh2 = Δ2 * u22/(2*g ) * (1- Q / Q2-max )n2
(8.6)
здесь u1 , u2 – скорость переносного движения на входе и выходе рабочего колеса насоса;
b1 , b2 – ширина лопасти на входе и выходе колеса; β1, β2 – угол наклона лопасти на входе
и выходе колеса; kz1, kz2 – коэффициенты стеснения канала на входе и выходе колеса;
Δ1 , Δ2 , n1, n2 – коэффициенты рециркуляции на входе и выходе колеса;
Q1-max , Q2-max – максимальные значения подачи, при которых еще проявляется влияние
рециркуляции на входе и выходе колеса
4
NП
N
Задача о взаимосвязи баланса мощности с балансом напора
NГ
NО
NМ
N= Nп +Nг +Nо +Nм
 = Nп / N = Nп / N*(X1 /X1 )*(X2 /X2 )*(X3 /X3 ) =
= Nп / X1 *(X1 /X2 )*(X2 /X3 )*(X3 /N)= 1*г *о *м
(9.1)
(9.2)
X3 = N - Nм
(9.3)
X2 = N - Nм – Nо
(9.4)
X1 = N - Nм – Nо - Nг = Nп
(9.5)
N - Nм = NРЦ1 +(НСТ∞+НСК∞ )*(Q+ΔQ) + NРЦ2 =
=(Nт 1+Δh1*Q* g)+(НСТ∞+НСК∞ )*(Q+ΔQ)+(Nт 2+Δh2*Q**g) = X3
(9.6)
N - Nм – Nо = NРЦ1 +(НСТ∞+НСК∞ )*Q + NРЦ2 =
=(Nт 1+Δh1*Q* g)+(НСТ∞+НСК∞ )*Q+(Nт 2+Δh2*Q**g) = X2
(9.7)
N - Nм – Nо - Nг = Nп =(Δh1+НСТ∞+НСК∞+ Δh2 - h23 – hНК )*Q = X1
(9.8)
5
Моделирование стенда для испытаний УЭЦН на ГЖС
vi=(1+ui)/(ui*ρв / Рi )0,5
(12.1)
здесь: ui = Qгi / Qж = βi /(1 – βi )= Р1 / Рi *β /(1- β);
Р1 , Рi - давление на входе насоса и минимальное давление на
входе в рабочее колесо; β, βi - газосодержание при давлении
Р1 , Рi соответственно; ρв - плотность воды
Qж = Kд*ε*f1 / (Р1 / Рi *β /(1- β) *ρв / Рi )0,5
(12.2)
Для режима работы при кавитации в ГЖС:
Qж = А * (1-
β) 0,5/
β
(12.3)
0,5 =idem
здесь: Kд*ε*f1=idem; Рi=idem; А=idem
Расход жидкости Q, л/с
Характеристики насосов ЭЦН5-80, ЭЦН5-130 на газожидкостных смесях при
давлении на входе в насос 0,1 МПа. Линиями показаны результаты выполненных
численных экспериментов. Точками выделены данные физических экспериментов,
выполненных А.Н. Дроздовым, В.И. Игревским.
2,5
Расчет
Стенд
Расчет
Стенд
2,0
1,5
ЭЦН5-80
ЭЦН5-80
ЭЦН5-130
ЭЦН5-130
1,0
0,5
0,0
0,0
0,1
0,2
0,3
Газосодержание β
0,4
6
Математическое моделирование УЭЦН на ГЖС в стендовых условиях
0,7
Р
6
0,6
β
5
0,5
4
0,4
3
0,3
2
0,2
1
0,1
0
0
20
40
60
80
100
120
140
Газосодержание на входе ступени β
Давление на выходе ступени Р, МПа
7
0
160
Порядковый номер ступени
Расчетные характеристики насоса ЭЦН5-80, Qж=0,5 л/с.
Zi=0 ; Zx = Z=idem; β = idem.
ρ4= ρж /(1+ β4 /(1-β4))
(11.1)
К4 = f4*μ4*20,5= idem
(11.2)
Qж = К4 *(Р4 -Ра )0,5/ρ40,5/(1+ β4 /(1-β4 ))
(11.3)
Zi=Z-Zx
(11.4)
Qж = Qж (Р4 ; Р1 ;ρж; β; Z; Zx )
(11.5)
Zx = var ; β = idem
(11.6)
Zx = Z=idem ; β = idem
(11.7)
Н = (НСТ∞ + НСК∞ + Δh1 + Δh2) –
– h23 – hНК - Кр*Δh1
(11.8)
здесь Кр – коэффициент восстановления
давления в контуре рециркуляции на входе
колеса
7
F = π* D2/4
(19.2)
u = π* D*n/60
(19.3)
ψ = pv /(0,5*ρ*
u2)
(19.4)
ψs = psv /(0,5*ρ* u2)
(19.5)
λ = N /(0,5*ρ* F* u3)
(19.6)
η = φ* ψ / λ
(19.7)
ηs = φ* ψs / λ
(19.8)
1,2
1,0
0,8
ψ - расчет
0,6
ψs - расчет
ψ
0,4
ψs
0,2
0,0
0
Точками и тонкими линиями для сравнения показаны результаты
физических экспериментов
из работы Т.С. Соломаховой (ЦАГИ)
0,025
0,05
0,075
Коэффициент производительности φ
λ - расчет
λ
η - расчет
ηs - расчет
η
ηs
0,40
0,36
0,32
0,28
1,0
0,9
0,8
0,7
0,24
0,6
0,20
0,5
0,16
0,4
0,12
0,3
0,08
0,2
0,04
0,1
0,00
0
0,025
0,05
0,0
0,075
Коэффициент производительности φ
8
КПД η, ηs
(19.1)
1,4
Коэффициент мощности λ
φ = Q/(F*u)
Коэффициент давления ψ , ψs
Сравнение результатов физических и численных экспериментов (центробежный вентилятор Ц5‐29)
ψ - расчет
1,8
ψs - расчет
1,6
ψ
1,4
ψs
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
Коэффициент производительности φ
λ - расчет
λ
η - расчет
ηs - расчет
η
ηs
0,50
0,45
0,40
0,35
1,0
0,9
0,8
0,7
0,30
0,6
0,25
0,5
0,20
0,4
0,15
0,3
0,10
0,2
0,05
0,1
0,00
0,0
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
Коэффициент производительности φ
9
КПД η, ηs
0
Коэффициент мощности λ
Точками и тонкими линиями для
сравнения показаны результаты
физических экспериментов
из работы Т.С. Соломаховой (ЦАГИ)
Коэффициент давления ψ , ψs
Сравнение результатов физических и численных экспериментов
(центробежный вентилятор Ц7‐22)
2,0
Результаты физических и численных **
экспериментов
**
2,0
(с центробежными вентиляторами)
1,5
ψ - расчет - Ц8-35
ψs - расчет
ψ
0,5
ψs
0,0
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
Коэффициент производительности φ
Коэффициент мощности λ
1,6
0,7
D1
0,7
м
D2
0,367
**
b1
0,25
**
b2
0,168
град.
β1
48
град.
β2
143
16
шт.
z1
32
12
шт.
z2
32
**
L23
0,08
**
L3-41
0,2
шт.
z3
1
**
А3
0,508
**
В3
0,376
**
А4
0,585
**
В4
0,376
об/мин
n
3000
Х **
**
0,23
м
s1
0,001
м
s2
0,001
8
0,3
4
0
0 1,0 10
λ - расчет - Ц8-35
λ
η - расчет
ηs - расчет
η
ηs
2,0
Dн
20
20
30
40
50
60
Номер эксперимента
0,8
1,2
0,6
0,8
0,4
0,4
КПД η, ηs
1,0
Относительная
погрешность, не более %
Коэффициент давления ψ , ψs
2,5
70
80
90
100
0,2
0,0
0,0
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
Коэффициент производительности φ
Точками и тонкими линиями для сравнения показаны результаты
физических экспериментов из работы Т.С. Соломаховой (ЦАГИ).
При моделировании коэффициент быстроходности nу для
вентиляторов изменялся от 11,5 до 64,7. Для насосов ns - от 49 до
204.
10
Численное моделирование центробежной машины
"pv - Q"
Давление Р, кГс/м2
80
70
60
50
40
30
20
10
0
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
Подача Q, м3/с
450
160
0,8
140
0,7
120
0,6
100
0,5
80
0,4
60
0,3
40
0,2
20
0,1
N-Nм
1,2
400
1,0
350
N-Nм-dNгс
N-Nм-dNгс-dN2рц
0,6
ψ - расчет - Ц5-34
0,4
ψs - расчет
0,2
N-Nм-dNгс-dN2рц-Nп1-Nп2
300
Напор, м
0,8
250
200
150
0,0
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
Коэффициент производительности φ
100
0
0,0
0,0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
50
0,9
90
0,8
80
0,7
70
0,6
60
0,5
50
0,4
40
0,3
30
0,2
20
0,1
10
0,0
0
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
Коэффициент производительности φ
η - расчет
ηs - расчет
nу
0,12
Подача Q, м3/с
Hu+Hw
0
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
Hu+Hw+Hск
0,70
Hu+Hw+Hск+dH1
Подача Q, м3/с
Коэффициент мощности λ
100
Коэффициент
быстроходности - ny
КПД η, ηs
Hu
1,0
0,12
H-Q
0,10
Нт∞+dH1+dH2-dHу
Hu+Hw+Hск+dH1+dH2
"η - Q"
0,08
0,06
0,04
λ - расчет - Ц5-34
0,02
0,00
0,00
0,02
0,04
0,06
0,08
Коэффициент производительности φ
0,10
0,12
11
0,7
КПД
N-Nм-dNгс-dN2рц-Nп1
Мощность N, Вт
Коэффициент давления ψ , ψs
1,4
N
Турбинный режим работы на входном участке насосной лопасти. Физическое моделирование. Рабочие процессы
(виды, в зависимости
от способа силового
воздействия)
Рабочие процессы
(виды, в зависимости от
направления
передачи энергии)
Лопастной
Насосный
Вихревой (МАКРОвихри)
Насосный
Вихревой (микровихри)
Насосный
Лопастной
Турбинный
Вихревой (МАКРОвихри)
Турбинный
Вихревой (микровихри)
Турбинный
12
Характеристики насосной ступени ЭЦН5‐50, численные эксперименты (ЧЭ)
140
140
Z1=12
120
β1=18º
120
100
β1=20º
β1=22º
100
Мощность N, Вт
Мощность N, Вт
β1=15º
80
60
60
40
20
20
0
0
20
40
60
80
Подача Q, м3/сут
100
120
Z1=7
80
40
0
Z1=10
0
20
40
60
80
Подача Q, м3/сут
100
120
φ = Q/(F*u)
(16.1)
F = π* D2/4
(16.2)
u = π* D*n/60
(16.3)
ψ = pv /(0,5*ρ* u2)
(16.4)
ψs = psv /(0,5*ρ* u2)
(16.5)
λ = N /(0,5*ρ* F* u3)
(16.6)
η = φ* ψ / λ
(16.7)
ηs = φ* ψs / λ
(16.8)
b2=0,20
b2=0,4
0,25
0,20
0,15
0,10
0,05
0,00
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
Коэффициент производительности φ
b2=0,35
b2=0,35 (стенд)
Ц8-39
Коэффициент мощности λ
b2=0,28
b2=0,28 (стенд)
Ц3-81
Коэффициент мощности λ
Результаты физических и численных экспериментов (с центробежными вентиляторами Ц3‐ 81; Ц8 ‐ 39)
b2=0,20
b2=0,4
1,20
1,00
0,80
0,60
Точками для сравнения показаны
результаты физических экспериментов
из работы Т.С. Соломаховой (ЦАГИ)
0,40
0,20
0,00
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
Коэффициент производительности φ
0,30
0,35
14
Баланс напора Ц 5-34
Геометрические параметры центробежных вентиляторов, выбранных для верификации методики
100
1,0
90
№
…
b2/b1
β1
β2
Град
Град
…
z2
.
. шт.
f3/F
80
70
…
Тип
1
Ц4-50
0,500
0,105
0,477
29
34
16
0,344
2
Ц4-70
0,740
0,250
0,714
16
44,66
12
0,624
3
Ц5-29
0,350
0,045
0,281
60
45
12
0,156
4
Ц5-29м
0,350
0,045
0,281
50
45
12
0,156
5
Ц6-12
0,155
0,030
0,375
60
60
16
0,031
6
Ц6-18
0,380
0,020
0,241
40
50
12
0,046
7
Ц6-19
0,390
0,020
0,241
40
90
12
0,046
8
Ц7-15
0,350
0,070
1,000
25
71,5
12
0,037
9
Ц7-21
0,510
0,063
0,488
14
98
30
0,135
10
Ц7-22
0,300
0,120
1,000
60
85
12
0,115
11
Ц7-28
0,465
0,059
0,476
37
100
18
0,153
12
Ц8-18
0,350
0,120
1,000
40
150
12
0,080
13
Ц8-23
0,400
0,150
1,000
60
150
12
0,115
14
Ц8-35
0,655
0,168
0,673
48
143
32
0,243
15
Ц8-39
0,550
0,350
1,000
55
143
16
0,318
16
Ц9-27
0,500
0,150
1,000
55
150
12
0,134
17
Ц10-20
0,700
0,100
1,000
60
150
32
0,080
18
Ц10-28
0,840
0,160
1,000
86
157
48
0,115
0,8
60
0,6
50
40
0,4
30
20
0,2
10
0
0,0
0,0
0,2
0,4
Hu
Hu+Hw
Hu+Hw+Hск
Hu+Hw+Hск+dH1
H-Q
Hu+Hw+Hск+dH1+dH2
Нт∞+dH1+dH2-dHу
"η - Q"
0,6
0,8
Подача Q, м3/с
15
КПД
…
b2/D2
Напор, м
D1/D2
Моделирование работы многоступенчатого центробежного насоса ЭЦН5‐80 при перекачке газожидкостных смесей
β= 0,25
4,0
3,0
4,0
β= 0,2
2,0
Давление Р, МПа
Давление Р, МПа
β= 0,15
1,0
0,0
0
0,5
1
Подача Q, л/с
Рядом с точками (физический эксперимент из работы
А.Н. Дроздова **) показаны полосы погрешности
(относительная погрешность – 10%).
Р1=0,1 МПа, Z =76, Q=Qж.
β= 0,35
3,0
2,0
1,0
1,5
0,0
0
0,5
1
Подача Q, л/с
1,5
Рядом с точками (физический эксперимент из работы
А.Н. Дроздова **) показаны полосы погрешности
(относительная погрешность – 10%).
Р1=3,1 МПа, Z =76, Q=Qж
16
Моделирование работы многоступенчатого центробежного насоса ЭЦН5‐80 при перекачке газожидкостных смесей
Qж=1,1 л/с; β= 0,11
Qж=1,1 л/с; β= 0,11
2,0
Qж=0,50 л/с; β=0,532
Qж=1,1 л/с; β= 0,11
1,8
Qж=0,83 л/с; β=0,371
Qж=0,66 л/с; β= 0,288
Давление на вы ходе ступени Р, МПа
Давление на выходе ступени Р, МПа
3,6
Qж=0,78 л/с; β= 0,156
1,6
1,4
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
3,0
Qж=0,83 л/с; β=0,257
2,4
1,8
1,2
0,6
0,2
0,0
-
20
40
Порядковый номер ступени
Точками для сравнения показаны результаты
физических экспериментов
из работы А.Н. Дроздова**
Р1=0,1 МПа, Z =76, Q=Qж.
60
0,0
0
20
40
60
Порядковый номер ступени
Точками для сравнения показаны результаты
физических экспериментов
из работы А.Н. Дроздова**
Р1=0,6 МПа, Z =76, Q=Qж
17
Стендовая установка для исследований лопастных насосов
18
Экспериментальный насос НФ с открытым рабочим колесом
14
ЭЦН5-50
Напор Н, м
12
НФ
10
8
6
4
2
0
0
20
40
60
80
100
120
Подача Q, м3/сут
50
КПД, %
40
30
20
ЭЦН5-50
10
НФ
0
0
20
40
60
80
100
120
Подача Q, м3/сут
19
Характеристики насоса НФ при работе на газожидкостных смесях
Давление Р, МПа
1
βвх = 0%
βвх = 5%
βвх = 10%
βвх = 15%
βвх = 20%
βвх = 25%
βвх = 28%
0,8
0,6
0,4
0,2
Коэффициент подачи kQ
1
Идеальная характеристика
0
НФ
0
20
40
60
80
ЭЦН5-50
Подача Qж, м3/сут
0,9
0,8
100
120
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0%
10%
20%
30%
40%
Входное газосодержание βвх, %
20
Результаты физических экспериментов с лопастными насосами
16
Н, вариант-2
1,6
14
Н, вариант-1
1,4
N, вариант-2
Напор Н, м
12
1,2
N, вариант-1
10
1,0
8
0,8
6
0,6
4
0,4
2
0,2
0,0
180
0
0
20
40
60
80
100
120
140
160
Подача Q, м3/сут
Характеристики насосных ступеней,
при равенстве габаритных размеров
ЭЦН5-50
12
НФ
10
H
8
Напор H, м
Характеристики ступени НЦ6
80
КПД
6
60
4
40
2
20
8
6
4
2
0
0
50
100
150
200
Подача Q, м3/сут
250
300
0
350
КПД, %
Напор Н, м
14
0
0
20
40
60
80
100
Подача Q, м3/сут
21
Мощность N, кВт
Характеристики экспериментальных насосов при совместном
использовании лопастного и вихревого рабочего процесса
70
60
КПД , %
50
40
30
20
ЭЦН5
РГУ-насос-НФ
10
0
0
20
40
60
Подача Q, м3/сут
80
100
Картина распределения скорости потока. Численные эксперименты SolidWorks Flow Simulation
Лопастные насосы с колесами открытого типа
Насос‐ диспергатор МНД 01
Патенты 11274, 57389, 59752, 63468, 66789, 72733, 73412, 74174, 77369
Насос НЦ ‐ 6
Насос осевой НО‐ 02
Сепаратор С‐ 200
Насос‐ диспергатор НД 07
24
Элементная база для проектирования насосно‐эжекторных установок
1-Эжектор - Ж
Прямая задача
4-Эжектор - Ж
Обратная задача
3-Эжектор - ГЖС
Прямая задача
5-Эжектор - ГЖС
Обратная задача
6-Эжектор - Г
Обратная задача
2-Эжектор - Г
Прямая задача
7-Эжектор
Численный
эксперимент
Объемные
насосы
8-Эжектор
Физический
эксперимент
9-ЦН - Ж
12-ЦН - Ж
Прямая задача
Обратная задача
10-ЦН - ГЖС
13-ЦН - ГЖС
Прямая задача
Обратная задача
11-ЦН - Г
14-ЦН - Г
Прямая задача
Обратная задача
15-ЦН
16-ЦН
Численный
эксперимент
Физический
эксперимент
17-24 -ЦНС
25
№
п.п.
1
2
3
4
5
6
Рассматриваемый вопрос
Основы теории:
Наличие формул для расчета
КПД
при
перекачке
жидкости,
газа,
газожидкостной смеси.
Наличие
методик
для
профилирования проточной
части
насоса
(обратные
гидродинамические задачи)
Наличие
методик
для
расчета
характеристик
насоса
(прямые
гидродинамические задачи)
Наличие методик для оценки
влияния
вязкости
используемых текучих сред
Конструкторские работы
Наличие
принципиальных
схем
в
патентной
документации
Наличие
подробной
информации о практическом
применении
Наличие открытой Наличие открытой информации (да/нет)
информации (да/нет)
Однопоточный насос Многопоточный насос
да
нет
да
нет
да
нет
да
нет
да
да
да
нет
26
Многоступенчатый (многопоточный) центробежный насос (пример)
27
Многоступенчатый (многопоточный) насос (примеры)
28
2000
NH
кпд
H
N
0
0
50
100
150
Подча Q, м3/час
1000
1,00
кпд
1000
Мощность N, кВт
Напор H, м
ЦНС_180_1900
200
500
0,50
0
0,00
200
0
50
100
150
Напор H, м
Подча Q, м3/час
2000
2 ‐ 0,43192617*x + 656,98968347
y = ‐0,00016552*x3 + 0,04978168*x
H
1000
y = ‐0,000218*x3 + 0,046172*x2 ‐ 3,540061*x + 2302,869187
0
0
50
100
Подча Q, м3/час
150
200
Изменение давления по длине многоступенчатого насоса ЭЦН5‐80; cмесь «вода‐ПАВ‐газ» dкр=66 мм; Pвх=0,1 МПа; Pвых=1,798 МПа; Qж=0,0011 м3/с; βвх=0,11
Изменение газосодержания (ЧЭ) по длине многоступенчатого насоса ЭЦН5‐80; cмесь «вода‐ПАВ‐газ» dкр=66 мм; Pвх=0,1 МПа; Pвых=1,798 МПа; Qж=0,0011 м3/с; βвх=0,11. Изменение плотности ГЖС по длине многоступенчатого насоса ЭЦН5‐80; cмесь «вода‐ПАВ‐газ» dкр=66 мм; Pвх=0,1 МПа; Pвых=1,798 МПа; Qж=0,0011 м3/с; βвх=0,11
Изменение объемного расхода ГЖС по длине насоса ЭЦН5‐80; cмесь «вода‐ПАВ‐газ» dкр=66 мм; Pвх=0,1 МПа; Pвых=1,798 МПа; Qж=0,0011 м3/с; βвх=0,11
Характеристики многоступенчатого насоса ЭЦН5‐80 (Смесь «вода‐ПАВ‐газ»; Pвх=1,1 МПа. Полиномиальная Р(Q) для β=0)
Результаты численных экспериментов (Zх ; Zi) по разработанной расчетной методике и, для сравнения, характеристика многоступенчатого насоса ЭЦН5‐80 из работы А.Н. Дроздова [2]; cмесь «вода‐ПАВ‐газ» ; Pвх=1,1 МПа
Публикации по теме: «Лопастные насосы и вентиляторы» ‐ часть 1
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Балака Н.Н. Разработка и стендовые испытания лабиринтно‐винтового насоса с дисковым ротором // Управление качеством в нефтегазовом комплексе – 2006 ‐ №4. – С. 55‐57.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Соколов Н.Н. Перспективные конструкции ступеней центробежных насосов для добычи нефти // Территория НЕФТЕГАЗ – 2006 ‐
№6. – С. 92‐96.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Балака Н.Н. Испытания новых ступеней погружных насосов для добычи нефти // Управление качеством в нефтегазовом комплексе – 2007 ‐ №1 – с. 55‐56
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Балака Н.Н. Новые возможности центробежных насосов для добычи нефти // Территория НЕФТЕГАЗ – 2007 ‐ №6 – с. 82‐84
Балака Н.Н., Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А. О возможности применения лабиринтно‐винтовых насосов для добычи нефти // Нефтяное хозяйство ‐ 2008. – №5. ‐
С.70‐71.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Сабиров А.А., Соколов Н.Н., Донской Ю.А. О некоторых перспективных путях развития УЭЦН // Территория НЕФТЕГАЗ – 2008 ‐
№5. – С. 24‐32.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А. Использование математической модели для оптимизации процесса создания центробежного насоса // Территория НЕФТЕГАЗ –
2008 ‐ №10. – С. 58‐59.
Сазонов Ю.А. Варианты преобразований уравнения Эйлера и математическая модель первого уровня для центробежного насоса // Бурение и нефть. – 2008. №10. ‐ С. 33‐35.
Сазонов Ю.А. Компьютерные технологии для разработки лопастных насосов // Нефть, газ и бизнес. ‐ 2008. №11. ‐ С. 68‐71.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Сабиров А.А., Соколов Н.Н., Донской Ю.А., Шатров А.С., Кокарев В.Н., Монастырский Н.И. Ступени центробежных насосов для добычи нефти с открытыми рабочими колесами из алюминиевых сплавов с защитным керамико‐полимерным покрытием // Территория НЕФТЕГАЗ – 2008 ‐
№12. – С. 68‐72.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А. Классификация и стандартизация насосов // Управление качеством в нефтегазовом комплексе – 2009 ‐ №1. – С. 31‐32.
Сазонов Ю.А., Ивановский В.Н. О выборе методологии для решения гидродинамических и аэродинамических задач // Управление качеством в нефтегазовом комплексе – 2009 ‐ №1. – С. 61‐63.
Сазонов Ю.А. Моделирование совместной работы струйного насоса и центробежного насоса // Территория НЕФТЕГАЗ – 2009 ‐ №2 – с. 32‐34.
Сазонов Ю.А. Разработка методологии проектирования насосно‐эжекторных установок с расширенным использованием численных экспериментов // Территория НЕФТЕГАЗ – 2009 ‐ №4 – с. 26‐28.
Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А. Вопросы методологии теоретических и стендовых исследований насосно‐эжекторных установок // Территория НЕФТЕГАЗ – 2009 ‐ №5 – с. 42‐49.
Сазонов Ю.А. Математическое моделирование перспективных динамических насосов и машин // Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса. –
М.: ВНИИОЭНГ, 6/2009. – С. 35‐38.
Сазонов Ю.А. Разработка методологии проектирования насосно‐эжекторных установок на основе белее широкого использования численных экспериментов // Нефтяное хозяйство – 2009 ‐ №8 – с.83‐85.
Сазонов Ю.А. Методы создания перспективных динамических насосов и эжекторов // Территория НЕФТЕГАЗ – 2009 ‐ №11. – С. 54‐57.
Сазонов Ю.А. Математическое моделирование перспективных динамических насосов и машин. // Компьютерная интеграция производства и ИПИ‐
технологии./ Сборник материалов четвертой всероссийской научно‐практической конференции. – Оренбург: ИПК ГОУ ОГУ, 2009. – С. 265 – 272. Сазонов Ю.А. Разработка методологических основ конструирования насосно‐эжекторных установок для условий нефтегазовой промышленности // Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. ‐ М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2010 – 394 с.
Сазонов Ю.А. Методология конструирования насосных установок. / Труды РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина ‐ 2, 2010. ‐ С.94‐100.
Компьютерное моделирование динамических насосов и поиск новых технических решений // Сазонов Ю.А., Димаев Т.Н., Казакова Е.С.; Балака А.Ю.// Оборудование и технологии для нефтегазового комплекса, ВНИИОЭНГ, №4‐ август, 2011. – С.18‐21.
Сазонов Ю.А., Муленко В.В., Балака А.Ю. Компьютерное моделирование и развитие методологии конструирования динамических насосов и машин // Территория НЕФТЕГАЗ – 2011 ‐ №10. – С. 34‐36.
Сазонов Ю.А. Технология и насосная техника для добычи нефти, развитие научно‐исследовательских работ. // Сазонов Ю.А.// Информационно‐аналитический журнал «НЕФТЬ, ГАЗ И БИЗНЕС», №5, 2012. –С.62‐63
Сазонов Ю.А. Основы расчета и конструирования насосно‐эжекторных установок. – М.: ГУП Изд‐во «Нефть и газ» РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2012. – 305 с.: ил.
Проектирование и параметрическое моделирование многоступенчатых насосных установок // Ю.А.Сазонов, В.В.Муленко, Т.Н.Димаев, А.Ю.Балака // Ежеквартальный научно‐
технический журнал «УПРАВЛЕНИЕ КАЧЕСТВОМ В НЕФТЕГАЗОВОМ КОМПЛЕКСЕ», №1, 2013 – С.60‐61
ПРИМЕНЕНИЕ КОМПЬЮТЕРНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ ПРИ РАЗРАБОТКЕ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ // Мохов М.А., Сазонов Ю.А., Муленко В.В., Димаев Т.Н. // Ежеквартальный научно‐технический журнал «УПРАВЛЕНИЕ КАЧЕСТВОМ В НЕФТЕГАЗОВОМ КОМПЛЕКСЕ», №2, 2013 – С.46‐48
Публикации по теме: «Лопастные насосы и вентиляторы» ‐ часть 2
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Патент на полезную модель № 59752. МПК F04D13/10. Ступень погружного многоступенчатого центробежного насоса. Сазонов Ю.А., Заякин В.И. Заявка № 2006124211/22 от 05.07.2006. Опубл. БИ №36 ‐ 27.12.2006.
Патент на полезную модель № 63468. МПК F04D13/10. Ступень погружного многоступенчатого центробежного насоса. Сазонов Ю.А., Балденко Ф.Д., Захаров М.Ю., Заякин В.И., Мохов М.А. Заявка № 2007100010/22 от 09.01.2007. Опубл. БИ №15. ‐ 27.05.2007.
Патент на полезную модель № 66789. МПК F04С 02/00. Насос‐диспергатор. Сазонов Ю.А., Балденко Ф.Д., Захаров М.Ю., Заякин В.И., Мохов М.А. Заявка № 2007114031/22 от 16.04.2007. Опубл. БИ №27 ‐ 27.09.2007.
Патент на полезную модель № 72733. МПК F04D 13/10. Направляющий аппарат многоступенчатого центробежного насоса. Сазонов Ю.А., Заякин В.И. Заявка № 2007145071/22 от 04.12.2007. Опубл. БИ №12, 27.04.2008
Патент на полезную модель № 73412. МПК F04D 13/10. Ступень погружного многоступенчатого насоса. Сазонов Ю.А., Заякин В.И. Заявка № 2008100254/22 от 15.01.2008. Опубл. БИ №14, 20.05.2008
Патент на полезную модель №74174. МПК F04D 13/10. Ступень погружного многоступенчатого насоса. Сазонов Ю.А., Ивановский В.Н., Заякин В.И. Заявка № 2008104400/22 от 11.02.2008. Опубл. БИ №17 ‐ 20.06.2008.
Патент на полезную модель № 77369. МПК F04D 29/22, 13/10. Рабочее колесо насоса. Сазонов Ю.А., Мохов М.А., Заякин В.И., Балденко Ф.Д., Захаров М.Ю. Заявка № 2007134597 от 18.09.2007. Опубл. БИ №29 ‐ 20.10.2008.
Патент № 92491, РФ. МПК F04D 13/10. Ступень многоступенчатого насоса‐диспергатора. Сазонов Ю.А., Ивановский В.Н., Заякин В.И. Заявка № 2009143405 от 23.11.2009. Опубл. БИ №8 ‐ 20.03.2010.
Патент №101110, РФ. МПК F04D 13/10. Лопастное колесо // Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Сабиров А.А., Заякин В.И., Каштанов В.С. ‐ Заявка № 2010143009/06 от 20.10.2010. Опубл. БИ №1 ‐ 10.01.2011.
Патент №101113, РФ. МПК F04D 29/44, 13/10. Направляющий аппарат многоступенчатого центробежного насоса // Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Сабиров А.А., Заякин В.И. ‐ Заявка № 2010143012/06 от 20.10.2010. Опубл. БИ №1 ‐ 10.01.2011.
Патент № 112297. Заявка на полезную модель № 2011132283. Насос // Сазонов Ю.А.; Заякин В.И.; Балака А.Ю. – Опубликовано: 10.01.2012.
Патент № 112935. Погружная насосная установка для добычи жидкости из скважины // Ивановский В.Н., Сазонов Ю.А., Якимов С.Б., Сабиров А.А., Пекин С.С., Деговцов А.В. ‐ Заявка на полезную модель № 2011142271. – Опубликовано: 27.01.2012.
Патент №147158. Ступень погружного многоступенчатого центробежного насоса. // Сазонов Ю.А., Асеев В.И. ‐ Заявка на полезную модель № 2014119213. Дата подачи заявки: 14.05.2014. ‐ Опубликовано: 27.10.2014. Бюл. №30
№
п.п.
Методологические основы конструирования.
Области применения результатов работы.
1
НИОКР в области создания насосных
установок для нефтегазовой отрасли.
2
Создание обучающих программ
для подготовки специалистов.
3
Разработка новых насосов, энергосберегающих
и малошумных машин, с учетом вопросов о
снижении массы и габаритов машин.
МНОГОПОТОЧНЫЕ, ОБЪЁМНО-ДИНАМИЧЕСКИЕ,
КАСКАДНЫЕ МАШИНЫ.
4
Технологии обработки и хранения
технической информации в цифровом формате.
Новые технологии создания и испытаний нефтегазового оборудования
Сазонов Ю.А. д.т.н., проф. , кафедра «Машины и оборудование нефтяной и газовой промышленности»,
РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина
38
Приложение ‐ 1
Приложение ‐ 2
Приложение ‐ 3
Приложение ‐ 4