8-32 А.Э. Пиир, В.Б. Кунтыш Итоги

УДК 536.24:66.045
ИТОГИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ И ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
ПУЧКОВ ИЗ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ РЕБРИСТЫХ ТРУБ
Пиир А.Э.1, Кунтыш В.Б.2
1
2
Архангельский государственный технический университет
Белорусский государственный технологический университет
Представлены результаты исследований пучков из промышленных типов
ребристых труб, посвященные повышению их тепловой эффективности..
Ключевые слова
Труба, ребра, теплоотдача.
Условные обозначения
СS, С , Сz – поправочные коэффициенты;
G – массовый расход теплоносителя, кг/с ;
F – площадь поверхности теплоотдачи аппарата, м2;
Rк – термическое контактное сопротивление;
S1, S2, Sў2 - поперечный, продольный, диагональный шаги пучка, м;
V – объемный расход воздуха, м3/с;
а, b – температурный коэффициент;
d1, d0, d – внутренний диаметр несущей трубы, м; диаметр трубы у основания ребра, м;
наружный диаметр ребра, м;
h – высота ребра, м;
k – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 К);
т – константа;
п – константа;
s – шаг ребра, м;
z – число поперечных рядов труб, число лепестков ребра;
– толщина ребра, м;
р, t, – перепад давления, Па; температуры, 0С;
– коэффициент оребрения;
Введение
Теплообменники, служащие для получения горячего воздуха, или использующие
атмосферный воздух в качестве теплового стока, применяют в различных отраслях
промышленности. В целлюлозно-бумажном, нефтехимическом производстве,
лесопилении и деревообработке, на компрессорных станциях магистральных
газопроводов применяют теплообменники из биметаллических ребристых труб (БРТ),
состоящих из стальной несущей трубы и алюминиевой оболочки.
Низкие коэффициенты теплоотдачи к воздуху делают процесс теплообмена в
воздухонагревателях (ВН) крайне материало- и энергозатратным.
В условиях массового производства БРТ любое, даже небольшое улучшение
теплоаэродинамических характеристик (ТАХ) поверхности теплообмена дает заметный
материальный, энергетический и экономический эффект.
Поэтому проблема совершенствования ВН постоянно находится в центре
внимания научных коллективов проектных институтов ВНИИНЕФТЕМАШ,
ЛЕННИИХИММАШ, ВНИИМЕТ-МАШ, конструкторских бюро заводов химического
машиностроения, финансировавших исследование кафедры ПТЭ АГТУ, которыми до
2001 года руководил док. техн. наук, профессор Кунтыш В.Б.
В.М. Антуфьев и Г.С. Белецкий первыми в СССР исследовали теплоотдачу
шахматных и коридорных пучков из стальных точеных и литых чугунных оребренных
труб. Исследования Р. Цоллера, В.Ф. Юдина показали, что гладкие сплошные круглые
поперечные ребра являются наиболее эффективным видом оребрения.
Это послужило
началом широких экспериментальных исследований
лабораторных образцов ребристых труб, которые привели к созданию обобщенных
критериальных формул Э.С. Карасиной, В.Ф. Юдина, Ю. Стасюлявичуса, Е.Н.
Письменного для теплоотдачи и сопротивления.
Анализ обобщенных формул, разработанных в ведущих научных коллективах
ЦКТИ, ИФТПЭ АН Литвы, КПИ показал, что они не пригодны для изучения
интенсификации теплоотдачи, поскольку их погрешность
15% сопоставима с
ожидаемыми эффектами, а расхождение результатов расчета ТАХ для
стандартизованных пучков БРТ по теплоотдаче достигает 40% и по сопротивлению
60%.
Массовое производство биметаллических труб с накатными и ленточными
спиральными ребрами потребовало экспериментального подхода к изучению
среднеповерхностной теплоотдачи в пучках ребристых труб.
1. Постановка задачи
Началом экспериментальных и научно-практических исследований автора
послужили задания 11.07 координационного плана Государственного Комитета по
науке и технике при Совете Министров СССР на 1976-80 г.г. по проблеме 0.15.03:
"Создать аппараты воздушного охлаждения с применением эффективных видов
поперечно-оребренных труб, позволяющих интенсифицировать процесс теплообмена в
2 3 раза и снизить энергозатраты на 30 40%." Постановление ГК НТ СМ СССР
№390 от 5.10.1976 г.
Достижение поставленной цели потребовало решения следующих задач:
экспериментально изучить закономерности теплообмена в серийных пучках БРТ и
разработать конструкцию БРТ с высокой тепловой эффективностью;
экспериментально изучить интенсификацию теплоотдачи путем турбулизации
потока в межреберной полости;
экспериментально изучить термическое контактное сопротивление между несущей
трубой из различных материалов и алюминиевой ребристой оболочкой;
экспериментально изучить интенсификацию теплоотдачи при изменении
конфигурации компоновки трубного пучка и изменении числа поперечных рядов;
исследовать влияние на интенсификацию теплоотдачи формы несущей трубы,
эллипсности ребер, разновысоких и подогнутых ребер, формы поперечного сечения
ребер;
разработать обобщенные формулы повышенной точности по приведенной
теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению шахматных пучков БРТ;
разработать математическую модель ВН и провести теоретические исследования
энергетических характеристик на математической модели;
разработать инженерные методы оптимизации энергозатрат на перенос тепла;
разработать простые и точные методики конструкторского, поверочного
теплоаэродинамического расчетов ВН.
2. Методы исследования.
Для решения поставленных задач авторы использовали:
экспериментальные исследования при изучении теплоотдачи и сопротивления
шахматных и коридорных пучков БРТ, при изучении термического контактного
сопротивления, при изучении интенсификации теплоотдачи путем турбулизации
потока в межреберной полости и трансформации компоновки трубного пучка;
аналитические исследования влияния отдельных параметров оребрения на
показатели конкретных ВН;
математическое моделирование энергетических характеристик ВН и ТВО;
методологические разработки алгоритмов расчета и оптимизации параметров ВН.
3. Устройство опытного стенда и методика измерений.
Экспериментальные исследования ТАХ пучков БРТ проводили на двух
аэродинамических стендах разомкнутого типа с сечением рабочего участка 0,4 0,4 м и
0,3 0,3 м в диапазоне чисел Re = (3 30) 103 и смешанного ламинарно-турбулентного
режима течения потока. [1]. При исследовании среднеповерхностной теплоотдачи и
контактного термического сопротивления применяли предложенный авторами
электропаровой способ обогрева опытных труб-калориметров. Измерения выполняли
по методу локального или полного теплового моделирования. [2, 3]
4. Результаты теплоаэродинамических испытаний пучков из промышленных
типов БРТ
4.1 Пучки из труб с накатным оребрением:
установлены ТАХ стандартизованных шестирядных шахматных пучков БРТ = 9,4;
15,2; 20,4 с равносторонней компоновкой и различными S1 = S2 [4,5];
установлены ТАХ малорядных шахматных и коридорных пучков БРТ = 15,2; 20,4
с различной компоновкой [6, 7, 8];
исследовано влияние числа рядов и компоновки пучка на ТАХ при полном и
локальном тепловом моделировании [9];
исследовано влияние числа заходов ребра, высоты и шага накатного ребра, диаметра
несущей трубы и ее материала на ТАХ пучка;
Поправочный коэффициент на локальный метод теплового моделирования
(локальный коэффициент) в зависимости от числа рядов шахматного пучка для
интервала S1 = S2 = 58 108 мм можно описать уравнением
Nu п Nu лок
лок
5
ARea ,
0,05 3( 6 z ) 0,5( 6 z )( 5 z ) ,
(1)
102( z
1) 5 .
(2)
4.2 Пучки из труб с ленточным завальцованным оребрением:
установлены оптимальная глубина завальцовки ленты 0,5 мм, оптимальная толщина
ленточного ребра 0,325 мм;
установлены ТАХ коридорных пучков БРТ = 22 с числом рядов от одного до
шести [10];
установлены ТАХ шестирядных шахматных пучков БРТ = 22 [11].
Анализ опытных данных показывает, что увеличение коэффициента оребрения с
9,4 до 20,4 является самым эффективным способом интенсификации, поскольку
теплоотдача пучка
возрастает в 1,8 раза, а сопротивление пучка в 1,25 раза, расход
алюминия на оребрение при этом не изменяется.
5. Теплоотдача одиночной БРТ в канале переменной ширины.
Для выяснения особенностей режима течения потока в межреберных каналах было
проведено исследование теплоотдачи одиночной БРТ - калориметра
= 15,8,
d0 h s
= = 26,9 14,3 3 0,75 мм на аэродинамическом стенде, ширину рабочего
участка (60, 105, 153, 204 и 300 мм) которого ступенчато изменяли с помощью
обтекаемых боковых вставок. Коэффициент сжатия потока трубкой составлял 0,925;
0,53; 0,36; 0,272 и 0,185.
Как выяснилось, стеснение канала не влечет изменения теплоотдачи и
турбулентности потока, что свидетельствует о стабильности механизма теплоотдачи в
межреберной полости, размещения на поверхности ребра зон с ламинарным и
турбулентным пограничным слоем, расположения точек отрыва вторичных течений.
В интервале чисел Re = (1 10) 104 результаты опытов были обобщены формулой
Nu = 0,0474Re0,7.
6. ТКС в БРТ с накатным оребрением.
Расчет теплопередачи в БРТ невозможен без учета термического контактного
сопротивления (ТКС), величина которого зависит от давления соприкасающихся
поверхностей, чистоты их обработки, теплопроводности и твердости материалов,
загрязнения поверхности маслом или продуктами коррозии. [12]
Калориметры из БРТ
= 15,2 помещали в шестирядный трубный пучок. При
скорости воздуха в сжатом сечении 3 12 м/с с температурой 20 С и температуре
кипящей воды в калориметре 100 С тепловой поток изменялся от 32 до 67 кВт/м2, а
температурный перепад в зоне контакта – от 2 5 до 6 7 С, а средняя температура в
зоне контакта составляла 85 75 С. Установлено, что термическое сопротивление в
указанном интервале температур не зависит от теплового потока и его средние
значения с погрешностью до 10% составили:
для несущей трубы из стали Х5М
Rк = 0,25 м2 К/кВт;
для несущей трубы из стали 10
Rк = 0,21 м2 К/кВт;
для несущей трубы из латуни ЛО70
Rк = 0,07 м2 К/кВт.
Средняя температура в зоне контакта при средней температуре теплоносителей
t1 и t2 может быть найдена как
tк = 0,5(t1 + t2) + 0,25(t1 – t2).
(3)
При однократном увеличении температуры в зоне контакта БРТ со стальной
несущей трубой от 80 до 250 С ТКС почти линейно увеличивается в 2,5 раза, что
объясняется уменьшением натяга оболочки из-за различия в коэффициентах
температурного расширения стальной трубы и алюминиевой оболочки, а после
снижения температуры – возвращение ТКС к исходному значению: Rкt = 0,21+0,002(tк –
80), м2 К/кВт.
После 150 циклов нагрев до 300 С – охлаждение до 30 С ребристая труба была
подвергнута испытанию на ТКС, которое выявило двойное увеличение Rк по
сравнению с исходным значением Rк = 0,21 м2 К/кВт. Рост Rк объясняется релаксацией
напряжений, приводящей к уменьшению механического натяжения оболочки. При
тепловом расчете высокотемпературных ТВО необходимо вводить указанную поправку
на увеличение ТКС в процессе эксплуатации. [13]
Исследование влияния чистоты обработки поверхности несущей трубы на ТКС
показало, что шлифовка поверхности стальной несущей трубы с исходной чистотой по
5 классу с увеличением чистоты поверхности до 8 класса или нанесение искусственной
шероховатости в виде сетчатой накатки по ОСТ-20617 (шаг выступов 1 мм, высота
0,7 мм) одинаково влияет на ТКС, уменьшая его величину на 30%. Шероховатость
внутренней поверхности алюминиевой оболочки формируется в процессе накатки и в
исходном случае снижается от 2 до 0,44 мкм. Следовательно, шероховатость оказывает
слабое влияние на ТКС, и нет необходимости применять для изготовления БРТ трубы с
повышенной чистотой поверхности.
Для предотвращения атмосферной коррозии заводы-изготовители в некоторых
случаях наносят на наружную поверхность стальных труб консервационную
консистентную смазку типа солидол "С". Сравнительные испытания показали, что
наличие смазки в контактной зоне способствует уменьшению ТКС в 1,4 раза. После
выжигания смазки при температуре 150 170 С ТКС возвращается к исходному
значению. Следовательно, в производственных условиях нет необходимости в
расконсервации стальных труб, а при тепловом расчете высокотемпературных ТВО не
следует учитывать влияние на ТКС загрязнения контактной зоны маслом. [14-18]
7. Контроль качества прикатки оболочки к несущей трубе.
Аналогия между термическим Rк и электрическим Rэ сопротивлением зоны
контакта позволила предложить и разработать простой, точный и удобный способ
контроля качества изготовления БРТ по электрическому сопротивлению, основанный
на различии электропроводимости несущей трубы и алюминиевой оболочки. При
хорошем механическом контакте оболочка шунтирует несущую трубу и ее
сопротивление оказывается равным сопротивлению оболочки.
Выполняли замер электрического сопротивления и сравнивали его с величиной
электрического сопротивления эталонной оребренной трубы того же типоразмера и
материального исполнения.
При "раскатке" оболочки электрическое сопротивление образца возрастает в
3 4 раза, а испытуемая труба бракуется [11].
8.ТКС в БРТ с ленточными ребрами.
Установлена величина ТКС в БРТ с ленточными L-образными ребрами и
несущей трубой из стали 10, нержавеющей стали Х18Н9Т, латуни ЛОМШ, с
необработанной поверхностью 4…5 классов чистоты и шлифованной поверхностью 8а
класса, с искусственной шероховатостью в виде спиральных канавок или продольных
бороздок, при замаслянной или обезжиренной прокаливанием зоне контакта. [19]
Исследования ТКС 15 калориметров показали, что:
искусственная макрошероховатость увеличивает ТКС в 1,86 раза;
шлифовка необработанной поверхности 4…5 кл. до 8а кл. увеличивает ТКС в
1,2…1,6 раза;
испарение масла увеличивает ТКС в 1,1…1,7 раза;
разновысокие ребра увеличивают ТКС в 1,2…1,6 раза;
искусственные микробороздки снижают ТКС в 2,5…3 раза.
9. Интенсификации теплоотдачи в пучках БРТ разрезкой кромок ребер.
Программа исследований интенсификации предусматривала определение
оптимальных геометрических параметров разрезки ребер (число разрезов, глубина
разреза, угол разреза) и наиболее технологичного и эффективного способа разрезки.
Объектом экспериментальных исследований являлись шахматные шестирядные
пучки серийных БРТ с накатными ребрами = 15,2 (d0 h s = 28 14 3 0,7 мм) с
равносторонней компоновкой пучка S1/d = 1,035 и 1,135.
Для механической деформации алюминиевых ребер использовали три
различных технологических приема: пластическая разрезка с помощью дискового ножа
с углом двух- или односторонней заточки ; фрезерование радиальных пазов шириной
0,9 мм; насечка кромок зубчатым колесом с углом заточки зубьев 30 , режущая кромка
зуба образует угол 30 с плоскостью ребра. [15].
В пучках с разрезными ребрами эффекты увеличения аэродинамического
сопротивления опережают в два раза эффекты увеличения теплоотдачи и только в
пучках с насечкой ребер эти эффекты одинаковы и составляют 25%.
Сравнение исходного пучка и пучка с насечкой ребер в координатах
коэффициент теплоотдачи – затраты мощности на перемещение воздуха
свидетельствуют об интенсификации теплоотдачи на 20%, что равноценно увеличению
коэффициента оребрения с 15,2 до 20. Расчеты ТВО типа АВГ для охлаждения бензина
показали, что применение труб с насечными ребрами в аппарате с пятирядной секцией
вместо шести обеспечивает одинаковый тепловой поток при прежних затратах
мощности на привод вентилятора. При этом экономия труб составляет 20% на каждый
аппарат.
10. Интенсификация теплообмена подгибкой боковых кромок ребер.
Изучение влияния подгибки ребер на ТАХ трубного пучка и исследование
пучков со сверхтесной компоновкой выполнялась на шестирядных пучках БРТ с
двухзаходными ленточными L-образными ребрами, изготовленными по технологии
института ЭНИКМаш. [20]. Трубы
= 20,7 имели равновысокие ребра с размерами
d h d0 s = 56,9 15,5 25,9 2,53 0,4 мм, трубы
= 16,8 имели ребра с разной
высотой и размерами d h1 h2 d0 s = = 55,7 14,9 10,3 25,9 2,6 0,4 мм.
Результаты испытаний пучков S1 S2 = 63,5 55 мм показали, что подгибка ребер
и уплотнение компоновки пучка не вызывает заметного ухудшения теплообмена, зато
позволяет увеличить тепловой поток в пучке в 1,1 раза при уменьшении поперечного
шага с 63,5 до 52 мм. БРТ с двухзаходными разновысокими ребрами уступают по
тепловой эффективности трубам с ребрами равной высоты, а поэтому их внедрение
нецелесообразно.
11. Особые компоновки шестирядных шахматных пучков.
Исследования новых
компоновок шестирядных шахматных пучков БРТ
показали, что:
в пучке с интервалом между третьим и четвертым рядами величиной в один, два
или три ряда труб теплоотдача снижается на 4%, а сопротивление пучка снижается
на 10, 3,5 и 1% соответственно; [21].
в пучке с переменным числом труб в рядах уменьшение в два раза числа труб в
четных рядах не влияет на теплоотдачу, но позволяет снизить аэродинамическое
сопротивление пучка на 25%. [22].
в пучке с поджатой компоновкой труб S1 S2 S2 = 100 29 58 мм интенсивность
теплоотдачи на 30% выше, чем в пучке с равносторонней компоновкой
S1 = S2 = 58 мм при одинаковой компактности пучков. [23].
Равнопроходные пучки имеют заметное преимущество по сравнению с пучками
со свободной равносторонней шахматной компоновкой, так как позволяют не только
снизить сопротивление пучка на 21%, но и увеличить теплоотдачу на 31% [24].
12. Влияние формы несущей трубы, формы и профиля ребра на интенсификацию
теплоотдачи.
Современные технологии позволяют производить оребрение труб овального или
эллиптического профиля, получать литые ребра круглой и эллиптической формы,
вытягивать ребра сложного трапециевидного профиля сечения.
Расчеты производительности ТВО [25] при одинаковой мощности вентилятора
позволяют установить, что:
применение несущих труб овальной формы нецелессобразно, так как прирост
металлоемкости пучка в два раза опережает прирост теплоотдачи;
по этой же причине нецелесообразно применение труб с литыми ребрами
эллиптической формы;
ребра сложной трапециевидной формы допустимы, так как обладают меньшей на
9% массой при пониженной на 5% тепловой эффективностью.
13. Обобщенные формулы ТАХ шахматных пучков БРТ с накатными ребрами.
Обобщение экспериментальных данных по полной приведенной теплоотдаче
пучков БРТ позволило получить интерполяционные формулы, охватывающие весь
диапазон параметров оребрения и трубных пучков, используемых в промышленных
ТВО и ВН, упростить процедуру вычислений и повысить точность результатов по
сравнению с известными обобщенными формулами по конвективной теплоотдаче.
Полная приведенная теплоотдача шахматных пучков БРТ с накатным
оребрением и числом поперечных рядов от 1 до 6 на несущей трубе диаметром 25 мм
обобщается формулой
Nu
0 36
n
S1
,2
Re n ,
(4)
2
где показатель степени n = 0,6z0,125; S1/S2 – поправочный коэффициент на компоновку
труб в пучке; /h – поправочный коэффициент на геометрические размеры ребра.
Аэродинамическое сопротивление шахматных пучков БРТ с накатным
оребрением обобщается формулой
Eu/
где:
1
z0
s
hC
12 9C C C Re
,2
,
поправочный коэффициент на число рядов в пучке
01 6 z 2 ;
поправочный коэффициент на геометрические размеры ребер
/ d0 ;
(5)
(6)
(7)
поправочный коэффициент на компоновку пучка
.
(8)
d 0 2h ) 8 S50 12 ,3
S
Обобщенные формулы применимы для пучков БРТ на несущем диаметре 25 мм
с размерами ребер: h = 8 15,2, s = 2,5 3,5 мм, = 0,6 0,85 мм; шагами размещения
труб S1 = 52 100 мм, S2 = 29 76 мм. В интервале чисел Re = = (5 20) 103
погрешность формул (1), (6) не превышает 5%.
14. Средний температурный напор
при перекрестной схеме движения теплоносителей можно представить в аналитической
форме в зависимости от изменения температуры теплоносителей и располагаемого
температурного напора tр = t 1 – t 2, С
a t b t
tр
, t1 0,5 t 2 ,
(9)
–
где
1
2 , в противном случае коэффициенты 0,6 и 0,5 меняются местами.
Погрешность формулы до 3%. [26].
Более точно температурные коэффициенты вычислим как
(10)
52 0,16 t1 t р 2 ,
52 0,16 t 2 t р 2 .
При поверочном расчете теплообменника и неопределенном тепловом баллансе
средний температурный напор средний температурный напор в аппарате с
перекрестной схемой движения теплоносителей можно вычислить в один прием, без
последовательных приближений по формуле, С [27].
–
01,6
0,5
kF 1 2
1
.
(11)
Выводы
1. Разработана высокоэффективная БРТ с накатным оребрением = 20,4. Увеличение
от 9,4 до 20,4 при одинаковом расходе алюминия позволило увеличить
теплоотдачу пучка в 1,8 раза при росте аэродинамического сопротивления в 1,25
раза. При этом расход стальных несущих труб ТВО сокращается приблизительно в
полтора раза.
2. Выполнены исследования ТАХ шахматных и коридорных пучков промышленных
типов БРТ с накатными и ленточными ребрами. Изучено влияние на ТАХ изменения
компоновки и конфигурации трубного пучка, высоты и шага ребер, толщины и
глубины завальцовки ленты, диаметра несущей трубы, числа рядов в пучках.
3. Впервые экспериментально установлена величина ТКС в БРТ с ленточным и
накатным оребрением и несущей трубой, изготовленной из стали 10, стали Х5М и
латуни. Исследовано влияние на ТКС таких факторов, как шероховатость
поверхности стальной трубы, числа заходов ребра, присутствие смазки в зоне
контакта.
Разработан и реализован метод контроля качества накатки по электрическому
сопротивлению зоны контакта.
4. Достигнута интенсификация теплоотдачи пучков БРТ с накатными ребрами на 24, 29
и 37% при оптимальных параметрах резрезки кромок ребер на лепестки с помощью
зубчатого колеса, дисковой фрезы и дискового ножа соответственно благодаря
турбулизации потока в межреберной полости.
5. Разработана конструкция шахматных пучков с тесной поджатой и равнопроходной
компоновкой. Выявлены эффекты интенсификации теплоотдачи на 30% по
сравнению с традиционной шахматной равносторонней компоновкой пучка.
6. Впервые получены обобщенные критериальные формулы для расчета полной
приведенной теплоотдачи в шахматных равносторонних и поджатых пучках труб с
произвольной геометрией оребрения, числом поперечных рядов от одного до шести,
для накатных и ленточных БРТ, описывающие экспериментальные данные в
пределах их точности 5% в диапазоне чисел Re = (5…20) 103, а также обобщенные
формулы для расчета аэродинамического сопротивления шахматных пучков БРТ с
накатными или ленточными ребрами.
Определены поправочные коэффициенты для вычисления полной приведенной
теплоотдачи в шахматных пучках БРТ с накатным оребрением и числом рядов от
одного до шести, исследованных методом локального теплового подобия.
Л и т е р а т у р а.
1. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Зайцев В.Г. Тепловые и аэродинамические
характеристики коридорных оребренных пучков для воздухонагревателей
лесосушильных камер // Изв. вузов. Лесной журнал – 1978 – №6 – С. 90-94.
Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Егоров А.И., Федотова Л.М., Шмеркович В.М.
Экспериментальное исследование теплоотдачи и сопротивления пучков АВО из
биметаллических труб // Изв. вузов. Энергетика – 1977 – №12 – С. 89-93.
3. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Федотова Л.М. Исследование контактного термического
сопротивления биметаллических оребренных труб АВО // Изв. вузов. Лесной
журнал – 1980 – №5 – С. 121-126.
4. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Федотова Л.М., Тальвинг Т.А., Варма К.А.
Характеристики пучков труб аппаратов воздушного охлаждения // Химия и
технология топлив и масел – 1980 – №5 – С. 15-18.
5. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Теплоотдача и энергетическая эффективность шахматных
пучков аппаратов воздушного охлаждения из оребренных труб различных
геометрических параметров // Изв. вузов. Энергетика – 1990 – №7 – С. 71-75.
6. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Зайцев В.Г. Эффективные оребренные поверхности для
теплорекуперационных агрегатов бумагоделательных машин // Изв. вузов. Лесной
журнал – 1979 – №1 – С. 66-69.
7. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Теплоотдача и сопротивление шахматных пучков
оребренных труб для воздухонагревателей лесосушильных камер // Изв. вузов.
Лесной журнал – 1981 – №1 – С. 67-70.
8. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление в пучках
из труб с накатными ребрами для воздухонагревательных установок // Изв. вузов.
Лесной журнал – 1993 – №4 – С. 107-112.
9. Пиир А.Э. Основы проектирования высокоэффективных воздухонагревателей.:
Учебное пособие – Архангельск: изд-во АГТУ, 1998. – 79 с.
10. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Аксенов В.В. Теплообмен и аэродинамическое
сопротивление коридорных пучков различной рядности из труб большого диаметра
с накатными алюминиевыми ребрами // Пробл. экономии топливно-энерг. ресурсов
на промпредприятиях и ТЭС: Межвуз. сб. науч. тр. ч.1 СПб ГТУ РП – СПб., 1995 –
С. 3-11.
11. Основы расчета и проектирования теплообменников воздушного охлаждения:
Справочник / А.Н. Бессонный, Г.А. Дрейцер, В.Б. Кунтыш, А.Э. Пиир и др.: Под
общ. ред. В.Б. Кунтыша, А.Н. Бессонного. – СПб.: Недра, 1996. – 512 с.
12. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Федотова Л.М. Исследование контактного термического
сопротивления биметаллических оребренных труб АВО // Изв. вузов. Лесной
журнал – 1980 – №5 – С. 121-126.
13. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Аникин А.И. Исследование влияния тепловых циклов на
термическое контактное сопротивление биметаллической оребренной трубы //
Пробл. экономии топливно-энерг. ресурсов на промпредприятиях и ТЭС. Межвуз.
сб. науч. тр. ч. 1 СПб ГТУ РП – СПб., 1995 – С. 44-50.
14. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Интенсификация теплообмена в пучках труб методом
радиальной разрезки поперечных ребер // Изв. вузов Нефть и газ – 1991 – №1 – С.
69-74.
15. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Интенсификация теплоотдачи трубных пучков
продольной пластической разрезкой спиральных накатных ребер // Изв. вузов.
Энергетика – 1991 – №6 – С. 98-103.
16. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Интенсификация теплоотдачи трубных пучков аппаратов
воздушного охлаждения насечкой кромок спиральных накатных ребер // Изв. вузов.
Энергетика – 1991 – №8 – С. 111-115.
2.
17. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Интенсификация теплоотдачи шахматных пучков труб
применением сегментно-лепестковых и зигзагообразных разрезанных спиральных
ребер // Пробл. экономии топливно-энерг. ресурсов на промпредприятиях и ТЭС:
Межвуз. сб. научн. тр. ЛТИ ЦБП – СПб., 1991 – С. 83-89.
18. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Теплоотдача и сопротивление пучков труб с высокими
ребрами // Труды АН Литвы. Энергетика – 1992 – №1 – С. 67-72.
19. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Достижения и проблемы интенсификации конвективного
теплообмена пучков труб со спиральными высокими ребрами в потоке воздуха //
Интенсификация теплообмена. Тр. Первой Рос. науч. конф. по теплообмену – М.:
МЭИ, 1994 – Т. 8 – С. 141-144.
20. Кунтыш В.Б., Теляев Р.Ф, Пиир А.Э. и др. Интенсификация теплоотдачи
шахматных поперечно-обтекаемых пучков труб со спирально-навитыми равно- и
разновысокими подогнутыми ребрами // Труды третьей Российской национальной
конференции по теплообмену. В 8 томах. Т.6. Интенсификация теплообмена. М.:
Издательство МЭИ, 2002. – С. 150-154.
21. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Аксенов В.В. Теплообмен и аэродинамическое
сопротивление в последовательно установленных пучках оребренных труб // Изв.
вузов. Лесной журнал – 1994 – №5-6 – С. 183-188.
22. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э., Герасименко А.Н. Теплообмен и аэродинамическое
сопротивление шахматных пучков с переменным числом оребренных труб в рядах
// Изв. вузов. Энергетика – 1990 – №5 – С. 82-86.
23. Кунтыш В.Б., Пиир А.Э. Теплоаэродинамические характеристики равнопроходных
шахматных пучков из круглоребристых труб // Холодильная техника – 1994 – №4 –
С. 14-17.
24. Пиир А.Э., Кунтыш В.Б. Влияние размещения оребренных труб в шахматном пучке
аппаратов воздушного охлаждения // Изв. вузов. Нефть и газ – 1979 – №5 – С. 8790.
25. Пиир А.Э., Кунтыш В.Б. Исследование влияния профиля несущей трубы и формы
поперечного ребра на энергомассовые характеристики аппаратов воздушного
охлаждения // Труды второй Российской национальной конференции по
теплообмену. В 8 томах. Т.6. Интенсификация теплообмена. М.: Издательство
МЭИ, 1998. – С. 178-180.
26. Пиир А.Э., Кунтыш В.Б. Расчет температурного напора при перекрестном токе //
Изв. вузов. Лесной журнал. - 1999. - №5. - С.126-129.
27. Пиир А.Э., Кунтыш В.Б. Новая методика конструкторского и поверочного расчетов
воздухонагревателей // Вестник Международной академии холода. 1998. - Вып. 3-4.
С. 36-40.
28. Пиир А.Э. Обобщенная критериальная формула для расчета приведенной
теплоотдачи в теплообменниках из биметаллических труб с накатным оребрением.
Сб. научн. тр. Совершенствование энергетических систем и технологического
оборудования. Изд. АГТУ. 2002. С. 120-124.