в систему твердения гидроксида кальция дает положительный

Строительный факультет
185
в систему твердения гидроксида кальция дает положительный результат.
Причем наиболее эффективным оказалось использование известковой воды
в качестве затворителя, где содержание Са(ОН)2 составляет 1,56 г/л. Затворение известковым молоком с содержанием Са(ОН)2 20 г/л дает незначительный
прирост прочности образцов в сухом состоянии, однако приводит к снижению
водостойкости. Анализ научно-технической литературы позволяет утверждать, что положительная роль Са(ОН)2 сводится к подщелачиванию среды
твердения. В щелочной среде частицы силикагеля активно адсорбируют ионы
кальция, которые дает гипс, растворяясь в воде затворения. Это приводит
к образованию в продукте твердения буферных прослоек из трудно растворимого соединения – гидроксиэллестадита Ca5(SiO4)3(SO4)3(OH)2 [4]. В результате повышается водостойкость образцов. В случае затворения известковым
молоком, учитывая что твердение гипса протекает в воздушно-сухих условиях, продукт твердения содержит свободный гидроксид кальция, обладающий
значительно меньшей прочностью и водостойкостью в сравнении с гипсом.
Как видно из табл. 3, оптимальное количество силикагеля составляет
5 % от массы сухой смеси. В этом случае водостойкость продукта твердения
возрастает на 35 % в сравнении с контрольными образцами. При меньшем
содержании силикагеля – лишь на 23 %. Добавка в количестве 7 % приводит
к существенному увеличению водо-твердого отношения для получения удобоформуемого теста и, как следствие, ухудшению физико-механических показателей продукта твердения.
Рекомендован к внедрению в производство гипсовых изделий повышенной влагостойкости следующий состав: строительный гипс – 95 %; добавка силикагеля – 5 %; затворитель – известковая вода.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Потапова, Е.Н. Повышние водостойкости гипсового вяжущего / Е.Н. Потапова,
И.В. Исаева // Строительные материалы. – 2012. – № 7. – С. 20–22.
2. Рахимов, Л.З. Композиционные гипсовые вяжущие с использованиемкерамзитовой пыли и доменных шлаков / Л.З. Рахимов, М.И. Халиуллин, А.Р. Гайфуллин // Строительные материалы. – 2012. – № 7. – С. 13–15.
3. Румянцева, Е.В. Потенциометрические иисследования активности кремнеземистого
компонента для ячеистого бетона / Е.В. Румянцева, Д.Г. Шведова // Материалы 57-й научно-технической конференции студентов и молодых ученых. – 2011. – С. 94–96.
4. Особенности фазообразования в композиционном наноструктурированном вяжущем /
В.В. Строкова, А.В. Череватова, И.В. Жерновский [и др.] // Строительные материалы. –
2012. – № 7. – С. 9–11.
УДК 622.733:537.064.32
Т.А. ЕРМИЛОВА, студентка гр. 130/2
Научный руководитель:
В.Н. САФРОНОВ, канд. техн. наук, профессор
186
Материалы 59-й научно-технической конференции
МАГНИТНАЯ ОБРАБОТКА ЖИДКИХ СРЕД
РАЗЛИЧНЫХ СВОЙСТВ
Электрофизические технологии активации минеральных компонентов
широко применяются в строительной индустрии. Получила свое развитие
и магнитная активация четвертого компонента бетонов – вода затворения.
На кафедре строительных материалов и технологий ТГАСУ разработана
цикловая магнитная активация воды затворения минеральных вяжущих [2, 3].
От свойств активируемой воды затворения зависят основные показатели качества твердеющих композиций. В свою очередь, свойства такой воды затворения притерпивают изменения при цикловой магнитной ее обработки в независимости от типа жидкости.
Целью работы являлось установление закономерностей изменения прочных свойств твердеющих композиция при использовании различных типов вод
затворения, омагниченных постоянным магнитным полем по цикловой технологии, а также оценки основных характеристик обрабатываемых жидкостей.
Механизм влияния магнитного поля на воду до сих пор не ясен, но сам
факт изменения свойств воды после магнитной обработки сегодня не вызывает сомнений.
В настоящей работе в качестве объектов магнитной обработки приняты
вода питьевая артезианская и вода гидрокарбонатных натриевых жидких сред.
Цикловая магнитная обработка принятых жидких объектов осуществлялась как при наличии в них газовой фазы, так при ее отсутствии. Каждая из
принятых жидких сред в своем минеральном составе содержала специфический
элемент. В первом случае, это были ионы серебра в количестве 25–50 мг/дм3.
Количество циклов обработки составляло от 0 до 25 с дискретным шагом
5 циклов. В качестве вяжущего использован портландцемент М500, водоцементное отношение равно 0,4.
При цикловой технологии активации питьевой артезианской воды с газом и отсутствием его в объекте активации и последующей ее реализации для
затворения портландцемента получена существенная разница в прочностных
свойствах твердеющих структур (рис. 1). Из рис. 1 видно, что зависимости
прочности цементного камня от количества циклов магнитной активации воды затворения принятого класса жидких сред обработки носит волновой характер. Следует обратить внимание на практическую идентичность хода кривых изменения прочности цементного камня в диапазоне количества циклов
магнитной активации 0–25. Абсолютные значения прочностей цементного
камня во всем диапазоне выше у твердеющей композиции, затворенной жидкой средой с газом (рис. 1, кривая 1).
Изменение жесткости и электропроводности обрабатываемой воды
питьевой артезианской с газом и при отсутствии его в диапазоне количества
циклов 0–25 приведены на рис. 2. Как следует из данных рис. 2 исходная (до
активации) жесткость и электропроводность воды без газа существенно привышают анологичные показатели воды, содержащей газы. Изменения данных
показателей в диапазоне количества циклов магнитной обработки жидкостей
0–25 циклов носит различный характер. Если при магнитной активации воды
Строительный факультет
187
без газа жесткость и электропроводность незначительно изменяются, то при
магнитной активации воды с газом эти показатели весма критичны к изменению количества циклов магнитной активации (рис. 2, кривые 3, 4). Подобные
изменения определяют ход зависимостей прочностей цементного камня от
количества циклов магнитной обработки (рис. 1) и обуславливают различие
водородного показателя (таблица).
Рис. 1. Зависимость прочности цементного камня от количества циклов магнитной активации воды затворения:
1 – для жидкости с газом; 2 – для жидкости без газа
Рис. 2. Изменение свойств жидкости от количества циклов магнитной обработки:
1 – жесткость воды без газа; 2 – электропроводность воды без газа; 3 – электропроводность воды с газом; 4 – жесткость воды с газом
188
Материалы 59-й научно-технической конференции
Изменение рН активируемой жидкости затворения
Типы жидких сред
Значение рН жидкой среды при количестве циклов
магнитной активации
0
5
10
15
20
25
РН жидкой среды без газа
7,88
7,94
7,77
8,07
7,8
7,2
РН жидкой среды с газом
6,86
6,88
7,29
7,38
7,52
7,56
Температура жидкости
при обработке, °С
23,5
23,5
23,1
23,3
23,3
23,4
Следует обратить внимание на роль специфических элементов минерального состава вод при цикловой их магнитной активации. Наличие серебра
(имеющего отрицательную магнитную восприимчивость) не способствует
повышению эффектов активации, в то время как кремневая кислота в воде
затворения приводит к повышению прочности цементного камня и в большей
степени при магнитной активации объекта.
Таким образом полученные закономерности при магнитной обработке
жидких сред различных свойств свидетельствует о значимой роли газовой фазы и специфического компонента в объекте обработки при формировании
структур твердения на основе минеральных вяжущих.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Свойства твердеющих композиций на омагниченной воде/ В.Н. Сафронов, Г.Г. Петров,
С.А. Кугаевская [и др.] // Вестник ТГАСУ. – 2005. – № 1. – С. 134–142.
2. Цикловая магнитная активация газонаполненных жидких сред затворения цементных
систем / В.Н. Сафронов, Ю.С. Саркисов, С.А. Кугаевская [и др.] // Вестник ТГАСУ. –
2009. – № 4. – С. 89–99.
3. Сафронов, В.Н. Цикловая магнитная активация жидких сред затворения с нарушенной
структурой различного химического состава / В.Н. Сафронов, С.А. Кугаевская, Е.В. Румянцева // Вестник ТГАСУ. – 2012. – № 3. – С. 133–142.
УДК 624.04
А.В. ЧОБАН, студентка гр. 111/4
Научный руководитель:
А.П. МАЛИНОВСКИЙ, профессор
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАИБОЛЕЕ НЕВЫГОДНОГО
РАСПОЛОЖЕНИЯ НА ЛИНИИ ВЛИЯНИЯ СИСТЕМЫ
РАВНОМЕРНО-РАСПРЕДЕЛЕННЫХ НАГРУЗОК
РАЗНОЙ ИНТЕНСИВНОСТИ
Как известно [1] влияние распределенной нагрузки, расположенной над
линией влияния (л.в.) произвольного очертания определяется по формуле