УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ОЧИСТКИ ВОДЫ ДЛЯ

На правах рукописи
ЕРШОВ СЕРГЕЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ
УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ОЧИСТКИ
ВОДЫ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ЛЬДА В КРЫТЫХ
СПОРТИВНЫХ КОМПЛЕКСАХ
05.17.01 Технология неорганических веществ
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Москва - 2011 год
2
Работа выполнена в Российском химико-технологическом университете
им. Д.И. Менделеева
Научный руководитель
доктор технических наук, профессор
Дмитриев Евгений Александрович
Официальные оппоненты
доктор технических наук, профессор
Беспалов Александр Валентинович,
Российский химико-технологический
университет им Д.И.Менделеева
кандидат химических наук, профессор
Беренгартен Михаил Георгиевич,
Московский государственный университет
инженерной экологии
Ведущая организация
Московская академия тонкой химической
технологии им М.В.Ломоносова (МИТХТ)
Защита состоится 16 февраля 2011 г.
на
заседании
диссертационного совета Д 212.204.05 при РХТУ им. Д. И. Менделеева по
адресу: 125190 Москва, Миусская пл., д. 9 в конференц-зале в 12.00 часов
С диссертацией можно ознакомиться в Информационно-библиотечном центре
РХТУ имени Д.И. Менделеева.
Автореферат диссертации разослан
15 января 2011 г.
Ученый секретарь
диссертационного совета
Д 212.204.05
М.Б.Алехина
3
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы.
Подготовка
воды для заливки ледяных
покрытий крытых спортивных комплексов на практике реализуется с помощью
типовой технологической схемы водоподготовки, включающей традиционные
стадии предварительного фильтрования от микрочастиц, использования
угольного фильтра, фильтра удаления железа, ионообменника и установки
обратного осмоса для удаления солей, органических соединений и хлора.
Продуктом
является
вода
4-х
деминерализованная, деаэрированная и
степеней
очистки:
глубоко
умягченная,
деминерализованная.
Поскольку требуемый объем очищенной воды невелик, а капитальные затраты
из-за
многостадийности
системы
очистки
высоки,
то
себестоимость
получаемого продукта по данной технологической схеме очень большая. Для
того чтобы уменьшить затраты на оборудование необходимо модернизировать
схему, применяя новые технологические решения без потери качества
продукта. Компактная, более экономичная технологическая схема получения
воды необходимой степени очистки, требуемой для разных видов спортивных
соревнований до настоящего времени не реализована.
Цель работы. Оценка эффективности работы технологической схемы
получения очищенной воды для создания льда (на примере Государственного
учреждения г. Москвы (ГУ) «Дворец спорта «Мегаспорт»), разработка
вариантов ее модернизации на основе математического моделирования,
экономический анализ модернизированных вариантов технологической схемы
и
формулировка
условий
их
применения.
Проверка
возможности
использования в качестве исходного сырья воды, полученной из отработанного
ледового покрытия, и концентрата узла обратного осмоса.
Научная
новизна
работы.
Разработана
новая
эффективная
схема
обработки воды для изготовления льда в крытых спортивных сооружениях, в
которой в качестве сырья используется вода из ледовой стружки, поток
4
концентрата из узла обратного осмоса и водопроводная вода. Представлено
математическое описание главного узла схемы – обратноосмотической
установки, позволяющее теоретически обосновать использование концентрата
и воды из ледовой стружки в качестве основного сырья. Разработана
математическая модель работы узла обратного осмоса в полунепрерывном
режиме при наличии в схеме инерционного элемента – емкости смешения.
Практическая ценность.
Модернизирована действующая в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт»
технологическая схема получения высокоочищенной воды из водопроводной
воды. Разработаны два более экономичных варианта системы водоподготовки
для получения льда в крытых спортивных сооружениях, один из которых
внедрен (схема водоподготовки, модернизированная за счет исключения части
оборудования), а другой (усовершенствованная схема с емкостью смешения для
потоков умягченной воды, концентрата и воды из ледовой стружки) успешно
прошел испытания в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт». Анализ полученных
результатов показал, что снижение затрат только на оборудование при
использовании
модернизированной
схемы
водоподготовки
(вариант
1)
составляет около 3,79 млн. рублей, а при применении усовершенствованного
варианта (вариант 3) – более 3,91 млн. рублей.
Апробация. Материалы диссертации докладывались на III и IV
Международных конгрессах молодых ученых по химии и химической
технологии МКХТ – 2007; 2008.
Публикации. Материалы, изложенные в диссертации, нашли отражение в
8 опубликованных работах.
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав,
выводов, списка литературы, насчитывающего 113 библиографических ссылок.
Она изложена на 156 страницах печатного текста, включающего 41 рисунок и
49 таблиц.
5
СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
В первой главе содержится анализ литературных данных по очистке воды
и предъявляемых к ней требований для создания многослойной структуры льда.
В литературном обзоре произведена оценка используемых в типовых и
альтернативных схемах водоподготовки методов очистки воды, возможности и
необходимости применения в каждом конкретном случае оборудования для
фильтрования, ионного обмена, удаления соединений железа, удаления солей
неорганических веществ методом обратного осмоса, а также дегазации.
Во второй главе произведена оценка типовой технологической схемы
получения высокоочищенной воды в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт».
Исходным сырьем для создания спортивного льда является водопроводная вода
г. Москвы. Для оценки возможности модификации технологической схемы в
течение шести месяцев осуществлялся мониторинг качества сырья, а также
определялась степень очистки на отдельных стадиях схемы водоподготовки.
Для этого проводился анализ по следующим основным индикаторам: общая
жесткость,
растворенное
железо,
общий
хлор,
свободный
хлор,
электропроводность, pH, мутность.
Процесс очистки воды в типовой технологии получении спортивного
льда состоит из следующих стадий (Рис.1):
I. Стадия предварительной очистки воды (удаление грубых механических
примесей, хлорирование, удаление растворенного железа, остаточного хлора и
органических веществ);
II. Стадия получения очищенной воды (снижение содержания солей жесткости
с помощью ионного обмена и деминерализация на установке обратного
осмоса);
III. Стадия глубокой очистки воды (удаление растворенного кислорода и
углекислого газа, глубокая деминерализация).
6
Н1
ММ1-4
ФГ1
РИ
КП1
ФГ2
УФ2
УФ1
Н2
ФП3
Н3
Г/А
КП2
ФО1
ФО2
ФУ1
ФУ2
ФУм1
ФУм2
ФП1
ФП2
ЕР1
ММ5-8
НД1
ФВ1
НД2
ФВ4
ФП4
ФП5
Е1
Н4
ФП7
ФВ2
ФП6
ФВ3
ФГ3
ДМ2
ДМ1
Е2
Н6
ФП8
ФСД
Е3
ЕР2
ФГ4
Н5
Н7
ВН
СЖ
Система
поддержания
заданной
температуры
Рис 1. Типовая технологическая схема водоподготовки (ГУ «Дворец спорта
«Мегаспорт»).
ФГ1-4 - фильтр–грязевик; КП1-2 - клапан предохранительный;
Н1-7 - насос центробежный; Г/А - гидроаккумулятор;
РИ - расходомер импульсный; НД1-2 - насос дозатор;
ЕР1-2 - емкость реагентная; ФО1-2 - фильтр обезжелезивания;
ФУ1-2 - фильтр угольный; ФУм1-2 - фильтр умягчения;
ФП1-8 - фильтр патронный; УФ1-2 - ультрафиолетовый стерилизатор;
ММ1-8 - мембранный модуль; Е1-3 - емкость накопительная;
ФВ1-4 - фильтр воздушный; ДМ1-2 деаэратор мембранный;
ВН - вакуум насос; СЖ - сепаратор жидкости; ФСД - фильтр смешанного
действия.
В таблице 1. приведены характеристики водопроводной воды, полученные
во время мониторинга. Из этих данных видно, что качество водопроводной
воды г. Москвы соответствует требованиям на питьевую воду. Также следует
отметить, что содержание растворенных веществ сильно зависит от времени
года.
7
Таблица 1.
Параметры водопроводной воды и требования на воду 1 типа
N
Параметры
Водопроводная
вода
Требования на воду
1 типа
1
Мутность, мг/л
0,46
 0,5
2
Жесткость,мг/л
4,10-4,6
 0,5
3
Сухой остаток, мг/л
223
 1000
4
5
Перманганатная
окисляемость, мг/л
Общее железо, мг/л
0,02-0,24
 0,3
6
Остаточный хлор, мг/л
0,21-0,61
 0,1
5
Мониторинг позволил оценить эффективность работы отдельных узлов
схемы. В результате исследований было выяснено, что соли жесткости
удаляются практически полностью на ионообменном фильтре, соединения железа
задерживаются на фильтре обезжелезивания, в ионообменном аппарате и на
установке обратного осмоса. Основное уменьшение электропроводности из-за
деминерализации происходит в узле обратного осмоса. Снижение концентрации
свободного хлора осуществляется во всех аппаратах технологической схемы,
кроме узла обезжелезивания. Удаление хлорорганических соединений происходит
в ионообменном умягчителе, на фильтре обезжелезивания и в узле обратного
осмоса. Анализ работы отдельных узлов схемы позволил оценить вклад каждого
процесса и предложить методы усовершенствования схемы водоподготовки.
Важнейшим в схеме является узел обратного осмоса, на котором происходит
окончательное удаление примесей. В таблице 2 приведены результаты
мониторинга при эксплуатации узла обратного осмоса и требования к продукту –
воде четырех типов (умягченной, деминерализованной, дегазированной и глубоко
обессоленной), необходимой при создании льда для различных спортивных
мероприятий. Вода после установки обратного осмоса имеет низкое содержание
примесей: ее параметры соответствуют воде второго – третьего типа.
8
Таблица 2
Данные мониторинга узла обратного осмоса и требования к воде.
№
Параметры
Результаты анализов
После
ионного
обмена
Фильтрат
после
обратного
осмоса
0,02-0,05
0,0004
1
Жесткость,мг/л
2
Сухой остаток, мг/л
 1000
3
Общее железо, мг/л
4
Остаточный хлор,
мг/л
5
6
Требования к воде для
формирования льда
1 тип 2 тип 3 тип 4 тип
 0,5
 0,5
 0,5
 0,5
1
 1000
 10
 10
1
0,01-0,03
0,0001
 0,3
 0,3
 0,3
 0,3
0,09-0,14
0,05-0,08
 0,1
 0,1
 0,1
 0,1
Кислород, мг/л
 10
 10


2
2
Углекислота, мг/л
 45
 45


4
4
В главе 3 представлена модернизированная технологическая схема
(вариант 1), полученная путем исключения части оборудования: на стадии
предварительной очистки – грубого механического фильтра, узла сглаживания
давления, узла хлорирования; на стадии глубокой очистки – мембранного
вакуумного деаэратора и ионообменника для глубокой деминерализации.
Стоимость оборудования модернизированной схемы водоподготовки на 25 %
ниже типовой (15156900 руб. – для типовой схемы и 11367675 руб. – для
варианта 1). По сравнению со стоимостью сырья (15,45 руб/м3) себестоимость
очищенной воды очень высока и соответственно составляет: 2282,5 руб/м3 в
типовой схеме и 1848,6 руб/м3 в варианте 1. Модернизированная схема
водоподготовки (вариант 1) успешно действует с 2007 года до настоящего
времени в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт», обеспечивая требуемое качество
воды
для
создания
мероприятиях.
высокоэффективного
льда
на
всех
спортивных
9
В четвертой главе рассмотрена возможность использования нового типа
сырья в узле обратного осмоса: концентрата и воды, образующейся при таянии
ледовой стружки. Повышение эффективности схемы водоподготовки за счет
использования концентрата возможно только благодаря высокому качеству
водопроводной воды и глубокой очистке ее в схеме водоподготовки.
Проведенные исследования показали, что по всем показателям кроме хлора,
концентрат соответствует воде 1 типа. Поскольку лед формируется из
высокоочищенного фильтрата, то вода, полученная при таянии стружки льда,
также может служить сырьевым источником в процессе водоподготовки. Для
подтверждения этого предположения был проведен мониторинг в течение
нескольких месяцев интенсивной эксплуатации ледовой арены в 2006-2007
годах (Рис.2). Сравнение концентраций примесей в воде из ледовой стружки и
фильтрате с параметрами воды 2 типа, применяемой для заливки верхнего
наиболее функционального слоя льда (табл.3), показывает, что образующаяся
при
таянии
вода
удовлетворяет
всем
требованиям,
кроме
параметра
«остаточный хлор», и может быть использована в качестве дополнительного
источника сырья.
Высокое качество водопроводной воды, а также низкие значения
концентраций примесей в выходных потоках позволили предложить новую
усовершенствованную технологическую схему водоподготовки, основной
особенностью которой является использование концентрата и воды из ледовой
стружки в качестве дополнительного источника сырья в узле обратного осмоса.
Однако, изменение режима функционирования установок обратного осмоса
приводит к увеличению концентрации солей в потоке питания. Для решения
проблем устойчивой работы усовершенствованной технологической схемы
водоподготовки была разработана математическая модель работы узла
обратного осмоса в полунепрерывном процессе, позволяющим периодически
удалять накапливающиеся примеси. Расчет основывался на известном
предположении, что при
разделении
обратным
осмосом
разбавленных
10
Концентрация
соединений
железа, мг/л
Общий
хлор, мг/л
Рис. 2. Данные мониторинга сырья для получения льда по растворенному
железу и общему хлору (2006-2007 гг).
– вода из ледовой стружки;
– фильтрат
Таблица 3
Концентрации примесей в фильтрате и воде из ледовой стружки.
Показатели
Вода из стружки
льда
Фильтрат
Жесткость, мг/ л
0,00040,24
0,0004
Вода 2
типа
менее 0,5
Общее железо, мг/ л
0,020,09
0,0001
менее 0,3
Общий хлор, мг/ л
0,110,16
0,040,17
менее 0,3
Остаточный хлор, мг/ л
0,060,11
0,020,09
менее 0,1
Электропроводность, мг/ л
416
0,22
менее 10
11
многокомпонентных растворов соблюдается постоянство селективности при
изменении концентрации, а ионы электролитов переходят через мембрану в
соотношениях близких к эквивалентным.
Первоначально
в
качестве
дополнительного
сырьевого
потока
рассматривался только концентрат. Была произведена оценка влияния отбора
растворителя на концентрацию i-го компонента в фильтрате на основе учета
изменения состава смеси по длине мембранного модуля. Из уравнений
материального баланса следует, что составы питания (xпi), концентрата (хкi) и
фильтрата (хфi) связаны следующим соотношением:
xпi  ( 1  S )xкi  S xфi
где:
S
Gф
(1)
– степень отбора растворителя; Gп, Gф – массовые расходы
Gп
питания и фильтрата соответственно; xпi, хкi, хфi – массовые доли i-го
компонента. Если принять, что на элементе длины мембранного аппарата dl
состав раствора меняется от хпi до хi’, а степень отбора – от S = 0 до S’, то
средняя концентрация фильтрата x'фi на длине dl составит:
x'фi 
1
S
'
'
 xфi dS
'
или
x'фi 
1
S
'
(2)
'
'
 ( 1  Ri )x dS
где: Ri – селективность по i-му компоненту;
Ri  1 
xфi
(3)
x пi
Комбинируя (1) и (2) получаем:
xi ' 

1
x п i   1  Ri xi' dS 
1 S

(4)
Дифференцирование (4) по S ' приводит к уравнению
dxi
Rx
 i i
dS  1  S 
(5),
интегрирование которого в пределах от S’=0 до S и от хпi до хкi дает
выражение:
Комбинируя
xкi  xпi 1  S  Ri
приведенные
выражения,
(6)
получаем
уравнение,
устанавливающее соотношение между составами поступающего в узел
12
обратного осмоса потока и фильтрата для i-го компонента в зависимости от
степени отбора и селективности:
xфi 

x пi
1  1  S 1  Ri
S
Результаты
расчета

(7)
по
определению
концентраций
фильтрата
свидетельствуют о том, что при экспериментальных значениях Ri (по солям
жесткости – 0,92; по общему железу – 0,99; по общему хлору – 0,36; по
остаточному хлору – 0,40; по электропроводности – 0,99) и при любых S
концентрации всех веществ в фильтрате ниже предельных значений,
соответствующих воде 2-го типа. Таким образом, при экспериментально
определенных в данной работе значениях селективности по различным ионам
степень отбора растворителя S может принимать любое значение в диапазоне
0,30,9, т.е. ограничений на соотношение потоков концентрата и фильтрата нет.
В работе также разработано математическое описание работы установки
обратного осмоса, в котором в качестве сырьевого потока используется смесь
концентрата Gк, воды после ионного обмена Gд (с концентрацией хдi,) и воды из
стружки льда Gл (с концентрацией хлi). Схема дополнена емкостью смешения
сырьевых потоков, из которой выходит поток Gп с концентрацией по i-тому
компоненту хпi, являющийся питающим для узла обратного осмоса (Рис.3).
На основании материального баланса нестационарного процесса было
получено уравнение, выражающее связь между текущей концентрацией
питающего потока по i-тому компоненту хпi и временем работы контура t.
t
A x  Bi
M
ln i пi
Ai Ai xп0i  Bi
(8)
где М – масса жидкости в емкости смешения;


Ai  Gп 1  S 1 Ri  1
(9)
Bi  G д х д  G л х л
(10)
13
II
Gп
Gф
2
Gк
I
Gк
Gп
Gл
Gд
1
Рис.3. Схема установки обратного осмоса 2 с емкостью смешения 1
На основании соотношений (7) и (8) получено текущее значение
концентрации фильтрата:
 Bi
 A  B 
R  A x
xфi t   1  Ri 1  S   i 0 пi
exp  t i   i 
Ai
 M  A 

i
(11)
Средняя концентрация фильтрата хфi за период работы контура T не
должна
превышать
предельную,
известную
из
технических
условий,
концентрацию данного компонента в воде для формирования льда хфi пр. Тогда:

  Ai
 exp T

1
R
 M
xфiпр.  1  Ri 1  S   Ai x0 пi  Bi  
A
Ai

T i

M

i
 
  1
 


 Bi 



(12)
Основным ограничением при расчете узла обратного осмоса является условие
хфi пр  хфi limit , где хфi limit – концентрация i-го компонента в фильтрате,
соответствующая воде для заливки льда 2-го типа. Выражение (12)
использовалось для определения параметров процесса R, S, х0пi,Аi, Bi , T .
14
Расчеты
были
сделаны
на
основе
данных
работы
отделения
водоподготовки ледового комплекса ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт»:
производительность узла обратного осмоса по фильтрату Gф 3 м3/час с двух
параллельно работающих блоков мембранных аппаратов; поток питания – не
менее 4,6 м3/час; расход концентрата – 1,6 м3/час; объем фильтрата для разовой
заливки льда (9 м3) за 3 часов работы схемы водоподготовки.
Расчет параметров работы узла обратного осмоса с емкостью смешения
был проведен для двух вариантов составов потока питания.
Технологическая схема (вариант 2) включает в себя узел обратного
осмоса с емкостью смешения, куда поступает дополнительный поток питания
после ионообменного умягчителя и концентрат. Согласно сделанному расчету
данный вариант схемы водоподготовки обеспечивает требуемые концентрации
в фильтрате по всем индикаторам, кроме растворенного хлора. Другие
полученные параметры варианта 2 (расход умягченной воды, время процесса и
др.) практически соответствуют исходной схеме работы узла обратного осмоса
(вариант 1). Таким образом, применение только концентрата в качестве
дополнительного сырья не приводит к повышению эффективности работы узла
обратного осмоса и схемы водоподготовки в целом.
В третьем варианте схемы водоподготовки в емкость смешения
подавались концентрат, вода после ионообменного умягчителя и вода из
ледовой стружки с расходом Gл, определяемым объемом получаемого
фильтрата: Gл =  Gф, где  - коэффициент, учитывающий потери и равный
0,750,9. Согласно сделанным расчетам наиболее оптимальный режим работы
3-го варианта схемы водоподготовки имеет следующие параметры:
- степень отбора растворителя
S = 0,5;
- расход воды после ионного обмена
- расход воды из стружки льда
- расход концентрата
- время процесса
- объем емкости смешения
 =0,9;
230 л/час;
2070 л/час;
2300 л/час;
3,91 часа;
5 м3.
15
Для работы этой схемы необходимо дополнительное оборудование:
емкость смешения, центробежный насос и теплообменник для подогрева воды
из ледовой стружки для ускорения ее таяния. С другой стороны объем воды,
поступающей на водоподготовку, уменьшился более чем в два раза по
сравнению с вариантом 1. В связи этим стало возможно исключить часть
оборудования.
На
Рис.4
представлена
усовершенствованная
схема
водоподготовки (Вариант 3), включающая узел обратного осмоса с емкостью
смешения с питающим потоком, состоящим из умягченной воды, концентрата
и воды из стружки льда.
Н1
ММ1-4
РИ
УФ1
Н2
КП1
КП2
ФО1
ФУ1
ФУм1
Н3
ФП2
ФП1
ММ5-8
ФВ1
Е1
ФП3
ФП4
Н4
ФВ2
Е2
Н6
ФВ3
Е3
ЕР
Н7
Н5
ТО
Система
поддержания
заданной
температуры
ЕС
Ледовая
стружка
Н8
Рисунок 4. Усовершенствованная схема водоподготовки (Вариант 3).
КП1-2 - клапан предохранительный; Н1-8 - насос центробежный; РИ расходомер импульсный; ФО1 - фильтр обезжелезивания; ФУ1 - фильтр
угольный; ФУм1 - фильтр умягчения; ФП1-4 - фильтр патронный; УФ1 ультрафиолетовый стерилизатор; ММ1-8 - мембранный модуль; ЕР - емкость
реагентная; Е1-3 - емкость накопительная; ФВ1-3 - фильтр воздушный; ЕС емкость смешения; ТО - теплообменник подогрева.
16
Испытания схемы водоподготовки по варианту 3 в ледовом комплексе
«Дворец спорта «Мегаспорт» показали, что по всем индикаторам получаемая
очищенная воды соответствуют параметрам воды 2 – го типа. Таким образом, в
данной
работе
рассмотрены
3
варианта
усовершенствования
типовой
технологической схемы водоподготовки для получения высококачественного
льда. На основании проведенного технического анализа выяснено, что из трех
рассмотренных вариантов эффективными являются:

Вариант 1 – схема водоподготовки, модернизированная за счет
исключения оборудования;

Вариант 3 – усовершенствованная схема с емкостью смешения для
потоков умягченной воды, концентрата и воды из ледовой стружки.
Каждая из этих схем обеспечивает глубокую очистку сырья и требуемое
качество продукта. Однако, сравнивая экономические показатели (Табл.4)
следует сделать вывод, о преимуществе усовершенствованной технологической
схемы водоподготовки (вариант 3), что позволило рекомендовать ее для
производства высококачественного льда в крытых спортивных комплексах.
Таблица 4
Экономические параметры схем водоподготовки.
Параметры
Вариант 1
Вариант 3
Типовая схема
Стоимость оборудованная, руб
11367675
11244929
15156900
83519
47826
83519
1848,6
1755,1
2282,5
Эксплуатационные затраты,
руб/год
Себестоимость продукции,
руб/м3
17
ВЫВОДЫ
1.
Оценена эффективность работы технологической схемы подготовки воды
в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт» (Ходынское поле г. Москва). Путем
продолжительного мониторинга работы отдельных стадий (в течение 8
месяцев) показано отсутствие необходимости операций грубого фильтрования
и хлорирования воды.
2.
Экспериментально доказана возможность использования в качестве
исходного сырья воды, полученной из отработанного ледового покрытия, а
также смеси воды из отработанного ледового покрытия и концентрата узла
обратного осмоса.
3.
Разработана математическая модель функционирования основного узла
схемы – обратного осмоса – в периодическом режиме, которая показала
возможность использования концентрата и воды из стружки отработанного
ледового покрытия в качестве сырья. Полученные соотношения позволяют
определить предельную концентрацию любого компонента в фильтрате и время
работы контура.
4.
Предложены
два
варианта
модернизации
технологической
схемы
водоподготовки в ГУ «Дворец спорта «Мегаспорт», заключающиеся в
сокращении числа аппаратов и организации рецикла смеси воды из
отработанного
ледового
модернизированные
схемы
покрытия
позволяют
и
концентрата.
существенно
Разработанные
уменьшить
число
аппаратов в схеме водоподготовки и снизить расход исходной воды.
5.
Анализ предложенных технологических схем водоподготовки показал,
что экономические эффекты от реализации:
- первого варианта (полученного путем модернизации типовой схемы)
составляет – 3789225 руб;
- третьего варианта (усовершенствованной схемы водоподготовки с рециклом
концентрата и воды из ледовой стружки) – 3911971 руб.
18
Основные результаты диссертации отражены в следующих печатных
работах
1.
Е.А.
Дмитриев,
И.К.
Кузнецова,
С.А.
Ершов.
Модификация
технологической схемы водоподготовки в производстве высококачественного
льда для соревнований в крытых спортивных комплексах. // Химическая
технология. 2008, №2. С.88-92.
2.
М.В. Загайнов, Г.П. Яковлев, А.В. Шибаев, С.А. Ершов. Лучший лед
Европы. // Холодильный бизнес. 2006, №10. С.10-15.
3.
С.А. Ершов, Е.А. Янина, И.К. Кузнецова, Е.А. Дмитриев. Технико-
экономический
анализ
системы
водоподготовки
Ледового
Дворца
на
Ходынском поле. // Успехи в химии и хим.технологии. 2007.Т.21, №3. С.16-20.
4.
С.А. Ершов, А.В. Иванова, Е.А. Дмитриев, И.К. Кузнецова. Применение
рециркуляции для повышения эффективности схемы водоподготовки Ледового
Дворца на Ходынском поле. // Успехи в химии и хим.технологии. 2007.Т.21,
№3. С.23-25.
5.
Е.Г. Крючкова, С.А.Ершов, И.К. Кузнецова, Е.А. Дмитриев. Сравнение
эффективности применения рециклов по концентрату и воде из ледовой
стружки на стадии обратного осмоса в технологии создания спортивного льда.
// Успехи в химии и хим.технологии. 2009.Т.23, №2. С.93-97.
6.
Патент 2006101786/ 12 (001934), Индекс МПК F25C1/ 02 (2006.01) i.
Способ формирования массива льда. // М.В. Загайнов, Г.П. Яковлев, В.А.
Тычина, С.А. Ершов.
7.
Патент 2006115652 Состав и способ формирования поверхностного слоя
массива льда для проведения соревнований и тренировок в скоростном беге на
коньках. // М.В. Загайнов, Г.П. Яковлев, В.А. Тычина, С.А. Ершов, А.В.
Шибаев.
8.
Патент 2006112239 Способ формирования поверхностного слоя массива
льда и состав для его осуществления. // М.В. Загайнов, Г.П. Яковлев, В.А.
Тычина, С.А. Ершов, А.В. Шибаев.