Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Федеральное государственное бюджетное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
«Пермская государственная сельскохозяйственная академия
имени академика Д.Н. Прянишникова»
Кафедра архитектурного проектирования
А.Н. Шихов
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА И ЗАДАНИЯ
ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ БАКАЛАВРОВ
ПО ДИСЦИПЛИНЕ «ФИЗИКА СРЕДЫ
И ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ»
Учебно-методическое пособие
Пермь
ФГОБУ ВПО Пермская ГСХА
2013
1
УДК 666.921
Ш653
Рецензент: В.Н. Зекин, зав. кафедрой строительного производства и материаловедения, канд. тех. наук, профессор.
Ш653 Шихов,
А.Н. Примеры расчета и задания для самостоятельной
работы бакалавров направления «Строительство» по дисциплине «Физика
среды и ограждающих конструкций»: [Текст]: учеб.-метод. пособ. / А.Н.
Шихов, ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА. - Пермь: Изд-во: ФГБОУ ВПО
Пермская ГСХА, 2013.- 124 с. - 100 экз.
Учебно-методическое пособие разработано в соответствии с типовой программой дисциплины «Физика среды и ограждающих конструкций» для бакалавров, обучающихся по направлению подготовки 270800.62 «Строительство» профилей «Промышленное и гражданское строительство» и «Проектирование зданий» очной и заочной
форм обучения.
В методическом пособии излагаются методы и примеры теплотехнического, звукоизоляционного и светотехнического расчетов ограждающих конструкций зданий с
учетом нормативных требований СНиП 23-02-03 ―Тепловая защита зданий‖, СНиП 2303-03 «Защита от шума» и СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение»
Приведены примеры расчета и таблицы с нормативными данными.
УДК 666.921
Печатается по решению методической комиссии архитектурностроительного факультета ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА (протокол № 3
от 13 ноября 2012 г.).
© ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА, 2013
2
СОДЕРЖАНИЕ
1. Общие положения………………………………………………………………..
2.Примеры расчета ограждающих конструкций по разделу «Строительная теплотехника»……………………………………………………………………………
2.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций………………………
2.2. Расчет ограждающих конструкций с теплопроводными включениями…….
2.3. Определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания….
2.4. Определение теплоустойчивости ограждающих конструкций………………
2.5. Расчет ограждающих конструкций на паропроницаемость………………….
2.6.Расчет ограждающих конструкций на атмосферостойкость…………………
3. Примеры расчета ограждающих конструкций зданий по разделу «Строительная звукоизоляция»……………………………………………………………..
3.1. Звукоизоляционный расчет вертикальных ограждающих конструкций……
3.2. Звукоизоляционный расчет междуэтажных перекрытий…………………….
4. Примеры светотехнического расчета гражданских и промышленных зданий…………………………………………………………………………………….
4.1 Светотехнического расчет гражданских зданий………………………………
4.2 Светотехнического расчет промышленных зданий…………………………...
5. Библиографический список………………………………………………………
6. Задания для самостоятельной работы……………………………………………
Приложения
1.Карта зон влажности……………………………………………………………….
2. Условия эксплуатации ограждающих конструкций……………………………
3. Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждающей конструкции………………………………………………………….
4. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей
конструкции…………………………………………………………………………
5.Температура и относительная влажность воздуха внутри здания для холодного периода года…………………………………………………………………….
6.Температура точки росы воздуха внутри здания
для холодного периода года…………………………………………………………
7.Приведенный расход воздуха в системе вентиляции G ven ……………………...
8. Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции
трубопроводов на чердаке и подвалах……………………………………………..
9. Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху……………………………………
10. Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции...
11. Значения коэффициента теплотехнической однородности для стеновых панелей индустриального изготовления………………………………………………
12. Коэффициент  для температуры внутренней поверхности в зоне
теплопроводных включений………………………………………………………...
13. Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций……………
14.Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной
высоте 10 м1…………………………………………………………………………
15. Нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций………….
16. Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких
слоев пароизоляции………………………………………………………………….
3
4
6
6
23
26
34
40
50
53
53
59
64
64
66
78
79
100
100
100
101
101
101
102
102
102
103
103
104
104
105
105
105
17. Предельно допустимые значения коэффициента wav ……………………….. 105
18. Значения парциального давления насыщенного водяного пара E , Па, для
температуры t от 0 до плюс 30 °С (над водой…………………………………….. 106
19. Значения парциального давления насыщенного водяного пара E , Па, для
температуры t от 0 до минус 41 °С (надо льдом)…………………………………. 107
20. Температуры точки росы
t d , °C, для различных значений температур
t int и относительной влажности  int , %, воздуха в помещении…………………. 107
21. Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий
22.Снижение индекса приведенного уровня ударного шума
от применяемого материала покрытия пола……………………………………….
23. Определение частотной характеристики fв……………………………………………………..
24.Значения координат точек В и С
………………………………………….
25. Значения поправки R1 ………………………………………………………….
26. Значения поправки R2 …………………………………………………………
27. Значения поправки R4 ………………………………………………………….
28 .Значения индекса изоляции воздушного шума междуэтажного
перекрытия с полом на звукоизоляционном слое…………………………………
29. Значения динамического модуля упругости и относительного сжатия материалов звукоизоляционного слоя……………………………………………………
30.Значения приведенного уровня ударного шума для междуэтажного перекрытия с полом на звукоизоляционном слое………………………………………
31 Значения индекса приведенного уровня ударного шума
несущей плиты перекрытия…………………………………………………………
32.Значения световой характеристики окон при боковом освещении…………..
33.Значения коэффициентов светопропускания
 1 ,  2 и  3 ……………………
34.Значения световой характеристики трапециевидных фонарей Ф …………..
109
114
114
114
115
115
115
115
116
117
117
118
118
118
35.Значения r1 на уровне условной рабочей поверхности
при открытом горизонте……………………………………………………………. 119
36. Значения коэффициента r2 …………………………………………………….. 119
37.Значение коэффициента K ……………………………………………………. 120
ф
38. Значения коэффициента q ………………………………………………………
39.Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях
40. Группы административных районов по ресурсам светового климата……..
41 Значения коэффициента светового климата m…………………………………….
42.Расчетные параметры наружного воздуха, продолжительность и средняя
температура отопительного периода……………………………………………….
43.Варианты и номера заданий для самостоятельной работы ……………………
4
120
121
121
122
122
124
1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Строительная физика – это наука, обеспечивающая комфортность
проживания и жизнедеятельность людей в зданиях с помощью применения
соответствующих ограждающих конструкции.
В зависимости от задач, которые решаются с помощью строительной
физики, последняя подразделяется на:
- строительную теплотехнику;
- строительную светотехнику;
- строительную звукоизоляцию и архитектурную акустику.
В задачу строительной теплотехники входит решение вопросов проектирования наружных ограждающих конструкций, обеспечивающих оптимальный температурно-влажностный режим внутри зданий и сооружений.
Строительная светотехника позволяет
обеспечить оптимальные
условия светового режима на рабочих местах и в целом внутри зданий и
помещений.
С помощью строительной звукоизоляции решаются вопросы, связанные с проектированием оптимальной звукоизоляции в зданиях и сооружениях путем применения надлежащих ограждающих конструкций.
Разрабатываются методы и способы защиты городской застройки от различных шумов архитектурно-планировочными и конструктивными мерами.
Архитектурная акустика решает вопросы проектирования зрительных залов, соответствующих требованиям оптимальной слышимости и
беспрепятственной видимости в них.
Для решения практических задач строительная физика разрабатывает
соответствующие нормативы и методы расчета и проектирования ограждающих конструкций, благодаря которым обеспечивается выполнение
ограждающими конструкциями нормируемых требований по тепловой защите зданий, звукоизоляции и освещенности помещений.
С целью закрепления теоретических знаний, полученных студентами
в процессе лекционного курса, разработаны настоящие методические указания, в которых рассматриваются соответствующие примеры расчета
ограждающих конструкций по всем разделам строительной физики и содержатся необходимые таблицы, позволяющие самостоятельно выполнять
теплотехнические, звукоизоляционные и светотехнические расчеты согласно приведенным в учебном пособии заданиям.
Отчет по расчету ограждающих конструкций в виде контрольных
работ должен быть представлен в печатном варианте.
Задания и примеры расчета ограждающих конструкций рассчитаны
для бакалавров направления 270800.62. «Строительство» профилей
270800.01 «Промышленное и гражданское строительство» и 270800.10
«Проектирование зданий и сооружений» очной и заочной форм обучения.
5
2.ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ ПО РАЗДЕЛУ
«СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА»
В задачи строительной теплотехники входит:
- обеспечение тепловой защиты зданий в зимний период
времени с помощью соответствующих ограждающих конструкций и надежной защиты помещений от перегрева в летний период;
- придание наружным ограждающим конструкциям достаточной сопротивляемости к инфильтрации, паропроницанию и
теплоустойчивости.
- изучение процессов изменения температуры и парциального давления внутри ограждающих конструкций.
2.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Пример 1. Теплотехнический расчет наружной стены (опре-
деление толщины утеплителя и выполнения санитарногигиенических требований тепловой защиты здания).
А. Исходные данные
Место строительства – г. Пермь.
Зона влажности – нормальная.
Продолжительность отопительного периода
z ht =
229 суток .
Средняя расчетная температура отопительного периода t ht =
–5,9 ºС.
Температура холодной пятидневки t ext = –35 ºС.
Расчет произведен для пятиэтажного жилого дома:
температура внутреннего воздуха t int = + 20ºС;
влажность воздуха:  = 55 %;
влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
6
 int = 8,7 Вт/(м2·°С).
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 23 Вт/(м2·°С).
Исходные материалы стенового ограждения и нормируемые
теплотехнические показатели приведены в таблице:
№
Наименование материала
п/п
1 Известково-песчаный раствор
2
3
4
Кирпичная кладка из пустотного кирпича
Плиты пенополистирольные
Кирпичная кладка из пустотного кирпича (облицовочного)
 0 , кг/м3
 ,м
 ,Вт/(м·°С)
1600
0,015
0,81
R,
(м ·°С)/Вт
0,019
1200
0,380
0,52
0,731
100
1600
Х
0,120
0,052
0,58
Х
0,207
2
Б. Порядок расчета
Определяем величину градусо-суток отопительного периода
по формуле (2) СНиП 23-02-03:
Dd  (tint  t ht )  z ht = (20 – (–5,9)) · 229 = 5931,1 ºС·сут.
Вычисляем нормируемое сопротивление теплопередаче
наружной стены при значениях коэффициентов  = 0,00035 и b =
1,4 (табл.4 СНиП 23-02-03):
Rreq  aDd  b = 0,00035 · 5931,1 + 1,4 = 3,475 (м2·°С)/Вт.
Для наружных стен из кирпича с утеплителем следует принимать приведенное сопротивление теплопередаче R0r, определяемое по формуле (11) СП 23-101-04:
R оr = Rоcоm  r ,
где Rоcоm - сопротивление теплопередаче i-го участка однородной
ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт.
r - коэффициент теплотехнической однородности, принимаемый
для стен толщиной 510 мм, r = 0,74 (п.8.17 СП 23-101-04).
Расчет ведется из условия равенства R0r = Rreq , следовательно,
7
cоm
Rо =
Rreq
r
=
3,475
0,74
= 4,695 (м2 ·°С) /Вт.
Общее термическое сопротивление теплопередаче стенового ограждения без учета утеплителя R01 составляет:
R01 =
(
Rsi+ R1  R2  R4 +
Rse
1 0,015 0,380 0,12 1



 )=
8,7 0,81
0,52 0,58 23
=
(
1
 int
+
1
1  2  4
+ + +
)
1 2 4  ext
=
0,115+0,019+0,731+0,207+0,043 =
1,115 (м2·°С) /Вт,
где Rsi - термическое сопротивление тепловосприятия внутренней
поверхности ограждения, равное
1
 int
;
Rse - термическое сопротивление теплоотдачи наружной поверхности ограждения, равное
1
 ext
;
R1, R2, R4 - соответственно термические сопротивления теплопередаче слоев стенового ограждения, (м2·°С) /Вт; (см. табл.);
1 ,  2 ,  4 - соответственно толщины слоев стенового ограждения, м;
1 , 2 , 4 - соответственно коэффициенты теплопроводности слоев стенового ограждения, Вт/(м ·°С).
Определяем численное значение термическое сопротивление теплопередаче утепляющего слоя Rут :
Rут  R0 cоm
Rут = R о - R01  4,695 - 1,115 = 3,58 (м2·°С) /Вт.
Находим толщину утеплителя:
 ут =  ут · Rут = 0,052 · 3,58 = 0,186 м.
Принимаем толщину утеплителя 200 мм.
Окончательная толщина стенового ограждения равна:
(380 +200 + 120) = 700 мм.
8
Вычисляем фактическое общее термическое сопротивление
стенового ограждения R0ф с учетом принятой толщины утеплителя:
R0ф = R01 +
 ут
= 1,115 + 0,2 = 4,96 (м2·С)/Вт.
 ут
0,052
Проводим сравнение термических сопротивлений стенового ограждения
R0ф = 4,96 > R0 = 4,695 (м2·°С)/Вт.
Условие выполняется.
В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических
Требований тепловой защиты здания
Проверяем выполнение условия t 0  t n :
Определяем фактический температурный перепад t 0 по формуле
(4) СНиП 23-02-03:
t 0 =
tint  text
R   int
ф
о
= (20  35)  1,85 ºС.
4,96  8,7
Согласно приложения (10) нормируемый температурный
перепад составляет t n = 4°С, следовательно, условие t 0 = 1,85 <
t n = 4ºС выполняется.
Проверяем выполнение условия на не выпадение конденсата
на внутренней поверхности ограждения  sip  t d :
Рассчитываем температуру на внутренней поверхности
ограждения  sip по формуле (25) СП 23-101-04:
 sip = tint 
tint  text
= 20  (20  35)  20  1,85  18,15 ºС.
R0   int
4,96  8,7
Согласно приложения (6) для температуры внутреннего воздуха t int = 20 ºС и относительной влажности  = 55 % температура точки росы составляет t d = 10,69 ºС, следовательно, условие  sip  18,15 > t d = 10,69 ºС, выполняется.
Вывод: Ограждающая конструкция удовлетворяет норматив-
ным требованиям тепловой защиты здания.
9
Пример 2. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия
холодного чердака пятиэтажного жилого дома (определение
толщины утеплителя и выполнения санитарно-гигиенических
требований тепловой защиты здания).
А. Исходные данные
Место строительства – г. Пермь.
Климатический район – I B .
Зона влажности – нормальная.
Продолжительность отопительного периода z ht = 229 сут.
Средняя расчетная температура отопительного периода
t h t = –5,9 ºС.
Температура холодной пятидневки t ext = –35 ºС.
Температура внутреннего воздуха t int = + 20ºС.
Влажность воздуха  = 55 %.
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения  int = 8,7 Вт/(м2·С).
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 12, Вт/(м2·°С).
Исходные материалы чердачного перекрытия и нормируемые теплотехнические показатели приведены в таблице:
0,
 , м  ,Вт/(м·°С)
кг/м3
1 Железобетон (ГОСТ 26633)
2500 0,22
2,04
2 Пароизоляция – 1 слой (ГОСТ 10293)
600 0,005
0,17
3 Плиты полужесткие минераловатные на битумных свя- 100
Х
0,07
зующих (ГОСТ 10140–80)
№
п/п
Наименование материала
Б. Порядок расчета
Определяем величину градусо-суток отопительного периода
по формуле (2) СНиП 23-02-03:
10
Dd  (tint  t ht )  z ht = (20 – (–5,9)) · 229 = 5931,1 ºС·сут
Вычисляем величину нормируемого сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия при численных значениях коэффициентов  = 0,00045 и b = 1,9 (табл.4 СНиП 23-02-03):
Rreq  aDd  b = 0,00045 · 5931,1 + 1,9 = 4,568 (м2·°С)/Вт.
Из условия равенства общего термического сопротивления
нормируемому R0 = Rreq , определяем термическое сопротивление
утепляющего слоя Rут:
Rут = Rreq - (Rsi+ Rж.б  Rп.и + Rse) =4,568 – ( 1 + 0,142 + 0,005 + 1 ) =
8,7
0,17
12
4,193 (м2·°С)/Вт,
где Rsi - термическое сопротивление тепловосприятия внутренней поверхности ограждения, равное
1
 int
;
Rse - термическое сопротивление теплоотдачи наружной поверхности ограждения, равное
1
 ext
;
Rж.б – термическое сопротивление железобетонной плиты
перекрытия, величина которого составляет 0,142 (м2·°С)/Вт;
Rп.и – термическое сопротивление слоя пароизоляции;
Далее по формуле (6) СНиП 23-02-3 вычисляем толщину утепляющего слоя:
 ут  Rут  ут = 4,193 · 0,07 = 0,293 м.
Принимаем толщину утепляющего слоя 300 мм.
Вычисляем фактическое общее термическое сопротивление
чердачного перекрытия с учетом принятой толщины утеплителя:

R0ф  Rsi  Rжб  Rпи  ут  Rse  1 + 0,142 + 0,3 + 1 = 4,625
ут
8,7
0,07 12
(м2·С)/Вт.
Производим сравнение общего фактического и нормируемого термических сопротивлений чердачного перекрытия:
11
R0ф = 4,625 > Rreq = 4,568 (м2·°С)/Вт.
Условие выполняется.
В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических
Требований тепловой защиты здания
Проверяем выполнение условия t 0  t n .
Определяем фактический температурный перепад t 0 по формуле
(4) СНиП 23-02-03:
t 0 =
tint  text
R   int
ф
о
= (20  35)
4,625  8,7
 1,85 ºС.
Согласно приложения (10) нормируемый температурный
перепад составляет t n = 3°С, следовательно, условие t 0 = 1,85 <
t n = 3ºС выполняется.
Проверяем выполнение условия на не выпадение конденсата
p
на внутренней поверхности ограждения  si  t d :
Рассчитываем температуру на внутренней поверхности
ограждения  sip по формуле (25) СП 23-101-04:
 sip = tint 
tint  text
= 20 - 1(20  35) = 20 – 1,37 = 18,63 °С.
R0   int
4,625·8,7
Согласно приложения (6) для температуры внутреннего воздуха t int = 20 ºС и относительной влажности  = 55 % температура
точки росы составляет t d = 10,69 ºС, следовательно, условие  sip =
18,6 3  td = 10,69 °С выполняется.
Вывод: Чердачное перекрытие удовлетворяет нормативным
требованиям тепловой защиты здания.
Пример 3. Теплотехнический расчет стеновой панели про-
изводственного здания (определение толщины теплоизоляционного слоя в трехслойной железобетонной панели на гибких связях).
А. Исходные данные
12
Место строительства – г. Пермь.
Климатический район – I B .
Зона влажности – нормальная.
Продолжительность отопительного периода z ht = 229 сут.
Средняя расчетная температура отопительного периода
t h t = –5,9 °С.
Температура холодной пятидневки t ext = –35 °С.
Температура внутреннего воздуха tint = +18 °С.
Влажность воздуха  = 50 %.
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения  int = 8,7 Вт/м2 ·С .
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 23 Вт/м2·°С .
Исходные материалы чердачного перекрытия и нормируемые теплотехнические показатели приведены в таблице:
№
п/п
1
2
3
Наименование материала
Железобетон
Пенополистирол
Железобетон
 0 , кг/м3
 ,Вт/(м·°С)
 ,м
R, м2·°С/Вт
2500
40
2500
2,04
0,05
2,04
0,1
Х
0,05
0,049
Х
0,025
Б. Порядок расчета
Определяем величину градусо-суток отопительного периода
по формуле (2) СНиП 23-02-03 при температуре внутреннего воздуха t int = +18 С:
Dd  (tint  t ht )  z ht = (18 + 5,9) ·229 = 5471,1 С.сут.
Вычисляем величину нормируемого сопротивления теплопередаче стеновой панели при численных значениях коэффициентов  = 0,0002 и b = 1,0 (табл.4 СНиП 23-02-03):
13
Rreq  aDd  b =0,0002 · 5471,1 + 1,0 = 2,094 (м2·°С/Вт).
Для стеновых панелей индустриального изготовления следует принимать приведенное сопротивление теплопередаче R0r,
(м2·°С/Вт), определяемое по формуле
r
cоm
R о = Rо
r ,
где Rоcоm - сопротивление теплопередаче i-го участка однородной
ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт.
r - коэффициент теплотехнической однородности, который
для железобетонных стеновых панелей с утеплителем и гибкими
связями составляет 0,7 (приложение 11).
Расчет ведется из условия равенства R0r = Rreq , следовательно,
cоm
Rо =
Rreq
r
=
2,094
0,7
= 2,991 (м2·°С) /Вт.
Находим термическое сопротивление теплопередаче конструктивных слоев ограждающей конструкции Rк
Rк = R0 - ( Rsi+ Rse) = 2,991- (
1
+ 1
8,7
23
) = 2,991 - 0,157
= 2,883 (м2·°С) /Вт, которое может быть представлено как сумма
термических сопротивлений отдельных слоев, т.е.
Rк = R1  Rут  R3 ,
где R1 и R3 - термические сопротивления соответственно внутреннего и наружного слоев железобетона;
Rут - термическое сопротивление утепляющего слоя, определяемое из выражения:
Rут = Rк - (R1 + R3) = 2,883 - (0,049 + 0,025) = 2.883 - 0 073 =
2,81 (м2·С)/Вт.
Определяем толщину утеплителя:
 ут =  ут· Rут = 0,05 · 2,81 = 0,14 м.
Принимаем толщину утеплителя 140 мм.
Общая толщина стеновой панели составляет:
14
 общ  1ж.б   ут   2ж.б = 100 + 140 + 50 = 290 мм.
Округляем до стандартной толщины стеновую панель и
принимаем ее равной 300 мм.
Вычисляем фактическое общее термическое сопротивление
стенового ограждения с учетом принятой толщины утеплителя
R0ф  Rsi  R1  R3 
 ут
 Rse  1 + 0,049 + 0,14 + 1 = 3,01 (м2·С)/Вт
ут
0,05 23
8,7
ф
Условие R0 = 3,01 > R0 = 2,991 (м2·°С)/Вт выполняется.
В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических
Требований тепловой защиты здания
Проверяем выполнение условия t 0  t n .
Определяем фактический температурный перепад t 0 :
Определяем фактический температурный перепад t 0 по формуле
(4) СНиП 23-02-03:
t 0 =
tint  text
R   int
ф
о
=
18  35
= 2,02 °С.
3,01  8,7
Согласно приложения (10) нормируемый температурный
перепад для производственных зданий с нормальным влажностным режимом составляет t n = 7°С, следовательно, условие t 0 =
1,85 < t n = 7ºС выполняется.
Проверяем выполнение условия на не выпадение конденсата
на внутренней поверхности ограждения  sip  t d :
Рассчитываем температуру на внутренней поверхности
ограждения  si по формуле (25) СП 23-101-04:
t t
 sip = tint  int ext = 18 – (18  35) = 18 – 2,02 = 15,98 °С.
R0   int
3,01  8,7
p
Согласно приложения (20) для температуры внутреннего
воздуха tint = +18 ºС и относительной влажности  = 50 % темпе-
15
ратура точки росы td = 7,44 ºС,
следовательно, условие
 sip =15,98  td  7,44 С выполняется.
Вывод: Стеновая 3-слойная железобетонная панель с утепли-
телем толщиной 140 мм удовлетворяет нормативным требованиям тепловой защиты здания.
Пример 4. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций «теплого» чердака (определение толщины утепляющего
слоя чердачного перекрытия и покрытия).
А. Исходные данные
Тип здания – 9-этажный жилой дом. Кухни в квартирах оборудованы газовыми плитами. Высота чердачного пространства –
2,0 м. Площади покрытия (кровли)
Аg.c = 367,0 м2, перекрытия теплого чердака Аg.f = 367,0 м2, наружных стен чердака
Аg.w = 108,2 м2. В теплом чердаке размещена верхняя разводка
труб систем отопления и водоснабжения. Расчетные температуры
системы отопления – 95°С, горячего водоснабжения – 60 °С.
Диаметр труб отопления 50 мм при длине 55 м, труб горячего водоснабжения 25 мм при длине 30 м.
Место строительства – г. Пермь.
Зона влажности – нормальная.
Продолжительность отопительного периода zht = 229 сут.
Средняя расчетная температура отопительного периода tht =
–5,9 °С.
Температура холодной пятидневки text = –35 °С.
Температура внутреннего воздуха tint = + 20 °С.
Относительная влажность воздуха:  = 55 %.
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности покрытия теплого чердака  int = 9,9 Вт/м2 ·°С.
16
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности чердачного перекрытия аext = 12, а наружной стены и покрытия - 23
Вт/м2·°С.
Расчетная температура воздуха в теплом чердаке tintg = +15
С.
Исходные материалы и нормируемые теплотехнические показатели чердачного перекрытия приведены в табл. 1:
Таблица 1
№
Наименование материала
п/п
1 Железобетонная плита
2 Рубитекс
3 Плиты жесткие минераловатные
 о , кг/м3
о , Вт/м·ºС
 ,м
2500
600
200
2,04
0,17
0,08
0,22
0,005
Х
Совмещенное покрытие над теплым чердаком состоит из
конструктивных слоев, выполненных из материалов со следующими расчетными значениями теплотехнических показателей,
приведенных в табл. 2.
Таблица 2
№
п/п
1
2
3
4
5
Наименование материала
Железобетонная плита
Рубитекс
Плиты из газобетона
Цементно-песчаный раствор
Техноэласт
 о , кг/м3
о , Вт/м·°С
 ,м
2500
600
300
1800
600
2,04
0,17
0,13
0,93
0,17
0,035
0,005
Х
0,02
0,006
Б. Порядок расчета
Определяем величину градусо-суток отопительного периода
по формуле (2) СНиП 23-02-03 при температуре внутреннего воздуха t int = +20 С:
Dd  (tint  t ht )  z ht = (20 – (–5,9)) · 229 = 5931,1 ºС·сут.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия по формуле (29) СП 23-101-04:
R0g.f = R 0req· n,
где R 0req - требуемое сопротивление теплопередаче чердачного
покрытия;
17
n - понижающий коэффициент, определяемый по формуле
(30) СП 23-101-04:
tint  tintg
20  15
n
 0,091
=
tint  text 20  35
Вычисляем требуемое сопротивление теплопередаче покрытия теплового чердака при численных значениях коэффициентов
 = 0,0005 и b = 2,2 (табл.4 СНиП 23-02-03):
R 0req  aDd  b = 0,0005 · 5931,1 + 2,2 = 5,16 (м2·С)/Вт.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия R0g.f :
R0g.f = R 0req n =5,16 · 0,091 = 0,47 (м2·С)/Вт.
Для определения нормируемого сопротивления теплопередаче покрытия над теплым чердаком (R0g.c) предварительно устанавливаем следующие величины:
- Gven – приведенный (отнесенный к 1 м2 чердака) расход воздуха в системе вентиляции, определяемый по приложению (7) и
равный 19,5 кг/(м2·ч);
- удельную теплоемкость воздуха с , равную 1 кДж/(кг·°С);
- температуру воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, t ven ,°С, принимаемую равной t int + 1,5 = 20 + 1,5 = 21,5°С;
– линейную плотность теплового потока через поверхность
теплоизоляции, приходящую на 1 м длины трубопровода q pi ,
принимаемую для труб отопления равной 25, а для труб горячего
водоснабжения – 12 Вт/м (приложение 8).
Рассчитываем приведенные теплопоступления от трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения из выражения:
n
q
i 1
l
pi pi
Ag.f
=
(25  55  12  30)
= 4,73 Вт/м2;
367
18
Определяем приведенную площадь наружных стен чердака
ag.w, м2/м2, по формуле (33) СП 23-101-04:
Ag.w
108,2
ag.w 
=
= 0,295;
A
367
g.f
Определяем величину градусо-суток отопительного периода
для наружного ограждения по формуле (2) СНиП 23-02-03 при
температуре внутреннего воздуха t int = +15 С:
g
Ddg.w  ( tint
– tht)·zht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C·сут.
Вычисляем величину нормируемого сопротивления теплопередаче наружного ограждения «теплого» чердака при численных значениях коэффициентов  = 0,00035 и b = 1,4 (табл.4 СНиП
23-02-03):
R0g.w  aDdg.w  b = 0,00035 . 4786,1 + 1,4 = 3,08 (м2·С)/Вт.
Подставляем найденные значения в формулу (32) СП 23101-04 и определяем требуемое сопротивление теплопередаче
g.с
покрытия над теплым чердаком R0 :
R 
gc
0
(t intg  t ext )
n
g
(t int  t intg ) i 1 g pil pi (t int  t ext )a g w =
0,28  Gven  c  (t ven  t ) 


Agf
R0gf
R0gw
g
int
=
15  35
2
(20  15)
(15  35)  0,295 = 1,09 (м ·С)/Вт.
0,28  19,5  (21,5  15) 
 4,73 
0,47
3,08
Рассчитываем термическое сопротивление утепляющего
слоя Rут чердачного перекрытия при R0g.f = 0,47 (м2·С)/Вт:
Rут = R0g.f – ( 1
 int
0,029 –
1
)
12
+ Rж.б + Rруб +
1
 ext
) = 0,47 – (
1
–
8,7
0,142 –
= 0,101(м2·С)/Вт.
Вычисляем толщину утеплителя в чердачном перекрытии
 ут = Rут ∙ут = 0,101· 0,08 = 0,008 м.
19
Принимаем толщину утеплителя  ут = 20 мм, так как минимальная толщина минераловатных плит согласно (ГОСТ 10140)
составляет 20 мм.
Определяем величину утеплителя в покрытии «теплого»
g.c
чердака при R0 = 1,09 (м2·°С)/Вт:
 ут = (R0g.c –
= (1,09 –
1

1
–
9,9
g
int
– R1 – R2 – R4 – R5 –
1
 ext
)ут =
0,017 – 0,029 – 0,022 – 0,035 –
1
)
12
∙ 0,13 = 0,113 м ,
Принимаем толщину утеплителя (газобетонная плита) 100
мм.
В. Проверка выполнения санитарно-гигиенических требований
тепловой защиты ограждающих конструкций «теплого» чердака
Проверяем выполнение условия t 0  t n для чердачного перекрытия и наружного стенового ограждения «теплого» чердака.
Определяем фактический температурный перепад для чердачного перекрытия ( t gf ), наружного стенового ограждения
( t gw ) и покрытия ( t gw ) «теплого» чердака при значениях:  i n t =
8,7 Вт/м2∙оС (для наружных стен и чердачного перекрытия) и
g
 int
= 9,9 Вт/м2∙оС (для покрытия)
tint  tintg
t = R gf   = 20  15 = 1,2°С;
0,47  8,7
0
int
gf
g
tint
 text
t gw = R gw  
int
=
15  35
3,08  8,7
= 2,84°С;
tintg  text
t gс = R gc   g = 15  35 = 4,63°С.
1,09  9,9
0
int
Согласно приложения (10) нормируемый температурный
перепад для наружных стен составляет t n = 4ºС, а для чердачных перекрытий и покрытий - t n = 3°С.
20
Анализируя полученные данные можно отметить, что для
чердачного перекрытия и наружных стен условия выполняются,
gf
так как t =1,2 < t n = 3°С и t =2,05< t n = 4ºС.
Однако для покрытия это условие не выполняется, так как
t gс =4,63 >3ºС. В связи с этим необходимо увеличить толщину
утеплителя или заменить его на более эффективный утеплитель.
Решаем заменить газобетонные плиты на жесткие минераловатные плиты с такими же теплотехническими показателями, как
для чердачного перекрытия.
Для определения толщины жестких минераловатныхе плит устанавливаем для них величину термического сопротивления R0g.с .
gw
Расчет ведется из условия равенства t =3°С. Преобразуем
формулу для определения
величины R0g.с относительно
gс
tintg  text
t gс =3°С. R0g.с = t gc   g = 15  35 =1,68 (м2·С)/Вт.
int
3,0  9,9
Определяем новую толщину утеплителя из жестких минераловатныхе плит, которая составляет:
 ут = R0g.с ∙ут = 1,68· 0,08 = 0,13 м.
Принимает толщину утеплителя равной 0,15 м и с учетом
g.с
новой толщины утеплителя рассчитываем новое значение R0 :
R0g.с  


2
0,15
 1,87(м ·С)/Вт.
0,08
Определяем фактический температурный перепад для чердачного покрытия «теплого» чердака
t gс при
R0g.с  1,87(м2·С)/Вт:
g
tint
 text
t = R gc   g = 15  35 = 2,7°С.
1,87  9,9
gс
0
int
Таким образом, новое значение t =2,7< t n = 3°С, что удовлетворяет санитарно-гигиеническим требованиям.
gс
21
Проверяем наружные ограждающие конструкции «теплого»
чердака на условия не выпадения конденсата на их внутренних
поверхностях, т.е. на выполнение условия
 sigf ( sig.wи sigc )  td :
g
 9,9 Вт
– для покрытия над «теплым» чердаком, приняв aint
2
/м ·°С,
g
tint
 text
 sig.с = t ing t - R gc   g = 15 0
int
15  35
1,87  9,9
= 12,3°С.
– для наружных стен «теплого» чердака, приняв aintg  8,7 Вт
/м2 ·°С
g
tint
 text
15  35
g.w
g
 si = t in t - R gw   g = 15 –
= 15 – 2.84 = 12,165 °С.
0
int
3,08  8,7
–для чердачного перекрытия «теплого» чердака, приняв
aintg  8,7 Вт /м2 ·°С,
g
tint  tint
 = tint - gf g = 20 –
R 
g.f
si
0
int
20  15
=
3,08  8,7
15 – 1,2 = 13,8 °С.
Вычисляем температуру точки росы td, °С, в «теплом чердаке» и для этого:
– рассчитываем влагосодержание наружного воздуха f ext ,
г/м , по формуле (37) СП 23-101-04 при расчетной температуре
text = - 35 0С и средней величине парциального давления в январе
месяце eext=1,9 гПа (табл.5 СНиП 23-01-99*)
0,794eext 0,794  1,9
f ext 
3
= 1,73 г/м ;
text =
35
(1 
) 1
273
273
– то же, воздуха «теплого» чердака по формуле (36) СП 23101-04, приняв приращение влагосодержания ∆f для домов с газовыми плитами, равным 4,0 г/м3 (п.9.2.5 СП 23-101-04):
3
22
f g  f ext  f  1,73  4,0  5,73 г/м3;
– определяем парциальное давление водяного пара воздуха в
теплом чердаке по формуле (38) СП 23-101-04:
t intg
 15 
f g (1 
) 5,731 

273 
273

eg 

 7,613 ГПа =761,3 Па.
0,794
0,794
По приложению (18) находим температуру точки росы при
равенстве значений Е = еg = td = 3,05 °С.
Полученные значения температуры точки росы сопоставляем с соответствующими значениями
 sig.с ;  sig.w и  sig.f :
 sig.с =10,37 > td = 3,05 °С;  sig.w = 13,5 > td = 3,05 °С;
 sig.f = 13,8 > td = 3,05 °С.
Вывод: Температура точки росы значительно меньше соот-
ветствующих температур на внутренних поверхностях наружных
ограждений «теплого» чердака, следовательно, конденсат на
внутренних поверхностях покрытия, чердачного перекрытия и на
стенах чердака выпадать не будет.
2.2. Расчет ограждающих конструкций с теплопроводными
включениями
Пример 6. Расчет температуры на внутренней поверхности
кирпичной кладки толщиной 510 мм с бетонным включением
шириной 100 мм.
А. Исходные данные
Место строительства – г. Казань
Климатический район – IВ.
Зона влажности – нормальная .
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Продолжительность отопительного периода zht = 229 сут.
Средняя температура отопительного периода tht = –5,9 °С.
23
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С.
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext =
- 32 °С.
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
 int = 8,7 Вт/м2 ·С .
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 23 Вт/м2·°С .
Размеры теплопроводного включения a = c = 100 мм.
Рисунок к примеру
Исходные материалы кирпичной стены, железобетонного
включения и расчетные значения теплотехнических показателей
приведены в таблице:
№
Наименование материала
п/п
1 Кирпичная кладка
2 Бетон
 0 , кг/м3
1800
2400
0 , Вт/м·ºС
0,81
1,86
 ,м
0,51
0,1
Б. Порядок расчета
Для ограждающих конструкций с неметаллическими теплопроводными включениями температуру на внутренней поверхности по теплопроводному включению определяем по формуле
(26) СП 23-101-04:
 n  (t int  t ext )  

R0con
 si  t int   con
 1) ,
  1    (
R0
 ( R0   int )  

где tint – расчетная температура внутреннего воздуха, 0С;
24
text – расчетная температура наружного воздуха, 0С;
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по приложению (9);
R0 , R0con – общие сопротивления теплопередаче по сечению
ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт, соответственно в местах
теплопроводных включений и вне этих мест.
η – коэффициент, учитывающий схему теплопроводного
включения в ограждающую конструкцию, принимается по приложению (12);
aint – коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2∙ 0С).
Сначала определяем сопротивления теплопередаче по сечеcon
нию ограждающей конструкции R0 и по сечению теплопроводного включения R0 ' . В обоих случаях не учитываем сумму двух
сопротивлений (Rsi + Rse) в виду их равенства:
 0,51
R0con  1 
 0,63 (м2 · 0С);
1 0,81
R0 
1  2 0,41 0,1
 

 0,56 (м2 · 0С),
1 2 0,81 1,86
где 1 и  2 - соответственно толщины кирпичной кладки и теплопроводного включения;
1 и 2 - соответственно коэффициенты теплопроводности
кирпичной кладки и теплопроводного включения, принимаемые
по приложению (23).
Рассматриваемый пример относится к 3 схеме теплопроводного включения и для него, согласно приложения (12) коэффициент η = 0,26.
con
'
Подставляем найденные значения R0 , R0 и η в формулу
(26) и определяем значение температуры на внутренней поверхности ограждения по теплопроводному включению
25
1  (20  (32))  
 0,63 
 si  20  

1

0
,
26

 1  20  9,49  1,03  10,23о С .



 0,56 
 (0,63  8,7)  
Вывод: Температура на внутренней поверхности стены по
теплопроводному включению равна  si  10,23 оС.
2.3. Определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здания
Пример 5. Определить удельный расход тепловой энергии
на отопление 9-ти этажного односекционного жилого дома (башенного типа), приведенного на прилагаемом рисунке.
А. Исходные данные
Место строительства – г. Пермь.
Климатический район – IВ.
Зона влажности – нормальная .
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б.
Продолжительность отопительного периода zht = 229 сут.
Средняя температура отопительного периода tht = –5,9 °С.
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С.
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext =
- 35 °С.
Здание оборудовано «теплым» чердаком и техническим
подвалом.
Температура внутреннего воздуха в техническом подваbс
ле t int = +2 °С.
Высота здания от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты H = 29,7 м.
Высота этажа – 2,8 м.
Максимальная из средних скоростей ветра по румбу за январь v = 5,2 м/с.
26
В теплом чердаке размещена верхняя разводка труб системы
отопления и расчетной температурой теплоносителя +95 °С.
Длина труб отопления диаметром 50 мм составляет 64,4 м.
План типового этажа 9-этажного односекционного
жилого дома
Б. Порядок расчета
1. Определяем площади ограждающих конструкций на основе плана типового этажа 9-этажного здания и исходных данных
раздела А.
Общая площадь пола здания:
Аh = (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38)·9 = 1663,9 м2.
Жилая площадь квартир и кухонь:
Аl = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)  9 = 1388,7 м2.
Площадь перекрытия над техническим подвалом Аb.с, чердачного перекрытия Аg.f и покрытия над чердаком Аg.c:
Аb.с = Аg.f = Аg.c = 16 ·16,2 = 259,2 м2.
27
Общая площадь оконных заполнений и балконных дверей
АF при их количестве на этаже:
– оконных заполнений шириной 1,5 м – 6 шт.,
– оконных заполнений шириной 1,2 м – 8 шт.,
– балконных дверей шириной 0,75 м – 4 шт.
Высота окон – 1,2 м; высота балконы дверей – 2,2 м.
АF = [(1,5 · 6+1,2 · 8) ·1,2+(0,75 · 4 · 2,2)] · 9 = 260,3 м2.
Площадь входных дверей в лестничную клетку при их ширине 1,0 и 1,5 м и высоте
2,05 м:
Аed = (1,5 + 1,0) · 2,05 = 5,12 м2.
Площадь оконных заполнений лестничной клетки при ширине окна 1,2 м и высоте 0,9 м:
2
АF = (1,2 · 0,9) · 8 = 8,64 м .
Общая площадь наружных дверей квартир при их ширине
0,9 м, высоте 2,05 м и количестве на этаже 4 шт:
Аed = (0,9 · 2,05 · 4) · 9 = 66,42 м2.
Общая площадь наружных стен здания с учетом оконных и
дверных проемов:
 = (16 + 16 + 16,2 + 16,2) · 2,8·9 = 1622,88 м2.
Аw
Общая площадь наружных стен здания без оконных и дверных проемов:
АW = 1622,88 – (260,28 + 8,64 + 5,12) = 1348,84 м2.
Общая площадь внутренних поверхностей наружных
ограждающих конструкций, включая чердачное перекрытие и перекрытие над техническим подвалом:
Аеsum = (16 + 16 + 16,2 + 16,2) · 2,8 · 9 + 259,2 + 259,2 =
2141,3 м2.
Отапливаемый объем здания:
Vn = 16 · 16,2 · 2,8·9 = 6531,84 м3.
28
2. Рассчитываем градусо-сутки отопительного периода по
формуле (2) СНиП 23-02-03 для следующих ограждающих конструкций:
– наружных стен здания и чердачного перекрытия при t int =
+20°С:
Dd1  (tint  tht )  zht = (20 + 5,9) · 229 = 5931,1 °С·сут,
g
– покрытия и наружных стен теплого «чердака»при t int =
+15°С:
Dd 2  (tintg  tht )  zht = = (15 + 5,9) ·229 = 4786,1 °С·сут,
– перекрытия над техническим подвалом при
Dd 3  (tintb  tht )  zht =
b
=
t int
+2°С:
= (2 + 5,9)·229 = 1809,1 °С·сут.
3. Определяем требуемые значения сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций в зависимости от соответствующих значений градусо-суток отопительного периода и коэффициентов «  » и « b » (табл.4 СНиП 23-02-03):
– для наружных стен здания при численных значениях  =
0,00035 и b =1,4:
R0req = 0,00035 · 5931,1 + 1,4 = 3,56 (м2·°С)/Вт;
– для чердачного перекрытия при численных значениях  =
0,00045 и b =1,9:
R0g.f = n · R0req = 0,091∙ (0,0005·5931,1 + 2,2) = 0,48 (м2·°С)/Вт
g
tint  tint
n = t t =
int
ext
20  15
20  35
= 0,091;
– для наружных стен теплого чердака при численных значениях  = 0,00035 и b =1,4:
R0g.w = 0,00035·4786,1 + 1,4 = 3,08 (м2·°С)/Вт;
29
– для покрытия над «теплым» чердаком по формуле (32) СП
23-101-04:
gc
0
R
g
(t int
 t ext )

g
g
(t int  t int
) i 1 g pil pi (t int  t ext )a g w
g
 t int ) 


Agf
R0gf
R0gw
n
0,28  Gven  c  (t ven
(15  35)
=
128,8
(15  35) 
(20  15) 25  64,4
259,2
0,28  19,5  1  (21,5  15) 


0,48
259,2
3,08
 0,87
(м2·°С)/Вт;
– для перекрытия над техническим подвалом по формуле
(29) СП 23-101-04 при численных значениях  = 0,00045 и b =1,9
(табл.4 СНиП 23-02-03):
b.c
2
R0bc = n ·Rreq = 0,34· (0,00045·1809,1 + 1,9) = 0,92 (м ·°С)/Вт,
t
int
b.c
 tint
nb.c = t  t
= 20  2 = 0,34;
20  35
int
ext
– для оконных заполнений и балконных дверей с тройным
остеклением в деревянных переплетах (приложение Л СП 23101–04):
R rF = 0,55 м2·°С/Вт.
4. Рассчитываем расход тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода Qhy , МДж . Для этого устанавливаем следующие значения:
– общие теплопотери здания через наружные ограждения
Qh, МДж;
– бытовые теплопоступления Qint, МДж;
– теплопоступления через окна и балконные двери от солнечной радиации, МДж.
30
При вычислении общих теплопотерь здания Qh, МДж, следует рассчитать два коэффициента:
– приведенный коэффициент теплопередачи через наружtr
ные ограждающие конструкции здания K m , Вт/(м2·°С);
– условный коэффициент теплопередачи здания, учитываinf
ющий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции K m ,
Вт/(м2°С).
tr
Величину коэффициента K m определяем по формуле (Г.5
СНиП 23-02-03):
Af 1
Aw AF
Aed
Ac nAc1 nAf






r
Rwr RFr
Red
Rcr
Rcr1
R rf
R rf 1
tr
Km 

Aesum
 1348,84 260,28 5,12 259,2 0,107  259,2 0,34  259,2 







3
,
56
0
,
55
0
,
61
0
,
87
0
,
48
0
,
92


2141,28
=
=
0,59
Вт/(м2·°С).
Для определения коэффициента K minf необходимо установить:
– среднюю плотность приточного воздуха за отопительный
ht
период Ра , кг/м3, по формуле (Г.7 СНиП 23-02-03):
Раht 
353
353
3

=
1,19
кг/м
;
273  0,5  (tint  text ) 273  0,5(20  35)


– количество приточного воздуха в здание при неорганизованном притоке Lv, м3/ч, по формуле
Lv = 3·Al = 3·1388,7 = 4166,1 м3/ч,
где A l – площадь жилых помещений и кухонь, м2;
– среднюю кратность воздухообмена здания за отопительный период na, ч–1, по формуле (Г.8 СНиП 23-02-03):
LV nV Ginf  k  ninf

)
4166,1
168
168   aht
–1


na
=
0,75
ч
.
V  Vh
(0,85·6531,84)
(
31
Рассчитываем величину коэффициента K minf по формуле (Г.6
СНиП 23-02-03),
приняв коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждений, Bv = 0,85; удельную
теплоемкость воздуха c = 1 кДж/кг·°С, и коэффициент учета влияния встречного теплового потока в светопрозрачных конструкциях k = 0,7:
0,28cna  vVh  aht k 0,28  1  0,75  0,85  6531,84  1,19  0,7
inf

Km 
= 0,45
Aesum
2142,28
Вт/(м2·°С).
Вычисляем значение общего коэффициента теплопередачи
здания Km, Вт/(м2·°С):
K m  K mtr  K minf = 0,59 + 0,45 = 1,04 Вт/(м2·°С).
Рассчитываем общие тепловые потери здания за отопительный период Qh, МДж, по формуле (Г.3 СНиП 23-02-03):
Qh  0,0864K m Dd Aesum = 0,0864 · 1,04 · 6160,1 · 2141,28 =
1185245,3 МДж.
Определяем бытовые теплопоступления в течение отопительного периода Qint, МДж, по формуле (Г.10 СНиП 23-02-03),
приняв величину удельных бытовых тепловыделений qint, равной
17 Вт/м2:
Qint  0,0864qint zht Al = 0,0864 · 17 · 229 · 1132,4 = 380888,62
МДж.
Устанавливаем по приложению (Г) СП 23-101–04 для географической широты расположения г. Перми (56° с.ш.) среднюю
за отопительный период величину солнечной радиации на вертикальные поверхности Iav, Вт/м2:
Iav = 201 Вт/м2.
Рассчитываем теплопоступления в здание от солнечной
радиации за отопительный период Qs, МДж, по формуле (Г.11
СНиП 23-02-03), приняв значения коэффициентов, учитывающих
32
затенение световых проемов непрозрачными элементами заполнения τF = 0,5 и относительного проникновения солнечной радиации для светопропускающих заполнений окон kF = 0,70:
Qs   F k F ( AF1 I1  AF 2 I 2  AF 3 I 3  AF 4 I 4 )   scy k scy I hor =0,5
0,70∙(100,44
·201 + 100,44 · 201 + 29,7 · 201 + 29,7 · 201) = 19880,18 МДж.
Определяем расход тепловой энергии на отопление здания в
течение отопительного периода Qhy , МДж, приняв численное
значение следующих коэффициентов:
– коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций  = 0,8;
– коэффициент эффективности авторегулирования в системах отопления без термостатов и без авторегулирования на вводе
ζ = 0,5;
– коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных
приборов для зданий башенного типа  h = 1,11.
Qhy  Qh  (Qint  Qs )  v  h =
= [1185245,3 – (380882,6 + 19880,2)· 0,8 ·0,5] ·1,11 = 1024940,2
МДж.
Устанавливаем удельный расход тепловой энергии здания
qhdes , кДж/(м2·°С·сут):
q
des
h

103 Qhy
10 3  1024940,2
=
= 25,47 кДж/(м2·°С·сут).
Ah  Dd
6531,84  6160,1
Вывод: Согласно данным табл. 9 СНиП 23-02–03 нормируе-
мый удельный расход тепловой энергии на отопление 9-этажного
жилого здания
qhdes
составляет 25 кДж/(м2·°С·сут), что на 1,02 %
des
ниже расчетного удельного расхода тепловой энергии qh
33
=
25,47 кДж/(м2·°С·сут), поэтому при теплотехническом проектировании ограждающих конструкций корректировку нормируемых сопротивлений теплопередаче производить не рекомендуется.
2.4. Определение теплоустойчивости ограждающих конструкций
Пример 9. Определить, удовлетворяет ли требованиям тепло-
устойчивости трѐхслойная железобетонная панель с утеплителем
из пенополистирола.
А. Исходные данные
Место строительства – г. Ростов – на – Дону
Зона влажности по карте – сухая
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – А
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С.
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext =
- 22°С
Среднемесячная температура наиболее жаркого месяца
(июля) - text = 23 0С
Относительная влажность внутреннего воздуха - φint=55 %
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
 int = 8,7 Вт/м2 ·С
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 2 Вт/м2·°С
Б. Порядок расчета
Расчет сводится к определению расчетной амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждения наружdes
ной стены A и сравнения ее с нормируемой амплитудой колеreq
бания этой же поверхности ограждающей конструкции A . При
34
этом расчетная амплитуда колебаний температуры внутренней
des
поверхности ограждения наружной стены A должна быть не
выше нормируемой амплитудой колебания этой же поверхности
req
ограждающей конструкции A т.е.:
des
req
Внутренний слой
из железобетона
0,1
2500
35
Коэффициенты при
условиях эксплуатации
теплоусвоения s,
Вт/(м2∙0С)
1
Плотность
материала
в сухом
состоянии
γо, кг/м3
теплопроводности
λ, Вт/(м∙0С)
№ слоя
Материал
Толщина
слоя δ, м
. A ≤ A
Сначала устанавливаем нормируемые величины, необходимые для расчѐта:
- среднемесячную температуру наиболее жаркого месяца
(июля), text = 23 0С (табл.2 СНиП 23-01-99*);
- максимальную амплитуду суточных колебаний температуры
наружного воздуха, Аτ,ext = 19 0С (табл.2 СНиП 23-01-99);
- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом
наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по табл. 24 – ρ = 0,7.
- максимальное и среднее значения суммарной (прямой и
рассеянной) солнечной радиации для вертикальных поверхностей
западной ориентации согласно табл.25 для географической широты места строительства (48 градусов с. ш.); Jmax = 764 Вт/м2 и Jav
= 184 Вт/м2 (приложение(Г) СП 23-101-04);
- расчѐтную скорость ветра по румбам за июль месяц, v = 3,6
м/с (табл.2 СНиП 23-01-99*);
- теплотехнические характеристики материала стенового
ограждения по условиям эксплуатации А, согласно приложения
(21) сводим в таблицу:
1,92
17,98
Термическое
сопротивление
R, м2∙С/Вт
0,052
2
3
Пенополистирол
Наружный слой
из железобетона
0,135
0,065
40
2500
0,041
1,92
0,41
17,98
3,293
0,034
Вычисляем требуемую амплитуду колебаний температуры
внутренней поверхности
муле (46) СП 23-101-04:
Areq
,int
ограждающей конструкции по фор-
Areq = 2,5  0,1(text  21) = 2,5 – 0,1 (23 – 21) = 2,3 0C
Рассчитываем коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αext ограждающей конструкции по летним условиям по
формуле (48) СП 23-101-04:
 ext = 1,16(5  10 v ) = 1,16 (5 + 10 3,6 ) = 27,8 Вт/(м2·0С)
Определяем амплитуду колебаний температуры наружного
des
воздуха At ,ext по формуле (49) СП 23-101-04:
p( J max  J av )
ff  0,5  19  0,7  (764  184)  24,1 0С
Atdes
A
,ext 0,5 t ,ext +
27,8
Для определения величины затухания расчетной амплитуды
колебаний наружного воздуха в ограждающей конструкции v
предварительно вычисляем тепловую инерцию D слоев ограждающей конструкции и самого ограждения по формуле (53) СП 23101-04, а также коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции.
Тепловая инерция каждого слоя и самой панели составляют:
- наружного железобетонного слоя
D1 = R1s1 = 0,052 · 17,98 = 0,935 < 1;
- среднего слоя из пенополистирола
D2 = R2 s2 = 3,293 · 0,41 = 1,35;
- внутреннего железобетонного слоя
D3 = R3 s3 = 0,034 · 17,98 = 0,611;
- всей панели
∑Dі = D1 + D2+ D3 = 0,935 + 1,35 + 0,611 = 2,896.
36
Так как тепловая инерция первого слоя D1< 1, то коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности следует определить
последовательно, начиная с первого слоя по формуле (51) СП 23101-04:
R1 s12   int 0,052  17,98 2  8,7
Y1 

 17,6 Вт/(м2∙0С)
1  R1 int
1  0,52  8,7
Для слоя из пенополистирола, имеющего D > 1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается
равным коэффициенту теплоусвоения материала Y2 = s2 = 0,41
Вт/(м2 • 0С);
Для наружного железобетонного слоя коэффициент теплоусвоения наружной поверхности рассчитываем по формуле (52)
СП 23-101-04:
( R3 s32  Y2 ) (0,034  17,98 2  0,41)
Y3 

 11,24 Вт/(м2∙0С)
(1  R3Y2 )
(1  0,034  0,41)
Далее вычисляем величину затухания расчетной амплитуды
колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции по формуле (47) СП 23-101-04:
D
  0,9  2,718
 0,9  2,718 
2
( s1  aint )(s2  Y1 )    ( sn  Yn 1 )(aext  Yn )

(s1  Y1 )(s2  Y2 )    (sn  Yn )aext
2,896 (17,98  8,7)  (0,41  17,6)  (17,98  0,41)  (27,8  11,24)

 101,56
(17,98  17,6)  (0,41  0,41)  (17,98  11,24)  27,8
2
Определяем расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности стеновой панели по формуле (50) СП 23-10104:
des
A
Atdes
25
, ext

 0,25 0С
=
101,56
v
Вывод: В связи с тем, что расчетная амплитуда колебаний
температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции Ades меньше нормируемой амплитуды колебаний температуры Areq т. е. Ades  0,25 0С < Areq  2,3 0С, что отвечает требованиям
37
норм СНиП 23-02-03 «Тепловая защита зданий» по теплоустойчивости трѐхслойной железобетонной панели с утеплителем из
пенополистирола.
Пример 10. Определить, удовлетворяет ли в отношении тепло-
усвоения требованиям СНиП конструкция пола жилого здания из
поливинилхлоридного линолеума на теплозвукоизолирующей
подоснове из стеклянного волокна, наклеенного холодной битумной мастикой на железобетонную плиту перекрытия.
А. Исходные данные
Место строительства – г. Ростов-на-Дону
Зона влажности по карте – сухая
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – А
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С.
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext = 22°С
Среднемесячная температура наиболее жаркого месяца
(июля) - text = 23 0С
Относительная влажность внутреннего воздуха - φint=55 %
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
 int = 8,7 Вт/м2 ·С
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 23 Вт/м2·°С.
Б. Порядок расчѐта
Расчѐт сводится к определению показателя теплоусвоения
des
поверхности пола Y f , Вт/(м2∙0С) и сравнения его с нормируеreq
des
req
мой величиной Y f из условия, чтобы Y f > Y f .
38
Предварительно определяем по приложению (21) теплотехнические характеристики конструкции пола и рассчитываем их сопротивления теплопередачи, которые сводим в таблицу.
№
слоя
Материал
1 Лицевой слой
из линолеума
2 Подоснова
3 Битумная
мастика
4 Плита перекрытия
Толщина
слоя δ, м
Плотность
материала
в сухом
состоянии
γо, кг/м3
Коэффициенты при
Термическое
условиях эксплуатации сопротивление
2
теплопро- теплоусво- R, м ∙С/Вт
водности ения s,
λ, Вт/(м∙0С) Вт/(м2∙0С)
0,0015
1600
0,33
7,52
0,0045
0,002
0,001
150
1000
0,047
0,17
0,92
4,56
0,043
0,0059
0,14
2400
1,74
16,77
0,08
Затем рассчитываем тепловую инерцию слоев пола по формуле (53) СП 23-101-04:
D1  R1 s1  0,0045  7,52  0,034;
D2  R2 s2  0,043  0,92  0,04;
D3  R3 s3  0,0059  4,56  0,027;
D4  R4 s4  0,08  16,77  1,34.
Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев
D1  D2  D3  0,034  0,04  0,027  0,101  0,5, но суммарная тепловая
инерция четырех слоев 0,101+1,34=1,441> 0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (82) и
(83) СП 23-101-04, начиная с третьего слоя:
(2 R3 s32  s 4 ) (2  0,0059  4,56 2  16,77)
Yf 3 

 28,4 Вт/(м2∙0С);
(0,5  R3 s 4 )
(0,5  0,0059  16,77)
(4 R2 s 22  Y3 ) (4  0,043  0,92 2  28,4)
Yf 2 

 12,9 Вт/(м2∙0С);
(1  R2Y3 )
(1  0,043  28,4)
39
Y
des
f1
(4R1 s12  Y2 ) (4  0,0045  7,52 2  12,9)


 13,2 Вт/(м2∙0С).
(1  R1Y2 )
(1  0,0045  12,9)
Вывод:Значение показателя теплоусвоения поверхности пола
для жилых зданий согласно табл. 13 СНиП 23-02-03 составляет
Y freq  12 Вт/(м2∙0С), а расчетная величина теплоусвоения поверхности пола равняется Y f  13,2 Вт/(м2∙0С), следовательно, рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не
удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-03.
des
2.5. Расчет ограждающих конструкций на паропроницаемость
Пример 7. Определить достаточность сопротивления паро-
проницанию слоистой кирпичной стены, состоящей из конструктивных слоев:
- 1 слой – кирпичная кладка δ = 380 мм, γ0 = 1800 кг/м3;
- 2 слой – утеплитель – пенополистирол δ = 100 мм, γ0 = 100
3
кг/м ;
- 3 слой – кирпичная кладка δ =250 мм, γ0 = 1800 кг/м3.
А. Исходные данные
Место строительства – г. Воронеж
Зона влажности – сухая
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – А
Продолжительность отопительного периода zht = 229 сут.
Средняя температура отопительного периода tht = –5,9 °С.
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С.
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext =
- 26°С.
Относительная влажность внутреннего воздуха - φint=55 %
Относительная влажность наружного воздуха наиболее холодного месяца - φext=83 %
40
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
 int = 8,7 Вт/м2 ·С .
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения  ext = 23 Вт/м2·°С .
Б. Порядок расчета
Расчет ведется в соответствии с требованиями СНиП 23-0203 и СП 23-101-04 методом сравнения фактического сопротивлеdes
ния паропроницанию Rvp рассматриваемого ограждения с норreq
мируемым сопротивлением паропроницанию Rvp . При этом
должно соблюдаться условие Rvpdes  Rvpreq .
Используя приложение (21), определяем теплотехнические
характеристики материалов ограждения при условии эксплуатации ограждающей конструкции ( А) и заносим их в таблицу:
№
1
1
2
3
Наименование материала
2
Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном
растворе
Утеплитель –
«Пенополистирол»
Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном
растворе
γ0,
кг/м3
3
δ,
м
4
λ,
Вт/м·0С
5
R,
м2·0С/Вт
6
μ,
мг/м·ч·Па
7
1800
0,38
0,70
0,543
0,11
100
0,15
0,041
3,659
0,05
1800
0,25
0,70
0,357
0,11
Согласно (п. 9,1, примечание 3 СНиП 23-02-03) плоскость
возможной конденсации в многослойной конструкции совпадает
с наружной поверхностью утеплителя.
Используя данные таблицы, определяем величину общего
термического сопротивления ограждающей конструкции R0:
R0 = 0,115 + 0,543 +3,659 = 0,357 + 0,043 = 4,72 (м2 · 0С)/Вт.
41
Термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от
внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации
составляет
  0,38 0,15
Rc  1  2 

 4,202 (м2 • 0С)/Вт.
1 2 0,7 0,041
При расчете ограждающей конструкции из условия недопустимости накопления влаги за годовой период сопротивление
req
паропроницанию Rvp1 определяется по формуле (16) СНиП 2302-03:
req
vp1
R
=
(eint  E ) Rvpe
( E  eext )
,
где
еint – парциальное давление водяного пара внутреннего
воздуха, Па , при расчетной температуре и относительной
влажности этого воздуха, определяемое по формуле (18) СНиП
23-02-03:
eint =  int  Eint ,
100%
где Eint – парциальное давление насыщенного водяного пара,
Па, при температуре tint, оС, принимаемое по приложению (С)
СП 23-101-04;
 int – относительная влажность внутреннего воздуха, 55%.
Парциальное давление водяного пара E , Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации определяется по формуле (19) СП 23-101-04:
E
E1 z1  E2 z2  E3 z3
,
12
(46)
где E1 , E2 , E3 – парциальное давление водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации
 c , устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов;
42
z1 , z 2 , z 3 – продолжительность
(мес.) зимнего, весеннеосеннего и летнего периода года, определяемая по табл. 3
СНиП 23-01-99* с учетом следующих условий:
а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже -50С; б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от -5 до +5 0С; в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха выше +5 0С.
e
Rvp
– сопротивление паропроницанию, (м2·ч∙Па)/мг, части
ограждающей конструкции, расположенной между наружной
поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации;
eext – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период, определяемое по табл. 5
СНиП 23-01-99*.
Для определения парциальное давление водяного пара
E1 , E2 и E3 устанавливаем по табл.3 СНиП 23-01-99* для г. Воронежа средние температуры наружного воздуха ti и продолжительность летнего, весенне-осеннего и зимнего периодов z1 , z 2
и z3 :
- для зимнего периода (январь, февраль, декабрь), z1 = 3 мес
t1 =
(9,8)  (9,6)  (6,2)  8,53 0
С,
3
- для весенне-осеннего периода (март, ноябрь), z2 = 2 мес
t2 =
 3,7   0,6  2,15
2
0
С,
- для летнего периода (апрель – октябрь), z3 = 7 мес
t3 =
6,6  14,6  17,9  19,9  18,6  13,0  5,9  13,79 0
С.
7
Для этих же периодов по формуле (74) СП 23-101-04 рассчитываем температуры в плоскости возможной конденсации τi:
 1  20 
(20  8,53)  (0,115  4,202)
 6,0 0С,
4,72
 2  20 
(20  2,5)  (0,115  4,202)
 0,25 0С,
4,72
43
 3  20 
(20  13,79)  (0,115  4,202)
 14,32 0
С
4,72
Для соответствующих периодов по найденным температурам (τ1, τ2, τ3) определяем по приложению (20) максимальные
парциальные давления (Е1, Е2, Е3) водяного пара: Е1 = 372 Па, Е2
= 606 Па, Е3 = 1640 Па и далее рассчитываем парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за
годовой период эксплуатации ограждающей конструкции
(366  3  598  2  1629  7)
E
 1141 Па
12
e
Rvp ,
Вычисляем
сопротивление
паропроницанию
м2·ч·Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной
между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации
 0,25
Rvpe  
 2,27 м2·ч·Па/мг
 0,11
По табл.5 СНиП 23-01-99* устанавливаем для г. Воронежа
среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха
eext, Па, за годовой период, которое составляет 790 Па.
Далее определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой
период эксплуатации
Rvpreq1 
(1286  1141)  2,27
 0,94 м2· ч · Па/мг
1141  790
Определение нормируемого сопротивления паропроницанию Rvpreq2 из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха
осуществляется по формуле (17) СП 23-101-04:
Rvpreq2 =
0.0024 zо (eint  Eо )
,
(  w wWaw   )
где z 0 – продолжительность, сут., периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными средними месячны44
ми температурами наружного воздуха по табл. 3 СНиП 23-0199*;
E0 – парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости
возможной конденсации, определяемое по средней температуре
наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними
месячными температурами;
 w – плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3, в сухом
состоянии;
 w – толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции,
м;
wav – предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления zo, принимаемое по приложению 17;
 - коэффициент, определяемый по формуле (20) СП 23-10104:
0,0024( Eо  eоext ) zо
,
=
e
Rvp
ext
где eо – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемое по табл. 5 СНиП 23-01-99*.
Для определения нормируемого сопротивления паропроницанию Rvpreq2 из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха
сначала устанавливаем по табл.3 СНиП 23-01-99 * продолжительность периода с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха zо= 135сут и его среднюю температуру ti = - 6,3 0С:
zо (январь, февраль, март, ноябрь и декабрь)= 31+28+31+
30+31=135сут:
ti =
(9,8)  (9,6)  (3,7)  (0,6)  (6,2)
= - 6,3 0С:
5
45
Далее определяем температуру τ0,0С, в плоскости возможной конденсации для этого периода по формуле (74) СП 23-10104:
1
 Rc )
(20  6,3)  (0,115  4,202)
aint
20

 4,05 0С
=
4,72
Rо
(tint  ti )(
τ0 = tint 
По приложению (21) устанавливаем парциальное давление
водяного пара Е0, Па, в плоскости возможной конденсации при τ0
= - 4,05 0С, которое равняется Е0 = 437 Па.
Согласно п.9.1 СНиП 23-02-03 в многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель (ρw =
100 кг/м3, γw = 0,1 м).
Предельно допустимое приращение расчетного массового
отношения влаги в материале утеплителя, согласно приложения
17, составляет ∆waw =1,5 %.
Для определения коэффициента  по данным табл.5 СНиП
23-01-99 * устанавливаем среднею упругость водяного пара
наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними
месячными температурами eоext
eоext =
2,9  3,1  4,3  5,4  4,0
=3,94
5
ГПа или 394 Па
e
ext
По значениям Е0 = 437 Па, eо =394 Па, zо =135сут и Rvp 
2,27 м2·ч·Па/мг рассчитываем коэффициент η

0,0024  (437  394)  135
 6,13
2,27
Далее определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха
Rvpreq2 
0,0024  135  (1286  437)
 1,07 м2·ч·Па/мг
100  1,5  6,13
46
Согласно указаниям п.9.1 СНиП 23-02-03, определяем сопротивление паропроницанию Rvpdes в пределах от внутренней поверхности ограждающей конструкции до плоскости возможной
конденсации
Rvpdes =
0,38 0,15

 3,45  3  7,45 м2·ч·Па/мг.
0,11 0,05
Вывод: В связи с тем, что сопротивление паропроницанию
части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью ограждения и плоскостью возможной конdes
денсации Rvp = 7,45 м2·ч·Па/мг выше нормируемых значений Rvp1
и Rvp2, равных соответственно 0,94 и 1,07 м2· ч· Па/мг, следовательно, рассматриваемая ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02-03 «Тепловая защита зданий» по
условиям паропроницания.
Пример 8. Расчетным путем определить удовлетворяет ли услови-
ям паропроницания конструкция покрытия, состоящая из следующих конструктивных слоев, расположенных по порядку сверху
вниз:
- гидроизоляционный ковер из рубитекса – 2 слоя;
- цементно-песчаная стяжка толщиной – 20 мм;
- утеплитель из пенополистирольных плит толщиной 100
мм;
- пароизоляция из руберойда – 1 слой;
- железобетонная плита перекрытия толщиной – 220 мм:
А. Исходные данные
Место строительства – г. Казань
Зона влажности – нормальная
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – Б
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С
47
Температура холодной пятидневки наружного воздуха t ext =
- 26°С
Относительная влажность внутреннего воздуха - φint=55 %
Б. Порядок расчета
Расчет ведется в соответствии с требованиями СНиП 23-0203 «Тепловая защита зданий» методом сравнения фактического
сопротивления паропроницанию Rvpdes3 рассматриваемого огражreq
дения с нормируемым сопротивлением паропроницанию Rvp 3 .
Для определения фактическое сопротивление пропроницаdes
нию Rvp чердачного перекрытия по приложению (21) устанав-
ливаем коэффициенты паропроницания материала слоев ограждения, μ, которые равны:
- для железобетона – μ = 0,11 мг/(м·ч·Па);
- для пенополистирола – μ =0,03 мг/(м·ч·Па).
Для листового материала (рубитекс) численное значение сопротивления паропроницанию принимаем согласно приложения
(16) - Rvp  1,1 м2·ч·Па/мг.
Далее определяем фактическое сопротивление паропрониdes
цанию Rvp чердачного перекрытия, как сумму сопротивлений
паропроницанию отдельных слоев, расположенных между внутренней поверхностью покрытия и наружной плоскостью утеплителя:
Rvpdes 
0,22
0,1 0,02
 1,1 

 2,2  7,33  1,1  2  0,22  2,2  10,43 м2
0,03
0,05 0,09
ч·Па/мг.
Нормируемое сопротивление паропроницанию вычисляем
по формуле (21) СП 23-101-04:
Rvpreq3  0,0012  (eint  e0ext )
48
ext
где e0 – среднее парциальное давление водяного пара наружного
воздуха, Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, определяемое по табл. 5 СНиП 23-01-99 *,
eint – парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности
этого воздуха, рассчитываемое по формуле (18) СНиП 23-02-03:
eint 
 int  Eint
100
где Еint – парциальное давление насыщенного водяного пара, Па,
при температуре tint (принимается по приложению (18);
φint – относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая в соответствии с п. 5.9 СНиП 23-02-03, равняется 55
%.
Рассчитываем действительное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха помещения
eint 
55  2338
 1285,9 Па
100
Согласно табл. 3 СНиП 23-01-99* устанавливаем месяцы со
среднемесячными отрицательными температурами, а затем по
табл. 5 этого же СНиП для этих же месяцев определяем значения
действительного парциального давления наружного воздуха, по
которым рассчитываем величину среднего парциального давления водяного пара наружного воздуха.
Для г. Казани к месяцам со среднемесячными отрицательными температурами относятся: январь, февраль, март, ноябрь и
декабрь, для которых действительная упругость водяного пара
наружного воздуха составляет соответственно 2,1; 2,2; 3,4; 4,4; и
2,8 гПа.
Отсюда
49
0
eext

2,1  2,2  3,4  4,4  2,8 15,1

 5,03 гПа = 503 Па
5
5
Нормируемое сопротивление паропроницания
Rvpreq3
состав-
ляет
Rvpreq3  0,0012  (1285,9  503)  0,94 м2·ч·Па/мг
Вывод: В связи с тем, что фактическое сопротивление пароdes
проницанию ограждающей конструкции Rvp = 10,43 м2·ч·Па/мг
выше нормируемой величины Rvpreq3  0,94 м2·ч·Па/мг, следовательно, рассматриваемая конструкция удовлетворяет требованиям сопротивления паропроницания СНиП 23-02-03 «Тепловая
защита зданий».
2.6. Расчет ограждающих конструкций на атмосферостойкость
Пример 1. Определить достаточность сопротивления возду-
хопроницанию стеновой панели из керамзитобетона
А. Исходные данные
Место строительства – г. Воронеж
Зона влажности – сухая
Влажностный режим помещения – нормальный.
Условия эксплуатации ограждающих конструкций – А
Температура внутреннего воздуха tint = +20 °С
Температура холодной пятидневки наружного воздуха
t ext = - 26°С
Относительная влажность внутреннего воздуха - φint=55 %
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждения
 int = 8,7 Вт/м2 ·С;
Нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций Gn=0,5 кг/(м2∙ч);
Максимальную из средних скоростей ветра по румбам за
январь для г. Воронежа составляет 5,1 м/с.
50
Б. Порядок расчета
Расчет ведется в соответствии с требованиями СНиП 23-0203 и СП 23–101-04 методом сопоставления фактического сопроdes
тивления воздухопроницанию Rinf , рассматриваемой ограждаюreq
щей конструкции нормируемому сопротивлению Rint .
Согласно данным приложения (13) устанавливаем значения
сопротивлений воздухопроницанию материалов ограждения и
сводим их в таблицу:
№
п/п
Материал слоя
Толщина,
 ,м
Сопротивление воздухопроницанию
Rinf, м2·ч·Па/кг.
1
2
Железобетон сплошной
Пенополистирол
100
100
19620
79
3
Железобетон сплошной
100
19620
Фактическое сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции Rinfdes , м2 ∙ч∙Па/кг определяется
как сумма сопротивлений воздухопроницанию слоев ограждения:
des
Rinf
= Rinf 1 + Rinf 2 +...+ Rinf n,
где Rinf 1, Rinf 2, …. Rinf n - сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м2·ч·Па/кг.
des
Фактическое сопротивление воздухопроницанию Rinf должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницаreq
, , определяемого по формуле (12) СНиП 23-02-03:
нию Rinf
p
req
Rinf

,
Gn
где Gn – нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2•ч), принимаемая по приложению (15);
51
∆p – разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхностях ограждающих конструкций, Па, рассчитываемая по
формуле (68) СП 23-101-04:
∆p = 0,55 • Н • (γext – γint) + 0,03 • γext• v2,
где Н – высота здания (от уровня пола первого этажа до верха
вытяжной шахты), м;
γext , γint - удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3,
text – расчетная температура наружного воздуха, 0С;
tint - расчетная температура внутреннего воздуха, 0C;
v – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, принимаемая по табл. 1 СНиП 23-01-99*
Сначала рассчитываем удельный вес наружного γext и внутреннего γint воздуха по формулам (69) и (70):
3463
3463
 14,19 Н/м3

γext =
(273  text ) (273  (29))
yint =
3463
3463

 11,82 Н/м3
(273  tint ) (273  26)
По табл. 1 СНиП 23-01-99* устанавливаем максимальную
из средних скоростей ветра по румбам за январь, которая для г.
Воронежа составляет 5,1 м/с.
Подставляем найденные значения γext, γint и v в формулу (68)
и вычисляем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждения:
∆p = 0,55 · 37 · (14,19 – 11,82) + 0,33 · (14,19) · 5,12 = 179,77
Па
Далее определяем требуемое сопротивление воздухопроницанию ограждающей конструкции Rinfreq по формуле (12) :
req
Rinf

p
179,77
 359,53 м2 · ч·Па/кг
=
Gn
0,5
52
Используя данные таблицы, вычисляем фактическое сопротивление воздухопроницанию рассматриваемого ограждения:
des
Rinf
= 19620 + 79 + 19620 = 39319 м2 · ч ·Па/кг
des
req
Вывод: Условие, Rinf = 39319 > Rinf = 359,53 м2·ч·Па/кг,
выполняется, следовательно, рассматриваемая ограждающая конструкция удовлетворяет по воздухопроницаемости требованиям
СНиП 23-02-03 «Тепловая защита зданий».
3. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ ПО РАЗДЕЛУ
«СТРОИТЕЛЬНАЯ ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ»
В задачу строительной звукоизоляции входит обеспечение
оптимальной звукоизоляции в помещениях с помощью ограждающих конструкций при воздействии на них воздушного и ударного шумов. Помимо этого строительная акустика разрабатывает
мероприятия, обеспечивающие нормативную звукоизоляцию в
помещениях конструктивными и планировочными приемами.
3.1. Звукоизоляционный расчет вертикальных
ограждающих конструкций
Пример 1. Определить индекс изоляции воздушного шума
Rwp перегородки из тяжелого бетона плотностью  = 2500 кг/м3 и
толщиной 100 мм.
Порядок расчета
53
Для построения частотной характеристики изоляции воздушного шума определяем эквивалентную поверхностную плотность ограждения по формуле (6) СП 23-103-03:
mэ = m · k =  · h · k = 2500 · 0,1 ·1 = 250 кг/м2.
По приложению (23) устанавливаем значение абсциссы точки В – fB в зависимости от плотности бетона и толщины перегородки
fB = 29000/100 = 290 Гц.
Округляем найденную частоту fB = 290 Гц до среднегеометрической частоты согласно данным табл. 9 СП 23-103-03:
fB = 315 Гц.
Определяем ординату точки В по формуле (5) СП 23-103-03:
RB = 20 · lg mэ – 12 = 20 · lg 250 - 12 = 36 дБ.
Заносим параметры расчетной и нормативной частотных характеристик в таблицу и дальнейший расчет осуществляем в
табличной форме.
Находим неблагоприятные отклонения, расположенные ниже нормативной кривой и определяем их сумму, которая равняется 105 дБ, что значительно больше 32 дБ.
Смещаем нормативную кривую вниз на 7 дБ и находим новую сумму неблагоприятных отклонений, которая составляет 28
дБ, что максимально приближается, но не превышает значения 32
дБ.
54
55
№
п/ Параметры
п
1
2
3
4
5
6
Расчетная частотная характекристика
R, дБ
Оценочная
кривая, дБ
Неблагоприятные отклонения, дБ
Оценочная
кривая, смещенная вниз
на 7 дБ
Неблагоприятные отклонения от оценочной кривой, дБ
Индекс изоляции воздушного шума Rw, дБ
Среднеогеметрические частоты треьоктавных полос,Гц
100
125
160
200
250
315
400
500
630
800
1000
1250
1600
2000
2500
3150
36
36
36
36
36
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
33
36
39
42
45
48
51
52
53
54
55
56
56
56
56
56
-
-
3
6
9
12
13
12
11
10
9
8
6
4
2
-
26
29
32
35
38
41
44
45
46
47
48
49
49
49
49
49
-
-
-
-
2
5
6
5
4
3
2
1
-
-
-
-
45
1
За расчетную величину индекса изоляции воздушного
шума принимается ордината смещенной нормативной кривой
частотной характеристики в 1/3-октавной полосе 500 Гц, которая определяется как разность между ординатой оценочной
кривой на частоте 500 Гц и числом ее переноса, т.е.
Rwp = Rwн -  пер = 52 - 7 = 45 дБ.
Вывод: Индекс изоляции воздушного шума Rwp перегородки из тяжелого бетона плотностью  = 2500 кг/м3 и толщиной 100 мм составляет 45 дБ.
Пример 2. Требуется определить частотную характери-
стику изоляции воздушного шума глухим металлическим
витражом, остекленным одним силикатным стеклом толщиной 6 мм.
Порядок расчета
Находим по приложению (24) координаты точек В и С:
fB = 6000/6 = 1000 Гц; RB = 35 дБ.
fС = 12000/6 = 2000 Гц; RС = 29 дБ.
Строим частотную характеристику в соответствии с
указаниями п. 3.5 СП 23-103-03, для чего из точки В проводим влево отрезок ВА с наклоном 4,5 дБ на октаву, а из точки
С вправо отрезок CD с наклоном 7,5 дБ на октаву.
Рис. Расчетная частотная характеристика к примеру
56
Вывод. В нормируемом диапазоне частот изоляция воздушного
шума витражом составляет:
f, Гц
100
125
160
200
250
Rw, дБ
20,0
21,5
23,0
24,5
26,0
f, Гц
315
400
500
630
800
Rw, дБ
27,5
29,0
30,5
32,0
33,5
f, Гц
1000
1250
1600
2000
2500
3150
Rw, дБ
35,0
33,0
31,0
29,0
31,5
34,0
Требуется построить частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой, выполненной из двух гипсокартонных листов толщиной 14 мм,
γ = 850 кг/м3 каждый п деревянному каркасу. Воздушный
промежуток составляет 100 мм.
Пример 3.
Порядок расчета
Строим частотную характеристику звукоизоляции для
одного гипсокартонного листа в соответствии с п. 3.5 СП 23103-03.
Координаты точек В и С определяем по приложению (24):
fB = 19000/14 = 1337 Гц; RB = 34 дБ.
fС = 38000/14 = 2714 Гц; RС = 28 дБ.
Округляем частоты fB и fС до стандартных в соответствии с табл. 9 СП 23-103-03:
fB = 1250 Гц; fС = 2500 Гц.
Строим вспомогательную линию ABCD в соответствии
с п. 3.6 СП 23-103-03 (см. рис. к примеру 2).
Устанавливаем поправку  R1 (приложение 25) в зависимости от величины отношения:
mобщ/m1 = 2·850·0,014/850·0,014 = 2.
Согласно приложения (25) для mобщ/m1 = 2 поправка  R1
= 4,5 дБ.
С учетом поправки  R1 = 4,5 дБ строим линию
A1B1C1D1, которая на 4,5 дБ выше линии ABCD.
Определяем частоту резонанса по формуле (4.13) с учетом поверхностной плотности гипсокартонного листа m =
850·0,014 = 11,9 кг/м2;
57
fР  60
m2  m1
 60 11,9  11,9
dm1m2
0,111,9 11,9
= 77,8  80 Гц.
На частоте fр = 80 Гц находим точку F с ординатой на 4
дБ ниже соответствующей ординаты линии A1B1C1D1, т.е. RF
= 16,5 дБ.
На частоте 8fр (630 Гц) устанавливаем точку K с ординатой RK
RK = RF + H = 16,5 + 26 = 42,5 дБ.
Значение H находим по приложению (26) в зависимости
от толщины воздушного зазора, равного 100 мм: H=26 дБ.
От точки K вправо проводим отрезок KL до частоты fB =
1250 Гц с наклоном 4,5 дБ на октаву. Ордината точки L составляет:
RL = RK + 4,5 = 47 дБ.
Из точки L до частоты 1,25 fB (до следующей 1/3октавной полосы – 1600 Гц) проводим вправо горизонтальный отрезок LM.
На частоте fС = 2500 Гц строим точку N с ординатой RN:
RN = RC1 +  R2 = = 32,5 + 8,5 = 41 дБ.
Рис. Расчетная частотная характеристика к примеру 3
От точки N проводим отрезок NР с наклоном 7,5 дБ на
октаву.
58
Полученная ломаная линия A1EFKLMNP (см. рис.к
примеру 3) представляет собой частотную характеристику
изоляции воздушного шума гипсокартонной перегородки.
В нормируемом диапазоне частот звукоизоляция воздушного шума перегородкой составляет:
f, Гц
R, дБ
f, Гц
R, дБ
f, Гц
R, дБ
f, Гц
R, дБ
100
19,5
250
31,0
630
42,5
1600
47,0
125
22,5
315
34,0
800
44,0
2000
44,0
160
25,0
400
36,5
1000
45,5
2500
41,0
200
28,0
500
39,5
1250
47,0
3150
43,5
Вывод. Полученная ломаная линия A1EFKLMNP (см.
рис. к примеру 3) представляет собой частотную характеристику изоляции воздушного шума каркасно-обшивной перегородки, выполненной из двух гипсокартонных листов толщиной 14 мм каждый по деревянному каркасу с воздушным
промежуток между листами 100 мм.
3.2. Звукоизоляционный расчет междуэтажных перекрытий
Пример 4. Определить индекс изоляции воздушного шу-
ма междуэтажного перекрытия из железобетонной плиты γ =
2500 кг/м3, толщиной 100 мм; дощатого пола 35 мм на деревянных лагах сечением 100×50 мм с шагом 500 мм, уложенных по звукоизолирующим полосовым прокладкам из жестких минераловатных плит γ = 140 кг/м3, толщиной 55 мм в
не обжатом состоянии. Полезная нагрузка на перекрытие
2000 Па.
Порядок расчета
Определяем поверхностную плотность элементов перекрытия:
– несущей плиты m1 =  1  1 = 2500 · 0,1 = 250 кг/м2;
59
– конструкции пола m2 =  2   2 = 600 · 0,035(доски) + 600
· 0,05 · 0,1·2(лаги) = 27 кг/м2.
Устанавливаем нагрузку на звукоизолирующую прокладку с учетом того, что на
1 м2 приходится 2 лаги:
Р = 2000 + 2500 + 270 = 4770 Па.
Рассчитываем индекс изоляции воздушного шума Rwo для
несущей плиты перекрытия по формуле (8) СП 23-103-03:
Rwo = 37 lgm1 – 43 = 37 lg250 – 43 = 45,7  46 дБ.
Находим толщину звукоизолирующей прокладки в обжатом состоянии при  д = 0,55 Па по формуле (12) СП 23103-03:
d  d0  (1   ) =0,04(1 – 0,55) = 0,018 м.
Определяем частоту резонанса конструкции перекрытия
при Ед = = 8,0·105 Па по формуле (11) СП 23-103-03:
Е Д (m2  m1 )
8  10    
fР  0,16
= 0,16
= 216 ≈ 200 Гц.
dm1m2
0,018  250  27
В зависимости от Rwo = 46 дБ и ƒр.п = 200 Гц по приложению (28) находим индекс изоляции воздушного шума для
вышеуказанной конструкции междуэтажного перекрытия,
который составляет – Rw = 52 дБ.
Вывод. Индекс изоляции воздушного шума междуэтажного перекрытия из железобетонной плиты толщиной 100 мм
с дощатым полом на деревянных лагах, уложенных по звукоизолирующим полосовым прокладкам из жестких минераловатных плит, составляет Rw = 52 дБ.
Пример 5. Рассчитать индекс приведенного уровня удар-
ного шума под междуэтажным перекрытием, состоящим:
– из несущей железобетонной панели толщиной 140 мм
и  = 2500 кг/м3;
60
– звукоизолирующего материала «Пенотерм» (НПЛ-ЛЭ)
толщиной 10 мм в необжатом состоянии;
– гипсобетонной панели основании пола  = 1300 кг/м3
и толщиной 50 мм;
– линолеума  = 1100 кг/м3, толщиной 3 мм.
Полезная нагрузка на перекрытие – 2000 Па.
Порядок расчета
. Определяем поверхностные плотности элементов перекрытия:
– плиты перекрытия m1 =  1  1 = 2500 · 0,14 = 350 кг/м2;
– конструкции пола m2 =  2   2 = 1300 · 0,05 + 1100·0,003
= 68,3 кг/м2.
Нагрузка на звукоизоляционный слой составляет:
Р = 2000 + 683 = 2683 Па.
Для m1=350 кг/м2 согласно приложения (31), находим
значение Lnwo = 78 дБ.
По формуле (12) СП 23-103-03 вычисляем толщину звукоизоляционного слоя в обжатом состоянии при  д = 0,1:
d = 0,01(1 – 0,1) = 0,009 м.
Определяем частоту собственных колебаний пола по
формуле (13) СП 23-103-03 при Eд = = 6,6·105 Па:

6,6 10
ЕД
f 0  0,16
= 0,16 0,009  68,3  165  160 Гц.
dm2
По приложению (30) устанавливаем индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием Lnw = 60 дБ.
Вывод. Индекс приведенного уровня ударного шума под
перекрытием, состоящим:
из несущей железобетонной панели толщиной 140 мм, звукоизолирующего материала «Пенотерм» (НПЛ-ЛЭ) толщиной
61
10 мм,
гипсобетонной панели основании пола толщиной
50 мм и линолеума толщиной 3 мм, составляет Lnw = 60 дБ.
Пример 6. Определить индекс приведенного уровня
ударного шума под междуэтажным перекрытием, состоящим из
несущей железобетонной плиты  = 2500 кг/м3 толщиной 160
мм и чистого пола из поливинилхлоридного линолеума с теплозвукоизоляционной подосновой из нитрона толщиной 3,6 мм.
Порядок расчета
Определяем поверхностную плотность несущей плиты
перекрытия:
m1 =  1  1 = 2500·0,16 = 400 кг/м2.
Находим по данным приложения (39) для плиты перекрытия индекс приведенного уровня ударного шума:
Lnwo = 77 дБ.
По приложению (22) устанавливаем индекс снижения
приведенного уровня ударного шума в зависимости от материала покрытия пола:
ΔLnw = 19 дБ.
Определяем по формуле (14) СП 23-101-04 индекс приведенного уровня ударного шума Lnw под междуэтажным перекрытием:
Lnw = 77 – 19 = 58 дБ.
Вывод. Индекс приведенного уровня ударного шума под
междуэтажным перекрытием, состоящим из несущей железобетонной плиты толщиной 160 мм и чистого пола из поливинилхлоридного линолеума с теплозвукоизоляционной подосновой из нитрона толщиной 3,6 мм составляет Lnw = 58 дБ.
Пример 7. Определить индекс изоляции воздушного шу-
ма Rwo (дБ) междуэтажным перекрытием, состоящим из же62
лезобетонной несущей плиты  = 2500 кг/м3, толщиной 160
мм и чистого пола из поливинилхлоридного линолеума на
волокнистой теплозвукоизоляционной подоснове (ГОСТ
18108–80).
Порядок расчета
Определяем поверхностную плотность несущей плиты
перекрытия:
m1 =  1  1 = 2500·0,16 = 400 кг/м2.
Устанавливаем по формуле (8) СП 23-103-03 индекс
изоляции воздушного шума несущей плиты перекрытия:
Rw = 37 lg400 – 43 = 53,3  53,5 дБ.
В связи с тем, что в качестве чистого пола принят поливинилхлоридный линолеум с теплозвукоизоляционной
подосновой (ГОСТ 18108–80), из рассчитанной величины
индекса воздушного шума междуэтажного перекрытия следует вычесть 1 дБ и, таким образом, окончательная величина
Rw составит:
Rw = 53,3 – 1 = 52,5 дБ.
Вывод. Индекс изоляции воздушного шума междуэтажным
перекрытием, состоящим из железобетонной несущей плиты
толщиной 160 мм и чистого пола из поливинилхлоридного
линолеума на волокнистой теплозвукоизоляционной подоснове, составляет Rwo = 52,5 дБ.
63
4. ПРИМЕРЫ СВЕТОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ГРАЖДАНСКИХ И ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
Свет является важнейшей жизненной средой, обеспечивающий освещения внутренних объемов зданий и обогащающий архитектурно-цветовую композицию и цветовое
решение интерьеров помещений. Он является доминирующим фактором в освещении ансамблей жилой застройки
в вечернее и ночное время.
4.1 Светотехнический расчет гражданских зданий
Пример 1. Определить размеры оконного заполнения
жилой комнаты со следующими исходными данными.
А. Исходные данные:
-глубина помещения dп= 6 м;
- ширина помещения bп = 3,4 м;
- площадь помещения Ап = 20,4 м2;
- высота подоконника hпд = 0,8 м;
- высота светового проема окна ho = 1,5 м;
- здание расположено в первой группе административных районов по ресурсам светового климата.
Б. Порядок расчета
По приложению (И) СНиП 23-05-95* устанавливаем
нормированное значение КЕО для жилой комнаты, которое
равно 0,5%.
Определяем отношение :
dп / ho = 6/1,5 = 4,0.
На соответствующей кривой e = 0,5% (рис.1 СП 23-10203) находим точку с абциссой 4,0 и по ординате этой точки
устанавливаем относительную площадь светового проема
Ас.о/А, которая составляет 19%.
Вычисляем площадь светового проема:
Ас.о= 0,19 ∙ Ап = 0,19 ∙ 20,4 = 3,88 м2
64
При высоте оконного проема ho = 1,5 м устанавливаем его
ширину:
bо =
3,88
1,5
= 2,58 м, которую округляем до 2,7 м.
Вывод: Для жилой комнаты с размерами 6000 х 3400 мм
размеры оконного проема составляют: ho = 1,5 м; bо.п = 2,7 м.
Пример 2. Определить размер оконного проема в рабочем
кабинете здания управления, располагаемого в г. Москве.
А. Исходные данные:
-глубина помещения dп= 5,9 м;
- ширина помещения bп = 3,0 м;
- высота h = 2,9 м;
- площадь помещения Ап = 17,7 м2;
- высота подоконника hпд = 0,8 м;
- высота светового проема окна ho = 1,8 м;
- высота верхней грани светового проема над условной
рабочей поверхностью hо1 = 1,9 м;
- здание расположено в первой группе административных районов по ресурсам светового климата.
Б. Порядок расчета
По табл.6 СП 23-102-03 для глубины помещения dп= 5,9
м (более 5 м) устанавливаем нормированное значение КЕО,
которое равно 0,6%.
Определяем отношение:
dп / ho1 = 5,9/1,9 = 3,1.
На рис. (2) СП 23-102-03 находим соответствующую
кривую e = 0,6% (по интерполяции) и на этой кривой определяем точку с абциссой dп / ho1 = 3,1.
По ординате этой точки определяем необходимую относительную площадь светового проема: Ао/Ап= 21,5%.
Вычисляем площадь светового проема Ао:
Ао = 0,215∙ Ап= 0,215 ∙17,7 = 3,81 м2.
65
Находим ширину светового проема:
bо = 3,81 / 1,8 = 2,12 м.
Принимаем стандартный оконный блок размером 1,8 х 2,1 м.
Вывод: Для административного помещения с размерами
5900 х 3000 мм размеры оконного проема составляют: ho = 1,8
м; bо.п = 2,1 м.
4.2. Светотехнический расчет промышленных зданий
Пример 3. Определить оптимальные размеры бокового и
верхнего остекления механосборочного цеха при естественном освещении помещений.
А. Исходные данные
– место строительства – г. Пермь;
– цех размещен в пролете шириной Ш 18 м, длиной L
36 м;
– высота помещения от пола до низа железобетонных
ферм покрытия – 10,8 м;
– высота строительной фермы в коньке – 3,0 м;
– в цехе выполняют работы средней точности, относящиеся к IV разряду зрительной работы;
– цех освещается через боковые светопроемы с одной
стороны и фонарь;
– оконное заполнение принято тройное со стальными,
двойными, глухими переплетами; фонаря – одинарное.
Остекление бокового заполнения светопроема выполнено из
листового стекла, а фонаря – из армированного;
– отделка внутренних поверхностей помещения имеет коэффициенты отражения: потолка – 0,7; стен – 0,6; пола – 0,3;
– ориентация световых проемов по сторонам горизонта – ЮВ.
– коэффициент запаса Кз = 1,3.
Б. Порядок расчета
Оптимальную площадь боковых световых проемов S бо
определяем по формуле
66
Sп K з eN0 K ЗД
S =
100  0 r1 ,

0
для чего предварительно устанавливаем остальные параметры формулы.
Площадь пола при одностороннем расположении световых проемов определяется по формуле:
Sп  L 1,5  H  36 1,5 10,8  583 м2 .
Нормированное значение КЕО при боковом освещении
еN для работ средней точности для г. Перми согласно формулы (1) с учетом табл. 4 СНипП 23-05-95* составляет:
еN  eН  mN  1,5 1,0  1,5 % .
Световая характеристика окна 0 определяется по приложению (32) в зависимости:
-от высоты от уровня условной рабочей поверхности
(УРП) до верха окна
h1 = 10,8 – (0,8 + 0,6) = 9,4 м (см.рисунок);
- отношения длины помещения Lп к его глубине B
Lп
= 36 = 2;
В
18
- отношения глубины помещения B к высоте от уровня
условной рабочей поверхности (УРП) до верха окна h1
В
h1
=
18
=
9,4
1,89 ≈ 1,9.
При полученных отношениях 0 = 9,4.
Значение коэффициента r1 находим по приложению
(35), предварительно определив значение средневзвешенного
коэффициента отражения ср при заданных параметрах 1 =
0,7, 2 = 0,6, и 3 = 0,3; соответствующих площадей потолка
2
и пола S1  S3  36 18  648 м , а также площади боковых стен S2
= (18  10,8)  2  36 10,8  778 м 2
67
 ср 
1s1   2 s2   3 s3 0,5  0,7  648  0,6  778  0,3  648

 0,43 .
s1  s2  s3
648  778  648
При одностороннем боковом освещении для IV разряда
зрительной работы за расчетную точку принимают точку,
удаленную от светового проема на расстояние, равное 1,5 м
высоты от пола до верха светопроемов, т.е. lр = 1,5 · 9,0 = 13,5
м.
В этом случае отношение
lр
В

lр
В
составляет:
13,5
 0,75 .
18
Для отношений
lр
В
= 0,75;
В
Lп
= 2;
= 1,9 и ср = 0,43
h1
В
величина r1 = 2,39 (см. приложение 29).
Коэффициент К зд  1 , так как по условию задачи противостоящие здания отсутствуют.
Общий коэффициент светопропускания при боковом
б
освещении  о рассчитываем по формуле
 об  1   2  0,75  0,8  1  1  1  0,6 .
Необходимая площадь боковых световых проемов составляет, (м2)
б
S0 
583  1,3  1,5  9,4  1
 74,52
100  0,6  2,39
м2.
Задаемся шириной оконных проемов (2,5 м), их количеством (4 шт.) и определяем их высоту из отношения:
hоб 
74,52
 7,45 м.
4  2,5
Найденную высоту остекления округляем в сторону
увеличения кратно 0,6 м, т.е. принимаем h бо = 7,8 м.
68
Рис. К примеру расчета естественного освещения механосборочного
цеха
Для установления окончательных размеров бокового
остекления осуществляем проверочный расчет естественного освещения при боковом расположении световых проемов.
При расчете требуется определить значения КЕО в расчетных
точках помещения при установленных размерах световых
проемов и сравнить их с нормативными. Расчет производится
в следующем порядке:
1. Намечаем расчетные точки, располагая на пересечении условной рабочей поверхности, проходящей на расстоянии 0,8 м от уровня пола и характерного поперечного разреза. Первую точку размещаем на расстоянии 1 м от внутренней поверхности наружной стены, а последнюю на расстоянии 1 м от противоположной стены. Расстояние между
остальными точками принимаем 4 м (всего 5 точек).
2. Определяем значения ебр (%) при боковом освещении.
При отсутствии противостоящих зданий формула имеет вид:
69
 бi  qi  r1   0
.
Кз
3. По графикам А.М. Данилюка I и II устанавливаем
число лучей n1 и n2, проходящих от неба в расчетные точки
через боковые светопроемы.
4. Для определения количества лучей n1 поперечный
разрез здания, выполненный на кальке, накладываем на график I, совмещая полюс графика с расчетной точкой. Затем
устанавливаем угловую высоту середины светового проема
над рабочей поверхностью  (град) и по приложению (38)
определяем значение коэффициента q для каждой расчетной
точки.
5. В момент определения значений n1 отмечаем номера
полуокружностей на графике І, проходящих через точку С –
середину светового проема. Для нахождения числа лучей
n2 накладываем план здания на график ІІ так, чтобы его вертикальная ось проходила посередине помещения, а горизонталь, номер которой соответствует номеру полуокружности
по графику І, проходила через точку С (середину светового
проема).
Величину произведения  бi  qi для расчетных точек заносим в таблицу.
Значение коэффициента 0 приведено в предварительном расчете: 0 = 0,6.
6. Устанавливаем значения коэффициента r1 в расчетных точках по приложению (35) в зависимости от значений
(  ср = 0,43; B/h1 = 1,9 и Lп /В  2 ).
Находим отношения расстояния расчетных l (м) точек
от наружной стены к глубине помещения В:
для точки 1: l1/В  1/18  0,05;
для точки 2: l2 /В  5 /18  0,28;
для точки 3: l3/В  9 /18  0,5;
ерб 
70
для точки 4: l4 /В  13 /18  0,72;
для точки 5: l5/В  17 /18  0,94.
В зависимости от значений
 ср ,
B/h1 ,
l/В ,
Lп /В значения
r1 в расчетных точках составляют:
r1(1)  1,02 ; r1(2)  1,24; r1(3)  1,47 ; r1(4)  2,04 ; r1(5)  2,39 .
Далее определяем расчетные значения КЕО при боковом освещении в расчетных точках:
б
б
б
б
б
eр1
 7,05 %; eр2
 3,70 %; eр3
 1,78 %; eр4
 1,01 %; eр5
 0,49 %.
В связи с тем, что в нормируемой точке (lр = 13,5 м)
расчетное значение КЕО меньше нормативного, т.е.
б
ер5
 1,01  еNб  1,5 % ,
следовательно, для обеспечения нормативной освещенности
необходимо дополнительно к боковому освещению запроектировать верхнее (фонарное) освещение.
Площадь световых проемов при верхнем освещении
определяем по формуле :
S 0ф =
S пв  евN  Ф  K з
100   0 r2 K ф
,
где S пв - площадь пола, принимаемая равной площади помещения за вычетом площади пола, которая использована при
определении площади световых проемов при боковом освещении, Sп, м2;
eNв - нормированное значение КЕО при верхнем естественном освещении;
Ф - световая характеристика фонаря или светового проема в плоскости покрытия;
K ф - коэффициент, учитывающий тип фонаря;
K з - коэффициент запаса;
 0 - общий коэффициент светопропускания;
r2 - коэффициент повышения КЕО при верхнем освеще71
нии светом, отраженным от внутренних поверхностей помещения.
Определяем площадь пола S пв
Sпв  ( Lп .Ш )  Sп  (36 18)  583  65 м2
Нормированное значение КЕО согласно табл.1 СНиП
23-05-95* для условий г. Перми при верхнем освещении еN =
4 %.
Значение световой характеристики ф находим по приложению (34) в зависимости от типа фонаря (прямоугольный
с вертикальным двусторонним остеклением), количества
пролетов (один), отношения длины помещения и ширины
пролета (Lп/А = 36/18 = 2), и отношения высоты помещения и
ширины пролета (Н/А = 10,8/18 = 0,6). При этих параметрах
ф = 6,8 м.
Значение Кф  1,2 (см. приложение 37).
Значение Кз определяем по табл. 3 СНиП 23-05-95* и
примечанию 1 к этому СНиП :
К з  1,3  1,1  1,43 .
Величину r2 устанавливаем по приложению (36), предварительно определив отношение высоты помещения, принимаемой от условной рабочей поверхности до нижней грани
остекления Н Ф к ширине пролета l1 .
При высоте стропильной фермы в коньке – 3,0 м и высоте
бортовой плиты фонаря – 0,6 м расстояние от уровня рабочей
плоскости до низа фонарного остекления Нф составляет:
Нф  (10,8  3,0  0,6)  0,8  13,6 м ,
а отношение Нф/ l1 = 13,6/18 = 0,75.
При величине средневзвешенного коэффициента отражения Рср=0,43, отношения Нф/ l1 = 0,75 и количестве пролетов – один, значение коэффициента r2 составляет 1,4.
Общий коэффициент светопропускания при верхнем
освещении определяем по формуле:
72
 ов =  1  2  3  4  5 ,
где  1 - коэффициент светопропускания материала;
 2 - коэффициент, учитывающий потери света в переплетах;
 3 - коэффициент, учитывающий потери света в несущих
конструкциях покрытий (при боковом освещении 3=0);
 4 - коэффициент, учитывающий световые потери в
солнцезащитных устройствах;
 5 - коэффициент, учитывающий световые потери в защитной сетке, устанавливаемой под фонарями, принимаемый
равным 0,9 (при боковом освещении  5 =1);
 ов  0,6  0,75  0,9  1  0,9  0,36 .
Подставляем найденные значения коэффициентов в
формулу и определяем площадь (м2) световых проемов при
верхнем освещении:
Sов 
65  4  6,8  1,43
 41,8 м 2 .
100  0,36  1,4  1,2
Длина фонарного остекления составляет:
lф  36  (2  6)  24 м .
Высоту фонарного остекления определяем из соотношения:
hф 
41,
 1,74  1,75 м .
24
Для установления окончательной высоты фонарного
остекления осуществляем проверочный расчет естественного освещения при верхнем (фонарном) расположении световых проемов. Численные значения eðâ в расчетных точках
здания определяем по формуле :
 n

   вi   ср (r2 K ф  1   0

е рB =  i 1
,
К3
73
где  вi - геометрический КЕО в расчетной точке при верхнем освещении от i -го проема, определяемый по графикам
Данилюка;
 cp -
среднее значение геометрического КЕО при
верхнем освещении по линии пересечения условной рабочей
поверхности и плоскости характерного разреза помещения;
r2 - коэффициент, учитывающий повышение КЕО при
верхнем освещении благодаря свету, отраженному от поверхностей помещения;
K ф – коэффициент, учитывающий тип фонаря;
 0 - общий коэффициент светопропускания при верхнем
освещении помещения;
K З - коэффициент запаса;
количество точек.
Геометрический коэффициент естественной освещенности в какой-либо точке помещения от неба при верхнем
N-
освещении
 вi
определяют по формуле:
 вi =0,01 n3 . n2 ,
где n3 - число лучей по графику III, проходящих от неба в
расчетную точку через i-й световой проем на поперечном разрезе помещения;
n2 - число лучей по графику II, проходящих от неба в
расчетную точку через i-й световой проем на продольном разрезе помещения.
Количество лучей n3 и n2 устанавливаем, используя графики Данилюка .
Число лучей n3 определяем путем наложения поперечного разреза здания на график ІІІ. Центр графика совмещаем
с расчетными точками, а нижнюю линию графика ІІІ – со
74
следом условной рабочей поверхности поперечного разреза
здания.
Значения n3 для расчетных точек от световых проемов Б
и В (в фонаре) заносим в таблицу. Одновременно отмечаем
положение середины световых проемов C1.
Количество лучей n2 определяем путем наложения продольного разреза здания на график ІІ. При этом необходимо,
чтобы вертикальная ось графика и горизонталь графика, номер которой соответствует положению полуокружности по
графику ІІІ, проходили через точку С1 – середину световых
проемов продольного разреза здания.
Значения n2 от световых проемов Б и В, полученные в
расчетных точках, заносим в расчетную таблицу.
Среднее значение геометрического КЕО  cp при верхнем
освещении вычисляют из выражения:
1 N
 ср    вi ,
N i 1
где
N-
число расчетных точек.
Определяем  ñð при количестве расчетных точек N = 5:
 ср 
1,28  1,14  1,83  1,14  1,28
 1,33.
5
Значения коэффициентов r2 , Кф, 0 , Кз были установлены при определении площади верхнего освещения:
r2 = 1,4; К ф = 1,2; 0 = 0,36; К з = 1,43.
Значения eðâ от верхнего освещения в расчетных точках
составят:
в
в
eр1
 0,99 %; eр2
 0,89 %; eр3в  1,37 %; eр4  0,89 %; eр5в  0,99 %.
в
Эти значения также заносим в расчетную таблицу.
При комбинированном (верхнем и боковом) освещении
для расчета используется формула:
75
е кр  е вр  е бр
,
в
б
е
е
где р , р - расчетные значения КЕО в расчетных точках
помещения соответственно при боковом и верхнем освещении, %.
Далее определяем комбинированные значения КЕО в
расчетных точках при боковом и верхнем освещении :
к
eр1
 7,05  0,99  8,04 % ;
eр3к  1,78  1,37  3,15 % ;
к
eр2
 3,70  0,89  4,59 % ;
к
eр4
 1,01  0,89  1,90 % ;
к
eр5
 0,49  0,99  1,48 % .
Далее определяем среднее значение КЕО еср,%, по формуле:
1  е1  еN N 1 
eср 
  еi  ,

N 1 2
i 2

где e1 и e N - значения КЕО при верхнем или комбинированном освещении в первой и последней точках характерного
разреза помещения;
ei – значения КЕО в остальных точках характерного разреза помещения (i = 2, 3,…,
eср 
N  1 ).
(8,04 / 2)  4,59  3,15  1,90  (1,48 / 2)
 3,71 % .
4
В рассматриваемом примере расчетная величина КЕО в
помещении механического участка сборочного цеха оказалась ниже нормированного значения КЕО ( eN  4 % ) на 9,27
%, что находится в пределах допустимого.
76
Таблица к примеру определения расчетных значений КЕО
Показатели
n1
Проем А
33
6,5
36
Расчетные точки
19
8
34
10
12
32
5
16
30
2,5
21
28

q
11,9
76
1,26
15
6,5
42
1,0
6,5
3,2
27
0,82
2,62
1,5
20
0,72
1,08
0,7
15
0,65
0,45
l
B
0,05
0,28
0,5
0,72
0,94
 0 (предварительный метод расчета)
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
r1
К з (предварительный метод расчета)
1,02
1,24
1,47
2,04
2,39
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
0,47
0,57
0,68
0,94
1,10
7,05
3,70
1,78
1,01
0,49
0
1,5
2,0
2,5
0
24,5
27
31
0
0
61
91,5
57
114
51
128
2,0
27
57
114
1,5
24,5
61
91,5
0
0
0
0
0
0
0
0
128
114
183
114
128
1,28
1,14
1,83
1,14
1,28
1,33
1,33
1,33
1,33
1,33
0,99
0,89
1,37
0,89
0,99
8,04
4,59
3,15
1,90
1,48
Положение т. С
n2
 б  0,01n1  n2
б  q

 0  r1
Кз
 б  q   0  r1
e 
Кз
б
р
n3
Положение т. С1
n2
n2  n3
n3
Положение т. С1
n2
n2  n3

n2  n3
 в  0,01  n3  n2
 в1   в2  ...   в N
 ср 
N
( в   ср (r2  К ф  1))   0
в
eр 
Кз
ерк  ерб  ерв
Проем Б
0
0
0
0
Проем В
2,5
31
51
128
е1k / 2  ...  е Nk / 2
еср 
N 1
3,71
Вывод: Естественная освещенность механосборочного цеха отвечает нормативным требованиям СНиП 23-05-95*.
77
Библиографический список
1. Архитектурная физика: Учеб. для вузов: Спец. ‖Архитектура‖/ В.К.Лицкевич,
Л.И.Макриненко, И.В.Мигалина и др.; Под ред.Н.В.Оболенского.- М.: Стройиздат,2008.-448 с.: ил.
2. Архитектура гражданских и промышленных зданий В 5 т. Учб. для вузов Том
V/ Промышленные здания Л.Ф.Шубин – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 2010. 335 с.: ил.
3. Дятков С.В. Ахитектура промышленных зданий: Учебн.пособие для строит.вузов. - 2-е изд., перераб. - М.: Высшая школа, 2008. - 480 с.: ил.
4. Строительные нормы и правила, СНиП 23-05-95* «Естественное и искусственное освещение».- М.: Госстрой России.2003.
5. Свод правил по проектированию и строительству СП 23-102-03 «Естественное
и искусственное освещение жилых и общественных зданий» - М.: Госстрой России.2003.
5. Строительные нормы и правила, СНиП 23-02-03 «Тепловая защита зданий» М.: Госстрой России, 2004.
6. Свод правил по проектированию и строительству СП 23-101-04 «Проектирование тепловой защиты зданий» - М.: Госстрой России. 2004.
7. Строительные нормы и правила, СНиП 23-01-99 «Строительная климатология»М.: Госстрой России.1999.
8. Строительные нормы и правила, СНиП 23-03-03 «Защита от шума» - М.: Госстрой России.2003.
9.Свод правил по проектированию и строительству СП 23-103-03 «Проектирование звукоизоляции ограждающих конструкций жилых и общественных зданий» М.: Госстрой России.2004.
10. Шептуха Т.С. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций: метод.
указания / Т.С.Шептуха; Перм. гос. техн. ун-т. – Пермь, 2001. 22 с.: ил.
11. Физико-техническое проектирование ограждающих конструкций зданий:
учеб. Пособие / А.И.Маковецкий, А.Н.Шихов . – Пермь : Изд-во Перм. гос. техн.
ун-та, 2007.- 356 с.
12. Шихов А.Н. Архитектурная и строительная физика: учеб. Пособие / А.Н. Шихов, Д.А. Шихов; ФГБОУ ВПО Пермская ГСХА. - Пермь: Изд-во: ФГБОУ ВПО
Пермская ГСХА, 2011.- 380 с.
78
7. Задания для самостоятельной работы
Задание 1.Определить достаточность сопротивления теп-
лопередачи наружной кирпичной стены слоистой кладки с
внутренним утепляющем слоем из пенополистирольных
плит с объемной массой 100 кг/м3 (для вариантов 1-15) и 40
кг/м3 (для вариантов 16-30).
Вари
ант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Место строительства
Х1
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
250
380
510
640
770
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
79
Параметры кладки
Х2
75
75
75
75
75
100
100
100
100
100
125
125
125
125
125
150
150
150
150
150
175
175
175
175
175
200
200
200
200
200
250
250
250
250
250
300
300
300
300
300
Х3
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
120
Задание 2. Для своего варианта определить достаточ-
ность выполнения санитарно-гигиенических требований стеновым ограждением, характеристики которого приведены в
задании 1.
Задание 3. Определить толщину утеплителя холодного
чердачного перекрытия, состоящего из ж/б панели δ=100 мм,
пароизоляция – 1 слой рубитекса; цементно-песчаной стяжки
δ=30 мм и утеплителя:
Вариант
Место строительства
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
Материал утеплителя
Плотность
утеплите
ля кг/м3
Пенопласт
125
-//-//100
Пенополиуретан
80
-//-//60
-//-//40
Пенополистирол
40
-//-//100
-//-//150
Плиты минераловатные
50
-//-//100
-//-//200
-//-//300
Пенопласт
125
-//-//100
Пенополиуретан
80
-//-//60
-//-//40
Пенополистирол
40
-//-//100
-//-//150
Плиты минераловатные
50
-//-//100
-//-//200
Экструдированный пенополистирол
45
-//-//25
Пеностекло
300
Пеностекло
200
Пенополиуретан
80
Пенополиуретан
60
Пенополиуретан
40
Плиты из стеклянного штапельного волокна«URSA»
400
Плиты из стеклянного штапельного волокна«URSA»
85
-//-//75
-//-//60
-//-//45
-//-//35
-//-//20
-//-//15
Пеноплекс
45
Пеноплекс
35
80
Задание 4. Для своего варианта определить достаточ-
ность выполнения санитарно-гигиенических требований чердачным перекрытием холодного чердака, характеристики которого приведены в задании 3.
Задание 5. Проверить возможность конденсации водяных
паров на внутренней поверхности наружной стены жилого
здания выполненного из однослойных керамзитобетонных
панелей толщиной 400 мм, оштукатуренных с внутренней
стороны цементно-песчаным раствором толщиной 15 мм и
офактуренных с наружной стороны мраморной крошкой
толщиной 20 мм.
Вариант
Место
строительства
1
Архангельск
Плотность
керамзито
бетона
600
21
Пермь
Плотность
перлитобетона
600
2
Брянск
600
22
Рязань
600
3
Владимир
600
23
Томск
600
4
Вологда
600
24
Тюмень
600
5
Воронеж
600
25
Уфа
600
6
Глазов
600
26
Челябинск
600
7
Иркутск
800
27
Ярославль
800
8
Казань
800
28
Ижевск
800
9
Кемерово
800
29
Саратов
800
10
Вятка
800
30
Новгород
800
11
Красноярск
800
31
Чебоксары
800
12
Курск
1000
32
Самара
1000
13
Курган
1000
33
Саратов
1000
14
Липецк
1000
34
Владивосток
1000
15
Москва
1000
35
Хабаровск
1000
16
Новосибирск
1000
36
Тула
1000
17
Орел
1200
37
Ульяновск
1200
18
Оренбург
1200
38
Чита
1200
19
Пенза
1200
39
Ярославль
1200
20
Пермь
1200
40
Тамбов
1200
81
Вариант
Место строительства
Задание 6. Проверить выполнение условия ∆t ≤ ∆tн для
чердачного перекрытия теплого чердака 9-этажного жилого
дома
Вариант
Город строительства
Вариант
Город строительства
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
17
18
19
20
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
37
38
39
40
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
Задание 7. Для города своего варианта определить нор-
мируемые сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций технического подвала:
- над подвального перекрытия;
- не заглубленной части наружной стены;
- заглубленной части наружной стены.
Задание 8. Для города своего варианта определить толщину утеплителя над подвального перекрытия и не заглубленной части наружной стены. Стена выполнена из глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе
82
плотностью 1800 кг/м 3 , материал утеплителя над подвального перекрытия приведен в таблице.
Вариант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Место строительства
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
25
26
27
28
29
30
31
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
32
Самара
33
34
35
36
37
38
39
40
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
Материал утеплителя
Пенопласт
-//-//Пенополиуретан
-//-//-//-//Пенополистирол
-//-//-//-//Плиты минераловатные
-//-//-//-//-//-//Пенопласт
-//-//Пенополиуретан
-//-//-//-//Пенополистирол
-//-//-//-//Плиты минераловатные
-//-//-//-//Экструдированный пенополистирол
-//-//Пеностекло
Пеностекло
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Плиты из стеклянного штапельного волокна «URSA»
Плиты из стеклянного штапельного волокна «URSA»
-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//Пеноплекс
Пеноплекс
83
Плотность
утеплителя кг/м3
125
100
80
60
40
40
100
150
50
100
200
300
125
100
80
60
40
40
100
150
50
100
200
45
25
300
200
80
60
40
400
85
75
60
45
35
20
15
45
35
Задание 9. Определить требуемое сопротивление теплопереgc
дачи покрытия теплого чердака R o , м2·°С/Вт, 9-этажного
жилого дома, оборудованного газовыми приборами.
В
теплом чердаке проходит трубопровод отопительной системы диаметром 100 мм при температуре теплоносителя 95°С.
Высота наружных стен теплого чердака составляет 2м. Размеры чердака и диаметр трубопроводов приведены в таблице.
Вариант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Город строительства
Размеры чердака
Длина, м Ширина,м
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
84
12
12
12
12
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
15
15
18
18
18
18
12
12
12
12
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
15
15
18
18
18
18
Длина трубопровода, м
40
44
48
52
56
60
64
68
40
44
48
52
56
60
64
68
40
44
48
52
40
44
48
52
56
60
64
68
40
44
48
52
56
60
64
68
40
44
48
52
Задание 10. Для своего варианта по данным задания 9
проверить наружные стены теплого чердака на не выпадение
конденсата на их внутренней поверхности.
Задание 11. Для своего варианта по данным задания 9
определить температуру точки росы для теплого чердака 9этажного жилого дома.
Задание 12. Расчетным путем определить удовлетворяют
ли условиям паропроницания конструкция покрытия, состоящей из следующих конструктивных элементов:
- 4 слоя рубитекса;
- цементная стяжка δ=20 мм;
- утеплитель -(см.таблицу);
- пароизоляция - слой рубитекса;
- железобетонная пустотная плита δ=220 мм.
Вариант
Место строительства
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Материал утеплителя
Плотность
Утеплителя
кг/м3
Пенопласт
125
-//-//100
Пенополиуретан
80
-//-//60
-//-//40
Пенополистирол
40
-//-//100
-//-//150
Плиты минераловатные
50
-//-//100
-//-//200
-//-//300
Пенопласт
125
-//-//100
Пенополиуретан
80
-//-//60
-//-//40
Пенополистирол
40
-//-//100
-//-//150
Плиты минераловатные
50
-//-//100
-//-//200
Экструдированный пенополистирол
45
85
25
26
27
28
29
30
31
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
32
Самара
33
34
35
36
37
38
39
40
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
-//-//Пеностекло
Пеностекло
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Пенополиуретан
Плиты из стеклянного штапельного
волокна «URSA»
Плиты из стеклянного штапельного
волокна «URSA»
-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//-//Пеноплекс
Пеноплекс
25
300
200
80
60
40
400
85
75
60
45
35
20
15
45
35
Задание 13. Для города своего варианта определить до-
статочность сопротивления паропроницанию (из условия недопустимости накопления влаги за годовой период) для слоистой кирпичной стены, состоящей из:
1 слой – кирп. кладки δ=380 мм.
2 слой – пенополистирольного утеплителя δ=150 мм.
3 слой – кирпичной кладки δ=250 мм.
Характеристика материалов:
1. Кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на
цементно-песчаном растворе, γ0=1800 кг/м3.
2. Пенополистирол, γ0=100 кг/м3.
Задание 14. Для города своего варианта определить достаточность сопротивления парапроницанию (из условия
ограничения влаги за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха) для ограждающей конструкции, характеристики которой приведены в задании 13.
86
Задание 15. Определить достаточность сопротивления
воздухопроницанию стеновой панели, состоящей из 2-х слоев
железобетона δ=100 мм и внутреннего слоя утеплителя из
пенополистирола толщиной 100 мм.
Вариант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Место
строительства
Высота
здания от
поверхности земли
до верха
карниза
Вариант
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
10
21
Пермь
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
37
34
31
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
37
34
31
Липецк
Москва
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
33
36
39
35
36
37
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
42
45
48
38
39
40
Чита
Ярославль
Тамбов
42
45
48
87
Место
строительства
Высота
здания от
поверхности земли
до верха
карниза
33
36
39
Задание 16. Определить температуру на внутренней по-
верхности кирпичной кладки толщиной 510 мм с бетонным
включением шириной 100 мм для следующих вариантов:
Вариант
Место строительства
1
2
3
4
5
6
7
8
Архангельск
Брянск
Владимир
Вологда
Белгород
Воронеж
Глазов
Иркутск
9
10
11
12
13
14
15
16
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
17
18
19
20
21
22
23
24
Новосибирск
Орел
Оренбург
Пенза
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
25
Уфа
26
27
28
29
30
31
32
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
Новгород
Чебоксары
Самара
33
Саратов
34
35
36
37
38
39
40
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
Ярославль
Тамбов
Конструкция ограждения
88
Задание 17. Определить достаточность звукоизоляции от
воздушного и ударного шума междуэтажного перекрытия без
звукоизолирующего слоя. Состав перекрытия приведен в
таблице.
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Состав перекрытия
Цементнопесчаная стяж-3 Покрытие пола из рулонноНесущая часть перекрытия
ка γ=2100 кг/м го материала
и толщиной;мм
Круглопустотная железобе20
Теплозвукоизоляционный
тонная плита,
30
поливинилхлоридный линоδ=220 мм
40
леум на основе лубяных во50
локон δ=5,5 мм
60
Круглопустотная железобе20
Теплозвукоизоляционный
тонная плита, δ=220 мм
30
поливинилхлоридный
40
линолеум на основе
50
лубяных волокон δ=3,5 мм
60
Сплошная железобетонная
20
Поливинилхлоридный
панель перекрытия,
30
линолеум с подосновой из
δ=100 мм
40
нитрона δ=3,6 мм
50
60
Сплошная железобетонная
20
Поливинилхлоридный липанель перекрытия,
30
нолеум с подосновой из
δ=140 мм
40
нитрона δ=5,1 мм
50
60
Сплошная железобетонная
20
Ворсолин беспетлевой на
панель перекрытия,
30
вязально-прошивной подδ=160 мм
40
кладке δ= 4,5 мм
50
60
Круглопустотная железобе20
Двухслойный релин на войтонная плита перекрытия,
30
лочной подоснове
δ = 220 мм
40
δ = 3,7 мм
50
60
Сплошная железобетонная
20
Ковролин или плитки
панель перекрытия,
30
из него δ = 8,0 мм
δ =100 мм
40
50
60
Сплошная железобетонная
20
Ковролин без вспененной
панель перекрытия,
30
основы
δ = 160 мм
40
δ = 8,0 мм
50
60
89
Задание 18. Построить расчетную частотную характери-
стику изоляции воздушного шума каркасно-обшивной перегородки, состоящей из двух тонких листов по каркасу из тонкостенного металлического профиля, при одинаковой толщине листов:
Конструкция перегородки
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Обшивка перегородки из :
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
гипсокартонных плит
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
древесно-стружечных плит (ДСП)
твердых древесно-волокнистых плит (ДВП)
твердых древесно-волокнистых плит (ДВП)
твердых древесно-волокнистых плит (ДВП)
твердых древесно-волокнистых плит (ДВП)
твердых древесно-волокнистых плит (ДВП)
гофрированных листов из алюминиевых сплавов
гофрированных листов из алюминиевых сплавов
гофрированных листов из алюминиевых сплавов
гофрированных листов из алюминиевых сплавов
гофрированных листов из алюминиевых сплавов
асбестоцементных плит
асбестоцементных плит
асбестоцементных плит
асбестоцементных плит
асбестоцементных плит
стекло органическое
стекло органическое
стекло органическое
стекло органическое
стекло органическое
90
Плотность,
γ, кг/м3
1100
1100
1100
1100
1100
850
850
850
850
850
850
850
850
850
850
650
650
650
650
650
1100
1100
1100
1100
1100
2500
2600
2500
2600
2700
2100
1800
1600
2100
1800
1200
1200
1200
1200
1200
Толщина во
здушного про
межутка d, мм
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
50
75
100
150
200
Задание 19. Рассчитать индекс изоляции воздушного шу-
ма (методом построения частотной характеристики) для межкомнатной перегородки при следующем конструктивном решении ее (см. таблицу):
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
Материал перегородки
Кирпичная кладка
Кирпичная кладка
Кирпичная кладка
Газобетонные блоки
Газобетонные блоки
Газобетонные блоки
Пазогребневые плиты из гипсобетона
Пазогребневые плиты из гипсобетона
Пазогребневые плиты из гипсобетона поризованные
Пазогревные плиты из гипсобетона поризованные
Керамзитобетонные плиты класса В 7,5
Керамзитобетонные плиты класса В 7,5
Керамзитобетонные плиты класса В 7,5
Керамзитобетонные плиты класса В 7,5
Перлитобетонные плиты класса В 7,5
Перлитобетонные плиты класса В 7,5
Перлитобетонные плиты класса В 7,5
Перлитобетонные плиты класса В 7,5
Керамзитобетонные плиты класса В 12,5 – В 15
Керамзитобетонные плиты класса В 12,5- В 15
Керамзитобетонные плиты класса В 12,5 – В 15
Керамзитобетонные плиты класса В 112,5 – В 15
Аглопоритобетонные плиты класса В 7,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 7,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 7,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 12,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 12,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 12,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 12,5
Аглопоритобетонные плиты класса В 12,5
Газобетонные блоки
Газобетонные блоки
Газобетонные блоки
Шлакобетонные плиты
Шлакобетонные плиты
Шлакобетонные плиты
Шлакобетонные плиты
Шлакобетонные плиты
Шлакобетонные плиты
Пенобетонные плиты плиты
91
Толщина,
d, мм
120
120
120
100
100
100
98
98
98
Плотность,
γ, кг/м3
1800
1600
1400
1000
800
600
1300
1200
1000
98
80
80
80
80
80
80
80
80
100
100
100
100
100
100
100
100
80
60
80
60
150
150
150
100
100
100
80
80
80
80
800
1500
1300
1200
1100
1400
1300
1200
1000
1700
1600
1400
1250
1300
1200
1000
1500
1500
1600
1700
1800
1000
800
600
1200
1400
1600
1200
1400
1600
1200
Задание 20. Определить достаточность нормативной зву-
коизоляции от воздействия воздушного шума для междуэтажного перекрытия, состоящего из следующих конструктивных элементов (см. таблицу):
№
п/п Несущая часть перекрытия
1 многопустотной плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
2 многопустотной плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
3 многопустотной плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
4 многопустотной плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
5 железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=100 мм
6 железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=100 мм
7 железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=100 мм
8
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=100 мм
9
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
10
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
11
12
13
Деревянные Дощатый
Материал звукоизолаги сечени- пол толщи
лирующей прокладки ем а x h, мм ной δ, мм
жестких минерало50 х 70
35
ватных плит,
γ=110 кг/м3, δ =40 мм
жестких минерало50 х 70
25
ватных плит
γ=140 кг/м3, δ=50 мм
полужестких минера70 х 100
35
ловатных плит
γ=80 кг/м3 и δ=50 мм
полужестких минера70 х 100
25
ловатных плит
γ=100 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловат50 х 70
35
ные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловат50 х 70
25
ные прошивные
γ=150 кг/м3 и δ=50 мм
плита из изовербазальтового волокна
70 х 100
35
на основе синтетического связующего
γ=80 кг/м3,,δ=40 мм
плита из изовербазальтового волокна
70 х 100
25
на основе синтетического связующего
γ=110 кг/м3 и δ=50 мм
плита из изовербазальтового волокна
100 х 100
35
на основе синтетического связующего
γ=130 кг/м3 и δ=50 мм
плиты древесно100 х 100
25
волокнистой мягкой
γ=250 кг/м3, δ=20 мм
жесткие минерало70 х 100
35
ватные плиты
γ=80 кг/м3 и δ=50 мм
жесткие минерало70 х 100
25
ватные плиты
γ=90 кег/м3 и δ=40 мм
жесткие минерало50 х 70
35
ватные плиты
γ=110 кг/м3 и δ=40 мм
92
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ= 160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
многопустотные ж/б плиты плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
жесткие минераловатные плиты
γ=140 кг/м3 и δ=50 мм
полужесткие минераловатные плиты
γ=80 кг/м3 и δ=50 мм
полужесткие минераловатные плиты
γ=100 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=150 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=80 кг/м3 и δ=40 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=110 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=130 кг/м3 и δ=50 мм
плиты древесноволокнистые мягкие
γ=250 кг/м3 и δ=20 мм
маты минераловатные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=150 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=80 кг/м3 и δ=40 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=110 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=130 кг/м3 и δ=50 мм
93
50 х 70
25
70 х 100
35
70 х 100
25
100 х 0
35
100 х 00
25
50 х 70
35
50 х 70
25
70 х 70
35
70 х 70
25
70 х 100
35
70 х 100
25
100 х 100
35
100 х 100
25
50 х 70
35
28
29
30
31
многопустотные ж/б плиты плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
многопустотные ж/б плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
многопустотные ж/б плиты
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=220 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
32
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
33
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=140 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
железобетонные панели
плотностью
γ=2500 кг/м3 и δ=160 мм
34
35
36
37
38
39
40
плиты древесноволокнистые мягкие
γ=250 кг/м3 и δ=20 мм
маты минераловатные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=150 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=110 кг/м3 и δ=50 мм
плиты из изовербазальтового волокна
на синтетическом
связующем
γ=130 кг/м3 и δ=50 мм
плиты древесноволокнистые мягкие
γ=250 кг/м3 и δ=20 мм
маты минераловатные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=150 кг/м3 и δ=50 мм
жестких минераловатных плит,
γ=110 кг/м3, δ =40 мм
жестких минераловатных плит
γ=140 кг/м3, δ=50 мм
полужестких минераловатных плит
γ=80 кг/м3 и δ=50 мм
полужестких минераловатных плит
γ=100 кг/м3 и δ=40 мм
маты минераловатные прошивные
γ=90 кг/м3 и δ=40 мм
50 х 70
25
70 х 70
35
70 х 70
25
50 х 70
35
50 х 70
25
70 х 100
35
70 х 100
25
100х100
35
50 х 70
35
50 х 70
25
70 х 100
35
70 х 100
25
100х100
35
Примечание: толщина звукоизолирующих прокладок приведена в не обжатом состоянии
Задание 21. Для своего варианта определить достаточность нормативной звукоизоляции от воздействия ударного
шума для междуэтажного перекрытия, характеристики которого представлены в задании 20.
94
Задание 22. Определить площадь бокового остекления 3-х пролетного цеха по данным,
приведенным в таблице. Здание отдельно стоящее.
Размеры здания, м
№
п/п
l1
l2
l3
L
1
12
12
12
2
12
18
3
4
5
12
18
18
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
24
18
18
18
12
12
12
12
12
18
24
Вид остекления
К3
H
eHб ,
%
60
6,0
1,5
2,0
12
60
6,0
1,5
2,0
18
18
24
18
18
18
60
60
60
6,0
6,0
6,0
1,5
1,5
1,5
1,8
1,8
1,7
24
24
24
24
18
18
18
18
18
18
18
24
24
24
24
18
18
18
12
12
12
18
18
24
60
60
72
72
72
72
72
72
84
84
84
60
6,0
6,0
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
7,2
8,4
8,4
8,4
9,6
1.5
1,5
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,3
0,3
0,3
1,5
1,7
1,6
1,6
1,5
1,5
1,4
1,4
1,3
1,3
1,2
1,2
1,3
стекло оконное
одинарное
стекло оконное одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное двойное
стекло оконное
тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
органическое стекло
стеклоблок
стеклопакеты
стекло оконное одинарное
стекло оконное одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное двойное
стекло оконное тройное
стекло оконное тройное
стекло оконное одинарное
1
Материал
переплетов
Значение коэф-та
отражения
Город
строительства
1
2
3
дерево
0,9
0,7
0,3
Архангельск
металл
0,8
0,7
0,3
Брянск
дерево
металл
дерево
0,9
0,8
0,7
0,6
0,6
0,7
0,3
0,3
0,3
Владимир
Вологда
Белгород
металл
дерево
дерево
ж/б панели
металл
дерево
металл
дерево
металл
дерево
металл
дерево
0,7
0,9
0,8
0,9
0,8
0,7
0,9
0,8
0,7
0,6
0,6
0,6
0,6
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,7
0,6
0,7
0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,1
0,1
0,1
0,3
0,3
0,1
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Новосибирск
18
19
20
24
24
24
12
12
12
12
18
24
60
60
60
9,6
9,6
9,6
1,5
1,5
1,5
1,3
1,4
1,4
21
22
23
24
25
26
27
28
29
24
24
30
30
30
30
30
30
30
18
18
30
12
12
12
12
18
18
18
24
30
12
18
24
30
24
30
72
72
72
72
84
84
84
84
90
10,8
10,8
10,8
10,8
12,0
12,0
12,0
12,0
14,4
1,0
1,0
4,0
4,0
4,0
4,0
3,0
3,0
3,0
1,5
1,5
1,3
1,3
1,3
1,4
1,4
1,4
1,5
30
31
30
18
24
18
30
18
90
60
14,4
7,2
3,0
1,0
1,5
1,3
32
33
34
35
36
37
38
18
18
18
24
24
24
30
24
30
30
18
24
30
30
18
18
24
24
24
24
30
60
60
72
72
72
84
84
8,4
9,6
10,8
7,2
8,4
9,6
10,8
1,5
2,0
2,5
3,0
1,0
1,5
2,0
1,4
1,5
1,3
1,4
1,5
1,3
1,4
39
40
30
30
24
24
24
18
84
90
12,0
12,0
2,5
3,0
1,5
1,5
стекло оконное двойное
стекло оконное тройное
стекло оконное одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
оргстекло
стеклоблок
оргстекло
стеклоблоки
стекло оконное одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
оргстекло
стеклоблок
стекло оконное
одинарное
стекло оконное двойное
стекло оконное двойное
2
сталь
дерево
сталь
0,6
0,6
0,6
0,7
0,7
0,7
0,1
0,1
0,1
Орел
Оренбург
Пенза
дерево
дерево
сталь
сталь
дерево
----дерево
----сталь
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,9
0,9
0,6
0,6
0,6
0,6
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,1
Пермь
Рязань
Томск
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
дерево
сталь
0,9
0,9
0,8
0,7
0,1
0,3
Новгород
Чебоксары
дерево
сталь
дерево
сталь
дерево
сталь
дерево
0,8
0,9
0,8
0,7
0,7
0,9
0,9
0,7
0,6
0,6
0,7
0,6
0,7
0,7
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,2
0,3
Самара
Саратов
Владивосток
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
сталь
дерево
0,8
0,9
0,7
0,6
0,3
0,3
Ярославль
Тамбов
Задание 23. Определить площадь верхнего остекления отдельно стоящего 3-х пролетного цеха по
данным, приведенным в таблице.
eHв ,
Размеры здания, м
К3
№
п/п
l1
l2
l3
L
H
1
12
12
12
60
6,0
1,5
2,0
2
12
18
12
60
6,0
1,5
2,0
3
12
18
18
60
6,0
1,5
1,8
4
18
18
18
60
6,0
1,5
1,8
5
18
24
18
60
6,0
1,5
1,7
6
7
8
9
10
11
18
24
18
18
18
12
24
24
24
24
18
18
24
24
24
18
18
18
60
60
72
72
72
72
6,0
6,0
7,2
7,2
7,2
7,2
1.5
1,5
1,0
1,0
1,0
1,0
1,7
1,6
1,6
1,5
1,5
1,4
12
12
18
12
72
7,2
1,0
1,4
13
12
18
12
72
7,2
1,0
1,3
Вид
остекления
Мате
риал
перепле
тов
%
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
органическое стекло
стеклоблоки
стеклопакет
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
3
Значение коэф-та
отражения
Мате
Город строриал
итель
конструкции
ства
покрытия
1
2
3
дерево
0,9
0,7
0,3
ж/б
Архангельск
металл
0,8
0,7
0,3
ж/б
Брянск
дерево
0,9
0,6
0,3
ж/б
Владимир
металл
0,8
0,6
0,3
ж/б
Вологда
дерево
0,7
0,7
0,3
металл
Белгород
металл
дерево
дерево
ж/б панели
металл
дерево
0,7
0,9
0,8
0,9
0,8
0,7
0,6
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,3
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
металл
металл
металл
металл
ж/б
ж/б
Воронеж
Глазов
Иркутск
Казань
Кемерово
Вятка
металл
0,9
0,6
0,1
ж/б
Красноярск
дерево
0,8
0,6
0,1
ж/б
Курск
14
12
18
12
84
8,4
0,3
1,3
15
12
18
18
84
8,4
0,3
1,2
16
18
18
18
84
8,4
0,3
1,2
17
24
24
24
60
9,6
1,5
1,3
18
24
12
12
60
9,6
1,5
1,3
19
24
12
18
60
9,6
1,5
1,4
20
24
12
24
60
9,6
1,5
1,4
21
24
18
18
72
10,8
1,0
1,5
22
24
18
24
72
10,8
1,0
1,5
23
30
30
30
72
10,8
4,0
1,3
24
25
26
27
28
29
30
30
30
30
30
30
12
12
12
12
18
18
12
18
24
30
24
30
72
84
84
84
84
90
10,8
12,0
12,0
12,0
12,0
14,4
4,0
4,0
4,0
3,0
3,0
3,0
1,3
1,3
1,4
1,4
1,4
1,5
30
30
24
30
90
14,4
3,0
1,5
стекло оконное
двойное
стекло оконное
тройное
стекло оконное
тройное
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
тройное
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
оргстекло
стеклоблоки
оргстекло
стеклоблоки
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
4
металл
0,7
0,6
0,1
ж/б
Курган
дерево
0,6
0,7
0,3
ж/б
Липецк
металл
0,6
0,6
0,3
ж/б
Москва
дерево
0,6
0,7
0,1
сталь
Новосибирск
сталь
0,6
0,7
0,1
сталь
Орел
дерево
0,6
0,7
0,1
ж/б
Оренбург
сталь
0,6
0,7
0,1
ж/б
Пенза
дерево
0,7
0,6
0,2
ж/б
Пермь
дерево
0,7
0,6
0,2
ж/б
Рязань
сталь
0,7
0,6
0,2
сталь
Томск
сталь
дерево
----дерево
----сталь
0,7
0,8
0,8
0,8
0,9
0,9
0,6
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,1
сталь
сталь
сталь
сталь
сталь
сталь
Тюмень
Уфа
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Саратов
дерево
0,9
0,8
0,1
сталь
Новгород
31
18
18
18
60
7,2
1,0
1,3
32
18
24
18
60
8,4
1,5
1,4
33
18
30
18
60
9,6
2,0
1,5
34
18
30
24
72
10,8
2,5
1,3
35
36
37
38
24
24
24
30
18
24
30
30
24
24
24
30
72
72
84
84
7,2
8,4
9,6
10,8
3,0
1,0
1,5
2,0
1,4
1,5
1,3
1,4
39
30
24
24
84
12,0
2,5
1,5
40
30
24
18
90
12,0
3,0
1,5
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
тройное
стекло армированное
стекло узорчатое
оргстекло
стеклоблок
стекло оконное
одинарное
стекло оконное
двойное
стекло оконное
двойное
5
сталь
0,9
0,7
0,3
31
Чебоксары
дерево
0,8
0,7
0,3
32
Самара
сталь
0,9
0,6
0,3
33
Саратов
дерево
0,8
0,6
0,3
34
Владивосток
сталь
дерево
сталь
дерево
0,7
0,7
0,9
0,9
0,7
0,6
0,7
0,7
0,3
0,3
0,2
0,3
35
36
37
38
Хабаровск
Тула
Ульяновск
Чита
сталь
0,8
0,7
0,3
39
Ярославль
дерево
0,9
0,6
0,3
40
Тамбов
Приложение 1
Приложение 2
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим
помещений здания
Сухой
Нормальный
Влажный или мокрый
Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности района
строительства
сухой
нормальный
влажный
А
А
Б
А
Б
Б
Б
Б
Б
Приложение 3
Коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности
ограждающей конструкции
Внутренняя поверхность ограждения
1. Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими
ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а между
гранями соседних ребер h/a0,3
2. Потолков с выступающими ребрами при отношении h/a>0,3
3. Окон
4. Зенитных фонарей
100
Коэффициент
тепловосприятия
 int , Вт/(м2°С)
8,7
7,6
8,0
9,9
Приложение 4
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей
конструкции
Коэффициент
теплоотдачи
для зимних
условий  ext ,
Вт/(м2°С)
Наружная поверхность ограждающих конструкций
1. Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над
холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной
строительно-климатической зоне
2.Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с
наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной
строительно-климатической зоне
3.Перекрытий чердачных и над не отапливаемыми подвалами со
световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом
4.Перекрытий над не отапливаемыми подвалами без световых
проемов в стенах, расположенных выше уровня земли и над не
отапливаемыми техническими подпольями, расположенными
ниже уровня земли
23
17
12
6
Приложение 5
Температура и относительная влажность воздуха внутри здания для
холодного периода года
Температура
воздуха внутри
Тип здания
здания, t int ,оC
20+2
Допустимая относительная влажность воздуха,
 int ,%
1.Жилые, школьные и другие об55+5
щественные здания (кроме приведенных в п.2 и 3)
2.Поликлиники и лечебные учре21+1
55+5
ждения
3.Детские дошкольные учреждения
22+1
55+5
Примечание. Более высокая температура воздуха внутри здания применяется при теплотехническом расчете угловых помещений.
Приложение 6
Температура точки росы воздуха внутри здания
для холодного периода года
Тип здания
1. Жилые, школьные и другие общественные здания
(кроме приведенных в пп. 2 и 3)
2. Поликлиники и лечебные учреждения
3. Детские дошкольные учреждения
101
Температура точки
росы t d , оС
10,7
11,6
12,6
Приложение 7
Приведенный расход воздуха в системе вентиляции G ven
Этажность здания Приведенный расход воздуха G ven , кг/(м2∙ч), при наличии в
квартирах
газовых плит
электроплит
5
12
9,6
9
19,5
15,6
12
20,4
16
26,4
22
35,2
25
39,5
Приложение 8
Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции трубопроводов на чердаке и подвалах
Средняя температура теплоносителя, °С
Условный диаметр трубопро60
70
95
105
125
вода, мм
g
Линейная плотность теплового потока pi ,Вт/м
10
7,7
9,4
13,6
15,1
18
15
9,1
11
15,8
17,8
21,6
20
10,6
12,7
18,1
20.4
25,2
25
12
14,4
20,4
22,8
27,6
32
13,3
15,8
22,2
24,7
30
40
14,6
17,3
23,9
26,6
32,4
50
14,9
17,7
25
28
34,2
70
17
20,3
28,3
31,7
38,4
80
19,2
22,8
31,8
35,4
42,6
100
20,9
25
35,2
39,2
47,4
125
24,7
29
39,8:
44,2
52,8
150
27,6
32,4
44,4
49,1
58,2
Приложение 9
Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей
конструкции по отношению к наружному воздуху
Ограждающие конструкции
Коэффициент n
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые
1
наружным воздухом), зенитные фонари, перекрытия чердачные
(с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия
над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с
0,9
наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной
строительно-климатической зоне
3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми
0,75
проемами в стенах
4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых
0,6
проемов в стенах, расположенные выше уровня земли
5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями,
0,4
расположенными ниже уровня земли
102
Приложение 10
Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего
воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции
Здания и помещения
Нормируемый температурный перепад t n °С, для
покрытий и
наружных
чердачных
стен
перекрытий
1. Жилые, лечебнопрофилактические и детские
4,0
3,0
учреждения, школы, интернаты
2. Общественные, кроме указанных в поз. 1, административные
4,5
4,0
и бытовые, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом
3. Производственные с сухим и
tint  t d но 0,8 ( tint  t d ).
нормальным режимами
не более 7 но не более 6
4. Производственные и другие
помещения с влажным или мок0,8( tint  t d )
tint  t d
рым режимом
5. Производственные здания со значительными избытками явной теплоты (более 23 Вт/м3) и расчетной
12
12
относительной влажностью внутреннего воздуха более 50 %
перекрытий
над проеззенитных
дами, подфонарей
валами и
подпольями
2,0
tint  t d
2,5
tint  t d
2,5
tint  t d
2,5
—
2,5
tint  t d
Приложение 11
Значения коэффициента теплотехнической однородности для стеновых
панелей индустриального изготовления
Ограждающая конструкция
Коэффициент r
1. Из однослойных легкобетонных панелей
0,9
2. Из легкобетонных панелей с термовкладышами
0,75
3. Из 3-х слойных железобетонных панелей с эф0,70
фективным утеплителем и гибкими связями
4. То же, с железобетонными шпонками или ребра0,60
ми из керамзитобетона
5. То же с железобетонными ребрами
0,50
6. Из 3-х слойных металлических панелей с эффек0,75
тивным утеплителем (сэндвич-панели)
7. Из 3-х слойных асбестоцементных панелей с эф0,70
фективным утеплителем
Для кирпичных стен жилых зданий коэффициент теплотехнической однородности принимается не менее:
- 0,74 при толщине стены 510 мм;
- 0,69 при толщине стен 640 мм;
- 0,64 при толщине стены 780 мм.
103
Приложение 12
Коэффициент  для температуры внутренней поверхности в зоне
теплопроводных включений
Схема теплопроводного
Коэффициент  при а/б
включения
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,5
2,0
1
0,52 0,65 0,79 0,86 0,90 0,93
0,95 0,98
При б/бв:
11а
0,5
0,30 0,46 0,68 0,79 0,86 0,91
0,97 1,00
1,0
0,24 0,38 0,56 0,69 0,77 0,83
0,93 1,00
2,0
0,19 0,31 0,48 0,59 0,67 0,73
0,85 0,94
5,0
0,16 0,28 0,42 0,51 0,58 0,64
0,76 0,84
При
111
с/б: 0,25
3,60 3,26 2,72 2,30 1,97 1,71
1,47 1,38
0,50
2,34 2,26 1,97 1,76 1,62 1,48 I 1,31 1,~2
0,75
1,28 1,52 1,40 1,28 1,21 1,17
1,11 1,09
При
IV
с/б: 0,25
0,16 0,28 0,45 0,57 0,66 0,74
0,87 0,95
0,50
0,23 0,39 0,57 0,60 0,77 0,83
0,91 0,95
0,75
0,29 0,47 0,67 0.78 0,84 0,88
0,93 0,95
Примечания: 1. Для промежуточных значений а/б коэффициент  следует определять интерполяцией.
2. При а/б >2,0 следует принимать коэффициент  =1.
Приложение 13
№
п.п.
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций.
Материалы и конструкции
Толщина Сопротивление возслоя, мм духопроницанию
Rinf , м²·ч·Па/кг
Бетон сплошной (без швов)
Газосиликат (без швов)
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на
цементно-песчаном растворе толщиной в 1
кирпич и более
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на
цементно-песчаном растворе толщиной в
полкирпича
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на
цементно-шлаковом растворе толщиной в 1
кирпич и более
Кладка из легкобетонных камней на цементно-песчаном растворе
Кладка из легкобетонных камней на цементно-шлаковом растворе
Пенобетон автоклавный (без швов)
Пенополистирол
Плиты минераловатные жесткие
Штукатурка цементно-песчаным раствором
по каменной или кирпичной кладке
Керамзитобетон плотностью 900 кг/м³
То же, 1000 кг/м³
104
100
140
250 и
более
19620
21
18
120
2
250 и
более
9
400
13
400
1
100
50 – 100
50
15
1960
79
2
373
250 – 400
250 – 400
13 – 17
53 – 80
Приложение 14
Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте 10 м
Высота,
Коэффициент  при расчетной скорости ветра, м/с
м
2
2,5
3
4
5
6
7
8
10
10
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
100
2,8
2,4
2,2
1,9
1,8
1,7
1,5
1,4
1,2
150
3,2
2,8
2,5
2,1
2,0
1,8
1,7
1,6
1,4
Приложение 15
Нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций
Ограждающие конструкции
Воздухопроницаемость
№
Gn кг/(м2· ч), не более
1 Наружные стены, перекрытия и покрытия жилых, обще0,5
ственных, административных и бытовых зданий и помещений
2 Наружные стены, перекрытия и покрытия производ1,0
ственных зданий и помещений
Приложение 16
№
п.
п
1
2
3
Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких
слоев пароизоляции
Тол- Сопротив№
Тол Сопротивщина ление паро- п.п
щина ление паслоя, проницаслоя, ропроница
Материал
мм
Материал
мм
цанию Rvp ,
нию Rvp ,
м2·ч∙Па/мг
м2·ч∙Па/мг
Листы ас6
0,3
4 Листы древес12,5
0,05
боцементноволокнистые
ные
мягкие
Листы гип10
0,12
5
Полиэтилено0,16
7,3
совые обвая пленка
шивочные
(сухая штукатурка)
Листы дре10
0,11
6 Руберойд
1,5
1,1
весноволокнистые
жесткие
Приложение 17
Предельно допустимые значения коэффициента wav
Предельно допустимое приращение
Материал ограждающей конструкции
расчетного массового отношения влаги в материале
1. Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков
2. Кладка из силикатного кирпича
3. Легкие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, шугизитобетон,
перлитобетон, шлакопемзобетон)
4. Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат и др.)
105
wav ,
1,5
2,0
5
6
Приложение 18
t ,°С
Значения парциального давления насыщенного водяного пара E , Па,
для температуры t от 0 до плюс 30 °С (над водой)
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0
611
615
620
624
629
633
639
643
648
652
1
657
661
667
671
676
681
687
691
696
701
2
705
711
716
721
727
732
737
743
748
753
3
759
764
769
775
780
785
791
796
803
808
4
813
819
825
831
836
843
848
855
860
867
5
872
879
885
891
897
904
909
916
923
929
6
935
941
948
956
961
968
975
981
988
995
7
1001 1009 1016
1023
1029
1037
1044
1051
1059
1065
8
1072 1080 1088
1095
1103
1109
1117
1125
1132
1140
9
1148 1156 1164
1172
1180
1188
1196
1204
1212
1220
10
1228 1236 1244
1253
1261
1269
1279
1287
1285
1304
11
1312 1321 1331
1339
1348
1355
1365
1375
1384
1323
12
1403 1412 1421
1431
1440
1449
1459
1468
1479
1488
13
1497 1508 1517
1527
1537
1547
1557
1568
1577
1588
14
1599 1609 1619
1629
1640
1651
1661
1672
1683
1695
15
1705 1716 1727
1739
1749
1761
1772
1784
1795
1807
16
1817 1829 1841
1853
1865
1877
1889
1901
1913
1925
17
1937 1949 1962
1974
1986
2000
2012
2025
2037
2050
18
2064 2077 2089
2102
2115
2129
2142
2156
2169
2182
19
2197 2210 2225
2238
2252
2266
2281
2294
2309
2324
20
2338 2352 2366
2381
2396
2412
2426
2441
2456
2471
21
2488 2502 2517
2538
2542
2564
2580
2596
2612
2628
22
2644 2660 2676
2691
2709
2725
2742
2758
2776
2792
23
2809 2876 2842
2860
2877
2894
2913
2930
2948
2965
24
2984 3001 3020
3038
3056
3074
3093
3112
3130
3149
25
3168 3186 3205
3224
3244
3262
3282
3301
3321
3341
26
3363 3381 3401
3421
3441
3461
3481
3502
3523
3544
27
3567 3586 3608
3628
3649
3672
3692
3714
3796
3758
28
3782 3801 3824
4846
3869
3890
3913
3937
3960
3982
29
4005 4029 4052
4076
4100
4122
4146
4170
4194
4218
30
4246 4268 4292
4317
4341
4366
4390
4416
4441
4466
106
Приложение 19
Значения парциального давления насыщенного водяного пара E , Па,
для температуры t от 0 до минус 41 °С (надо льдом)
t ,°С
E
t ,°С
E
t ,°С
E
t , °С
0
-0,2
-0,4
-0,6
-0,8
-1
-1,2
-1,4
-1,6
-1,8
-2
-2,2
-2,4
-2,6
-2,8
-3
-3,2
-3,4
-3,6
-3,8
-4
-4,2
-4,4
-4,6
-4,8
-5
-5,2
611
601
592
581
573
563
553
544
535
527
517
509
400
492
484
476
468
460
452
445
437
429
423
415
408
402
395
-5,4
-5,6
-5,8
-6
-6,2
-6,4
-6,6
-6,8
-7
-7,2
-7,4
-7,6
-7,8
-8
-8,2
-8,4
-8,6
-8,8
-9
-9,2
-9,4
-9,6
-9,8
-10
-10,2
-10,4
388
381
375
369
363
356
351
344
338
332
327
321
315
310
304
299
293
289
284
279
273
268
264
260
260
251
-10,6
-10,8
-11
-11,2
-11,4
-11,6
-11,8
-12
-12,2
-12,4
-12,6
-12,8
-13
-13,2
-13,4
-13,6
-13,8
-14
-14,2
-14,4
-14,6
-14,8
-15
-15,2
-15,4
-15,4
-15,8
245
241
237
233
229
225
221
217
213
209
207
203
199
195
191
188
184
181
179
175
172
168
165
163
159
159
153
-16
-16,2
-16,4
-16,6
-16,8
-17
-17,2
-17,4
-17,6
-17,8
-18
-18,2
-18,4
-18,6
-18,8
-19
-19,2
-19,4
-19,6
-19,8
-20
-20,5
-21
-21,5
-22
-22,5
E
t , °С
E
151
148
145
143
140
137
135
132
129
128
125
123
120
117
116
113
111
109
107
105
-23
-23,5
-24
-24,5
-25
-25,5
-26
-26,5
-27
-27,5
-28
-28,5
-29
-29,5
-30
-31
-32
-33
-34
-35
-36
-37
-38
-39
-40
-41
11
73
69
65
63
60
57
53
51
48
47
44
42
39
38
34
34
27
25
22
20
18
16
14
12
11
103
99
93
89
85
81
Приложение 20
Температуры точки росы
t d , °C, для различных значений температур
t int и относительной влажности  int , %, воздуха в помещении
t d , °C, при  int , %
t int ,
°C
-5
-4
-3
-2
40
-15,3
-14,4
-13,42
-12,58
45
50
55
-14,04 -12,9 -11,84
-13,1 -11,93 -10,84
-12,16 -10,98 -9,91
-11,22 -10,04 -8,98
60
-10,83
-9,89
-8,95
-7,95
65
-9,96
-8,99
-7,99
-7,04
107
70
-9,11
-8,11
-7,16
-6,21
75
-8,31
-7,34
-6,37
-5,4
80
-7,62
-6,62
-5,62
-4,62
85
-6,89
-5,89
-4,9
-3,9
90
-6,24
-5,24
-4,24
-3,34
95
-5,6
-4,6
-3,6
-2,6
-1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
-11,61
-10,65
-9,85
-9,07
-8,22
-7,45
-6,66
-5,81
-5,01
- 4,21
-3,41
-2,62
-1,83
-1,04
-0,25
0,63
1,51
2,41
331
4,2
5,09
6,0
6,9
7,69
8,68
9,57
10,46
11,35
12,24
13,13
14,02
14,92
15,82
16,71
17,6
18,49
19,38
-10,28
-9,34
-8,52
-6,88
-6,07
-5,26
-4,45
-3,64
-2,83
-2,02
-1,22
-0,42
0,44
1,35
2,26
3,17
4,08
4,99
5,9
6,81
7,72
8,62
9,52
10,43
11,34
12,75
13,15
14,05
14,95
15,86
16,77
17,68
18,58
19,48
20,38
21,28
-9,1
-8,16
-7,32
-6,52
-5,66
-4,84
-4,03
-3,22
-2,39
-1,56
-0,78
0,08
0,98
1,9
2,82
3,76
4,68
5,6
6,52
7,44
8,36
9,28
10,2
11,12
12,03
12,94
13,86
14,78
15,7
16,61
17,52
18,44
19,36
20,27
21,18
22,1
23,02
-7,98
-7,05
-6,22
-5,39
-4,53
-3,74
-2,91
-2,08
-1,25
-0,42
0,46
1,39
1,32
3,25
4,18
5,11
6,04
6,97
7,9
8,83
9,76
10,69
11,62
12,56
13,48
14,41
15,34
16,27
17,19
18,11
19,04
19,97
20,9
21,83
22,76
23,68
24,6
-7,0
-6,06
-5,21
-4,38
-3,52
-2,7
-1,87
-1,04
-0,21
-0,72
1,66
2,6
3,54
4,48
5,42
6,36
7,3
8,24
9,18
10,12
11,06
12,0
12,94
13,88
14,82
15,76
16,7
17,64
18,57
19,5
20,44
21,38
22,32
23,26
24,2
25,14
26,08
-6,09
-5,14
-4,26
-3,44
-2,57
-1,75
-0,92
-0,08
0,87
1,82
2,77
3,72
4,68
5,63
6,58
7,53
8,48
9,43
10,37
11,32
12,27
13,22
14,17
15,12
16,07
17,02
17,97
18,95
19,87
20,81
21,75
22,69
23,64
24,59
25,54
26,49
27,64
108
-5,21
-4,26
-3,4
-2,56
-1,69
-0,87
-0,01
0,94
1,9
2,86
3,82
4,78
5,74
6,7
7,66
8,62
9,58
10,54
11,5
12,46
13,42
14,38
15,33
16,28
17,23
18,19
19,15
20,11
21,06
22,01
22,96
23,92
24,88
25,83
26,78
27,74
28,7
-4,43
-3,46
-2,58
-1,74
-0,88
-0,01
0,94
1,89
2,85
3,85
4,81
5,77
6,74
7,71
8,68
9,64
10,6
11,57
12,54
13,51
14,48
15,44
16,4
17,37
18,34
19,3
20,26
21,22
22,18
23,14
24,11
25,08
26,04
27,0
27,97
28,94
29,91
-3,66
-2,7
-1,82
-0,97
-0,08
0,87
1,83
2,8
3,77
4,77
5,74
7,71
7,68
8,65
9,62
10,59
11,59
12,56
13,53
14,5
15,47
16,44
17,41
18,38
19,38
20,35
21,32
22,29
23,26
24,23
25,2
26,17
27,14
28,11
29,08
30,05
31,02
-2,94
-1,96
-1,08
-0,24
0,74
1,72
2,68
3,68
4,66
5,64
6,62
7,6
8,58
9,56
10,54
11,52
12,5
13,48
14,46
15,44
16,42
17,4
18,38
19,36
20,34
21,32
22,3
23,28
24,26
25,24
26,22
27,2
28,08
29,16
30,14
31,12
32,1
-2,34
-1,34
-0,41
0,52
1,52
2,5
3,49
4,48
5,47
6,46
7,45
8,44
9,43
10,42
11,41
12,4
13,38
14,36
15,36
16,34
17,32
18,32
19,3
20,3
21,28
22,26
23,24
24,22
25,22
26,2
27,2
28,18
29,16
30,16
31,14
32,12
33,12
-1,6
-0,62
0,31
1,29
2,29
3,26
4,26
5,25
6,25
7,24
8,24
9,23
10,23
11,22
12,21
13,21
14,21
15,2
16,19
17,19
18,19
19,18
20,18
21,6
22,15
23,15
24,14
25,14
26,13
27,12
28,12
29,11
30,1
31,19
32,19
33,08
34,08
Приложение 21
Нормируемые теплотехнические показатели строительных материалов и изделий
№
Материал
Плотность
в сухом
состоянии
γ0, кг/м ³
Расчетные коэффициенты(при условии эксплуатации)
теплопровод- теплоусвое- паропроницаености
ния (при пе мость
риоде 24 ч)
s,Вт/(м²·ºС) мг/(м·ч·Па)
λ Вт/(м·ºС)
А
Б
А
Б
А, Б
I Бетоны и растворы
А. Бетоны на природных плотных заполнителях (ГОСТ 7473, ГОСТ 25192)
Железобетон
2500
1,92
2,04
17,9 16,9
0,03
(ГОСТ 26633)
8
5
Бетон на гравии
2400
1,74
1,88
16,7 17,8
0,03
или щебне из
7
8
природного
камня (ГОСТ
26633)
Б. Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ
9757)
Керамзитобетон
1800
0,8
0,92
10,5 12,33
0,09
на
керамзитовом
1600
0,67
79
9,06 10,77
0,09
песке и
керамзитопено1400
0,56
0,65
7,75 9,14
0,098
бетон
1200
0,44
0,52
6,36 7,57
0,11
1000
0,33
0,41
5,03 6,13
0,14
800
0,24
0,31
3,83 4,77
0,19
600
0,52
0,26
3,03 3,78
0,075
500
0,17
0,23
2,55 3,25
Керамзитобетон
1200
0,52
0,58
6,77 7,72
0,075
на
кварцевом песке
1000
0,41
0,47
5,49 6,35
0,075
с
поризацией "
0,29
0,35
4,13 4,9
0,075
Шунгизитобетон
1400
0,56
0,64
7,59 8,6
0,098
1200
0,44
0,5
6,23 7,04
0,11
1000
0,33
0,38
4,92 5,6
0,14
Перлитобетон
1200
0,44
0,5
6,96 8,01
0,15
1000
0,33
0,38
5,5 6,38
0,19
800
0,27
0,33
4,45 5,32
0,26
600
0,19
0,23
3,24 3,84
0,3
Вермикулитобе800
0,23
0,26
3,97 4,58
–
тон
600
0,16
0,17
2,87 3,21
0,15
400
0,11
0,13
1,94 2,29
0,19
109
В.
Г.
Д.
II.
А.
Б.
300
0,09
0,11
1,52 1,83
0,23
Бетоны ячеистые (ГОСТ25485, ГОСТ 5742)
Газо- и пенобе1000
0,41
0,47
6,13 7,09
0,11
тон,газо- и
пеносиликат
800
0,33
0,37
4,92 5,63
0,14
600
0,22
0,26
3,36 3,91
0,17
400
0,14
0,15
2,19 2,42
0,23
300
0,11
0,13
1,68 1,95
0,26
Цементные, известковые и гипсовые растворы (ГОСТ 28013)
раствор цемент1800
0,76
0,93
9,6 11,0
0,09
но-песчаный
9
раствор сложный
1700
0,7
0,87
8,95 10,4
0,098
(песок,известь,
2
цемент)
раствор извест1600
0,7
0,81
8,69 9,76
0,12
ково-песчаный
раствор цемент1400
0,52
0,64
7,0 8,11
0,11
но-шлаковый
"
1200
0,47
0,58
6,16 7,15
0,14
раствор цемент1000
0,26
0,3
4,64 5,42
0,15
но-перлитовый
Плиты из природных органических и неорганических материалов
Плиты древесново1000
0,23
0,29
6,75 7,7
0,12
локнистые (ДВП) и
800
0,19
0,23
5,49 6,13
0,12
древесно стружеч600
0,13
0,16
3,93 4,43
0,13
ные (ДСП)
400
0,11
0,13
2,95 3,26
0,19
Плиты из гипса
1350
0,50
0,56
7,04 7,76
0,098
1100
0,35
0,41
5,32 5,99
0,11
Листы гипсовые
1050
0,34
0,36
5,12 5,48
0,075
обшивочные
800
0,19
0,21
3,34 3,66
0,075
(ГКЛ и ГВЛ)
Кирпичная кладка и облицовка природным камнем
Кирпичная кладка из сплошного кирпича
Глиняного обык1800
0,7
0,81
9,2 10,12
0,11
новенного на цементнопесчаном
растворе
Глиняного обык1700
0,64
0,76
новенного на цементно-шлаковом
растворе
Кирпичная кладка из пустотного кирпича
Керамического
1600
0,58
0,64
пустотного плот
ностью1400кг/м³
(брутто) на цементно-песча
110
8,64
9,7
0,12
7,91
8,48
0,14
ном растворе
Керамического
1400
0,52
0,58
7,01 7,56
0,16
пустотного плот
ностью 1300кг/м³
(брутто) на цементно-песча
ном растворе
Керамического
1200
0,47
0,52
6,16 6,62
0,17
пустотного
плотностью 1000
кг/м³(брутто) на
цементно- песчаном растворе
Силикатного
1500
0,7
0,81
8,59 9,63
0,13
одиннадцатипустотного на
цементно-песча
ном растворе
Силикатного че1400
0,64
0,76
7,93 9,01
0,14
тырнадцатипустотного на
цементнопесчаном растворе
В. Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480)
Гранит,гнейс и
2800
3,49
3,49 25,04 25,04
0,008
базальт
Мрамор
2800
2,91
2,91 22,86 22,86
0,008
Известняк
2000
1,16
1,28 12,77 13,7
0,06
Туф
2000
0,93
1,05 11,68 12,92
0,075
1800
0,7
0,81 9,61 10,76
0,083
1600
0,52
0,64
7,81 9,02
0,09
III Теплоизоляционные материалы (ГОСТ 16381)
.
А. Минераловатные (ГОСТ 4640) и стекловолокнистые (ГОСТ 10499)
Маты минерало225
0,072
0,082 1,04 1,19
0,49
ватные
прошивные и на
175
0,066
0,076 0,88 1,01
0,49
синтетическом связующем
125
0,064
0,07
0,73 0,82
0,30
100
0,061
0,067 0,64 0,72
0,49
75
0,058
0,064 0,54 0,61
0,49
50
0,052
0,06
0,42 0,48
0,49
Плиты мягкие,
250
0,082
0,085 1,17 1,28
0,41
полужесткие
225
0,079
0,084 1,09 1,20
0,41
и жесткие мине200
0,076
0,08
1,01 1,11
0,49
раловатные
на синтетическом
150
0,068
0,073 0,83 0,92
0,49
111
и битумном связующих
Плиты минераловатные
повышенной
жесткости на
органофосфатном связующем
Плиты полужесткие минераловатные на
крахмальном
связующем
Плиты из стеклянного
штапельного волокна на
синтетическом
связующем
Маты и полосы
из стеклянного волокна
прошивные
Маты из стеклянного штапельного волокна «URSA»
Плиты из стеклянного штапельного волокна «URSA»
Б.
Полимерные
Пенополистрол
Экструдированный пенополистрол фирмы
БАСФ ТУ 2244001-47547616-00
125
100
75
40-60
25-50
200
0,064
0,06
0,056
0,041
0,042
0,07
0,069
0,065
0,063
0,044
0,045
0,076
0,73
0,64
0,53
0,37
0,31
0,94
0,81
0,71
0,60
0,41
0,35
1,01
0,49
0,56
0,60
0,35
0,37
0,45
200
125
0,076
0,06
0,08
0,064
1,01
0,70
1,11
0,78
0,38
0,38
45
0,06
0,064
0,44
0,5
0,6
150
0,064
0,07
0,8
0,9
0,53
25
15
0,043
0,048
0,05
0,053
0,27
0,22
0,31
0,25
0,61
0,68
85
75
60
45
35
20
15
0,046
0,042
0,040
0,041
0,041
0,43
0,049
0,05
0,047
0,045
0,045
0,046
0,048
0,055
0,51
0,46
0,40
0,35
0,31
0,24
0,22
0,57
0,52
0,45
0,39
0,35
0,27
0,25
0,05
0,05
0,51
0,51
0,52
0,52
0,55
150
100
40
25
0,052
0,041
0,041
0,031
0,06
0,052
0,05
0,031
0,89
0,65
0,41
0,28
0,99
0,82
0,49
0,31
0,05
0,05
0,05
0,013
112
Стиродур 2500С
4000С
5000с
Пенополистрол
фирмы БАСФ
PS15
PS20
PS30
Экструдированный пеноплистирол
«Стайрофоам»
то же «Руфмат»
то же «Флурмат
500»
то же «Флурмат
200»
то же «Пеноплекс» тип 35
то же, тип 45
Пенопласт ПХВ1 и ПВ-1
35
45
15
0,031
0,031
0,04
0,031
0,031
0,049
0,34
0,38
0,25
0,37
0,42
0,29
0,005
0,005
0,035
20
30
0,038
0,036
0,42
0,40
0,28
0,33
0,33
0,39
0,030
0,030
28
0,030
0,031
0,31
0,34
0,006
32
0,029
0,029
0,32
0,36
0,006
38
75
35
0,028
0,029
0,029
0,028
0,029
0,030
0,34
0,28
0,36
0,38
0,31
0,37
0,006
0,006
0,018
45
125
0.031
0,06
0,032
0,064
0,40
0,08
6
0,06
8
0,67
0,53
0,4
0,42
0,99
0,015
0,23
100 и
0,05
0,052
0,8
0,23
мен
Пенополиуретан
80
0,05
0,05
0,7
0,05
60
0,041
0,041
0,55
0,05
40
0,04
0,04
0,42
0,05
В. Пеностекло или газостекло
Пеностекло или
400
0,12
0,14
1,76 1,94
0,02
газостекло
300
0,11
0,12
1,46 1,56
0,02
200
0,08
0,09
1,01 1,1
0,03
IV Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные и рулонные
. покрытия для полов (ГОСТ 30547)
А. Асбестоцементные
Листы асбесто1800
0,47
0,52
7,55 8,12
0,03
цементные
1600
0,35
0,41
6,14 6,8
0,03
плоские
1400
0,27
0,27
6,8
6,8
0,008
Б. Битумы нефтяные строитель1200
0,22
0,22
5,69 5,69
0,008
ные и кровель1000
0,17
0,17
4,56 4,56
0,008
ные
Асфальтобетон
2100
1,05
1,05
16,4 16,4
0,008
3
3
Рубероид, бик600
0,17
0,17
3,53 3,53
см прил.11
рост, рубитекс,
изопласт, линокром, стекло113
изол, КТфлекс
Приложение 22
Снижение индекса приведенного уровня ударного шума
от применяемого материала покрытия пола
Толщина,
Покрытие пола
мм
1. Теплозвукоизоляционный поливинилхлоридный линолеум на
5,5
основе
2.
То желубяных волокон
3,5
3. Поливинилхлоридный линолеум с подосновой из нитрона
3,6
4. То же
5,1
5. Теплозвукоизоляционный линолеум на иглопробивной латек3,8
сированной основе из лубяных волокон, горячее дублирование
6. Теплозвукоизоляционный линолеум на иглопробивной основе
из вторичных отходов с защитным синтетическим слоем, горя4,5
чее дублирование
7. Теплозвукоизоляционный линолеум на иглопробивной основе
3,7
из поливинилхлоридных волокон, холодное дублирование
8. Дублированный теплозвукоизоляционный линолеум на вя3,7
зально-прошивной
подкладке
9.
Двухслойный релин
на войлочной подоснове
3,7
10. Ворсолин беспетлевой на вязально-прошивной подкладке
4,5
11. Ворсолин беспетлевой с рифленой поверхностью
4.2
12. Ковролин, плитки
8,0
13 Ковролин без вспененной основы
8,0
14. Ковролин со вспененной основой
8,0
Lnw ,
дБ
22
16
19
25
18
22
20
16
16
20
19
20
24
28
Приложение 23
Определение частотной характеристики
fв
Плотность материПлотность материЧастота, fв, Гц
Частота, fв, Гц
3
ала  , кг/м
ала  , кг/м3
≥ 1800
29000/h
1000
29000/h
1600
29000/h
800
29000/h
1400
29000/h
600
29000/h
1200
29000/h
Примечания: 1. h - толщина ограждения, мм; 2. Для промежуточных значений 
частота fв определяется интерполяцией
Приложение 24
Материал
Значения координат точек В и С
Плотность,
fB ,
fC, Гц
кг/м3
Г6000/ h 12000/ h
7800
Сталь
Алюминиевые сплавы
Стекло силикатное
Стекло органическое
Асбоцементные листы
Листы ГКЛ и ГВЛ
Древесно-стружечная плита
(ДСП) древесноволокнистая
Твердая
плита (ГВЛ)
2500-2700
2500
1200
2100
1100
850
1100
114
6000/ h
6000/ h
17000/ h
9000/ h
19000/ h
13000/ h
19000/ h
12000/ h
12000/ h
34000/ h
18000/ h
38000/ h
26000/ h
38000/ h
R B , ДБ
Rc , ДБ
40
32
35
37
35
36
32
35
32
22
29
30
29
30
27
29
Примечание: h – толщина, мм.
Приложение 25
Значения поправки R1
Mобщ / m1
1,6
1,8
2,0
2,2
2,5
R1 , д Б
3,0
4,0
4,5
5,0
6,0
R1 , д Б
6,5
8,0
9,0
10,0
10,5
Mобщ / m1
2,7
3,4
4,0
4,6
5,0
Приложение 26
Значения поправки R2
Толщина воздушного
промежутка d , мм
15-25
50
120
150
200
Величина H , дБ
22
24
26
27
28
Приложение 27
Значения поправки R4
Материал заполнения
Пористо-волокнистый (минеральная вата или стекловолокно)
Заполнение промежутка, %
20
30
40
50-100
R4 , дБ
2
3
4
5
100
3
Пористый с жѐстким скелетом (пенопласт, пенополистирол, фибролит)
Приложение 28
Значения индекса изоляции воздушного шума междуэтажного
перекрытия с полом на звукоизоляционном слое
Конструкция пола
fp,
Гц
115
Индекс изоляции воздушного шума
перекрытием Rw, дБ, при индексе
изоляции воздушного шума плитой
перекрытия Rw0 , дБ
43
46
49
52
55
57
1. Деревянные полы по лагам, уложенным на звукоизоляционный слой
в виде ленточных прокладок с
E Д =5•105 – 12•105 , Па, при расстоянии между полом и несущей плитой
60-70 мм
160
200
250
320
400
500
53
50
49
48
47
46
54
52
51
49
48
48
55
53
52
51
50
-
56
54
53
53
52
-
57
56
55
55
-
58
58
57
-
63
2. Покрытие пола на монолитной 80
стяжке или сборных плитах с m =60- 100
20, кт/м2, по звукоизоляционному 125
слою с E Д =3•105 – 10•105 , Па
160
200
53
52
51
50
47
55
54
53
52
51
49
56
55
54
53
53
51
57
56
55
54
54
53
58
57
56
55
55
-
50
58
58
57
57
-
200
250
320
400
500
50
49
48
47
53
52
51
50
49
54
53
52
51
51
55
54
54
53
53
56
55
55
55
55
58
57
57
57
57
3. Покрытие пола на монолитной
стяжке или сборных плитах с m =6020, кг/м2 , по звукоизоляционному
слою из песка с E Д =12•106 , Па
Приложение 29
Значения динамического модуля упругости и относительного сжатия
материалов звукоизоляционного слоя
Материалы
Динамический модуль упругости Ед, Па,
и относительное сжатие  Д материала
Плотность звукоизоляционного слоя при нагрузке
кг/м2
на звукоизоляционный слой, Па
2000
5000
10000
EД
EД
EД



2
3
4
5
6
7
8
1
1 Плиты минераловатные на
синтетическом связующем:
полужесткие
70-90
95-100
жесткие
110-125
130-150
2. Плиты из изовербазальто- 70-90
вого волокна на синтетиче- 100-120
ском связующем
125-150
3.Маты минераловатные про- 75-125
шивные по ТУ 21-24-51-73
126-175
4.Плиты древесно волокни250
стые мягкие по ГОСТ 4598-86
5. Прессованная пробка
200
6. Песок прокаленный
1300-1500
7. Материалы из пенополиэтилена и
пенополипропилена
3,6·105
4,0·105
4,5·105
5,0·105
1,9·105
2,7·105
3,6·105
4,0·105
5,0·105
0,5
0,5
0,5
0,4
0,1
0,08
0,07
0,65
0,5
10·105 0,1
4,5·105
5,0·105
5,5·105
6,0·105
2,0·105
3,0·105
5,0·105
5,0·105
6,5·105
0,55
0,55
0,5
0,45
0,15
0,1
0,08
0,7
0,55
7,0·105
8,0·105
2,6·105
4,0·10'
6,5·103
-
0,6
0,55
0,2
0,15
0,1
-
11·105
0,1
12·103
0,15
11·105 0,1 12·105 0,2 12,5·105 0,25
120·105 0,03 130·105 0,04 140·105 0,06
116
Велимат
Изолон (ППЭ-Л)
Термофлекс
Пенотерм (НПП-ЛЭ)
1,4·105
2·105
4·105
6,6·105
0,19
0,05
0,03
0,1
1,6·105
3,4·105
4,8·105
8,5·105
0,37
0,1
0,1
0,2
2,0·105
4,2·105
9,2·105
0,5
0,2
0,25
Приложение 30
Значения приведенного уровня ударного шума для междуэтажного
перекрытия с полом на звукоизоляционном слое
Индексы приведенного уровня ударного
f 0 , Гц шума под перекрытием Lnw , дБ, при инКонструкция пола
дексе приведенного уровня ударного
шума плиты перекрытия Lnw0 , дБ
86
84
82
80
78
76 74
1. Деревянные полы по лагам,
59
58
56 55
54
54 53
уложенным на звукоизоляцион- 160
61
60
58 57
55
54 54
ный слой в виде ленточных про- 200
62
61
59 58
56
55 55
кладок с E Д =5•105 – 12•105 Па 250
315
64
62
60
59
57
56 56
при расстоянии между полом и
несущей плитой 60-70 мм
2, Покрытие пола на сборных 100
60
58
56
54
52
51 50
64
62
60
58
56
5
54
m =30кг/м2 по 125
плитах с
68
66
64
62
60
5
58
звукоизоляционному слою с 160
200
70
68
66
64
62
5
60
E Д =3•105 – 10•105, Па
250
72
70
68
66
64
9
62
6
3. Покрытие пола на монолит60
61 58
56
54
51
49
48
1
ной стяжке или сборных пли80
62 59
57
56
53
52
51
6
64 61
59
57
56
55
54
тах с m =60 кг/м2 по звукоизо- 100
3
125
66 63
61
59
58
57 56
ляционному слою с
160
68 65
63
61
60
58 57
E Д =3•105 – 10•105 , Па
200
70 68
66
64
62
60 59
4. То же по звукоизоляцион- 160
62
60
58
57
55
54 53
200
65
63
61
59
58
57 56
ному слою из песка с E Д = 12 •
6
250
67
65
63
61
60
59 58
10 Па
315
71
69
67
66
64
63 62
5. Покрытие пола на монолит- 60
59 56
54
52
50
48 47
ной стяжке или сборных пли- 80
61 58
56
54
52
50 49
тах с m =120 кг/м2 по звуко- 100
63 60
58
57
55
53 52
изоляционному слою с
125
65 62
60
58
56
54 53
160
67 64
62
60
58
56 55
E Д =3•105 – 10•105 , Па
200
68 65
64
62
60
58 57
6. То же по звукоизоляцион- 160
61 58
56
55
53 52 51
63 60
58
57
55 54 53
ному слою из песка с E Д =12 • 200
250
65 63
61
59
58 57 56
106 , Па
315
69 67
65
64
62 61 60
Примечание: При промежуточных значениях поверхностной плотности стяжки ( сборных плит) индекс следует определять по интерполяции, округляя до целого числа дБ.
Приложение 31
Значения индекса приведенного уровня ударного шума
несущей плиты перекрытия
117
Поверхностная
плотность несущей
плиты перекрытия,
кг/м2
150
200
300
Поверхностная
плотность несущей
плиты перекрытия,
кг/м2
350
400
450
Значения Lnw0 , дБ
86
84
82
Значения Lnw0 , дБ
78
77
76
Приложение 32
Значения световой характеристики окон при боковом освещении
Отношение дли- Значение  0 при отношении глубины помещения В к высоте
ны l n к его глубине от уровня условной рабочей поверхности до верха оконного
проема h1
В
1
1,5
2
3
4
5
7,5
10
6,5
7
7,5
8
9
10
11
12,5
4
3
7,5
8
8,5
9,6
10
11
12,5
14
2
8,5
9
9,5
10,5
11,5
13
15
17
1,5
9,5
10,5
13
15
17
19
21
23
1
11
15
16
18
21
23
26,5
29
0,5
18
23
31
37
45
54
66
-
Приложение 33
Значения коэффициентов светопропускания
Вид светопропускаВид переплета
τ2
τ1
ющего материала
Стекло оконное лиПереплеты в простовое:
мышленных здани- одинарное
0,9 ях:
- двойное
0,8 деревянные:
0,75
- тройное
0,75
- одинарные;
0,7
Стекло листовое ар- спаренные;
0,6
мированное
0,6
- двойные разПустотелые стекляндельные
ные блоки:
0,8
- cветорассеиваметаллические:
ющие;
0,5
- одинарные;
0,75
- светопрозрач0,55
- спаренные;
ные
- двойные раз0,5
0,8
дельные с тройСтеклопакеты
ным остеклением
 1 , 2 и  3
Несущие конструкции покрытий
Стальные фермы
Ж/бетонные фермы
Балки и рамы
сплошные с высотой сечения:
- 50 см и более;
- менее 50 см
τ3
0,9
0,8
0,8
0,9
Приложение 34
Значения световой характеристики трапециевидных фонарей Ф
Чис
При отношении длины помещения LП к ширине пролета l1
Тип фона- ло
От 1 до 2
От 2 до 4
Более 4
рей
про
При отношении высоты помещения H к ширине пролета l1
летов 0,2-0,4 0,4-0,7 0,7-1,0 0,2-0,4 0,4-0,7 0,7-1,0 0,2-0,4 0,4-0,7 0,7-1,0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
С вертикаль- 1
5,8
9,4
16,0
4,6
6,8 10,5 4,4
6,4
9,1
ным двусто2
5,2
7,5
12,8
4,0
5,1
7,8
3,7
6,4
6,5
118
ронним остек- >=3
лением (прямоугольные,
М-образные)
С наклонным 1
двусторонним 2
остеклением >=3
4,8
6,7
11,4
3,8
4,5
6,9
3,4
4,0
5,6
3,5
3,2
3,0
5,2
4,4
4,0
6,2
5,3
4,7
2,8
2,5
2,35
3,8
3,0
2,7
4,7
4,1
3,7
2,7
2,3
2,1
3,6
2,7
2,4
4,1
3,4
3,0
Приложение 35
Значения
r1 на уровне условной рабочей поверхности
при открытом горизонте
Отношение глубины помещения В к высоте
от уровня
условной рабочей поверхности
до верха окна h1
1
1,00
1,00
1,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
3,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
5,00
Отношение расстояния l расчетной точки от
внутренней поверхности
наружной стены
к глубине помещения B
2
0,10
0,50
1,00
0,10
0,20
0,03
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
Средневзвешанный коэффициент отражения
пола, стен и потолка  ср
0,5
0,4
0,3
Отношение длины помещения LП к его глубине В
0,5 1,0 2,0 0,5 1,0 2,0 0,5 1,0 2,0
3
1,02
1,47
2,59
1,07
1,23
1,51
1,91
2,40
2,96
3,58
4,25
4,98
5,76
1,12
1,38
1,85
2,52
3,34
4,27
5,29
6,41
7,63
8,93
4
1,02
1,42
2,43
1,06
1,20
1,46
1,82
2,26
2,76
3,32
3,92
4,58
5,28
1,11
1,34
1,77
2,37
3,11
3,94
4,86
5,87
6,96
8,14
5
1,02
1,33
2,11
1,05
1,16
1,36
1,64
1,98
2,37
2,80
3,27
3,78
4,33
1,08
1,27
1,60
2,07
2,64
3,29
4,01
4,79
5,64
6,55
6
1,01
1,28
1,95
1,04
1,14
1,31
1,55
1,84
2,18
2,55
2,95
3,39
3,86
1,07
1,23
1,51
1,91
2,40
2,96
3,58
4,25
4,98
5,76
7
1,01
1,25
1,86
1,04
1,12
1,28
1,49
1,76
2,06
2,39
2,75
3,15
3,57
1,06
1,20
1,46
1,82
2,26
2,76
3,32
3,92
4,58
5,28
8
1,01
1,20
1,67
1,03
1,10
1,21
1,38
1,59
1,82
2,08
2,36
2,67
3,00
1,05
1,16
1,36
1,64
1,98
2,37
2,80
3,27
3,78
4,33
9
1,00
1,09
1,32
1,01
1,05
1,10
1,18
1,28
1,39
1,52
1,65
1,80
1,95
1,02
1,08
1,17
1,30
1,47
1,65
1,86
2,08
2,33
2,59
10
1,00
1,08
1,29
1,01
1,04
1,09
1,16
1,25
1,35
1,46
1,58
1,72
1,86
1,02
1,07
1,15
1,27
1,42
1,59
1,77
1,97
2,19
2,43
11
1,00
1,07
1,22
1,01
1,03
1,07
1,13
1,20
1,27
1,36
1,45
1,56
1,67
1,02
1,05
1,12
1,21
1,33
1,46
1,60
1,76
1,93
2,11
Приложение 36
Значения коэффициента
119
r2 .
Отношение высоты помеще- Средневзвешенный коэффициент отражения потолния, принимаемой от условка, стен, пола
ной рабочей поверхности до  ср = 0,5
 ср = 0,4
 ср = 0,3
нижней грани остекления Ф
Число пролетов
к ширине пролета l1
1
2
>=3 1
2
>=3 1
2
>=3
2
1,7 1,5
1,15 1,6 1,4 1,1 1,4 1,1 1,05
1
1,5 1,4
1,15 1,4 1,3 1,1 1,3 1,1 1,05
0,75
1,45 1,35 1,15 1,35 1,25 1,1 1,25 1,1 1,05
0,5
1,4 1,3
1,15 1,3 1,2 1,1 1,2 1,1 1,05
0,25
1,35 1,255 1,15 1,25 1,15 1,1 1,15 1,1 1,05
Примечания: 1. В помещениях с зенитными и шахтными фонарями hф соответствует h p (расчетная высота) от условий рабочей поверхности до нижней грани
остекления фонаря; 2. В однопролетных помещениях ширина пролета l1 соответствует ширине помещения bП .
Приложение 37
Значение коэффициента
Kф .
Тип фонаря
Kф
Световые проемы в плоскости покрытия, ленточные
То же
Фонари трапециевидные
Фонари прямоугольные
Фонари с односторонним наклонным остекленением (шеды)
То же, с вертикальным
1
1,1
1,15
1,2
1,3
1,4
Приложение 38
Значения коэффициента q .
Угловая высота середины светопроема над рабочей поверхностью, град
2
6
10
14
18
22
26
30
34
38
42
q
0,46
0,52
0,58
0,64
0,69
0,75
0,80
0,86
0,91
0,96
1,00
Угловая высота середины светопроема над рабочей поверхностью, град
46
50
54
58
62
66
70
74
78
82
86
90
120
q
1,04
1,08
1,12
1,16
1,18
1,21
1,23
1,25
1,27
1,28
1,28
1,29
Приложение 39
Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях
Приложение 40
Группы административных районов по ресурсам светового климата
Номер
Административный район
группы
Московская, Смоленская, Владимирская, Калужская, Тульская, Рязан1
ская, Нижегородская, Свердловская, Пермская, Челябинская, Курганская, Новосибирская, Кемеровская области, Мордовия, Чувашия, Удмуртия, Башкортостан, Татарстан, Красноярский край (севернее 63°
с.ш.), Республика Саха (Якутия) (севернее 63° с.ш.), Чукотский АО, Хабаровский край (севернее 55° с.ш.)
121
2
3
4
5
Брянская, Курская, Орловская, Белгородская, Воронежская, Липецкая,
Тамбовская, Пензенская, Самарская, Ульяновская, Оренбургская, Саратовская, Волгоградская области, Республика Коми, Кабардино-Балкарская
Республика, Северо-Осетинская Республика, Чеченская Республика, Ингушская Республика, Ханты-Мансийский автоном. округ, Алтайский край,
Красноярский край (южнее 63° с.ш.), Республика Саха (Якутия) (южнее
63° с.ш.), Республика Тува, Бурятская Республика, Читинская область, Хабаровский край (южнее 55° с.ш.), Магаданская область
Калининградская, псковская, Новгородская, Тверская, Ярославская, Ивановская, Ленинградская, Вологодская, Костромская, Кировская области, Карельская Республика, Ямало-Ненецкий нац.. округ, Ненецкий нац. округ
Архангельская, Мурманская области
Калмыцкая Республика, Ростовская, Архангельская области, Ставропольский
край, Дагестанская Республика, Амурская область, Приморский край
Приложение 41
Значения коэффициента светового климата m
Ориентация свето- Коэффициент светового климата m по номерам групп административных районов
вых проемов по
сторонам горизонта
1
2
3
4
5
С
1
0,9
1,1
1,2
0,8
СВ, СЗ
1
0,9
1,1
1,2
0,8
В наружных стеЗ, В
1
0,9
1,1
1,1
0,8
нах зданий
ЮВ, ЮЗ, Ю
1
0,85
1,0
1,1
0,8
0,85
1,0
1,1
0,75
С-Ю
1
0,9
1,1
1,2
0,75
В прямоугольных
СВ-ЮЗ
1
0,9
1,2
1,2
0,7
и
трапециевидЮВ-СЗ
ных фонарях
В-З
1
0,9
1,1
1,2
0,7
В фонарях типа
С
1
0,9
1,2
1,2
0,7
шед
В зенитных фона–
1
0,9
1,2
1,2
0,75
рях
Примечание: С – северное; СВ – северо-восточное; СЗ – северо-западное; В
– восточное; З – западное; С-Ю – север-юг; В-З – восток-запад; Ю – южное; ЮВ
– юго-восточное; ЮЗ – юго-западное.
Световые
проемы
Приложение 42
Расчетные параметры наружного воздуха, продолжительность и средняя
температура отопительного периода
№
Место строп/ ительства
п
1
2
3
Архангельск
Астрахань
Белгород
Z ht
(сут.)
t ht ,
°С
t ext (0,9
2), °С
t ext за
январь,
°С
253
167
191
-4,4
-1,2
-1,9
-31
-23
-23
-31
-23
-23
122
Относительная
влажность
воздуха
наиболее
холодного
месяца
86
84
84
Годовое
парциальное давление водяного
пара, гПа
8,4
9,3
8,2
3
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
Брянск
Владимир
Волгоград
Вологда
Воронеж
Глазов
Екатеринбург
Иваново
Иркутск
Казань
Калининград
Калуга
Кемерово
Вятка
Кострома
Краснодар
205
213
118
231
196
231
230
219
240
215
193
210
231
231
222
149
20
21
22
23
24
25
26
Красноярск
Курск
Курган
Липецк
Москва
Мурманск
Нижний Новгород
Новгород
Новосибирск
Орел
Оренбург
Омск
Пенза
Пермь
Петрозаводск
Псков
Ростов-наДону
Рязань
СанктПетербург
Смоленск
Ставрополь
Тамбов
Томск
Тула
Тюмень
Ульяновск
Уфа
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
-26
-28
-25
-32
-26
-35
-35
-30
-36
-32
-19
-27
-39
-33
-31
-19
-26
-28
-25
-32
-26
-35
-35
-30
-30
-32
-19
-27
-39
-33
-31
-19
85
84
85
85
83
85
79
85
80
83
85
83
82
86
85
83
8,1
7,5
8,0
7,2
7,9
6,9
6,3
7,5
6,0
7,3
9,0
7,8
6,4
6,8
7,4
10,6
234
198
216
202
214
215
215
-2,3
-3,5
-2,2
-4,1
-3,1
-6,0
-6,0
-3,9
-8,5
-5,2
-1,1
-2,9
-8,3
-5,4
-3,9
+2,
0
-7,1
-2,4
-7,7
-3,4
-3,1
-3,2
-4,1
-40
-26
-37
-27
-28
-27
-31
-40
-26
-37
-27
-28
-27
-31
71
78
86
85
84
84
84
5,1
8,1
6,7
8,0
7,7
5,6
7,3
221
230
205
202
221
207
229
240
212
171
-2,3
-8,7
-2,7
-6,3
-6,4
-4,5
-5,9
-3,1
-1,6
-0,6
-27
-39
-26
-31
-37
-29
-35
-29
-26
-22
-27
-39
-26
-31
-37
-29
-35
-29
-26
-22
85
80
86
80
80
84
81
86
86
85
7,9
6,6
8,0
6,9
6,3
7,4
7,6
6,6
8,0
9,2
210
220
-3,5
-1,8
-27
-26
-27
-26
83
86
7,7
7,8
215
168
201
236
207
225
212
214
-2,4
-0,9
-3,7
-8,4
-3,0
-7,2
-5,4
-6,6
-26
-19
-28
-40
-27
-38
-31
-35
-26
-19
-28
-40
-27
-38
-31
-35
86
82
84
80
83
81
82
81
8,0
8,9
7,7
6,3
7,8
6,5
7,4
7,2
123
47
48
49
50
Челябинск
Ярославль
Ижевск
Чита
218
221
222
242
51
52
53
54
55
56
Чебоксары
Самара
Саратов
Саранск
Владивосток
Хабаровск
217
203
196
209
196
211
-6,5
-4,0
-5,6
11,4
-8,3
-5,2
-4,3
-4,5
-3,9
-9,3
-34
-31
-34
-38
-34
-31
-34
-38
78
83
85
75
6,5
7,4
6,9
5,0
-32
-30
-27
-30
-24
-31
-32
-30
-27
-30
-24
-31
84
84
82
83
61
75
7,2
7,2
7,4
7,6
8,8
7,6
Приложение 43
Варианты и номера заданий для самостоятельной работы
№
п/п
1
2
3
3
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Номера заданий
1
1
1
2
1
2
2
1
4
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
3
2
4
5
3
4
5
8
5
4
7
4
5
3
5
4
5
3
4
3
5
3
9
7
9
11
7
10
7
9
11
9
10
9
7
12
7
9
11
8
8
10
17
19
16
13
14
16
17
13
15
13
12
13
19
20
17
19
20
21
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
22
23
23
22
23
№
п/п
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
124
Номера заданий
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
2
1
2
1
3
5
4
5
4
5
4
5
3
5
4
5
4
5
4
5
3
4
5
3
5
7
9
7
9
8
14
7
9
7
8
7
14
7
12
7
11
9
7
5
13
14
15
16
17
18
19
20
21
13
14
15
16
17
18
19
20
21
13
19
22
23
22
22
23
22
22
23
22
22
23
22
22
23
22
23
22
23
22
23
23
22
23
23
22
23
23
22
23
23
22
23
23
22
23
22
23
22
23
22
Учебное издание
Шихов Александр Николаевич
Примеры расчета и задания
для самостоятельной работы бакалавров
направления «Строительство»
по дисциплине «Физика среды и ограждающих конструкций»
Учебно-методическое пособие
125
Подписано в печать3. 04. 2013. Формат 60×841/16
Усл. печ. л. 7,75. Тираж 100 экз. Заказ №
ИПЦ «ПрокростЪ»
Пермской государственной сельскохозяйственной академии
имени академика Д.Н.Прянишникова,
614990, Россия, г. Пермь, ул. Петропавловская, 23
тел. 210-35-34
1
17
2
3
18
30
42
51
58
65
73
4
5
19
31
20
32
43
6
21
74
10
22
34
11
35
46
75
13
24
36
37
47
15
16
26
38
39
48
27
28
40
49
41
50
56
62
68
14
25
55
61
67
12
23
54
60
66
9
45
53
59
8
33
44
52
7
57
63
69
76
70
77
126
78
64
71
72
124
29