Горячее водоснабжение жилого здания

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
УЛЬЯНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Методические указания и задания к выполнению курсовой работы
по дисциплине «Теплоснабжение» для студентов направлений
653500 (специальность 290700 «Теплогазоснабжение и вентиляция)
и 550100 (специализации «Теплогазоснабжение и вентиляция»)
Составители В. И. Шарапов, П. В. Ротов
Ульяновск 2003
УДК 697.34.001.63:378.244 (076)
ББК 38.765 я 7
Г 71
Рецензент зам. гл. инженера Ульяновского муниципального многоотраслевого
предприятия коммунального хозяйства (УММПКХ) Половов О. В.
Одобрено секцией методических пособий
научно-методического совета университета
Горячее водоснабжение жилого здания:
Методические указания и задания к выполнению курсовой
Сост.: В. И. Шарапов, П. В. Ротов. Ульяновск: УлГТУ, 2003. – 35 с.
работы/
Указания и задания к выполнению курсовой работы «Горячее водоснабжение жилого
здания» разработаны в соответствии с рабочей программой по дисциплине «Теплоснабжение» для студентов высших учебных заведений по направлениям 653500 (специальность
290700 «Теплогазоснабжение и вентиляция) и 550100 (специализация «Теплогазоснабжение
и вентиляция).
Содержат задания и необходимую информацию для выполнения курсовой работы.
Работа подготовлена на кафедре ТГВ.
УДК 697.34.001.63:378.244 (076)
ББК 38.765 я 7
©Ульяновский государственный технический университет, 2003
2
1. Исходные данные, объем и содержание курсовой работы
В курсовой работе «Горячее водоснабжение жилого здания» разрабатывается проект централизованной системы горячего водоснабжения.
Основные вопросы, решаемые в процессе выполнения работы:
- трассировка системы горячего водоснабжения на плане подвала и этажа, построение аксонометрической схемы системы горячего водоснабжения, расстановка санитарных приборов и запорной арматуры;
- определение расчетных расходов воды и теплоты на нужды горячего водоснабжения;
- построение часового и интегрального графиков потребления теплоты;
- расчет объема и подбор бака-аккумулятора горячей воды;
- гидравлический расчет подающих и циркуляционных трубопроводов
системы горячего водоснабжения;
- подбор оборудования абонентского ввода (теплового пункта).
Исходные данные на проектирование: тип системы горячего водоснабжения (открытая или закрытая); план этажа и количество секций жилого здания;
число этажей; температура воды на выходе из водоподогревателя; температура
воды в наиболее удаленной водоразборной точке; температура холодной воды;
давление на вводе водопровода.
Состав курсовой работы: пояснительная записка (15−20 листов); графическая часть (1 лист формата А1).
Примерное содержание пояснительной записки: задание на курсовую работу; обоснование и описание конструкции системы горячего водоснабжения;
определение расчетных расходов воды и тепла; расчет и построение часового и
интегрального графиков расхода теплоты; гидравлический расчет подающих
трубопроводов системы горячего водоснабжения; определение потерь тепла
трубопроводами; гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов; подбор оборудования системы горячего водоснабжения.
Графическая часть курсовой работы должна содержать: планы подвала,
типового этажа и чердака (при его наличии) в масштабе 1:100 или 1:200 с нанесением магистральных, разводящих и циркуляционных трубопроводов системы
горячего водоснабжения, санитарно-технических приборов; аксонометрическую схему системы горячего водоснабжения в масштабе 1:100 или 1:200 с указанием номеров расчетных участков, их диаметров, длины, расчетных расходов, уклонов на магистральных участках, санитарно-технических приборов, запорной арматуры; схему теплового пункта открытой (закрытой) системы горячего водоснабжения.
3
2. Внутренние системы горячего водоснабжения
Системы горячего водоснабжения следует проектировать: тупиковыми,
если допускается перерыв в подаче воды; кольцевыми или с закольцованными
вводами при двух тупиковых трубопроводах с ответвлениями к потребителям
от каждого из них для обеспечения непрерывной подачи воды.
В жилых и общественных зданиях прокладку разводящих трубопроводов
горячего водоснабжения следует предусматривать в подпольях, подвалах, технических этажах, чердаках, на первом этаже в подпольных каналах (в случае
отсутствия чердаков), по конструкциям здания, по которым допускается открытая прокладка трубопроводов или под потолком верхнего этажа. Прокладка
стояков и разводки внутреннего водопровода следует предусматривать в шахтах, открыто – по стенам душевых, кухонь и других помещений [1].
Пластмассовые трубопроводы (кроме располагаемых в санитарных узлах)
следует прокладывать только скрыто. В помещениях, к отделке которых предъявляются повышенные требования, трубопроводы также следует прокладывать
скрыто [1].
Прокладку трубопроводов следует предусматривать с уклоном не менее 0,002.
При проектировании трубопроводов следует предусматривать компенсацию температурных удлинений труб.
Расстояние от поверхности штукатурки или облицовки до оси неизолированных трубопроводов при диаметре условного прохода до 32 мм включительно при открытой прокладке должно составлять от 35 до 55 мм, при диаметрах
40−50 мм – от 50 до 60 мм, а при диаметрах более 50 мм – принимается по рабочей документации.
Вертикальные трубопроводы не должны отклоняться от вертикали более
чем на 2 мм на 1 м длины.
Средства крепления стояков из стальных труб в жилых и общественных
зданиях при высоте этажа до 3 м не устанавливаются, а при высоте этажа более
3 м средства крепления устанавливаются на половине этажа.
Высоту установки водоразборной арматуры (расстояние от горизонтальной оси арматуры до санитарных приборов, мм) следует принимать
согласно [2].
В верхних точках системы горячего водоснабжения следует предусматривать устройства для выпуска воздуха, а в нижних – спускные устройства. Согласно [2] выпуск воздуха из системы горячего водоснабжения допускается
предусматривать через водоразборную арматуру, расположенную в верхних
точках системы, а опорожнение системы − через водоразборные приборы нижних этажей.
Тепловую изоляцию необходимо предусматривать для подающих и циркуляционных трубопроводов систем горячего водоснабжения, включая стояки,
кроме подводок к водоразборным приборам. Толщина теплоизоляционного
4
слоя должна составлять не менее 10 мм, а теплопроводность изоляционного материала не менее 0,05 Вт/(м⋅°С) [2].
Установку запорной арматуры в системах горячего водоснабжения следует предусматривать: на каждом вводе; на ответвлениях, питающих 5 водоразборных точек и более; у основания подающих и циркуляционных трубопроводов; на ответвлениях к секционным узлам; на ответвлениях от магистральных
линий; на ответвлениях в каждую квартиру.
Обратные клапаны в системе горячего водоснабжения устанавливаются:
на участках трубопроводов, подающих воду групповым смесителям; на циркуляционном трубопроводе перед присоединением его к водоподогревателю или
перед присоединением к обратному трубопроводу тепловой сети (в открытой
системе); на ответвлениях от обратного трубопровода тепловой сети к регулятору температуры.
Для внутренних систем горячего водоснабжения следует принимать пластмассовые, медные, бронзовые, латунные, стальные трубы с внутренним и наружным защитным покрытием от коррозии и фасонные изделия.
Для учета расхода воды в каждом здании (квартире) на вводах трубопроводов горячего водоснабжения следует предусматривать счетчики воды. При
двухтрубной системе счетчик воды следует устанавливать на подающем и циркуляционном трубопроводах с установкой обратного клапана на циркуляционном трубопроводе. В закрытой системе счетчик воды следует устанавливать на
трубопроводе холодной воды.
Для контроля температурного и гидравлического режимов работы системы горячего водоснабжения предусматривают манометры и термометры.
3. Определение расчетных расходов воды и теплоты
Вероятность действия водоразборных приборов системы горячего водоснабжения Р определяется из нормы расхода горячей воды на 1 человека в час
h
наибольшего водопотребления qhr ,u = 10 л/ч [2, прил. 3] и нормы расхода горяh
чей воды для ванны q0 =0,2 л/с [2, прил. 3], как для водоразборного прибора с
наибольшим расходом воды:
qhrh ,uU
P=
,
h
3600 q0 N
(3.1)
где U − общее число потребителей горячей воды; N − общее количество водоразборных приборов в здании.
Вероятность использования водоразборных приборов в системе горячего
водоснабжения
Рч = Р / К и ,
(3.2)
5
где Ки – коэффициент использования водоразборного прибора в час наибольшего водопотребления, принимаем Ки=0,28 [3].
Часовой расход горячей воды в час наибольшего водопотребления,
3
Gч, (м /ч)
Gч = 18 q0h K иα ч ,
(3.3)
где αч – безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от значения
PчN [2, прил. 4].
Средний расход горячей воды за сутки наибольшего водопотребления Gи,
3
(м /сут), определяется как произведение количества ее потребителей на норму
расхода горячей воды одним потребителем в сутки наибольшего водопотреблеh
ния qu , принимаемую по [2, прил. 3]:
Gи = 0 ,001Uquh ,.
(3.4)
Средний расход горячей воды за сутки в отопительный период, Gи.с,
3
(м /сут)
(3.5)
Gи .с = 0 ,001Uquh,m ,
h
где qu ,m – норма расхода горячей воды одним потребителем в сутки отопительного периода (в средние сутки) [2, прил. 3].
Секундный расход горячей воды в системе горячего водоснабжения, G,
(л/с)
G = 5 q0hα ,
(3.6)
h
где q0 – норма расхода горячей воды для прибора с наибольшим расходом воды, л/с; α – безразмерный коэффициент, который находится в зависимости от
произведения PN по [2, прил. 4].
max
Максимальный часовой расход теплоты Qг .в , (кВт), рассчитывается по
уравнению
ср
Qгmax
(3.7)
.в = Gч ρc( t г − t х )( 1 + β г ) ,
3
ср
где ρ – плотность воды, кг/м ; с – теплоемкость, кДж/(кг⋅°С); t г – средняя температура воды в водоразборных стояках, tсрг=55 °С; tх – температура холодной
воды, принимается по заданию на проектирование, при отсутствии данных
tх=5 °С; βг – коэффициент, учитывающий теплопотери подающими и циркуляционными стояками: при изолированных водоразборных стояках βг=0,05–0,2,
при неизолированных βг=0,1–0,3.
Среднечасовой расход теплоты за сутки наибольшего водопотребления,
Qгср.в , (кВт)
Qгср.в = Gи ρc( t гср − t х )( 1 + β г ) ,
(3.8)
6
ср .о
Среднечасовой расход теплоты за отопительный период, Qг .в , (кВт)
Qгср.в.о = Gи .с ρc( t гср − t х )( 1 + β г ) ,
(3.9)
4. Построение графиков расхода теплоты
Для построения графиков расхода теплоты необходимо использовать безразмерный график расхода горячей воды по часам суток (рис. 1), который строится на основании многочисленных наблюдений за работой систем горячего
водоснабжения коммунально-бытовых потребителей.
%
220
200
180
160
140
120
100
80
60
40
20
0
Рис. 4.1. Безразмерный график расхода горячей воды
по часам суток
Gгср.в = 100%
0
2
4
6
8
10 12 14 16 18 20 22 24
Часы суток
В зависимости от тепловой нагрузки, количества абонентов, температурного графика, типа системы горячего водоснабжения безразмерный график может отличаться от графика, представленного на рис. 4.1. В курсовой работе для
построения графика расхода теплоты по часам суток может быть принят либо
график, представленный на рис. 4.1, либо другой безразмерный график расхода
теплоты.
ср
При построении графика следует учитывать, что Qг .в , рассчитанное по
формуле (3.8) соответствует 100 % расхода воды по безразмерному графику.
Так, в соответствии с графиком на рис. 4.1, расход теплоты в период от 000 до
ср
ср
200 соответствует 60 % G г .в , в период от 200 до 400 − 10 % G г .в и т. д. Для того
чтобы определить расход теплоты, например, в период от 000 до 200, необходиср
мо Qг .в умножить на 0,6, т. е. расход теплоты составит Q1 . Получив значения
Q1 , Q2 ,…, Q11 , строят график расхода теплоты по часам суток. График расхода теплоты приведен на рис. 4.2.
7
На основании графика расхода теплоты по часам суток строят интегральный график потребления и подачи теплоты.
кДж
ч
Q5
Qгср.в
0
Q10
Q6
Q9
Q4
Q1
Q2
0
Рис. 4.2. График расхода теплоты по часам суток
Q11 Q12
2
Q7 Q8
Q3
4
6
8
10 12
14 16 18 20 22 24
Часы суток
На рис. 4.3 представлен интегральный график потребления и подачи теплоты.
Qmax
1
n1 n2 n3
n9 n10 n11 n12
2
0
Q1n1 Q1n1+Q2n2
Q1n1+Q2n2+…+Q12n12
Qг.в, кДж
Q1n1+Q2n2+Q3n3+Q4n4+Q5n5
Часы суток
Рис. 4.3. Интегральный
график потребления и
подачи теплоты: 1 – интегральная линия подачи теплоты; 2 – интегральная линия потребления
теплоты;
п1,
п2,…,п12 – промежутки
времени; Q1, Q2,…,Q12 –
расходы тепла за соответствующие
промежутки времени; Qmax –
максимальная разность
потребления и подачи
тепла в сутки потребления
Для построения интегрального графика необходимо определить по суточному графику произведение часового расхода тепла Qi на соответствующую
продолжительность потребления пi. Полученное произведение откладывается
на ординате в конце отрезка пi. Последующие значения Qi пi за последующие
промежутки времени пi суммируются с предыдущими. Каждая ордината выражает суммарный расход теплоты от условного начала отсчета до рассматриваемого момента. Полученные точки соединяют ломаной линией. Начальную и
8
конечную точки соединяют прямой линией. Ломаная линия называется интегральной линией потребления теплоты, прямая – интегральной линией подачи
теплоты. Максимальная разность поданного и потребленного количества теплоты (кДж), которая представляет собой максимальную разность ординат интегральных линий подачи и потребления теплоты, отражает запас теплоты в бакеаккумуляторе.
Ордината в конце интегрального графика показывает расход теплоты за сутки. При построении интегрального графика необходимо применять методику, изложенную в [4, 7]. Пример построения интегрального графика приведен в [6].
5. Подбор баков-аккумуляторов
Нагрузка горячего водоснабжения характеризуется значительной суточной неравномерностью, т. е. в системах горячего водоснабжения существуют
такие режимы работы, когда отбор воды на горячее водоснабжение
прак00
00
тически отсутствует. Например, потребление горячей воды с 2 до 4 в системе горячего водоснабжения, безразмерный график которой представлен на
рис. 4.1, практически равно нулю. Для выравнивания суточной неравномерности потребления горячей воды целесообразно в местных и центральных тепловых пунктах устанавливать аккумуляторы теплоты. Баки-аккумуляторы устанавливаются, как правило, в закрытых системах горячего водоснабжения, что
позволяет существенно снизить поверхность теплообмена подогревателей горячей воды, улучшить режимы их работы и исключить влияние нагрузки горячего водоснабжения на работу систем отопления.
Аккумуляторы бывают прямоугольной и цилиндрической формы. Внутри
баки-аккумуляторы покрываются антикоррозионным покрытием, снаружи баки
окрашиваются и теплоизолируются. Прямоугольные баки допускается устанавливать только в верхней точке системы горячего водоснабжения (на чердаке),
так как они не рассчитаны для работы с избыточным давлением. Цилиндрические баки-аккумуляторы рассчитаны на рабочее давление не менее 0,6 МПа,
поэтому их можно располагать в нижней точке системы горячего водоснабжения. Количество баков-аккумуляторов принимается не менее двух, каждый по
50 % рабочего объема. Баки, располагаемые в нижней точке системы горячего
водоснабжения, должны оборудоваться предохранительным клапаном.
Исходными данными для определения объема бака-аккумулятора являются: температуры горячей и холодной воды; максимальная разность подачи и
потребления теплоты. Объем бака-аккумулятора определяют из следующих условий: вместимость аккумулятора теплоты постоянная и переменная температура воды; переменный объем аккумулятора и постоянная температура воды.
Объем бака-аккумулятора в системе горячего водоснабжения при постоянной температуре воды Vak, (м3), рассчитывается по формуле
9
Q max
Vak =
.
( t г − t x )cρ
(5.1)
Для того, чтобы определить объем бака-аккумулятора в системе горячего
водоснабжения при переменной температуре воды сначала определяется требуемый объем бака-аккумулятора Vактр , (м3)
V
тр
ак
Q max
= max min
,
( t г − t г )cρ
(5.2)
max
min
где t г – максимальная температура воды в баке, °С; t г – минимальная температура воды в баке, °С. При отсутствии данный в расчетах можно принимать
t гmax =75 °С, t гmin =50 °С.
Затем определяется полный запас Qn и минимальный запас Qmin теплоты в
баке-аккумуляторе, (кДж)
Qп = Vактр ρ ( t гmax − t x )c .
(5.3)
Qmin = Vактр ρ ( t гmin − t x )c .
(5.4)
3
Объем бака-аккумулятора Vak, (м ), рассчитывается по формуле
Vак =
Qп − Qmin
.
( t гmax − t гmin )cρ
(5.5)
При подборе бака-аккумулятора по прил. 2 принимают бак, емкость которого немного больше рассчитанного объема Vак.
6. Гидравлический расчет подающих трубопроводов
системы горячего водоснабжения
Гидравлический расчет выполняют для решения следующих задач: определения диаметров трубопроводов; определения падения давления в системе
горячего водоснабжения; определения напоров в различных точках сети; увязки
всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских установках.
Результаты гидравлического расчета используют для построения пьезометрических графиков, выбора схем абонентских вводов, подбора насосного
оборудования, определения капиталовложений в системы теплоснабжения, разработки режимов эксплуатации систем теплоснабжения.
Гидравлический расчет начинают после трассировки системы горячего
водоснабжения и построения ее аксонометрической схемы. Аксонометрическую схему целесообразно изображать в масштабе (1:100, 1:200), что позволяет
избежать ошибок при определении длин расчетных участков.
10
На рис. 6.1 показан пример оформления аксонометрической схемы системы горячего водоснабжения.
На аксонометрической схеме рядом с номером участка указываются: расход, длина, диаметр. Номер участка циркуляционного трубопровода дополняется знаком «’». При нумерации участков стояка сначала указывается номер стояка, а затем номер участка. Например, участок 5 стояка 3 необходимо обозначить
3.5. Магистральные участки системы горячего водоснабжения нумеруются одной цифрой. Циркуляционные трубопроводы на аксонометрической схеме показываются пунктирной линией (см. рис. 6.1).
1
G
l, Dy
1.1
Рис. 6.1. Фрагменты аксонометрической схемы системы горячего водоснабжения: а – магистраль; б – стояк
G
l, Dy
1'
а
1.1'
б
Гидравлический расчет трубопроводов производят методом удельных потерь давления по длине. Потери давления ∆р, (Па), определяют по формуле
∆p = Rl( 1 + K M ) ,
(6.1)
где R – удельные потери давление на трение при расчетном расходе воды на
участке, Па/м; l – длина расчетного участка, м; Км – коэффициент, учитывающий соотношение потерь давления в местных сопротивлениях и на трение по
длине (доля местных потерь).
Расчет трубопроводов производят последовательно от самого удаленного
водоразборного прибора до теплового пункта абонентского ввода. Результаты
расчета заносятся в табл. 6.1.
Порядок гидравлического расчета:
1. Выбирают расчетное направление, нумеруют расчетные участки, определяют количество водоразборных приборов N, находящихся на расчетных
участках длиной l. Заполняют графы 1–3 табл. 6.1.
2. Определяют произведение суммарного количества водоразборных приборов N, находящихся за расчетным участком по ходу движения воды, и вероятности их действия P. Значения NP заносят в графу 4 табл. 6.1.
3. Используя произведение NP, определяют безразмерный коэффициент α
по [2, прил. 4], значения которого заносят в графу 5 табл. 6.1.
4. Находят расчетные секундные расходы воды на каждом расчетном учаh
стке по формуле (3.6), принимая q0 по [2, прил. 2]. При наличии на участке водоразборных приборов с различными расходами воды значение нормы расхода
11
h
горячей воды одним водоразборным прибором q0 следует принимать для прибора с наибольшим расходом. Заполняют графу 6 в табл. 6.1.
5. Определяют диаметры трубопроводов на участках Dу и удельные потери давления на трение по длине RТ по [5, 8], ориентируясь на допустимые скорости движения воды в трубах, которые в подающих трубопроводах, согласно
[4], не должны превышать 1,5 м/с, а в подводках к водоразборным приборам –
2,5 м/с. Данные записывают в графы 7 и 11 табл. 6.1.
6. В закрытых системах горячего водоснабжения скорости движения воды
следует принимать с учетом зарастания труб накипью и, вследствие этого, уменьшения внутренних диаметров. Можно пользоваться таблицей корректирующих коэффициентов к скоростям движения воды [4, табл. 4.1 на с. 101]. Значения корректирующих коэффициентов Kw и KR заносят в графы 9 и 12 табл. 6.1.
7. Определяют значение фактических скоростей w и удельных потерь
давления на трение R, умножая табличные значения wТ и RТ на соответствующие корректирующие коэффициенты Kw и KR. Полученные данные заносят в
графы 10 и 13 табл. 6.1.
8. Для учета потерь в местных сопротивлениях трубопроводов вводится
коэффициент КМ, значения которого следует принимать по [2]. Так, для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов КМ=0,2; для
трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также для трубопроводов водоразборных стояков с полотенцесушителями, КМ=0,5; для водоразборных стояков без полотенцесушителей и циркуляционных стояков КМ=0,1. Значения КМ
для каждого расчетного участка заносят в графу 14 табл. 6.1.
9. Рассчитывают потери давления на трение на каждом расчетном участке
∆p по формуле (6.1). Найденные значения заносят в графу 15 табл. 6.1.
10. В графу 16 табл. 6.1 заносят суммарные потери давления, которые определяют суммированием потерь давления на участках от начального до
конечного.
11. Производят гидравлический расчет и определяют суммарные потери
давления в ближайшем к вводу водопровода в здание стояку по пп. 2– 10.
12. Определяют невязку потерь давления по двум направлениям через
ближний и дальний стояки по формуле
∆p нев =
∆р1 − ∆р 2
100 , (%),
∆р 2
(6.2)
где ∆р1, ∆р2 – соответственно потери давления при расчете направлений через
дальний и ближайший стояки.
Невязка потерь давления на трение по ответвлениям и стоякам не должна
превышать 10 %. Увязку потерь давления производят путем изменения диаметров отдельных участков стояков и магистралей. При невозможности отрегулировать давление в сети трубопроводов системы горячего водоснабжения путем
подбора соответствующих диаметров труб следует предусмотреть установку
12
диафрагм трубопроводах водоразборных стояков системы. Диаметр отверстия
диафрагмы должен быть не менее 10 мм. Если по расчету диаметр диафрагмы
менее 10 мм, то допускается вместо диафрагмы устанавливать кран для регулирования давления [1].
Таблица 6.1
№ l, N
м
1
2
3
Гидравлический расчет подающих трубопроводов
закрытой системы горячего водоснабжения
NP α G, Dу, wТ, Kw w,
RТ, KR R, KM ∆p, Σ∆p,
л/с мм м/с
м/с Па/м
Па/м
Па кПа
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Гидравлический расчет трубопроводов открытой системы горячего водоснабжения выполняют аналогично расчету закрытой системы. При непосредственном водоразборе в систему горячего водоснабжения поступает вода из тепловой сети, прошедшая противонакипную обработку. Поэтому при расчете не
учитывают пп. 6, 7 гидравлического расчета. Результаты расчета заносят
в табл. 6.2.
Таблица 6.2
Гидравлический расчет подающих трубопроводов
открытой системы горячего водоснабжения
№ l, м N NP α G, л/с Dу, мм w, м/с R, Па/м KM ∆p,Па Σ∆p, кПа
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Примечания: 1. Расход воды на концевых участках системы горячего
водоснабжения следует принимать по расчету, но не менее максимального секундного расхода воды одним из установленных санитарно-технических приборов.
2. Для жилых зданий, оборудованных современными санитарнотехническими системами, водоразборным прибором с максимальным расходом
воды является, как правило, ванна со смесителем (в том числе общим для ванн
и умывальника) [2, прил. 2].
3. При гидравлическом расчете систем горячего водоснабжения, подключенных к тепловым сетям по открытой схеме, корректировку скоростей движения воды на накипеобразование производить не нужно.
13
7. Расчет потерь теплоты трубопроводами
системы горячего водоснабжения
Тепловые потери ∆Q, (Вт), на расчетном участке подающего трубопровода или стояка определяются по нормативным удельным потерям тепла или расчетом по формуле
∆Q = πd н lK ( t гср − t 0 )( 1 − η ) ,
(7.1)
где К – коэффициент теплопередачи изолированного трубопровода,
К=11,6 Вт/(м2⋅°С); tсрг – средняя температура воды в системе, tсрг=(tн+tк)/2, °С;
tн – температура на выходе из подогревателя (температура горячей воды на вводе в здание), °С; tк – температура у наиболее удаленного водоразборного прибора, °С; η – КПД тепловой изоляции, η=0,6– 0,8; l – длина участка трубопровода, м; dн – наружный диаметр трубопровода, м; t0 – температура окружающей
среды, °С.
Температуру воды у наиболее удаленного водоразборного прибора tк следует принимать на 5 °С ниже температуры воды на вводе в зданий или на выходе из подогревателя.
Температуру окружающей среды t0 при прокладке трубопроводов в бороздах,
вертикальных каналах, коммуникационных шахтах и шахтах санитарнотехнических кабин следует принимать равной 23 °С, в ванных комнатах – 25 °С, в
кухнях и туалетных комнатах жилых зданий, общежитий и гостиниц – 21 °С [4].
Наружные диаметры труб на участках принимают по прил. 3.
Обогрев ванных комнат осуществляется полотенцесушителями, поэтому
к теплопотерям стояка добавляют потери теплоты полотенцесушителями в размере 100п (Вт), где 100 Вт – усредненная теплоотдача одним полотенцесушителем, п – количество полотенцесушителей, присоединенных к стояку.
При определении циркуляционных расходов воды потери теплоты циркуляционными трубопроводами не учитываются. Однако при расчете систем горячего водоснабжения с полотенцесушителями на циркуляционных стояках целесообразно к сумме потерь теплоты подающими теплопроводами добавлять теплоотдачу полотенцесушителей. Это увеличивает циркуляционный расход воды,
улучшает прогрев полотенцесушителей и отопление ванных комнат. Результаты
расчета заносят в табл. 7.1.
Таблица 7.1
№ l,
м
1
2
Расчет потерь теплоты подающими трубопроводами
Потери теплоты, Вт
dн, t0, (tсрг - t0), 1-η
Σ∆Q, Примечание
м °С
Вт
°С
q на длине
∆Q на
1м
участке
3
4
5
6
7
8
9
10
14
8. Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов
Циркуляционный расход воды в системе горячего водоснабжения Gц,
(кг/ч), распределяется пропорционально суммарным тепловым потерям [4, 7]
Gц =
ΣQп 3600
,
∆tc
(8.1)
где ΣQп– суммарные теплопотери всеми подающими трубопроводами, Вт;
∆t-перепад температуры воды в подающих трубопроводах системы горячего
водоснабжения, ∆t=tг-tк, °С; с – теплоемкость воды, Дж/(кг⋅°С).
Циркуляционные расходы воды на магистральных участках системы горячего водоснабжения состоят из циркуляционных расходов участков и стояков, которые находятся впереди по ходу движения воды. Рассмотрим распределение
циркуляционных расходов на примере схемы горячего водоснабжения, представленной на рис. 8.1.
Циркуляционный расход воды на вводе в здание рассчитывается по уравнению (8.1). В системе горячего водоснабжения, представленной на рис. 8.1,
G1= Gц. В стояке 1 циркуляционный расход определяется следующим образом:
G1
Gст1
=
;
Qст1 Q1 + Q2 + Q3 + Qст1 + Qст2
на участке 2
G2
G1
;
=
Q2 + Q3 + Qст2 Q1 + Q2 + Q3 + Qст1 + Qст2
в стояке 2
Gст2
G2
;
=
Qст2 Q2 + Q3 + Qст2
на участке 3
G3
G2
.
=
Q3 Q2 + Q3 + Qст2
Ст. 1
Ст. 3
Ст. 2
Qcт1
Gcт1
1
Q1
G1
2
Q2
G2
Qcт2
Gcт2
3
Q3
G3
15
Рис. 8.1. Аксонометрическая
схема системы горячего водоснабжения: в числителе приведены потери теплоты, в
знаменателе – циркуляционные расходы
Значения циркуляционных расходов указываются на аксонометрической
схеме системы горячего водоснабжения, которую вычерчивают в произвольном
масштабе (см. рис. 8.1).
Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов системы горячего водоснабжения производится аналогично гидравлическому расчету подающих трубопроводов.
Первоначально при гидравлическом расчете циркуляционных колец производят расчет потерь давления в подающих трубопроводах при условии отсутствия водоразбора и пропуска только циркуляционных расходов воды. Затем
производят расчет потерь давления в циркуляционных трубопроводах при пропуске только циркуляционных расходов воды. При этом диаметры циркуляционных трубопроводов принимаются на 1−2 калибра меньше диаметров соответствующих участков подающих трубопроводов для предотвращения излишней
циркуляции воды в системах с принудительной циркуляцией. Диаметры участков подающих трубопроводов известны из гидравлического расчета и принимаются по табл. 6.1 или табл. 6.2. По циркуляционному расходу воды на участке Gц принимается скорость движения воды и удельные потери по длине [5]. Затем, если это необходимо, производится корректировка этих значений, для чего
табличные значения умножаются на соответствующие поправочные коэффициенты
Кw и КR. Результаты расчета заносятся в табл. 8.1.
Аналогично производится гидравлический расчет циркуляционных стояков открытой системы горячего водоснабжения. Результаты расчета заносят в
табл. 8.2.
Далее определяются диаметры участков циркуляционного трубопровода
и потери давления в них. Расчетную длину этажестояка принимают равной высоте этажа за вычетом высоты полотенцесушителя и длины двух подводок к
нему [6]: lр.э= 3−0,54+2⋅0,25=2,96 м ≈ 3 м.
№ L,
м
1 2
Таблица 8.1
Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов
закрытой системы горячего водоснабжения
Gц, Dу, wт, Kw w,
Rт, KR
R,
KM
∆p,Па
Σ∆p,
л/с мм м/с
м/с Па/м
Па/м
кПа
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Потери давления в циркуляционном кольце определяются как сумма потерь давления в подающих трубопроводах при пропуске циркуляционного расхода и потерь давления в циркуляционных трубопроводах. После расчета каждого циркуляционного кольца определяют невязку. Разность потерь давления в
различных циркуляционных кольцах должна составлять не более 10 %.
16
Таблица 8.2
Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов
открытой системы горячего водоснабжения
KM
№ L, м Gц, л/с Dу, мм w, м/с R, Па/м
∆p,Па
Σ∆p, кПа
1
2
3
4
5
6
7
8
9
9. Подбор оборудования абонентских вводов и тепловых пунктов
Требуемый напор на вводе в здание Нтр, (м), для преодоления сопротивлений закрытой системы горячего водоснабжения
Н тр = ∆Н п + ∆Н сч + Н св + ∆Н под + Н г ,
(9.1)
где ∆Нп – потери напора в подающих трубопроводах системы горячего водоснабжения (принимаются из гидравлического расчета), м; ∆Нсч – потери напора
в водомере, м; Нсв – располагаемый свободный напор у смесителя ванны, м;
∆Нпод – потери в водоподогревателе, м; Нг – геометрическая высота подъема воды от оси трубопровода на вводе до оси наиболее высоко расположенного водоразборного прибора (принимается по аксонометрической схеме системы горячего водоснабжения), м.
Свободный напор у водоразборных приборов из условий нормальной
эксплуатации для мойки со смесителем равен 3 м; для ванны со
смесителем − 3 м; для умывальника, мойки кухонной со смесителем – 2 м.
Водомер подбирается по расходу воды на вводе G и диаметре условного
прохода Dу по [2, табл. 4* или 7 прил. 15]. Потери напора в водомере ∆Нсч, (м),
определяются по формуле
∆Н сч = SG 2 ,
(9.2)
где S – гидравлическое сопротивление водомера, принимаемое по [2, табл. 4*
или 7 прил. 15], м⋅с2/л2.
Потери напора воды в скоростном секционном водоподогревателе ∆Нпод,
(м), определяются по формуле [11]
∆Н под = Аw 2 ,
(9.3)
где А – коэффициент, значения которого приведены в прил. 4; w – скорость воды в трубках подогревателя без учета их зарастания накипью, м/с.
По заданию расчет водоподогревателя производить не требуется, поэтому
скорость воды в трубках водоподогревателя можно принимать w≤2 м/с.
Подбор водоподогревателя производят по [9, табл. 2.9; 10, прил. 20 а и 20 б;
11 табл. 2.15].
Избыточный напор на вводе ∆Низб, (м)
Н изб = Н в − Н тр ,
(9.4)
17
где Нв – напор на вводе системы горячего водоснабжения (по заданию на курсовую работу), м.
В правильно запроектированной системе избыточный напор должен быть
равен нулю. Если избыточный напор Низб≥5 м после водомера, то для его гашения предусматривается дроссельная диафрагма, диаметр которой следует рассчитывать по номограмме [2, прил. 4], по формуле
G
,
(9.5)
d = 20
G
0,0316 H изб + 350
dв
или по формуле
G2
,
d = 11,34
H изб
(9.6)
где G – расчетный расход воды, л/с в формуле (9.5) и м3/ч в формуле (9.6);
Низб – избыточный напор, который надо погасить, м; dв – внутренний диаметр
трубопровода, мм.
Установка диафрагмы предотвращает перерасход воды, обусловленный
повышением свободного напора у водоразборных приборов.
Если напор на вводе водопровода в здание превышает требуемый, то в
абонентском тепловом пункте устанавливаются только циркуляционные насосы, целью которых является обеспечение циркуляции воды в системе горячего
водоснабжения.
Напор циркуляционного насоса Нц.н, (м) можно определить по формуле
Н ц .н = ∆Н п .ц (
χG + Gц
Gц
) 2 + ∆H ц ,
(9.7)
где ∆Нп.ц, ∆Н ц – потери напора в падающих и циркуляционных трубопроводах
дальнего кольца системы в режиме чистой циркуляции при Gц, т. е. без водоразбора, м; χ – доля максимального водоразбора G (кг/ч), принимаемая для систем горячего водоснабжения протяженностью до 60 м равной 0,15, для систем
протяженностью от 100 до 150 м – 0,2–0,3, для квартальных систем горячего
водоснабжения – 0,5–0,7 [4]; (χG + Gц) – расход воды в циркуляционной системе в режиме частичного водоразбора с циркуляцией, кг/ч.
При недостаточном напоре (Низб≤0) на трубопроводе между водомером и
подогревателем устанавливается повысительно-циркуляционный насос с напором не менее Низб. При этом требуемый напор на вводе Нтр, (м), определяется
по формуле
G + Gц 2
Н тр = ∆H ' (
) + ∆H сч + ∆Н ц + Н г + Н св ,
(9.8)
G
18
где ∆Н′ – суммарные потери напора в подающих трубопроводах системы горячего водоснабжения (принимаются из гидравлического расчета) и потери в водоподогревателе, м.
Количество повысительных насосов принимают по [10, прил. 14; 11] не
менее 2-х, один из которых резервный.
В открытых системах горячего водоснабжения отбор воды может происходить как из подающего, так и из обратного трубопроводов одновременно. В
этом случае определяющим для системы горячего водоснабжения является давление воды в обратном трубопроводе в точке отбора смешиваемой воды, значение которого необходимо использовать для подбора оборудования. Величина
требуемого давления в обратном трубопроводе Нтр, (м), находится по формуле
Н тр = ∆Н п + ∆Н сч + Н св + ∆Н см + Н г ,
(9.9)
где ∆Нп – потери напора в подающих трубопроводах системы горячего водоснабжения (принимаются из гидравлического расчета), м; ∆Нсч – потери напора в водомере, м; Нсв – располагаемый свободный напор у смесителя ванны, м; ∆Нсм – потери в смесителе (регуляторе температуры), м; Нг – геометрическая высота подъема воды от оси трубопровода на вводе до оси наиболее высоко расположенного
водоразборного прибора (принимается по аксонометрической схеме системы горячего водоснабжения), м.
Регулятор температуры принимают по [7, с. 72–73; 11, с. 225–243]. Расчет
потерь напора в регуляторе температуры по условию задачи производить не
требуется. Потери напора в клапане смесителя можно принимать равными
∆Нсм=5 м. Для циркуляции воды в системе горячего водоснабжения в обратном
трубопроводе устанавливаются «зимние» и «летние» диафрагмы. Диаметр каждой из диафрагм следует рассчитывать по формулам (9.5) и (9.6). При этом расход воды через «зимнюю» диафрагму принимают равным расчетному расходу
воды на отопление Go, (кг/ч)
Go = 3600
q o ( 1 + µ )Vн ( t в − t н .о )
,
c( τ 1 − τ 2 )
(9.10)
где qo – удельная тепловая нагрузка на отопление (удельная отопительная характеристика здания), Вт/(м2⋅°С), определяемая по прил. 5 в зависимости от типа здания, его объема, расчетной температуры наружного воздуха, времени постройки; F – объем здания по наружному обмеру, м3; τ1, τ2 – расчетные температуры сетевой воды в подающей и обратной магистрали теплосети, τ1=150 °С,
τ2=70 °С; с – теплоемкость воды, Дж/(кг⋅°С); tв, tн.о– соответственно расчетные
температуры внутреннего воздуха и наружного воздуха для проектирования
отопления, tв=18 °С, tн.о=–31 °С; µ – коэффициент инфильтрации, учитывающий
долю расхода тепла на подогрев наружного воздуха, поступающего в помещения через неплотности наружных ограждений
19
µ = b 2 gH ( 1 −
t н .о + 273
) + w2 ,
t в + 273
(9.11)
где g – ускорение свободного падения, м/с2; Н – высота (помещения) здания, м;
w– расчетная скорость ветра в холодный период года, м/с; b – постоянная инфильтрации, учитывающая коэффициент остекления наружных ограждений и
конструкцию оконных проемов, для жилых и общественных зданий с двойным
остеклением b=(8–10)⋅10-3, с/м.
з
Дросселируемый напор в «зимней» диафрагме ∆Н д равен потерям напора в циркуляционных трубопроводах системы горячего водоснабжения Нц.н и
определяется по формуле (9.7). Расчет отверстия «летней» диафрагмы производят по циркуляционному расходу воды Gц и напору
∆Н дл = Н в − Н о − Н ц .н ,
(9.12)
где Нв, Но – напоры в подающем и обратном трубопроводах на абонентском
вводе, м.
При расчетах может получиться, что напор на вводе в закрытой системе
или напор в обратном трубопроводе в открытой системе незначительно отличаются от требуемого для системы горячего водоснабжения, т. е. установка повысительных насосов нецелесообразна. В этом случае уменьшение требуемого
напора может быть достигнуто за счет увеличения диаметров подающих трубопроводов и стояков.
20
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1
Планы типовых этажей
12000
3200
Вариант 1
12000
3200
Вариант 2
21
Продолжение прил. 1
12000
3200
Вариант 3
12000
3200
Вариант 4
22
Окончание прил. 1
12000
3200
Вариант 5
12000
3200
Вариант 6
23
Приложение 2
Таблица П1
Размеры прямоугольных баков-аккумуляторов (рис. П1)
Емкость,
м3
1,0
1,6
2,5
4,0
6,3
10,0
16,0
25,0
40,0
МВН
718
718
719
719
719
720
720
721
721
длина
1,5
1,8
1,9
2,4
3,7
3,5
3,1
4,0
6,25
Размеры
ширина
0,8
0,8
1,0
1,25
1,25
1,6
2,25
2,25
2,6
высота
1,0
1,25
1,5
1,5
1,5
2,0
2,5
2,5
2,5
Толщина листовой стали, мм
4,0
5,0
Масса,
кг
250
326
449
607
845
1199
1793
2643
3624
Рис. П1. Установка прямоугольного
бака-аккумулятора: 1–слив горячей воды; 2 – пароотводящий патрубок; 3 –
отвод горячей воды; 4 – поддон; 5 – деревянный брус; 6 – дренажный штуцер;
7 – сливная воронка;
8 – переливная
труба
6
Таблица П2
Размеры цилиндрических баков-аккумуляторов (рис. П2)
Емкость,
м3
1,5
2,0
3,0
4,0
6,0
8,0
10,0
12,0
D, мм
d, мм
1016
50
1216
65
1520
76
1820
76
Размеры
Б
В
1900
1368
2100
1668
2200
2800
3100
1860
4000
3100
2170
4180
А
2300
2500
2700
3300
3600
4600
3800
4800
24
Масса, кг
Г
760
858
1000
1160
949
1220
1277
1462
2376
2821
3168
3469
Рис. П2. Установка цилиндрического
бака-аккумулятора: 1 – вход воды;
2 – патрубок для воздушника;
3 – патрубок для предохранительного клапана; 4 – выход воды; 5 – люк
Приложение 3
Трубы стальные водогазопроводные (ГОСТ 3262–74)
Диаметры, мм
Условный
Наружный
10
17
15
21,3
20
26,8
25
33,5
32
42,3
40
48
50
60
70
75,5
80
88,5
Толщина стенок труб, мм
Легких
Обыкновенных
2
2,2
2,5
2,8
2,5
2,8
2,8
3,2
2,8
3,2
3
3,5
3
3,5
3,2
4
3,5
4
Приложение 4
Формулы для определения коэффициента А при расчете
подогревателей разных типов
Подогреватели
Водо-водяные
горизонтальные
вода в трубках
вода в межтрубном
пространстве
Пароводяные
горизонтальные
вертикальные
Число ходов
или секций
для одной секции
для двух секций
для одной секции
для двух секций
двухходовые
четырехходовые
двухходовые
четырехходовые
25
Формула для
определения А
0,131l+0,153
0,262l+0,239
0,131l+0,204
0,262l+0,408
0,262l+0,28
0,524l+0,536
0,24l+0,28
0,48l+0,536
Приложение 5
Отопительные характеристики жилых зданий
Наружный
строительный
объем
здания V, м3
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1700
2000
2500
3000
3500
Удельная отопительная
характеристика здания q0,
ккал/(м3⋅ч⋅0С)
(кДж/( м3⋅ч⋅0С))
постройки после 1958 г.
0,92 (3,85)
0,82 (3,43)
0,78 (3,27)
0,74 (3,1)
0,71 (2,97)
0,69 (2,89)
0,68 (2,85)
0,67 (2,8)
0,66 (2,76)
0,65 (2,72)
0,62 (2,6)
0,60 (2,51)
0,59 (2,47)
0,58 (2,43)
0,57 (2,39)
0,55 (2,3)
0,53 (2,22)
0,52 (2,18)
0,50 (2,09)
0,48 (2,01)
Наружный
строительный
объем
здания V, м3
4000
4500
5000
6000
7000
8000
9000
10000
11000
12000
13000
14000
15000
20000
25000
30000
35000
40000
45000
50000
Удельная отопительная
характеристика здания q0,
ккал/(м3⋅ч⋅0С)
(кДж/( м3⋅ч⋅0С))
постройки после 1958 г.
0,47 (1,97)
0,46 (2,93)
0,45 (1,88)
0,43 (1,8)
0,42 (1,76)
0,41 (1,72)
0,40 (1,67)
0,39 (1,63)
0,38 (1,59)
0,38 (1,59)
0,37 (1,55)
0,37 (1,55)
0,37 (1,55)
0,37 (1,55)
0,37 (1,55)
0,36 (1,51)
0,35 (1,46)
0,35 (1,46)
0,34 (1,42)
0,34 (1,42)
Приложение 6
Тепловой пункт открытой системы горячего водоснабжения
В систему
горячего водоснабжения
В систему отопления
Из тепловой
сети
Из системы
В тепловую сеть
отопления
Из системы горячего водоснабжения
26
Приложение 7
Тепловой пункт закрытой системы теплоснабжения с двухступенчатой
смешанной схемой включения подогревателей горячего водоснабжения
II ступень
В систему ГВС
Из тепловой
сети
В систему
отопления
В тепловую
сеть
Из системы
отопления
I ступень
Из водопровода
Из системы ГВС
Приложение 8
Тепловой пункт закрытой системы теплоснабжения с двухступенчатой
последовательной схемой включения подогревателей горячего водоснабжения
II ступень
В систему ГВС
Из тепловой
сети
Летняя
перемычка
В тепловую
сеть
I ступень
Из водопровода
Из системы ГВС
27
В систему
отопления
Из системы
отопления
Приложение 9
Условные обозначения
Клапан регулятора
непрямого действия
Водо-водяной
подогреватель
Насос
Элеватор
Трехходовой клапан
смешения защиты
Грязевик
Дроссельный регулировочный клапан
Задвижка
Предохранительный
клапан
Обратный клапан
Патрубок для выемки
сопла элеватора
Постоянный
импульс давления
Дроссельная
диафрагма
Периодический
импульс давления
Сужающее устройство
Импульс
температуры
Манометр
Электроконтактный
манометр
Штуцер для
манометра
Термометр
Спускник
Клапан регулятора
прямого действия
Воздушник
28
Приложение 10
Номера вариантов заданий
Номер варианта
Тип системы*
Номер плана этажа (прил. 1)
Число секций
Число этажей
Температура горячей воды tг, °С
Температура холодной воды tх, °С
Напор на вводе Нв, м
Напор в обратном трубопроводе, м
1
О
1
2
9
60
5
60
40
2
З
2
2
5
55
5
55
-
3
О
3
2
9
60
5
45
30
4
З
4
1
12
55
5
40
-
5
О
5
2
9
60
5
35
20
6
З
6
2
5
55
5
30
-
7
З
1
2
7
60
5
35
-
8
О
2
2
9
60
5
30
10
9
З
3
2
7
55
5
60
-
10
О
4
2
9
60
5
55
35
Номер варианта
Тип системы*
Номер плана этажа (прил. 1)
Число секций
Число этажей
Температура горячей воды tг, °С
Температура холодной воды tх, °С
Напор на вводе Нв, м
Напор в обратном трубопроводе, м
11
З
5
2
5
55
5
45
-
12
О
6
2
9
60
5
40
20
13
О
1
2
7
60
5
40
25
14
З
2
2
12
55
5
60
-
15
О
3
2
9
60
5
35
20
16
З
4
2
12
55
5
50
-
17
О
5
2
7
60
5
45
25
18
З
6
2
12
55
5
45
-
19
З
1
3
9
55
5
50
-
20
О
2
3
7
60
5
55
30
Номер варианта
Тип системы*
Номер плана этажа (прил. 1)
Число секций
Число этажей
Температура горячей воды tг, °С
Температура холодной воды tх, °С
Напор на вводе Нв, м
Напор в обратном трубопроводе, м
21
З
5
2
7
55
5
70
-
22
О
6
2
9
60
5
65
20
23
О
1
2
12
60
5
60
25
24
О
2
2
9
60
5
55
30
25
О
3
3
12
60
5
50
20
26
О
4
2
12
60
5
45
20
27
О
5
2
9
60
5
40
25
28
О
6
2
9
60
5
35
10
29
О
1
3
12
60
5
65
45
30
О
2
3
12
60
5
70
40
*О – открытая система горячего водоснабжения; З – закрытая система горячего водоснабжения.
29
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Строительные нормы и правила. СНиП 3.05.01−85. Внутренние санитарнотехнические системы. − М.: Стройиздат, 1986.
2. Строительные нормы и правила. СНиП 2.04.01−85. Внутренний водопровод
и канализация зданий. − М.: Стройиздат, 1986.
3. Строительные нормы и правила. СНиП II−34−76. Горячее водоснабжение. −
М.: Стройиздат, 1976.
4. Теплоснабжение: Учебн. для вузов/ А. А. Ионин; Б. М. Хлыбов и др.; Под
ред. А. А. Ионина. − М.: Стройиздат, 1982. – 336 с.
5. Справочник проектировщика. Отопление, водопровод, канализация/ Под
ред. И. Г. Староверова. − М.: Стройиздат, 1975. Ч.1. – 415 с.
6. Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учеб. пособие для вузов по
спец. “Теплогазоснабжение и вентиляция”/ В. М. Копко, Н. К. Зайцева и др.;
Под ред. В. М. Копко. − Мн.: Высш. шк., 1985. − 139 с.
7. Теплоснабжение: Учебное пособие для студентов вузов/ В. Е. Козин,
Т. А. Левина, А. П. Марков и др. − М.: Высш. Школа, 1980. − 408 с
8. Справочник по теплоснабжению и вентиляции/ Р. В. Щекин, С. М. Кореневский, Г. Е. Бем и др. − Киев: Будiвельник, 1976. Ч.1. − 430 с.
9. Зингер Н. М. Гидравлические и тепловые режимы теплофикационных систем. − М.: Энергоатомиздат, 1986. – 360 с.
10.Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. − М.: Издательство МЭИ,
2001. – 472 с.
11. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник/ В. И. Манюк, Я. И. Каплинский, Э. Б. Хиж и др. − М.: Строийздат, 1988. – 432.
30
ОГЛАВЛЕНИЕ
1. Исходные данные, объем и содержание курсовой работы………
3
2. Внутренние системы горячего водоснабжения……………………
4
3. Определение расчетных расходов воды и теплоты……….………
5
4. Построение графиков расхода теплоты………………………….…
7
5. Подбор баков-аккумуляторов………………………………………..
9
6. Гидравлический расчет подающих трубопроводов системы
горячего водоснабжения………………………………………………...
10
7. Расчет потерь теплоты трубопроводами системы горячего
водоснабжения……………………………………………………………
14
8. Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов……...
15
9. Подбор оборудования абонентских вводов
и тепловых пунктов……………………………………………………..
17
Приложения………………………………………………………………. 21
Библиографический список…………………………………………….
31
30
Учебное издание
ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ ЖИЛОГО ЗДАНИЯ
Методические указания и задания к выполнению курсовой работы
Составители ШАРАПОВ Владимир Иванович,
РОТОВ Павел Валерьевич
Подписано в печать 00.00.02. Формат 60×84/16.
Бумага писчая. Усл. п. л. 0,00. Уч. изд. л. 0,00.
Тираж 100 экз. Заказ
Ульяновский государственный технический университет
432027, Ульяновск, ул. Сев. Венец, 32
32