особенности технологии сварки корневого слоя и

ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ КОРНЕВОГО СЛОЯ И
ПОСЛЕДУЮЩИХ СЛОЕВ ШВА НЕПОВОРОТНЫХ СТЫКОВ
ТРУБОПРОВОДОВ
Карасев М.В., д.т.н., Работинский Д.Н., к.т.н. (ЗАО НПФ «ИТС»),
Бродягин В.Н., к.т.н., Дорошенко Ф.Е., к.т.н. (ООО «АЦГХ»), Казаков А.А., д.т.н.,
Казакова Е.И., Любочко Д. (С-ПбГПУ)
При строительстве магистральных трубопроводов в нашей стране достаточно
широкое применение находит технологии односторонней автоматической сварки
неповоротных стыков рутиловой порошковой проволокой в смеси защитных газов на
основе аргона. При этом корневой слой шва выполняют проволокой сплошного сечения в
углекислом газе от специальных источников питания, обеспечивающих управляемый
каплеперенос электродного металла. Такая технология обеспечивает значительно
меньшую производительность сварки, чем двухсторонняя автоматическая многодуговая
сварка проволоками сплошного сечения в защитных газах на установках фирмы CRC AW
(США) или при использовании двухдуговой односторонней сварки на медной подкладке
по технология фирмы SERIMAX (Франция). Но зато применяемая аппаратура более
мобильна, экономична и используется при монтаже трубопроводов, в том числе, на
пересеченных участках местности (на уклонах до 450).
В настоящей работе освещены некоторые аспекты исследовательских работ по
совершенствованию технологии сварки неповоротных стыков трубопроводов в защитных
газах, проведенных ЗАО НПФ «ИТС», С-ПбГПУ и ООО «АЦГХ».
При односторонней сварке неповоротных стыков трубопроводов в защитных газах
можно выделить 4 зоны сварного шва, различающихся условиями формирования
сварочной ванны в различных пространственных положениях, а также режимами и
техникой сварки:
а) корневой слой шва, выполняемый по открытому зазору с формированием
обратного валика,
б) первый заполняющий проход шва (горячий проход),
в) остальные заполняющие проходы сварного шва,
г) облицовочные проходы сварного шва.
Зона корневого слоя шва выполняется, как правило, механизированной сваркой
проволокой сплошного сечения в защитном газе (чаще всего, в углекислом газе). Эта зона
шва является технологически наиболее сложной, поэтому привлекает внимание
исследователей практически всех развитых стран мира с целью улучшения качества
формирования корневого слоя шва, повышения скорости сварки и повышения ударной
вязкости нижних слоев сварного шва, что является самым слабым звеном этой технологии
сварки толстостенных труб.
В последние годы для односторонней сварки корневого слоя шва на весу большое
распространение получил метод формирования шва по свободному зазору за счет
управляемого каплепереноса электродного металла, который реализуется с помощью
специализированных источников питания, обеспечивающих изменение сварочного тока и
напряжения по определенному алгоритму.
Находят применение следующие варианты управления каплепереносом с целью
качественного формирования корневого слоя шва:
метод SТТ - перенос электродного металла силой поверхностного натяжения
(Lincoln Electric, США),
метод ВКЗ – метод вынужденных коротких замыканий (ЗАО НПФ «ИТС», Россия),
метод Wise Root – сварка модифицированной короткой дугой (Kemppi,
Финляндия),
метод Steel Root – сварка стабильной короткой дугой (Fronius, Австрия),
режим УКП – метод управляемого каплепереноса (ООО «Технотрон», Россия),
процесс RMD (сварка выполняется в смеси газов) (фирма MILLER, Германия),
метод Speed Root (фирма Lorch, Германия),
метод Root Arc (фирма EWM, Германия).
Несмотря на отличия в реализациях, все эти технологии похожи, прежде всего
«холодной» сварочной ванной и высокими скоростями кристаллизации сварного шва.
Сварку по зазору 2,5…4,0 мм ведется «на спуск». При некоторых технологиях, ввиду
особенностей осциллограмм процесса, для реализации требуется несколько большая
величина зазора, достигающая 6 мм. Частота переноса капель при различных процессах
составляет 90-120Гц. Скорость подачи проволоки диаметром 1,0-1,2 мм составляет 2,5-7
м/мин. Скорость сварки составляет 12-25 см/мин. Высота корневого слоя шва составляет
3…5 мм. В некоторых случаях, например, при стягивании зазора в разделке, высота
корневого слоя шва увеличивается до 6 мм. Причем, это изменение ширины зазора в
разделке и высоты валика может быть неравномерным по периметру свариваемого стыка.
Особенности горения дуги при выполнении корневого слоя шва, минимальная
погонная энергия при сварке (от 0,5 кДж/мм), а также характер каплепереноса при сварке
предопределяют высокую быстротечность процессов кристаллизации сварочной ванны и
высокую степень насыщения металла шва растворенными газами. Установить точное
наличие газов в металле шва и их влияние на нижние слои шва в настоящее время
достаточно проблематично, так как данные измерений изменяются на порядок и
позволяют говорить только о тенденциях. Тенденции показывают, что корневая зона шва
достаточно насыщена газами, и содержание этих газов уменьшается по мере наложения
последующих слоев шва. Применение таких процессов сварки предопределяет также
ограниченную проплавляющую способность дуги.
Анализ уровня дефектности кольцевых стыков магистральных трубопроводов и
причин их образования показывает, что чаще всего дефекты сварных швов образуются в
корневом слое шва или в его сопряжении с первым заполняющим слоем (горячим
проходом). Это связано, в частности, с тем, что большое влияние на качество
формирования корневого слоя шва влияет точность подготовки и сборки кромок
кольцевых стыков – смещения кромок, неравномерность размера притупления и величины
зазора в стыке. Характерными являются следующие дефекты корневого слоя шва: в
нижнем положении часто образуются недопустимые провисы валика шва, в зоне замков –
несплавления, а по периметру стыка – карманы, заполненные пленкой окислов кремния и
марганца, что приводит к образованию шлаковых включений и несплавлений между
корневым и первым заполняющим слоем шва. В связи с вышеизложенным, продолжается
поиск новых технических решений, направленных на дальнейшее повышение качества
формирования корневого слоя шва.
Вторая зона сварного шва кольцевого стыка трубопровода – это зона так
называемого «горячего прохода». Эта зона не привлекает должного внимания
большинства исследователей, но технология ее выполнения оказывает существенное
влияние на ударную вязкость нижних слоев шва ввиду своего термического воздействия
на корневой слой шва. Ряд фирм рекомендуют выполнять горячий проход по схеме
«сверху вниз» сразу после сварки корневого слоя шва. Другие фирмы выполняют
автоматическую сварку горячего прохода в направлении «снизу-вверх». Нами проведены
специальные исследования влияния техники выполнения горячего прохода на качество
корневой зоны сварных стыков, результаты которых приведены ниже.
Третья зона сварного шва – это зона заполняющих проходов, которые выполняются
автоматической сваркой порошковыми проволоками рутилового типа в смеси газов.
Направление сварки – «снизу-вверх». Благоприятные условия кристаллизации сварочной
ванны, а также прекрасные формирующие свойства шлака рутиловых порошковых
проволок позволяют выполнять сварку заполняющих слоев на больших токах с большой
производительностью. Технология сварки заполняющих слоев сварного стыка наиболее
отработана. В этой зоне редко образуются дефекты, а уровень механических свойств
металла шва в этой зоне, как правило, удовлетворяет нормативным требованиям.
Четвертая зона сварного шва – это облицовочный слой. Качество его выполнения
определяет результаты приемки сварного стыка по визуальному контролю. Часто
возникают проблемы из-за несоответствия нормативным требованиям величины
выпуклости сварного шва, размеров и формы чешуйчатости поверхности облицовочного
слоя, межваликовых западаний, подрезов, резкого перехода от металла шва к основному
металлу и т.д. Условия кристаллизации металла облицовочного слоя более сложные, чем
при выполнении заполняющих проходов шва, поэтому приходится при сварке «снизу
вверх» ограничивать силу тока и, соответственно, – производительность сварки. Нами
рекомендуется схема выполнения облицовочного слоя «сверху – вниз». Это обеспечивает
возможность сварки на повышенных токах и на больших скоростях, а кроме того,
гарантирует получение шва благоприятной внешней формы с плавным сопряжением с
основным металлом.
ЗАО НПФ «ИТС» для сварки трубопроводов разработал новую универсальную
сварочную установку ВД-320КС конверторного типа с управляемым каплепереносом и
несущей частотой 21кГц, с цифровым программным управлением. Установка
обеспечивает работу при ручной дуговой, механизированной и аргонодуговой сварки.
Максимальный рабочий ток 350А, на токе 300А установка имеет ПВ100%. Конверторная
схема построения установки позволяет решить многие проблемы инверторной техники
при использовании совместно с передвижным дизельным генератором и некачественных
электрическими сетях. При механизированной сварке плавящимся электродом корневого
слоя шва установка ВД-320КС стабильно работает при напряжении на дуге от 14В и
сварочном токе от 60А. Вольтамперная характеристика новой установки жесткая на
стадии формирования капли и падающая на стадии переноса капли в сварочную ванну.
Частота переноса капли 110-120 Гц. Установка включена в реестры ОАО «ГАЗПРОМ» и
ОАО «ТРАНСНЕФТЬ», аттестована в соответствие с требованиями НАКС.
Для оптимизации технологии автоматической сварки неповоротных кольцевых
стыков трубопроводов, на основе проведенных ЗАО НПФ «ИТС» совместно с ООО
«АЦГХ» исследований, выбрана для формирования корневого слоя шва
металлопорошковая проволока POWER BRIDGE 60M диаметром 1,2 мм. Уникальные
свойства этой проволоки заключаются в обеспечении высокой стабильности горения дуги,
повышенной вязкости сварочной ванны и стабильного формирования шва во всех
пространственных положениях шва с образованием обратного валика. При этом
обеспечивается благоприятная форма валика со стороны разделки по сравнению с
проволокой сплошного сечения, что минимизирует опасность появления «карманов» с
обеих сторон от корневого слоя шва.
Наличие множества центров кристаллизации сварочной ванны при сварке
металлопорошковой проволокой обеспечивает мелкозернистую структуру металла шва, а
также высокие значения ударной вязкости при температурах до минус 60ºС.
Экспериментально установлена возможность получения надежного сплавления в зонах
выполнения «замков» или зонах сопряжения с прихватками, а также в зонах смещения
кромок. Технология сварки неповоротных стыков трубопроводов металлопорошковой
проволокой включена в нормативную документацию и внедрена при строительстве и
ремонте газопроводов ОАО «МОСГАЗ».
Однако, микроструктура корневого слоя шва определяется не только типом
применяемой сварочной проволоки, но и термическими циклами в этой зоне, от теплового
воздействия горячего прохода и первых заполняющих слоев, а также высотой корневого
слоя шва, стабильность которого по длине сварного стыка зависит от квалификации
сварщика. Вопросы фазовых переходов в материале корневого слоя шва зависят от всех
этих факторов и исследованы в работе /1/.
Как следует из нижеприведенных данных, на структуру корневого слоя шва
безусловное влияние оказывает тепловое воздействие горячего прохода, а также
заполняющего слоя. В процессе сварки структура корневого слоя шва претерпевает
значительные изменения.
При сварке только корневого слоя шва за счет большого температурного градиента
происходит направленный рост дендритов, формирующих зону столбчатых кристаллов.
По границам вытянутых зерен, образовавшихся на месте столбчатых кристаллов,
выделяется аллотриоморфный и видманштеттов феррит, а внутри этих зерен образуется
мелкодисперсная феррито-карбидная структура с игольчатой морфологией феррита. В
центральной части корневого шва, особенно в его нижней части, градиент падает
настолько, что наступает объемная кристаллизация перед движущимся фронтом с
образованием равноосных кристаллов, на месте которых образуются зерна с такой же
внутризеренной структурой, как и в зоне столбчатой кристаллизации (рис.1).
Рис. 1 Панорамное изображение корневого слоя шва, выполненного металлопорошковой
проволокой POWER BRIDGE 60M, ×50
Далее следует горячий проход, который выполняется порошковой проволокой
POWER PIPE 60R рутилового типа, который в зависимости от направления движения
сварки, «сверху-вниз» или «снизу-вверх», оказывает различное влияние на структуру
корневого шва. На рис.2,3 представлены панорамные изображения сварных соединений,
корневого шва и горячего прохода, выполненных по разным схемам.
При направлении сварки горячего прохода в направлении «сверху-вниз» из-за
высоких скоростей сварки (50-55см/мин) тепла оказывается недостаточно для образования
полномасштабной полукруглой в сечении жидкой ванны и, соответственно, полной
перерекристаллизации корневого слоя не происходит. Перекристаллизуется лишь верхняя
часть корневого шва, где образуется дуплексная зеренная структура (диаметр зерна - 70150 мкм) с мелкодисперсным внутризеренным строением, феррито-карбидным фазовым
составом и выделениями аллотриоморфного феррита по границам. Структура нижних
слоев корневого шва остается по-прежнему литой с исходным строением (рис. 2).
При направлении сварки горячего прохода в направлении «снизу-вверх» скорость
прохода относительно небольшая (20-25 см/мин),
следовательно, охлаждение и
кристаллизация, происходят значительно медленнее. Структура корневого шва
представляет собой сочетание феррита различной морфологии: от разнонаправленных
вытянутых пластин игольчатого феррита в нижней части шва до полигонального феррита
по границам зерен, от которых растет видманштеттов феррит. При этом размер зерен в
верхней части корневого шва мельче, чем в предыдущей схеме сварки, и изменяется от 40
до 100 мкм. Внутризеренная структура имеет феррито-карбидный фазовый состав и очень
дисперсное строение, причем карбидная фаза имеет сфероидальную форму (рис.3).
Рис. 2 Панорамное изображение корневого шва, выполненного металлопорошковой
проволокой BRIDGE 60M и горячего прохода, выполненного порошковой проволокой
POWER PIPE 60R по схеме «сверху-вниз», ×50
Рис.3 Панорамное изображение корневого шва, выполненного металлопорошковой
проволокой BRIDGE 60M и горячего прохода, выполненного порошковой проволокой
POWER PIPE 60R по схеме «снизу-вверх», ×50
На рис.4,5 показаны структуры сварного соединения, состоящего из корневого слоя
шва, выполненного металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE 60M горячего
прохода и первого заполнения, выполненного порошковой проволокой POWER PIPE 60R
по двум разным схемам выполнения горячего прохода. Все последующие заполняющие
проходы выполняются в направлении «снизу-вверх».
Рис.4 Панорамное изображение корневого шва, выполненного металлопорошковой
проволокой POWER BRIDGE 60M, горячего прохода (по схеме «сверху-вниз») и первого
заполнения (по схеме «снизу-вверх»), выполненных порошковой проволокой POWER
PIPE 60R ×50
Рис.5 Панорамное изображение корневого шва, выполненного металлопорошковой
проволокой POWER BRIDGE 60M, горячего прохода (по схеме «снизу-вверх») и первого
заполнения (по схеме «снизу-вверх»), выполненных порошковой проволокой POWER
PIPE 60R ×50
Видно, что структура металла шва, выполненного при направлении сварки
горячего прохода в направлении «сверху-вниз», в верхней части имеет выделения
полигонального феррита по границам зерен, размер которых уменьшается почти в 2 раза
под воздействием первого прохода заполнения (рис.4). Причем, металл корневого шва в
средней и нижней его частях характеризуется достаточно крупными зернами феррита (5070 мкм) и вырожденным перлитом, в котором, наряду с коагулировавшейся карбидной
фазой, имеет место карбидная фаза в виде стержней с ориентировкой от литой структуры.
Структура корневого шва в сварном соединении, где горячий проход выполняется по
схеме «снизу-вверх» (рис.5), является наиболее благоприятной, в том числе и с точки
зрения получения стабильных значений ударной вязкости. Верхняя часть корневого шва
состоит из рекристаллизованных зерен феррита размером 5-15 мкм, нижняя часть
практически не изменилась по сравнению со швом без первого заполнения, то есть
состоит из ферритных зерен игольчатой формы с равномерно распределенными
сфероидальными карбидами.
Значительная разница в структуре металла сварного соединения объясняется тем,
что при схеме сварки на подъем, весь корневой шов, выполненный металлопорошковой
проволокой, подвергается длительным тепловым воздействиям, и, соответственно, литая
структура успевает дважды перекристаллизоваться с образованием мелких зерен
ферритной фазы и дисперсных сферических карбидных выделений. В случае сварки на
спуск сварочная ванна получает гораздо меньшее количество тепла, следовательно,
структура нижней части корневого шва изменяется лишь после первого заполнения, что
приводит к увеличению ферритного зерна и выделению стержнеобразных карбидов.
Помимо этого, были проведены аналогичные исследования структуры сварных
швов, выполненных сплошной проволокой L56 по той же технологии. На рис. 6
представлено панорамное изображение сварного соединения, состоящего из корневого
шва, горячего прохода и одного заполнения, выполненных по схеме сварки «снизу-вверх».
Следует обратить внимание, что структура металла в переходной зоне «корневой шовгорячий проход» состоит из крупных зерен (50-150мкм) с выделениями
аллотриоморфного феррита по границам и видманштеттова феррита внутри зерен. При
этом нижняя часть корневого шва представляет собой частично перекристаллизованную
структуру с зернами полигонального феррита с элементами неравновесной литой
структуры (остатки видманштеттова феррита со стержнеобразными карбидами по
границам). Такое сварное соединение, несомненно, будет обладать более низкими
механическими свойствами, чем соединение, выполненное металлопорошковой
проволокой по тому же режиму.
Рис.6 Панорамное изображение корневого шва, выполненного сплошной проволокой L56,
горячего прохода (по схеме «снизу-вверх») и первого заполнения (по схеме «снизувверх»), выполненных порошковой проволокой POWER PIPE 60R, ×50
Таким образом, установлено, что для формирования оптимальной структуры
нижних слоев сварного соединения, которая определяет ударную вязкость нижних слоев
шва, целесообразнее направление сварки горячего прохода «снизу-вверх» и применение
металолопрошковой проволоки.
При испытаниях ударной вязкости нижних слоев шва установлено, что ударная
вязкость нижних слоев шва зависит не только от структуры, а и от высоты корневого слоя
шва, точнее, той части перекристаллизованной зоны корневого шва, которая попадает в
зону надреза в ударном образце.
При высоте корневого слоя шва менее 4 мм в ударный образец попадает лишь
малая часть этой перекристаллизованной зоны, что приводит к относительно небольшому
снижению ударной вязкости нижних слоев шва KCV-40 до значений 45-60Дж/см2.
Если высота корневого слоя шва более 5 мм, то в ударный образец может попасть
перекристаллизованная зона целиком, что приведет к резкому снижению ударной
вязкости нижних слоев шва до значений KCV-40 5-30 Дж/см2.
Использование металлопорошковой проволоки за счет более благоприятной
структуры несколько нивелирует указанные проблемы, но как показывает опыт ЗАО НПФ
«ИТС» и приведенные выше данные металлографических исследований, для получения
стабильно высоких значений ударной вязкости этой зоны необходимо решить проблему
более полной термической обработки корневого слоя шва за счет направления
выполнения горячего прохода «снизу-вверх». Это принципиально важно для повышения
стабильности значений ударной вязкости. При этом, для недопущения прожогов при
выполнении горячего прохода используются щадящие режимы сварки (ток дуги до 200А,
скорость сварки 24-27см/мин, напряжение на дуге 25-27В. Указанный режим сварки
горячего прохода соответствует погонной энергии на уровне 1,1-1,3 кДж/мм.
Испытания на ударную вязкость нижних слоев шва показали результаты, приведенные в
таблице 1.
Таблица 1 – Результаты испытаний на ударную вязкость нижних слоев шва в зависимости
от высоты корневого слоя шва и направления горячего прохода.
Расположение
Шифр темплета
надреза
Работа
разрушения,
Ударная
вязкость,
KV, Дж
KCV, Дж/cм2
8,05 x 10,02
97,46
120,8
8,05 x 10,02
75,83
94,0
8,1 x 10,02
38,32
47,2
8,03 x 10,02
14,01
17,4
8,03 x 10,03
32,35
40,2
8,05 x 10,02
28,99
35,9
8,03 x 10,02
53,73
66,8
8 x 10,01
64,25
80,2
8,05 x 10,02
43,1
53,4
8,07 x 10,04
54,89
67,7
Размеры сечения
образца, мм
Средняя
ударная
вязкость,
KCV, Дж/cм2
№1, Корень высотой 6 мм,
МШ низ, отступ 2 мм
87,4
ГП - подъем
№2, Корень высотой 6 мм,
МШ низ, отступ 2 мм
31,4
ГП - спуск
№3, Корень высотой 4 мм,
МШ низ, отступ 2 мм
66,8
ГП - спуск
№4, Корень высотой 4 мм,
МШ низ, отступ 2 мм
83,2
ГП-подъем
№5, Корень высотой 5 мм,
8,05 x 10,02
68,83
85,3
8,06 x 10,04
77,25
95,5
8,07 x 10,05
24,82
30,6
37,9
ГП-спуск
МШ низ, отступ 2 мм
8,07 x 10,03
36,58
45,2
8,02 x 10,02
25,9
32,37
8,01 x 10,01
27,0
33,75
8,00 x 10,01
27,0
33,75
№6, Корень высотой 5 мм,
ГП-подъем
МШ низ, отступ 2 мм
33,29
Примечания: Сварка корневого слоя шва образцов № 1 - 4 выполнялась механизированной сваркой в
углекислом газе металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE 60M, образца №5,6 - проволокой
сплошного сечения, сварка всех заполняющих и облицовочных слоев – порошковой проволокой POWER PIPE
60R в смеси газов.
Полученные результаты показывают, что при высоте корневого слоя шва 4 мм и
использовании металлопорошковой проволоки POWER BRIDGE 60M, результаты
испытаний положительные, то есть ударная вязкость нижних слоев шва мало зависит от
направления сварки горячего прохода, (п.3,4 табл.1). Однако, при высоте корневого слоя 6
мм, при сварке горячего прохода в направлении сварки горячего прохода «сверху-вниз»
произошел выпад (п.2 табл.1). Предположительная причина выпада – слишком большая
высота корневого слоя шва. При направлении сварки «снизу-вверх» такого выпада не
произошло, что можно объяснить перекристаллизацией и дегазацией корневого слоя (п.1
табл.1).
При сварке корневого слоя шва проволокой сплошного сечения тоже наблюдается
значительное влияние высоты корневого слоя на ударную вязкость. При высоте корневого
слоя шва 5 мм, выпады следуют вне зависимости от направления выполнения горячего
прохода (п.5, 6 табл.1), что объясняется неблагоприятной микроструктурой материала
корневого слоя. В этом заключается преимущество использования металлопорошковой
проволоки POWER BRIDGE 60M перед проволоками сплошного сечения.
Технология сварки трубопроводов с использованием сварочного конвертора ВД320КС, механизма подачи проволоки ПДГ-421, металлопорошковой проволоки POWER
BRIDGE 60M, автоматического комплекса «ВОСХОД», включена в руководящую
документацию ОАО «МОСГАЗ» применительно к сварке газопроводов городского
хозяйства г. Москвы и внедряется в производство при строительстве и ремонте
газопроводов диаметром до 1220мм.
ВЫВОДЫ
1. Установлено, что при сварке металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE
60M диаметром 1,2 мм обеспечивается высокая стабильность горения дуги,
глубокое проплавление и возможность качественного формирования корневого
слоя шва во всех пространственных положениях.
2. Хладостойкость сварных соединений, выполненных с использованием
металлопорошковой проволоки, удовлетворяет нормативным требованиям на
магистральные трубопроводы, запорную арматуру и соединительные детали
трубопроводов. При этом следует поддерживать высоту корневого слоя шва на
уровне, не превышающем 4 мм, при любом направлении сварки горячего прохода,
что определяется квалификацией сварщика и эффективностью применяемых
центраторов.
3. В работе показано, что главным негативным фактором при сварке корневого слоя
проволокой сплошного сечения шва является неблагоприятная структура,
формирующаяся в материале корневого слоя шва.
4.
При сварке толстостенных трубопроводов для повышения ударной вязкости
нижних слоев шва, целесообразно использовать металлопорошковую проволоку
POWER BRIDGE 60M для сварки корневого слоя шва, а горячий проход выполнять
рутиловой порошковой проволоки POWER PIPE 60R в направлении «снизу-вверх».
Последнее позволяет обеспечить высокие механические свойства нижней части
шва при любой высоте корневого слоя.
Литература.
Ефименко Л. А., Капустин О. Е., Шкапенко А. А., Карасев М. В., Работинский Д. Н.
Формирование структуры сварных высокопрочных сталей при автоматизированной
сварке в защитных газах – Трубопроводный транспорт «Теория и практика» - № 4 (32),
2012, с. 34-42