Расчет криволинейного бруса Построить эпюры внутренних сил М, N и Q и найти значения нормальных напряжений в опасном сечении криволинейного бруса (рис.9). Данные взять из табл.9 Пояснения. 1) Силу F следует разложить на вертикальную и горизонтальную составляющие. 2) Найти опорные реакции. 3) Написать выражения М, N и Q для произвольного сечения в функции от полярного угла . Давая различные значения через 300 построить эпюры по точкам. 4) Для проверки вычислений значение y0 можно определить по приближенной формуле y0=I1/RA, где I1 - момент инерции поперечного сечения относительно центральной оси, R – радиус кривизны оси бруса, А – площадь поперечного сечения. I II F R α R φ F φ B A B A α III IY B R A F φ R α 600 F α B A 1 Y YI R R α 0 F 120 A φ B α YII α B A F YIII B F R R φ A B A φ α IX F X R R A α F α 300 B A 1200 B F Рис.9 2 Таблица 9 Исходные данные по предпоследней цифре матрикула α0 I 1 10 F, R, а, N cm см 1100 21 4,1 Форма сечения бруса а Схема по последней цифре матрикула II 2 20 1200 22 4,2 а а 1,5а 30 1300 23 4,3 0,2а а 3 III IV 4 40 1400 24 4,4 а 1,5a 2а V 50 1500 25 4,5 0,2а а 5 а 60 1600 26 4,6 а 6 2а VI 2а VII 7 70 1700 17 4,7 0,2а а VIII 80 1800 18 4,8 0,2а а 8 2a IX 90 1900 19 4,9 а а 9 а X 0 0 2000 20 5,0 а 3 Пример расчета F = 50 kN Сечение 1500 A 30 cm С F 300 B R=40 cm 30 cm R=40 cm Решение 1. Определение реакций опор. Компоненты силы F соответственно: Fx=Fsin300, Fy=Fcos300. y С FAy FAx=25 kN R 1500 FAx Fy 300 O A 300 F x B R=40 cm R=40 cm Fx FB=46,65 kN FAy=3,35 kN Составляем уравнения равновесия для плоской системы сил: M A 0; FB 80 Fy 40 40 cos30 0 Fx 40 sin 30 0 0 F cos30 0 40 40 cos30 0 F sin 30 0 40 sin 30 0 FB 80 50 0,86640 40 0,866 50 0,5 40 0,5 46,65 kN , 80 4 Fkx 0; Fky 0; FAy FAx Fx 0 FAx Fx 50 0,5 25 kN , FB Fy 0 FAy Fy FB 50 0,866 46,65 3,35 kN . Проверка: M B 0; FAy 80 Fx 40 sin 30 0 Fy 40 40 cos30 0 0 3,35 80 50 0,5 0,5 50 0,86640 40 0,866 0 0 0! 2. Определение внутренних сил Для определения внутренних сил используем метод сечений. Рассмотрим равновесие левой части бруса относительно произвольного сечения Q M y y N z Пусть - полярный угол, который можно менять от нуля до 1800. 90- K FAx=25 kN x O A n FAy=3,35 kN Введем подвижные оси координат и n, связанные с рассматриваемым сечением. Проецируя силы на эти оси, получим Fkn 0; Qy FAy sin FAx cos 0 Qy FAx cos FAy sin Q y 25 cos 3,35 sin , Fk 0; N FAy cos FAx sin 0 N FAy cos FAx sin N 3,35 cos 25 sin . Составим уравнение моментов сил относительно рассматриваемого сечения M K 0; M z FAy R R cos FAx R sin 0 M z FAx R sin FAy R R cos 25 40 sin 3,35 40 1 cos M z 1000 sin 134 1 cos . 5 Полученные формулы для внутренних сил справедливы для 0 < 1500. При 150 0 рассмотрим равновесие части бруса справа от точки приложения внешней силы F y N Qy Mz 180- K FB=46,65 kN -90 x n O A R=40 cm Составленные аналогичным образом, уравнения равновесия имеют вид Fkn 0; Qy FB cos 90 0 0 Qy FB cos 90 0 FB sin Q y 46,65 sin , Fk 0; N FB sin( 90 0 ) 0 N FB sin( 90 0 ) FB cos N 46,65 cos , M K 0; M z FB [ R R cos(180 0 ] 0 M z FB R1 cos M z 46,65 40(1 cos ) 1866 (1 cos ) . Окончательно имеем: при 0 < 1500 Qy 25 cos 3,35 sin N 3,35 cos 25 sin M z 1000 sin 134 1 cos при 150 0 Q y 46,65 sin N 46,65 cos M z 1866 (1 cos ) . Вычисляем по найденным формулам N, QY и Mz, , давая различные значения через 300. Результаты вычислений представлены в таблице 9.1. 6 Таблица 9.1 N сечения 1 2 3 4 5 6 7 0 0 30 60 90 120 150 180 Qy, kN 25,00 19,98 9,60 -3,35 -15,40 -23,32 0 4 N, kN 3,35 15,40 23,32 25,00 19,98 -40,40 -46,65 Mz, kN 0 482 799 866 665 250 0 5 3 2 FB =46,65 kN 6 FAx=25 kN A 1 7 B FAy =3,35 kN 15,40 23,32 3,35 5 Qy, kN 9,60 25,00 19,98 Mz, kNcm 250 482 79 9 665 866 40,40 46,6 5 N,kN 3,35 15,4 0 23,3 2 25,00 19,9 8 7 3. Определение радиуса кривизны r нейтрального слоя bρ R2 = 60 cm C yO = 1,17 cm dA 20 cm N dρ y zo Нейтральная линия z r = 38,83 cm 20 cm R 1= 30 cm R = 40 cm ρ M A B Элементарная площадь поперечного сечения бруса dA b d , где ширину b находим из подобия треугольников b 60 20 2 b 60 60 , 20 30 30 3 2 (если ρ=60 то bρ=0, при ρ=30 имеем b 60 30 20 cm ). 3 Радиус кривизны определяем из уравнения dA r A/ , ( A) учитывая, что 60 b d 60 60 dA 2 60 60 d 3 d d ( A) ( A) 30 30 30 8 2 60 ln 3060 2 (60 ln 60 60) (60 ln 30 30 7,72 3 3 получим r A / 7,72 300 / 7,72 38,83 cm, 1 где A 20 30 300 cm2. 2 Координаты крайних точек поперечного сеченгия бруса y N 60 r 60 38,83 21,17 cm y M 30 r 30 38,83 8,83 cm. Статический момент площади поперечного сечения бруса относительно нейтральной оси z S z A yO 300 1,17 351cm3, y O R r 40 38,83 1,17 cm. где Вычисленное значение расстояния yO от центра тяжести поперечного сечения (от центральной оси zо ) до нейтральной оси z можно оценить по приближенной формуле yO I zo 15000 1,25 cm, что согласуется yO 1,17 cm, R A 40 300 b h 3 20 30 3 15000 cm4 – момент инерции поперечного сечения где I zo 12 12 бруса относительно центральной оси zо. 4. Определение нормальных напряжений Из эпюры изгибающих моментов Мz видно, что нижние волокна кривого бруса растянуты, поэтому от изгиба в нижней точке поперечного сечения M будут положительные растягивающие нормальные напряжения, а в верхней точке N – отрицательные сжимающие напряжения y N M M z M , A S z r yM y N M N z N , A S z r yN при этом r y M R1 , а r y N R2 , где y M 8,83 cm и y N 21,17 cm. Сначала вычислим нормальные напряжения только от изгиба y 8,83 M M M z M z 8,39 10 4 M z , S z r y M 351 38,83 8.83 9 N yN 21,17 Mz M z 10,05 10 4 M z . S z r y N 351 38,83 21,17 Суммарные напряжения от продольной силы N и изгибающего момента Mz в разных поперечных сечениях кривого бруса Номер попереч. сечения бруса 2 3 4 5 6 Значен. прод. силы N Напряж. от прод. силы в [k N ] в [N/cm2] Значение изгиб. момента Mz в [ kNcm ] 15,40 23,32 25,00 19,98 -40,40 51,3 77,3 83.3 66,6 -134,7 482 799 866 665 250 Напряжение изгиба в [N/cm2] от Суммарное напряжение в [N/cm2] Точка M Точка N Точка M Точка N 404.4 670,4 726,6 558,0 209,8 -482,0 -799,0 -866,0 -665,0 -250,0 455,3 747.7 809,9 624.6 75,1 -430,7 -721,7 -782,7 -598,4 -384,7 Наиболее опасное поперечное сечение в точке 4, т.е в середине кривого бруса N N N M 809,9 2 809,9 10 4 2 8,1 10 6 2 8,1 MPa , cm m m N N N N 782,7 2 782,7 10 4 2 7,8 10 6 2 7,8 MPa . cm m m 10 Теоретические основы расчета криволинейных брусов 1. Дифференциальные зависимости между внутренними силами и нагрузкой в криволинейном брусе Выделим из криволинейного бруса (Рис.1) бесконечно малый элемент (Рис.2), при этом нагрузку на брус разложим на радиальную интенсивностью p и касательную t составляющие . Нагрузка Криволинейный брус Рис.1 p- радиальная y Qy t- касательная A Mz N+dN N Mz+dMz Qy+dQy R dφ O Рис.2 11 Составим уравнения равновесия элемента: M A 0; Fky 0; MO 0 (1) d d (2) M z Qy dQy R tg M z dM z 0 . 2 2 d d В виду малости угла dφ tg , а также отбрасывая слагаемое второго 2 2 d порядка малости dQy R tg , получим из (2) 2 dM z d 2Qy R dM z 0 Qy R 2 d dM z или (3) Qy , ds где ds R d - длина элемента дуги (Рис.2). M A 0; Qy R tg Второе уравнение равновесия согласно (1) будет Fky 0; (4) d d d d M z Qy dQy cos N sin N dN sin 0 2 2 2 2 d d d Ввиду малости аргумента выражения cos , и отбрасывая 1 , sin 2 2 2 d слагаемые второго порядка малости dN sin , из (4) получим 2 pds dQy N d 0 . Разделив на d , получим dQy ds dQy p N 0 pR N 0 d d d dQy N или (5) p 0, ds R где ds R d . Третье уравнение согласно (1) выглядит M O 0; t ds R M z N R N dN R M z dM z 0 , которое после упрощения будет 1 dM z dN (6) t 0. R ds ds Если в уравнениях (3, 5 и 6) положить R , ds dx, то p ds Qy cos 12 dQy dM z dN (7) Qy , t . p, ds ds dx Первые два уравнения совпадают с уравненниями для прямого бруса, а третье уравнение выражает зависимость между интенсивностью продольной нагрузки t и внутренней продольной силой N. Заметим, что дифференциальная зависимость между Mz и Qy для криволинейных брусьев по виду остается такой же, как и для прямых брусьев, тогда как зависимость между Qy и p влиянием нормальной продольной силы N. 2. Определение напряжений в криволинейном брусе В отличие от прямого бруса продольная нормальная сила вызывает в криволингейном брусе еще и изгибающие моменты. Рассмотрим чистый изгиб, когда поперечные силы Qy=0 и справедлива гипотеза плоских сечений. Рассмотрим элемент бруса длиной ds y Δdφ dsρ dy y C σdA y P Mz dA C y y0 z P r R Нейтральная линия Ось z направлена по нейтральной линии, вокруг которой поворачивается поперечное сечение ρ Нейтральная ось dφ O Рис.3 Относительное удлинение волокна, находящегося на расстояние y от нейтральной линии (Рис.3) 13 ds ds y d , d (8) где - изменение угла d при повороте сечения относительно d нейтральной линии, ds d - длина волокна кривого бруса, которая меняется по высоте сечения до деформации в отличие от прямого бруса, где она =const до деформации (Рис.3). Учитывая, что r y (Рис.3) получим y d . (9) r y d Нормальные напряжения с учетом формулы (9) определяются по формуле d y . (10) E E d r y Учитывая, что при чистом изгибе нормальная сила N=0, можно записать (Рис.3) N dA 0 (11) ( A)) или, учитывая формулу (9) для нормальный напряжений, имеем d y d y dA E dA 0 откуда d r y d ( A) r y ( A) y dA 0 . (12) ( A) r y Из последнего равенства (12) видно, что нейтральная ось (линия) не проходит через центр тяжести , как это имеет место в случае прямого бруса. Согласно уравнению равновесия моментов относительно точки P на нейтральной оси момент распределенных нормальных сил dA должен уравновесится изгибающим моментом Mz (Рис.3), действующим в этом сечении d y d y2 (13) M z y dA y E dA E r y dA . d r y d ( A) ( A) ( A) Последний интеграл в выражении (13) можно представить, учитывая выражение (12), в виде y2 y (14) r y dA ydA r r y dA ydA S z A y0 , ( A) ( A) ( A) ( A0 где Sz – статический момент площади поперечнлого сечения относительно нейтральной линии (y0 – расстояние от центра тяжести поперечного сечения до нейтральной линии). N E 14 Тогда уравнение (13) с учетом (14) d Sz d d M z и . (15) d Sz Окончательно нормальные напряжения по формуле (10) с учетом (15) равны M M y y z z , (16) Sz r y Sz r y. где (Рис.3) (17) Формула (16) для нормальных напряжений в криволинейном брусе значительно отличается от аналогичной формулы в случае прямого бруса. Эпюра нормальных напряжений (Рис.4) для криволинейного бруса изменяется по гиперболическому закону (тогда как для прямого бруса – по линейному закону) Mz E y y0 C z σmax Рис.4 15 3. Определение положения нейтральной линии (оси) Преобразуем выражение (12), определяющее положение нейтральной линии (оси) (Рис.5) y r r r r y dA r y dA dA dA dA 0 ( A) ( A) ( A) ( A) ( A) r откуда dA ( A) dA A . dA ( A) (18) ( A) y y Ось бруса C y0 C z y0 Нейтральная ось r r R Нейтральная линия R O O Рис.5 3.1 В случае прямоугольного поперечного сечения (Рис.6) dA b dy b d , A b h , Решение интеграла в формуле (18) будет R1 dA R2 b d R b ln R12 b ln R1 ln R2 b ln R ( A) R1 2 16 bh h . R1 R1 b ln ln R2 R2 dA y y0 y0 R2 y0 ρ0 y0 y0 R1 0 r 0 y0 R b 0 z 0 h C 0 dy=dρ y y0 r и окончательно O y0=R-r , где R – радиус кривизны бруса Рис.6 3.2 В случае круглого поперечного сечения (Рис.7) C r y0 D 2 8 R R 2 4 R z D2 r D у O y0=R- r , где R – радиус кривизны бруса Рис.7 17 3.2 В случае трапецевидного поперечного сечения (Рис.8) у b1 r y0 b2 r z b1 b2 h 2 R 2b1 R2 b2 R1 ln 2 hb1 b2 R1 R h C O y0=R- r , где R – радиус кривизны бруса Рис.8 Если одновременно действуют изгибающий момент Mz и продольная сила N, то нормальные напряжения будут определяться как сумма N M y . (19) z A Sz r y 18 3. Пример расчета Рассмотрим численный пример расчета крюка (Рис.9). Поперечное сечение можно рассматривать как трапецию с размерами: b1 = 4 cm, b2 = 1 cm, h = 9 cm, R1 = 3 cm, R2=R1+ h = 3 + 9 = 12 cm. Усилие на крюке F = 25 kN. F I-I (M2:1) R2 R y R1 y yo R1 F C y b2 I нейтральная линия I b1 O Ось крюка r y z y R2 Рис.9 Наибольший изгибающий момент будет действовать в сечении I - I и равен Mz F R, где радиус кривизны бруса R (Рис.9) равен b 2b2 h 3 4 2 1 9 3 3,6 6,6 сm R R1 yC = R1 1 b1 b2 3 4 1 3 где y C - координата центра тяжести трапеции относительно нижнего основания (Рис.10). 19 yC b1 2b2 h b1 b2 3 4 2 1 9 3,6 cm 4 1 3 yC b1 C b2 Ось крюка R1 R y h y Рис.10 Радиус кривизны нейтрального слоя (см. 3.2, Рис.8) b1 b2 h 2 4 1 9 2 r 5,72 cm. 12 R2 2b1 R2 b2 R1 ln hb1 b2 2(4 12 1 3) ln 9 4 1 3 R 1 Величина смещения нейтрального слоя относительно центра тяжести (Рис.9) y0 R r 6,60 5,72 0,88 cm. Площадь поперечного сечения b b h 4 1 9 22,5 cm2. A 1 2 2 2 Статический момент поперечного сечения относительно нейтральной линии S z A y0 22,5 0,88 19,8 cm3. Координаты крайних точек поперечного сечения (Рис.11) R2 = 12 m Нейтраль Ось крюка Размеры даны в cm yC = 3,6 R1 = 3 C n y r = 5,72 z Рис.11 20 y n R2 r 12,00 5,72 6,28 cm, y m R1 r 3,00 5,72 -2,72 cm. Внутренние силы в поперечном сечении I – I : нормальная сила N F 25 kN, изгибающий момент M z F R 25 6,6 165 kN·cm . Находим нормальные напряжения в крайних точках поперечного сечения (фибрах) по формуле (19) ym 2,72 N Mz 25 103 165 103 m A S z ( r ym ) 22,5 19,8 (5,72 2,72) = 1110 + 7560 = 8670 N/cm2 = 8670·104 N/m2 = 86,7 MPa, yn 6,28 N Mz 25 103 165 103 n A S z ( r yn ) 22,5 19,8 (5,72 6,28) = 1110 - 4360= - 3250 N/cm2 = - 3250·104 N/m2 = - 32,5 MPa. NB! Знак изгибающего момента определется из физических соображений. В данном случае в крайней точке m – растягивающие напряжения, а в точке n – сжимающие напряжения. Поэтому минус перед величиной M z означает, что при заданном направлении M z и y 0 формула должна давать отрицательное значение нормального напряжения в точке n от изгиба (сжатие верхних волокон бруса). Криволинейные брусья разделяют на две группы: брусья малой кривизны R R R 6,6 0,73 5 . 5 и брусья большой кривизны 5 . В данном случае h 9 h h 21