metodicheskie_ukazaniya_pgs-23.04.10_g

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра Теплогазоснабжения и вентиляции
Вяткина С.Д., Ильин В.В.
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ ЖИЛОГО
ЗДАНИЯ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
для студентов специальности 270102 «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы обучения (4 курс), заочной формы обучения в сокращенные сроки (2 курс)
Тюмень, 2010
УДК: 697.1+697.9
В-99
Вяткина С.Д., Ильин В.В. Отопление и вентиляция жилого здания:
Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине
«Теплогазоснабжение и вентиляция» для студентов специальности
270102 «Промышленное и гражданское строительство» заочной формы
обучения (4 курс), заочной формы обучения в сокращенные сроки (2
курс). - Тюмень: РИО ГОУ ВПО ТюмГАСУ, 2010. -101 с.
Методические указания по выполнению курсовой работы «Отопление и
вентиляция жилого здания» для студентов специальности 270102 «Промышленное и гражданское строительство» содержат данные по составу и объему работы; определяют задание на курсовое проектирование; дают необходимые указания по выполнению основных разделов.
Рецензент: Жилина Т.С.
Тираж 150 экз.
© ГОУ ВПО «Тюменский государственный архитектурно-строительный университет»
© Вяткина С.Д., Ильин В.В.
Редакционно-издательский отдел ГОУ ВПО «Тюменский государственный архитектурностроительный университет»
2
СОДЕРЖАНИЕ
Введение…………………………………………………………….……..
1 Выбор исходных данных……………………………………………...
2 Проектирование систем отопления……………………………………
2.1 Исходные данные и расчетные параметры внутреннего и наружного воздуха………………………………………………………………….
2.2 Теплотехнический расчет наружных ограждений………………...
2.3 Расчет тепловой мощности системы отопления. Уравнение теплового баланса здания………………………………………………………
2.4 Конструирование систем отопления………………………………..
3 Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления…………………………………………………………………………
3.1 Расчет площади отопительных приборов в однотрубных системах
отопления…………………………………………………………………
4 Гидравлический расчет системы отопления…………………………
4.1 Определение располагаемого перепада давления в системе отопления……………………………………………………………………..
4.2 Метод удельных линейных потерь давления………………………
4.3 Расчет дросселирующих шайб………………………………………
5 Подбор оборудования теплового узла……………………………….
5.1 Тепловой пункт системы отопления с зависимым присоединением,
с водоструйным элеватором и пофасадным регулированием…………..
5.2 Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора………………
6 Проектирование систем естественной вентиляции…………………...
6.1 Принципиальная схема и конструктивные элементы канальной системы естественной вентиляции……………………………………….
6.2 Методика аэродинамического расчета систем естественной вентиляции……………………………………………………………………….
Библиографический список………………………………………………
Приложение А. Климатические параметры района застройки………...
Приложение Б. План типового этажа……………………………………
Приложение В. Коэффициенты ξ местных сопротивлений (приближенные значения)……………………………………………….................
Приложение Г. Коэффициенты ξ местных сопротивлений (усредненные значения) ……………………………………………………………..
Приложение Д. Физические свойства воды…………………………...
Приложение Е. Таблица для гидравлического расчета системы трубопроводов водяного отопления при перепадах температуры воды в системе отопления 95-700С, 105-700С и kш=0,2 м…………………………...
Приложение Ж. Пример оформления расчетной схемы магистрали системы отопления…………………………………………………………
Приложение И. Пример оформления плана 1 этажа на отм. 0.000.
М1:100………………………………………………………………………
3
5
6
7
8
9
14
19
27
27
36
36
37
39
41
41
42
44
44
46
54
55
60
85
86
87
88
94
95
Приложение К. Пример оформления плана типового этажа на отм.
3.000. М 1:100………………………………………………………………
Приложение Л. Пример оформления плана подвала на отм-2.200. М…
Приложение М. Узел управления………………………………………..
Приложение Н. Таблица потерь давления в круглых стальных воздуховодах…………………………………………………………………
4
96
97
98
99
ВВЕДЕНИЕ
Курсовая работа «Отопление и вентиляция жилого здания» выполняется студентами заочной формы обучения и заочной формы обучения в сокращенные сроки специальности 270102 «Промышленное и гражданское
строительство».
В работе в сокращенном объеме решаются основные вопросы проектирования систем отопления и вентиляции жилого здания.
В процессе работы студенты получают навыки практического применения теоретических знаний и решения комплексных инженерных задач
по проектированию внутренних санитарно-технических систем.
Ограждающие конструкции изолируют помещение от окружающей среды, что позволяет поддерживать в помещении определенный микроклимат с
помощью систем отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха. При
этом они должны обладать определенными теплотехническими свойствами,
которые бы позволяли использовать ограждающую конструкцию в данных
климатических условиях.
5
1 ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
В курсовой работе необходимо запроектировать вертикальную однотрубную тупиковую систему отопления с нижней разводкой для одной
секции 3-х этажного жилого дома.
Высота этажа в свету принимается 3.0 м; отметка чистого пола подвала –2.200 м.
Теплоноситель в системе отопления - вода с параметрами 105-70 0С,
после смешения в водоструйном элеваторе.
В качестве нагревательных приборов в жилых комнатах, кухнях и на
лестничных клетках приняты чугунные радиаторы марки М140-АО.
Присоединение системы отопления к тепловой сети – зависимое элеваторное (элеватор стальной водоструйный марки 40с10бк).
Остальные исходные данные для расчетов (район застройки, климатические характеристики, план типового этажа, параметры теплоносителя
наружной тепловой сети) студенты принимают по приложениям А, Б методических указаний в соответствии с индивидуальным вариантом (две
последние цифры номера зачетной книжки).
6
2 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
В помещениях жилых зданий следует обеспечивать оптимальные или
допустимые нормы микроклимата в обслуживаемой зоне.
Основные параметры, характеризующие микроклимат помещений:

температура воздуха;

скорость движения воздуха;

относительная влажность воздуха.
Микроклимат помещения - состояние внутренней среды помещения,
оказывающее воздействие на человека, характеризуемое показателями температуры воздуха и ограждающих конструкций, влажностью и подвижностью
воздуха.
Оптимальные параметры микроклимата - сочетание значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии
на человека обеспечивают нормальное тепловое состояние организма при
минимальном напряжении механизмов терморегуляции и ощущение комфорта не менее чем у 80 % людей, находящихся в помещении.
Допустимые параметры микроклимата - сочетания значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека могут вызвать общее и локальное ощущение дискомфорта, ухудшение самочувствия и понижение работоспособности при усиленном напряжении механизмов терморегуляции и не вызывают повреждений или ухудшения состояния здоровья.
Исходя из технико-экономической целесообразности, комфортные
условия должны поддерживаться не во всем объеме помещения, а лишь в местах преимущественной деятельности человека и постоянного его пребывания, т.е. в рабочей зоне высотой 2 м от пола. За расчетное значение tв принимают температуру воздуха на высоте 1,5 м от пола и на расстоянии 1 м от
наружной стены.
Значительное повышение требований к уровню теплозащиты зданий,
(особенно тем, в которых наибольшее внимание уделено параметрам микроклимата), приводит к необходимости широкого использования в однослойных
ограждающих конструкциях легких и ячеистых бетонов с низкой плотностью
от 400 до 1000 кг/м3, а в многослойных ограждениях - эффективных утеплителей из пенопласта и минваты с плотностью 40-100 кг/ м3 и других современных утеплителей. Для большей части территории России проектирование
конструкций наружных стен жилых, общественных и других зданий из обыкновенного кирпича становится нецелесообразным, т.к. это приводит к чрезмерно большой толщине ограждения. В этом случае рационально принять
стену из облегченной кладки или из обыкновенного кирпича со сверхлегким
утеплителем, размещенным снаружи или внутри ограждений.
Теплотехнический расчет проводится для всех наружных ограждений
для холодного периода года с учетом района строительства, условий эксплуа7
тации, назначения здания и санитарно-гигиенических требований, предъявляемых к ограждающим конструкциям и помещению. Теплотехнический расчет, внутренних ограждающих конструкций (стен, перегородок, перекрытий)
проводится при условии, если разность температур воздуха в помещениях более 3°С.
2.1 Исходные данные и расчетные параметры внутреннего и наружного
воздуха
В качестве исходных данных для выполнения теплотехнического расчета, определения теплозащитных свойств ограждающих конструкций и проектирования систем отопления принимаются термодинамические параметры
внутреннего и наружного воздуха и теплофизические характеристики строительных материалов ограждений.
Район строительства характеризуется расчетными параметрами
наружного воздуха для холодного и теплого периодов года, которые представлены в приложении А.
В холодный период (tн  10°С) в качестве исходных данных принимают: расчетную зимнюю температуру наружного воздуха наиболее холодной
пятидневки tхп, °С, с коэффициентами обеспеченности 0,92; среднюю температуру отопительного периода tоп, °С; продолжительность отопительного периода zоп, сут.
При выполнении теплотехнического расчета ограждений важно учитывать назначение и условия эксплуатации помещения, которые определяются температурой tВ, °С, и относительной влажностью  В , %, внутреннего воздуха, значения которых регламентируются ГОСТ 12.1.005-76, санитарными
нормами, строительными нормами и правилами (таблица 2.1).
Таблица 2.1 - Расчетные параметры внутреннего воздуха для жилого здания
Наименование помещения
Температура
Относительная
внутреннего
влажность внутренвоздуха, tВ,°С
него воздуха,  В , %
Жилая комната, квартира, кори18
50-55
дор в квартире
Кухня квартиры
18
50-55
Лестничная клетка в жилом доме
16
50-55
Примечания:
1.
В районах с температурой tхп = -31°С и ниже, в жилых комнатах надо
принимать tв = 20°С.
2.
В угловых помещениях температура внутреннего воздуха принимается
на 2°С выше.
Известно, что строительные материалы являются капиллярнопористыми телами и интенсивно поглощают влагу из окружающей среды.
8
Следовательно, теплофизические характеристики материалов при расчетах
строительных ограждений (расчетные коэффициенты теплопроводности  ,
Вт/(м °С), и теплоусвоения S, Вт/(м °С)), следует принимать с учетом зоны
влажности и влажностного режима помещения. Зона влажности района застройки может быть сухая, нормальная и влажная и определяется по схематической карте территории РФ [7]. Влажностный режим помещения бывает сухой, нормальный, влажный и мокрый. Для холодного периода в жилых зданиях принимается режим нормальный, для других помещений он выбирается в
зависимости от  В , %, [7], (таблица 2.2).
Таблица 2.2 - Влажностный режим помещения
Относительная влажность внутреннеВлажностный режим помещения
го воздуха  В , %, при tВ = 12…24°С
Сухой
 В  50
Нормальный
50  В  60
Влажный
60  В  75
Мокрый
 В 50
С учетом зоны влажности и влажностного режима помещения выбирают условия эксплуатации (А или Б) (таблица 2.3) для ограждающих конструкций [2].
Таблица 2.3 - Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим
Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
помещния
сухой
нормальной
влажной
Сухой
А
А
Б
Нормальный
А
Б
Б
2.2 Теплотехнический расчет наружных ограждений
Подробный расчет конкретных ограждающих конструкций и определение толщины утеплителя этих конструкций в полном объеме проводится в
курсе «Строительная теплофизика». В курсовой работе предлагается упрощенный метод определения коэффициентов теплопередачи ограждающих
конструкций по требуемому сопротивлению теплопередаче этих конструкций
Rотр. При этом, сравнение Rотр, (м2.0С)/Вт, с приведенным сопротивлением
теплопередаче ограждающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным свойствам, R0.эн.тр, (м2.0С)/Вт, не проводится [1, 3]. Что, по мнению
авторов и большинства специалистов проектных организаций, в большей мере соответствует современным строительным условиям.
При выполнении теплотехнического расчета для зимних условий,
прежде всего, необходимо убедиться, что конструктивное решение проектируемого ограждения позволяет обеспечить необходимые санитарно9
гигиенические и комфортные условия микроклимата. Для этого требуемое
сопротивление теплопередаче, м2.°С/Вт, определяют по формуле (2.1):
t  t n
Rотр  в н н
(2.1)
t   в
где tв - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по нормам проектирования, соответствующих зданий [10] (таблица 2.1);
tн - расчетная зимняя температура, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 (приложение А);
t н - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, (таблица 2.4);
 В - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения,
Вт/(м2 °С), [2, таблица 4*] (таблица 2.5);
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, [2, таблица 3*] (таблица 2.6).
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограждения
стены k, Вт/(м2 °С), определяется из уравнения:
k
1
,
Rотр
(2.2)
где Rотр - общее требуемое сопротивление теплопередаче, м2.°С/Вт.
Таблица 2.4 - Значение нормируемого температурного перепада t н , °С
НазначеНормируемый температурный перепад, t н , °С
ние зданаружпокрытий и черперекрытий над проезния
ных стен
дачных перекрыдами, подвалами и
тий
подпольями
1. Жилые
4,0
3,0
2,0
Таблица 2.5 - Значение коэффициента у внутренней поверхности  в
Внутренняя поверхность ограждаюКоэффициент теплоотдачи,  в ,
щих конструкций
Вт/(м2°С)
1. Стен, полов, гладких потолков
8,7
Таблица 2.6 - Значение коэффициента n, учитывающего положение наружного ограждения по отношению к наружному воздуху
Ограждающие конструкции
Коэффициент n
1
2
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентили1
руемые наружным воздухом), перекрытия чердачные
и над проездами; перекрытия над холодными (без
ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
10
Продолжение таблицы 2.6
1
2. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со
световыми проемами в стенах
2
0,75
Теплотехнический расчет для определения требуемого сопротивления
теплопередаче R0тр и коэффициентов теплопередачи k, проводится для
наружной стены, перекрытий над подвалами и подпольями, чердачного перекрытия по формулам (2.1; 2.2).
Требуемое сопротивление теплопередаче R0тр для наружных дверей
(кроме балконных) должно быть не менее значения 0,6 R0тр для стен зданий и
сооружений, определяемого при расчетной зимней температуре наружного
воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92:
n(t  t )
R0тр  0,6 вн н , (м2 °С)/Вт.
(2.3)
t   в
В практике строительства жилых и общественных зданий применяется одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных, пластмассовых
или металлических переплетах, спаренное или раздельное. Теплотехнический
расчет балконных дверей и заполнений световых проемов, а также выбор их
конструкции осуществляется в зависимости от района строительства и назначения помещений.
Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче Rотр , (м2
°С)/Вт, для световых проемов определяют [9], (таблица 2.7), (приложение А),
в зависимости от величины ГСОП (градусо-сутки отопительного периода, °С.
сут).
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), °С.сут, следует определять по формуле (2.4):
ГСОП = (tв-tоп) zот,
(2.4)
где tоп – средняя температура отопительного периода, °С;
zот – продолжительность, сут., периода со средней суточной температурой наружного воздуха ниже или равной 100С (отопительного периода).
11
Таблица 2.7 – Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций
Здания и поГрадуНормируемые значения сопротивления теплопетр
мещения
со-сутки
редаче, Rо ,
отопим2·°С/Вт, ограждающих конструкций
тельного
периода,
ПокрыОкон и ФонаПерекрытий
°С·сут
тий и
балрей с
чердачных,
переконных вертинад неотапСтен крытий
дверей, кальливаемыми
над
витрин
ным
подпольями и
проези вит- остекподвалами
дами
ражей лением
1
2
3
4
5
6
7
1 Жилые,
лечебнопрофилактические и
детские
учреждения,
школы, гостиницы, общежития
2000
2,1
3,2
2,8
0,3
0,3
4000
2,8
4,2
3,7
0,45
0,35
6000
3,5
5,2
4,6
0,6
0,4
8000
4,2
6,2
5,5
0,7
0,45
10000
4,9
7,2
6,4
0,75
0,5
12000
5,6
8,2
7,3
0,8
0,55
Примечание: промежуточные значения Rотр следует определять интерполяцией.
Затем, по таблице 2.8 [9] и значению R0тр , выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче R0ф при условии:
Rоф  Rотр
(2.5)
Таблица 2.8 - Фактическое приведенное сопротивление окон и балконных
ф
дверей Rо
Фактическое приведенное сопротивление теплопередаче,
Rоф , м2°С/Вт
Заполнение светового проема
в деревянных
в алюминиили ПВХ пеевых перереплетах
плетах
1
2
3
Двойное остекление в спаренных пере0,4
плетах
12
Продолжение таблицы 2.8
1
Двойное остекление в раздельных переплетах
Тройное остекление в раздельноспаренных переплетах
Однокамерный стеклопакет из обычного стекла
Двухкамерный стеклопакет:
из обычного стекла (с межстекольным
расстоянием 6 мм)
из обычного стекла (с межстекольным
расстоянием 12 мм)
из стекла с твердым селективным покрытием
из стекла с мягким селективным покрытием
из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном
Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах:
из обычного стекла
из стекла с твердым селективным покрытием
из стекла с мягким селективным покрытием
из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном
Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах из
обычного стекла
Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах
Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах
Четырехслойное остекление в двух
спаренных переплетах
Примечание: * - в стальных переплетах.
2
0,44
3
0,34*
0,55
0,46
0,38
0,34
0,51
0,43
0,54
0,45
0,58
0,48
0,68
0,52
0,65
0,53
0,56
0,65
-
0,72
-
0,69
-
0,68
-
0,7
-
0,74
-
0,8
-
Коэффициент теплопередачи двойного остекления (светового проема),
kдо, определяем по формуле:
kдо 
1
, Вт/(м2 °С),
ф
R0
13
(2.6)
2.3 Расчет тепловой мощности системы отопления. Уравнение теплового
баланса здания
Для компенсации теплопотерь через наружные ограждения здания
устраивают системы отопления.
Расчетные теплопотери помещений жилого здания
по уравнению теплового баланса:
Qтп  Qд  Qи  Qбыт ,
Q
д
= Qо + Qоб
Qоб = Qор +
Q
тп
вычисляют
(2.7)
(2.8)
(2.9)
где  Qд - суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции здания, Вт, [5];
Qи - добавочные потери теплоты на инфильтрацию Вт, [5];
Qбыт - бытовые тепловыделения, Вт, [5];
Qо - основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания,
Вт, [5];
Qор - дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции на
ориентацию по сторонам света, Вт;
Qн.дв. - дополнительные потери теплоты на открывание наружных дверей
лестничной клетки, Вт.
Методика расчета величин, входящих в формулы (2.6 - 2.8), приводится в разделах 2.3.1 – 2.3.6.
Qн.дв.
2.3.1 Основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания
Основные потери теплоты Qо , Вт, через рассматриваемые ограждающие конструкции (стены, окна, двери, потолки, полы над подвалами и подпольями) зависят от разности температуры наружного и внутреннего воздуха и
рассчитываются с точностью до 10 Вт по формуле:
Qо  А  k  tв  tн   n
(2.10)
2
где k - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м °С);
А - расчетная площадь поверхности ограждающей конструкции, м2;
tв - расчетная температура воздуха помещения, °С, (таблица 2.1);
tн - расчетная температура наружного воздуха, °С принимаемая по параметрам Б (приложение А);
n – коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности, по отношению к наружному воздуху (таблица 2.6).
Вычисление теплопотерь производят для каждого помещения здания.
Теплопотери через внутренние ограждения между смежными помещениями следует учитывать при разности воздуха tв этих помещений более
3°С.
14
Существуют помещения, в которых отопительные приборы не устанавливаются (коридор, санитарные узлы), но теплопотери в них через пол
(первый этаж) или потолок (в данном случае – третий этаж) имеются. В этих
случаях теплопотери данных помещений (или часть их) добавляются к теплопотерям ближайших помещений, имеющих отопительные приборы.
Расчетная площадь ограждающих конструкций А определяется по
правилам обмера в соответствии с [7]. При этом, необходимо предварительно
вычертить планы здания в масштабе 1:100. Толщина наружных ограждений
должна быть вычерчена в масштабе, в соответствии с данными теплотехнического расчета.
По общим правилам обмера значения размеров принимаются:
1) площадь окон и дверей - по наименьшим размерам проемов в свету;
2) площадь потолков и полов - по расстоянию между осями внутренних стен и расстоянию от внутренней поверхности наружных стен до
осей внутренних стен;
3) высота стен первого этажа - по расстоянию от уровня чистого пола
первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;
4) высота стен промежуточного этажа - по расстоянию между уровнями чистого пола данного и вышележащего этажей;
5) высота стен верхнего этажа - по расстоянию от уровня чистого пола
до верха утеплителя чердачного перекрытия;
6) ширина наружных стен:
- для неугловых помещений - по расстоянию между осями внутренних стен;
- для угловых помещений - по расстоянию от внешних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен.
Линейные размеры ограждающих конструкций необходимо определять
с точностью 0,1 м, а площадь - с точностью 0,1 м2.
Для лестничных клеток при расчете теплопотерь площадь наружной
стены измеряют по высоте от поверхности пола 1 этажа до верха конструкции
чердачного перекрытия. Учитывают теплопотери через наружные стены,
наружную дверь, оконные проемы, чердачное перекрытие, перекрытие над
подвалом.
Для данной курсовой работы толщины ограждающих конструкций
жилого трехэтажного дома принимаются следующие:
- толщина наружной стены – 300 мм;
- толщина чердачного перекрытия – 200 мм;
- толщина перекрытия над подвалом – 300 мм.
Размеры оконного проема в свету – 1,8х1,5 м.
Размеры остекления балконной двери – 1,5х0,7 м.
Размеры балконной двери – 2,75х0,87 м.
Подвал - без окон.
15
Теплопотери подсчитываются для наружных стен (НС), перекрытий
над подвалом (Пл), окон (ДО), балконных дверей (БД), наружной двери (ДН)
и чердачных перекрытий (Пт).
Расчет основных теплопотерь для каждого помещения трех этажей
здания записываем по форме таблицы 2.9.
1. Вычерчиваем планы этажей здания с указанием всех размеров. На
планах здания все помещения номеруем поэтажно, по ходу часовой стрелки,
начиная с помещения, расположенного в верхнем левом углу плана здания.
Первая цифра соответствует номеру этажа, две последующие - номеру помещения. Например, для третьего этажа - 301, 302, 303 и т.д.
Данные заносим в таблицу 2.9 (графа 1).
2. В графе 2 записываем температуру внутреннего воздуха: в жилой
комнате tв=20°С (в угловой комнате tв=22°С); на лестничной клетке tв=16°С;
на кухне tв=18°С.
3. В графе 3 указываем условное обозначение ограждения: НС наружная стена; ДО - окно с двойным остеклением; БД - балконная дверь; Пт
- потолок; Пл - пол; ДН - дверь наружная, Л.кл. - лестничная клетка.
4. В графе 4 отмечаем ориентацию каждого вертикального наружного
ограждения помещения (НС, ДО, ДН, БД) по сторонам света в зависимости от
ориентации фасада здания (приложение А). В рассматриваемом примере ориентация фасада на Север – С.
5. В графе 5 с учетом правил обмера указываем размеры (ахb), м,
наружных ограждений с точностью до 0,1 м. Например, в помещении 101
размеры наружной стены, ориентированной на С, составляют 4,5х3,3; размеры окна, ориентированного на С - 1,8х1,5 и т.д.
6. В графе 6 указываем площади наружных ограждений, А, м2, с точностью до 0,1 м2.
7. В графе 7 записываем расчетную температуру наружного воздуха,
равную расчетной температуре холодной пятидневки tн=tхп(0,92), °С (приложение А).
8. В графе 8 проставляем расчетную разность температур внутреннего
и наружного воздуха.
9. В графе 9 записываем коэффициенты теплопередачи наружных
ограждений, k: наружной стены, чердачного перекрытия, перекрытия над
подвалом, наружных дверей, оконных проемов, приведенные в исходных
данных.
10. Результаты расчетов основных теплопотерь для каждого помещения записываются в графу 10.
11. В графе 11 таблицы 2.9 проставляем коэффициент, учитывающий
положение наружного ограждения по отношению к наружному воздуху, n.
16
1
Размеры a х b, м2
Площадь, А, м2
Расчетная температура наружного
воздуха, tн, °С
Расчетная разность температур,
tв - tн, °С
3
4
5
6
7
8
9
17
1
1
Первый этаж
10
12
1
3
Второй этаж
Третий этаж
Теплопотери всего здания, Qт.п., Вт
14
15
16
17
Полные теплопотери, Вт, ∑Qт.п.
Бытовые выделения, Вт, Qбыт=10·Ап
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха, Вт, Qи
Суммарные теплопотери с учетом
добавок, Вт , Qоб
на открывание
наружных дверей
Теплопотери с учетом добавок, Вт
Qоб.=Q0+Qд
на ориентацию
Коэффициент n
Коэффициент теплопередачи ограждения k, Вт/(м2 °С)
Основные теплопотери,
Q0=kA(tв-tн).n, Вт
Ориентация
2
Наименование
Температура внутреннего воздуха tв,
°С
Номер помещения и его назначение
Таблица 2.9 - Ведомость расчета теплопотерь и бытовых теплопоступлений
Характеристика
Коэффиограждения
циенты
дополнительных
теплопотерь
18
2.3.2 Дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции
на ориентацию здания
Дополнительные потери теплоты через ограждающие конструкции на
ориентацию по сторонам света Qор учитываются только для наружных стен,
окон, наружных дверей.
Qор следует принимать в долях от основных потерь в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная
проекция) стены, двери и окна, обращенные на:
- север (С), восток (В), северо-восток (С-В) и северо-запад (С-З) - в размере:
 ор = 0,1;
- юго-восток (ЮВ), запад (З) - в размере:  ор = 0,05;
- юг (Ю), юго-запад (ЮЗ) –  ор = 0.
Qор определяются по формуле:
Qор  Qо   ор ,
(2.11)
где  ор - коэффициент дополнительных потерь теплоты на ориентацию.
2.3.3 Дополнительные потери теплоты на открывание наружных дверей
Дополнительные потери теплоты на нагревание холодного воздуха, поступающего при кратковременном открывании наружных входов, не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, принимаются в долях от основных
потерь через наружные двери в зависимости от типа входных дверей и высоты здания H, м.
Для двойных дверей с тамбурами между ними:
Qн.дв.  Qл.кл. (0,27 Н )
(2.12)
где 0,27Н – значение коэффициента добавочных теплопотерь, учитывающего
тип дверей и высоту здания.
В жилых зданиях теплопотери Qн.дв. следует учитывать только для
дверей лестничных клеток, Вт.
2.3.4 Добавочные потери теплоты на нагревание инфильтрующегося
наружного воздуха
В жилых и общественных зданиях инфильтрация происходит, главным образом, через окна, балконные двери, световые фонари, наружные двери, ворота, открытые проемы, щели, стыки стеновых панелей. Инфильтрацию
воздуха через отштукатуренные кирпичные и крупнопанельные стены практически можно не учитывать из-за их высокого сопротивления воздухопроницанию.
Добавочные потери теплоты на нагревание инфильтрующегося
наружного воздуха и внутренних поверхностей ограждений необходимо
18
определять для двух случаев: при естественной вытяжной вентиляции, не
компенсируемой притоком подогретого воздуха Qи.в Вт; при действии теплового и ветрового давления Qи.тв, Вт.
Теплопотери на нагрев инфильтрующегося воздуха Qи в данной курсовой работе не рассчитывают, а принимают в размере 30% от суммарных теплопотерь Qоб (графа 15, таблица 2.9) каждого помещения.
2.3.5 Дополнительные бытовые теплопоступления в помещения
При расчете тепловой мощности систем отопления необходимо учитывать регулярные бытовые теплопоступления в помещение от электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций,
материалов, тела человека и других источников. При этом значения бытовых
тепловыделений, Вт, поступающих в комнаты и кухни жилых домов, следует
принимать в количестве 21 Вт на 1м2 площади пола [5] и определять по формуле:
Q6ыт=10·Ап
(2.13)
2
где Ап - площадь пола отапливаемого помещения, м .
Расчет дополнительных бытовых теплопоступлений записывают в
графу 17.
2.3.6 Результаты расчета теплопотерь и теплопоступлений
Результаты расчетов теплопотерь и теплопоступлений для каждого
помещения записываются по форме таблицы 2.9.
В графу 18 заносят полные теплопотери, Qт.п., Вт, для всех ограждений помещения, которые получают суммированием значений, записанных в
графах 15, 16 и вычитанием из этой суммы значений графы 17.
2.4 Конструирование систем отопления
2.4.1 Выбор систем водяного отопления малоэтажных зданий
При проектировании систем отопления необходимо обеспечить расчетную температуру и равномерное нагревание воздуха помещений, гидравлическую и тепловую устойчивость, взрывопожарную безопасность и доступность очистки и ремонта [5]. Для жилых зданий необходимо принимать
[1,5] при температуре теплоносителя 105°С - однотрубные системы отопления с радиаторами или конвекторами.
Системы отопления проектируются, как правило, из унифицированных узлов и деталей. Вертикальные однотрубные системы обладают лучшей
тепловой и гидравлической устойчивостью, чем двухтрубные.
Отопление лестничных клеток не следует предусматривать при расчетной температуре наружного воздуха для холодного периода года -5°С и
выше (параметры Б). Системы отопления жилых, общественных и других
19
зданий, как правило, следует проектировать с автоматическим регулированием теплового потока при расчетном расходе теплоты зданием 50 кВт и более.
Для жилых зданий рекомендуются вертикальные однотрубные проточнорегулируемые системы водяного отопления с трехходовыми кранами, с
насосной циркуляцией, как более экономичные по расходу металла и регулированию расхода теплоты [1,4].
2.4.2 Выбор, размещение и прокладка магистральных труб
Трубопроводы систем отопления следует проектировать из стальных,
медных, латунных труб, термостойких труб из полимерных материалов (в том
числе металлополимерных), разрешенных к применению в строительстве.
Выбор труб для систем отопления следует осуществлять согласно [1] (таблица 2.10).
Таблица 2.10 - Трубы систем отопления
Вид теплоноТрубы с наружным диаметром, мм
сителя
до 60
более 60
Горячая вода Стальные электросварные
Стальные электросварпо ГОСТ 10704-76
ные по ГОСТ 10704-76
Стальные водогазопроводные,
легкие по ГОСТ 3262-75*
На участках стояков, соединений с арматурой и отопительными приборами, при скрытой прокладке - применяют трубы по ГОСТ 3262-75* обыкновенные водогазопроводные; для дренажных и воздуховыпускных участков
- оцинкованные трубы по ГОСТ 3262-75*; в элеваторных пунктах - электросварные трубы по ГОСТ 10704-76.
Прокладка трубопроводов отопления должна предусматриваться
скрытой: в плинтусах, за экранами, в штробах, каналах. Допускается открытая прокладка металлических трубопроводов, а также пластмассовых в местах, где исключается их механическое и термическое повреждение и прямое
воздействие ультрафиолетового излучения.
Способ прокладки трубопроводов должен обеспечивать легкую замену их при ремонте.
В районах с расчетной температурой минус 40°C и ниже (параметры
Б) прокладка подающих и обратных трубопроводов систем отопления на чердаках зданий (кроме теплых чердаков) и в проветриваемых подпольях не допускается.
Магистральные трубы систем водяного отопления прокладывают с
верхней и нижней разводкой. В системах с нижней разводкой прокладку подающих и обратных теплопроводов следует предусматривать совместную в
подвале, а при его отсутствии – в техническом подполье или подпольных каналах.
20
Магистрали с верхней или нижней разводкой труб, как правило, рекомендуется проектировать тупиковыми, как более экономичные по расходу
труб, чем магистрали с попутным движением воды.
Рекомендуется систему отопления разделить на две или более части
(ветви) одинаковой длины и с примерно равными тепловыми нагрузками.
Индивидуальные тепловые пункты (ИТП), встроенные в обслуживаемые ими здания, следует размещать в отдельных помещениях с самостоятельным входом.
2.4.3 Выбор и размещение стояков
Стояки прокладывают, открыто и располагают, преимущественно, у
наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности стены до оси
труб при диаметре  32 мм. В местах пересечения стояков и подводок огибающие скобы устраивают на стояках изгибом в сторону помещения.
Конструкция стояков должна обеспечивать унификацию узлов и деталей. Для индустриализации процесса заготовки и уменьшения трудоемкости
монтажных работ рекомендуется проектировать однотрубные стояки с односторонним присоединением отопительных приборов и подводками одинаковой длины (l500 мм). При этом стояк однотрубной системы размещают на
расстоянии 150 мм от откоса оконного проема, а не по оси простенка, как при
двухсторонних подводках и в двухтрубных системах отопления.
В угловых помещениях стояки рекомендуют размещать в углах
наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренней поверхности.
Тип стояка выбирается в зависимости от архитектурнопланировочных решений, разводки магистралей и требований к тепловому
режиму помещений здания.
Проточные стояки без кранов для регулирования теплоотдачи отопительных приборов применяются в помещениях лестничных клеток и там, где
не требуется регулирование теплового режима.
Для отопления жилых и общественных зданий, как правило, рекомендуются регулируемые стояки и стояки с осевыми и смещенными замыкающими участками.
Эти системы обладают высокой гидравлической и тепловой устойчивостью и имеют хорошие экономические показатели по трудозатратам и расходу металла. Замыкающие участки, уменьшающие гидравлическое сопротивление стояков, предлагается устанавливать со смещением от оси стояка
для увеличения количества воды, протекающей через прибор.
Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и
перегородок следует прокладывать в гильзах из негорючих материалов; края
гильз должны быть на одном уровне с поверхностями стен, перегородок и потолков, но на 30 мм выше поверхности чистого пола. Заделку зазоров и отверстий в местах прокладки трубопроводов следует предусматривать негорючими материалами, обеспечивая нормируемый предел огнестойкости
ограждений.
21
Трубы, фасонные детали и соединения должны выдерживать без
разрушения и потери герметичности:
 пробное давление воды, превышающее рабочее давление в системе
отопления в 1,5 раза, но не менее 0,6 МПа, при постоянной температуре воды
105°С;
 постоянное давление воды, равное рабочему давлению воды в системе отопления, но не менее 0,4 МПа, при расчетной температуре теплоносителя не ниже 80°С в течение 25-летнего расчетного периода эксплуатации.
2.4.4 Выбор и размещение отопительных приборов
Конструкцию отопительных приборов необходимо выбирать в соответствии с характером и назначением отапливаемых помещений, зданий и сооружений по [1,5].
Отопительные приборы следует размещать, как правило, под световыми проемами в местах, доступных для осмотра, ремонта и очистки. Длина
отопительного прибора должна быть не менее 75% длины светового проема,
особенно в больницах, детских дошкольных учреждениях, школах, домах
престарелых и инвалидов [1,5]. Если приборы под окнами разместить нельзя‚
то допускается их установка у наружных или внутренних стен, ближе к
наружным. В угловых помещениях приборы необходимо размещать на обеих
наружных стенах. При таком размещении движение восходящего теплового
потока от отопительных приборов препятствует образованию ниспадающих
холодных потоков от окон и холодных поверхностей стен и попаданию их в
рабочую зону.
Отопительные приборы на лестничных клетках следует, как правило,
размещать на первом этаже. Отопительные приборы не следует размещать в
отсеках тамбуров, имеющих наружные двери. Отопительные приборы лестничных клеток следует присоединять к отдельным магистралям и стоякам систем отопления по однотрубной проточной схеме. В качестве отопительных
приборов лестничных клеток могут применяться ребристые трубы, конвекторы, стальные панели, радиаторы.
2.4.5 Присоединение теплопроводов к отопительным приборам
Теплоотдача отопительных приборов в значительной степени определяется принятой схемой присоединения приборов к трубам, системой отопления и схемой подачи теплоносителя в прибор.
Присоединение труб к отопительным приборам может быть односторонним и разносторонним. Одностороннее присоединение, чаще используемое на практике, обеспечивает, по сравнению с разносторонним, меньший
расход труб и большие возможности для унификации приборных узлов.
В вертикальных системах применяют проточные, регулируемые и
проточно-регулируемые узлы с осевыми или смещенными замыкающими
участками.
22
Подача теплоносителя в отопительные приборы может осуществляться «сверху-вниз», «снизу-вверх» (рисунок 2.1).
а)
б)
Рисунок 2.1- Схемы подачи теплоносителя в нагревательные приборы:
а) сверху-вниз; б) снизу-вверх.
Схемы «снизу-вверх» и «снизу-вниз» применяют только в однотрубных системах водяного отопления с нижней разводкой. Коэффициент теплопередачи приборов водяного отопления при схеме «сверху-вниз» выше, чем
при двух других вариантах.
2.4.6 Размещение запорно-регулирующей арматуры
В системах отопления устанавливают муфтовую арматуру (резьбовое
соединение) - при диаметре труб  40 мм, при диаметре  50 мм - фланцевую
арматуру (фланцевое соединение).
На подводках к приборам однотрубных стояков, регулируемых, с осевыми и смещенными замыкающими участками, устанавливают проходные
краны пониженного гидравлического сопротивления с поворотной и плоской
заслонкой типа КДР и шиберного типа КРДП диаметром dу 15 и 20 мм. Краны
рассчитаны на условное давление 1,0 МПа и температуру теплоносителя до
150°С. На стояках проточно-регулируемых с осевыми или смещенными замыкающими участками применяют трехходовые краны типа КРТ, а также типа КРТП, dу 15 и 20 мм с поворотной заслонкой.
Не рекомендуется устанавливать арматуру на подводках к конвекторам с воздушным регулирующим клапаном; к приборам в помещениях гардеробных, душевых, санитарных узлах, кладовых, а также в помещениях, где
имеется опасность замерзания теплоносителя (лестничные клетки, тамбуры и
т.п.).
Для регулирования и полного отключения отдельных стояков устанавливают проходные (пробковые) краны (при температуре теплоносителя до
105°С и гидравлическом давлении 0,6 МПа) или запорные вентили (желательно с наклонным шпинделем) при температуре теплоносителя свыше
105°С и гидравлическом давлении более 0,6 МПа на расстоянии не более 120
мм от врезки в подающую и обратную магистраль.
В зданиях до 4 этажей запорно-регулирующую арматуру на стояках не
устанавливают.
23
Для отключения отдельных частей системы отопления на трубах магистралей используют муфтовые проходные краны и вентили, при диаметре 
40 мм, или задвижки, при диаметре  50 мм.
В системах отопления следует предусматривать устройства для их
опорожнения: в зданиях с числом этажей 4 и более; в системах отопления с
нижней разводкой в зданиях 2 этажа и более; на лестничных клетках, независимо от этажности здания. На каждом стояке следует предусматривать сливную арматуру со штуцерами для присоединения шлангов.
В пониженных местах магистралей устанавливают спускные краны
для слива теплоносителя.
Арматура в тепловом узле здания предназначена для регулирования и
отключения систем отопления и оборудования. Задвижки рекомендуют устанавливать на главных подающих и обратных магистралях, до и после водоструйных элеваторов, циркуляционных и смесительных насосов, исполнительных механизмов автоматического регулирования, на обводных линиях.
2.4.7 Устройства для удаления воздуха из систем отопления
Удаление воздуха из систем водяного отопления предусматривается в
верхних точках через проточные воздухосборники, установленные в верхних
точках системы (система отопления с верхней разводкой) или через краны
для выпуска воздуха, установленные на отопительных приборах верхних
этажей (система отопления с нижней разводкой). Скопление воздуха в системе нарушает циркуляцию теплоносителя, вызывает шум и коррозию стальных труб.
Воздух из воздухосборника удаляется в атмосферу периодически, при
помощи ручных спускных кранов или автоматических воздухоотводчиков.
В системах отопления с нижней разводкой удаление воздуха целесообразно предусматривать через ручные краны конструкции Маевского, установленные в верхних пробках радиаторов верхних этажей или на подводках к
приборам (при применении стальных панелей, конвекторов), или централизовано через специальные воздушные трубы. Из современных нагревательных
приборов воздухоудаление осуществляется через автоматические воздухосборники, предусмотренные в конструкции прибора.
2.4.8 Уклоны труб систем водяного отопления
Уклоны горизонтальных магистралей, 25 мм на 1 метр трубопровода
(0,0020,005), служат для обеспечения удаления воздуха из верхних точек системы и опорожнения системы отопления.
Если подающая и обратная магистрали проложены вместе, то рационально для удобства крепления при монтаже прокладывать их с уклоном
0,0020,003 (для жилых и общественных зданий) в одном направлении в сторону теплового узла.
24
Подающую и о6ратную подводки к нагревательным приборам, при их
длине до 500 мм, прокладывают горизонтально; с уклоном 0,005 и 0,01 (510
мм) на всю длину подводки - при длине более 500 мм, в сторону движения
теплоносителя.
2.4.9 Теплоизоляция труб
При прокладке в неотапливаемых помещениях (чердаки, технические
этажи, подвалы, подполья и др.) и в местах, где возможно замерзание теплоносителя (наружные двери, ворота, открытые проемы и др.) для снижения
теплопотерь, подающие и обратные магистрали и участки стояков в местах
присоединения к магистралям, покрывают тепловой изоляцией. Тепловая
изоляция может быть оберточная (ленты, жгуты и маты), сборная (штучные
кольца, скорлупа и сегменты) и литая, наносимая на трубы в заводских условиях. Изоляция трубопроводов снаружи покрывается защитным слоем: асбестовым или алюминиевым листом, или синтетической несгораемой пленкой.
В настоящее время используются новые теплоизоляционные материалы
(например, «Термафлекс»).
2.4.10 Конструирование аксонометрической схемы системы отопления
Системы отопления (отопительные приборы, теплоноситель, предельную температуру теплоносителя или теплоотдающие поверхности) следует
принимать по таблице 2.11 [9].
Для систем отопления и внутреннего теплоснабжения следует применять в качестве теплоносителя, как правило, воду; другие теплоносители допускается применять при технико-экономическом обосновании.
Таблица 2.11 Системы отопления для различных типов зданий
Система отопления (отопительные приборы, теплоносиНаименование
тель, предельная температура теплоносителя или теплопомещения
отдающей поверхности)
1
2
Жилые, общеВодяное с радиаторами, панелями и конвекторами при
ственные и адмитемпературе теплоносителя для систем:
нистративнооднотрубных - 105°С.
бытовые
Системы отопления зданий следует проектировать, обеспечивая равномерное нагревание воздуха помещений, гидравлическую и тепловую
устойчивость, взрывопожарную безопасность и доступность для очистки и
ремонта.
Аксонометрическую схему системы отопления выполняют в масштабе
1:100 в косоугольной проекции под углом 45°С с указанием фактических
длин горизонтальных и вертикальных труб. На схеме системы отопления по25
казывают все элементы и узлы системы, трубы, запорно-регулирующую арматуру на магистралях, изгибы труб, компенсаторы, стояки с отопительными
приборами, воздухосборники. В практике проектирования аксонометрическую схему вычерчивают отдельно пофасадно, с разработкой стояков в соответствии с наименованием системы отопления.
Для упрощения и удобства чтения чертежей, узлы отопительных
при6оров и участки присоединения стояков к магистралям вычерчивают в
виде фрагментов.
26
3 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ СИСТЕМЫ
ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Тепловой расчет системы отопления заключается в определении площади поверхности отопительных приборов. К расчету приступают после выбора типа отопительных приборов, места установки, способа присоединения
к трубам системы отопления, вида и параметров теплоносителя, температуры
воздуха в отапливаемом помещении, диаметра труб по результатам гидравлического расчета.
Поверхность отопительного прибора должна обеспечить необходимый тепловой поток от теплоносителя к воздуху помещения, равный теплопотерям помещения за вычетом теплоотдачи проложенных в них теплопроводов.
Методы расчета и подбора отопительных приборов приведены в [6].
3.1 Расчет площади отопительных приборов в однотрубных системах
отопления
Поверхность нагрева отопительных приборов в однотрубных системах отопления рассчитывается с учетом температуры теплоносителя на входе
в каждый прибор tвх , 0С, количества теплоносителя, проходящего через прибор Gпр, кг/ч, и величины тепловой нагрузки прибора Qпр, Вт.
Расчет площади каждого отопительного прибора осуществляется в
определенной последовательности:
а) Вычерчивается расчетная схема стояка, принимается тип отопительного прибора и место установки, схема подачи теплоносителя в прибор,
конструкция узла прибора. На расчетной схеме проставляются диаметры
труб, тепловая нагрузка прибора, равная теплопотерям данного помещения,
Qт.п., Вт.
б) Рассчитывается общее количество воды, кг/ч, циркулирующей по
стояку, по формуле:
n
Gст 
 Qпр  1*   2*  3,6
1
c  (t Г  t0 )
,
(3.1)
где 1* - коэффициент учета дополнительного теплового потока, (для данного
вида отопительных приборов 1* = 1,02);
 2* - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных
приборов у наружных ограждений, принимаемый по таблице 3.1;
с =4,187 кДж/(кг.оС) удельная массовая теплоемкость воды;
N
 Qпр – суммарные теплопотери в помещениях, обслуживаемых стояком, Вт.
1
27
Таблица 3.1 - Коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений  2*
Наименование отопительного
Коэффициент учета  2* , у наружной
прибора
стены, в том числе под световыми
проемами
Радиатор чугунный секцион1,02
ный
Рекомендуемые диаметры трубопроводов узла нагревательных приборов приведены в таблице 3.2.
Таблица 3.2 - Рекомендуемые диаметры трубопроводов узла нагревательного
прибора
Наименование узла стояка
Диаметр труб Dу, мм
стояка
замыкающего
подучастка
водки
1
3
4
5
Этажестояк со смещенным об15
15
15
ходным участком
20
20
20
25
20
25/20
25
25
25
Этажестояк с осевым замыка15
15
15
ющим участком и краном типа
20
15
20
КРП
25
20
20
Этажестояк проточный
15
15
20
20
25
25
То же
15
15
15
20
20
20
25
20
25/20
25
25
25
Узел верхнего этажа при ниж15
15
15
ней разводке и кране типа КРП
20
15
20
25
20
25
То же
15
15
15
20
20
20
25
25
20
Тепловая нагрузка Qст, Вт и общее количество воды Gст, кг/ч, циркулирующей по стояку сведены в таблицу 3.3.
Например: Qст1 определяется суммированием теплопотерь в помещениях 101, 201, 301; Qст2 - в помещениях 102, 202, 302.
28
Таблица 3.3 - Сводная таблица расчета расхода воды в стояках
№ ст
Qст, Вт
Gст, кг/ч
1
2
3
…
 Qст
 Gст
в) Определяется температура воды на входе в каждый отопительный
прибор проточно-регулируемого стояка по ходу движения теплоносителя:
- для первого прибора:
tв х(1)  t г
(3.2)
- для второго прибора:
tв х( 2 )  t г 
Qпр.(1)  1*   2*  3,6
(3.3)
c  Gcт
- для третьего прибора:
tв х(3)  t г 
(Qпр.(1)  Qпр.( 2 ) )  1*   2*  3,6
c  Gcт
,
(3.4)
- для четвертого прибора:
tв х( 4 )  t г 
(Qпр.(1)  Qпр.( 2 )  Qпр.( 3) )  1*   2*  3,6
c  Gcт
;
(3.5)
и т.д.
Для проточного стояка с односторонним присоединением отопительных приборов температура воды на входе в каждый отопительный прибор
определяется:
- для первого прибора:
q  l  1*   2*  3,6 0

t вх(1)  t г 
, С;
(3.6)
q  q
с  Gст
 lст  qподlпод
(3.7)
где q – теплоотдача 1 м вертикально и горизонтально проложенных трубопроводов, Вт/м, подающего стояка, принимаемый в зависимости от диаметра участка подающего стояка и разности температуры теплоносителя
tг, 0С, на входе в помещение и температуры внутреннего воздуха tв, 0С,
(таблица 3.4), Вт/м;
qст, qпод – теплоотдача соответственно 1 м трубопроводов стояка и подводки к нагревательному прибору, Вт/м;
lст, lпод – длина трубопроводов стояка и подводки к нагревательному
прибору, м;
- для второго прибора:
ст
29
tв х( 2)  tв х(1) 
Qпр.( 2 )  1*   2*  3,6
c  Gcт
, 0С
(3.8)
и т.д.
1
70
Условный
диаметр,мм
tг – tв, 0C
Таблица 3.4 – Теплоотдача открыто проложенных трубопроводов (вертикальных – верхняя, горизонтальных – нижняя строка) систем водяного отопления)
Теплоотдача, q, 1 м трубы, Вт/м, при tг – tв, 0C, через 10С
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
2
10
15
20
25
32
40
50
80
10
15
20
25
32
40
50
3
46
63
59
77
74
93
93
113
117
138
132
155
165
187
56
75
71
92
88
109
110
134
139
164
158
184
196
223
4
48
64
60
79
75
95
94
114
119
141
135
157
167
191
57
75
72
93
89
111
113
136
142
166
160
186
200
227
5
49
65
61
80
77
96
96
116
121
143
137
160
171
194
58
78
73
94
92
114
114
138
144
170
165
189
203
230
6
49
66
63
81
78
97
97
118
123
145
140
163
174
198
58
79
74
96
93
115
116
141
146
172
166
192
207
235
7
50
67
64
82
80
100
100
121
125
148
143
166
178
202
59
80
75
98
94
117
119
143
149
174
169
195
210
238
30
8
51
68
65
84
81
102
101
123
128
151
145
168
180
205
60
81
77
100
96
120
120
145
151
178
173
198
214
242
9
52
70
66
86
83
103
103
125
130
153
148
172
185
208
61
82
78
101
98
121
122
146
153
180
174
201
217
246
10
52
71
67
87
84
105
107
128
133
156
151
174
187
213
63
84
79
101
99
123
124
149
156
182
177
204
221
250
11
53
73
68
89
86
107
107
128
135
159
152
178
191
215
64
85
81
102
101
125
125
151
158
186
180
208
224
253
12
55
73
70
91
87
108
109
131
137
162
154
180
194
218
65
86
81
105
102
127
128
153
162
188
182
210
228
257
Продолжение таблицы 3.4
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
90
10
65
66
67
68
70
71
72
72
73
74
87
88
91
91
93
93
95
96
97
99
15
82
84
86
87
88
89
91
92
93
94
107 108 110 112 114
115
117
119 120 122
20
103 106 107 108 110
112
114
115 116 118
128 131 132 135 137
138
141
143 144 146
25
130 131 134 136 137
138
139
142 146 148
156 158 160 163 164
167
170
172 175 177
32
164 166 168 171 173
175
179
181 184 186
191 194 196 200 201
204
208
212 214 216
40
186 188 190 194 196
200
202
206 208 212
214 217 220 223 227
229
232
236 238 242
50
231 235 238 243 246
250
253
257 260 264
260 265 270 272 275
280
284
288 293 296
100 10
75
77
78
79
80
81
82
83
84
85
101 102 103 105 106
107
108
110 112 113
15
95
97
99 100 100
101
102
103 105 106
122 124 126 128 129
131
134
135 136 138
20
120 122 123 124 127
129
130
132 134 136
149 152 155 156 158
159
162
164 166 169
25
149 150 152 154 157
159
162
164 166 167
180 182 186 188 191
194
195
199 200 203
32
188 191 193 196 199
202
204
206 209 212
222 224 228 231 235
237
239
243 246 250
40
214 217 220 223 227
230
233
236 239 242
246 250 253 257 260
265
267
271 274 278
50
268 272 275 279 284
287
292
295 299 303
300 305 309 314 318
322
327
330 335 339
Примечание: Теплоотдача труб принята: при dу до 50 мм включительно для
труб легких и обыкновенных по ГОСТ 3262 – 75*; при dу свыше 50 мм – для
труб стальных электросварных прямошовных по ГОСТ 10704 – 76*.
г) Рассчитывается расход воды, кг/ч, проходящий через каждый отопительный прибор Gпр, кг/ч, с учетом коэффициента затекания  , по формуле:
G пр  Gст  
(3.9)
где   коэффициент затекания воды в отопительный прибор, определяемый
по таблице 3.5.
31
Таблица 3.5 - Значения коэффициента затекания воды  в приборных узлах
Приборный
Присоединение
Подводка с заКоэффициент
узел
приборов к стояку
мыкающим
затекания, 
участком
С проходным
одностороннее
смещенным
0,5
краном КРП
осевым
0,33
С проходным
двухстороннее
смещенным
0,20
краном КРП
осевым
0,17
д) Определяется средняя температура воды, в каждом отопительном
приборе по ходу движения теплоносителя:
- для первого прибора:
t ср (1)  t вх(1) 
0,5  Qпр.(1)  1*   2*  3,6
c  Gпр(1)
(3.10)
,
- для второго прибора:
t ср ( 2 )  t вх( 2) 
0,5  Qпр.( 2)  1*   2*  3,6
c  Gпр( 2)
(3.11)
,
- для третьего прибора:
t ср ( 3)  t вх(3) 
0,5  Qпр.( 3)  1*   2*  3,6
c  Gпр(3)
(3.12)
,
и т.д.;
е) Рассчитывается средний температурный напор в каждом отопительном приборе по ходу движения теплоносителя, оС:
- для первого прибора:
t ср (1)  t ср (1)  t в
(3.13)
- для второго прибора:
t ср ( 2  t ср ( 2 )  t в
(3.14)
- для третьего прибора:
t ср (3)  t ср ( 3)  t в
(3.15)
и т.д.
ж) Определяется плотность теплового потока, Вт/м2, для каждого отопительного прибора по ходу движения теплоносителя по формулам:
- для первого прибора:
1 n
q пр(1)
 t ср (1)
 q ном  
 70
q пр( 2)
 t ср ( 2)
 q ном  
 70



q пр(3)
 t ср (3)
 q ном  
 70









р
 Gпр( 2)
 
 360



 Gпр(3)
 
 360



 Gпр(1)
 
 360
(3.16)
- для второго прибора:
1 n
р
(3.17)
- для третьего прибора:
32
1 n
р
(3.18)
и т.д.,
где qном - номинальная плотность теплового потока отопительного прибора при
стандартных условиях, Вт/м2, принимаемая по таблице 3.6;
n, р – показатели для определения теплового потока отопительного прибора QT, принимаемые по таблице 3.7 в зависимости от Gпр, кг/ч, и схемы
подачи теплоносителя в приборы (рисунок 2.1).
Таблица 3.6 - Номинальная плотность теплового потока отопительных приборов при движении воды «сверху-вниз»
Наименование и обозначение
Номинальная плотность теплового
отопительного прибора
потока, qном , Вт/м2
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690-75)
МС-140-АО
595
Таблица 3.7 - Значения показателей n, p для определения теплового потока
отопительных приборов
Тип отопиНаправление
Расход теплоноn
p
тельного придвижения тепсителя G, кг/ч
бора
лоносителя
Радиатор чу15-50
0,3
0,02
гунный секцисверху-вниз
54-536
0,3
0
онный
536-900
0,3
0,01
18-115
0,15
0,08
снизу-вниз
119-900
0,15
0
18-61
0,25
0,12
снизу-вверх
65-900
0,25
0,04
90-900
0,35
0,07
з) Вычисляется расчетная наружная площадь, м2, отопительного прибора по ходу движения теплоносителя по формулам:
- для первого прибора:
Апр(1) 
Qпр(1)
Апр( 2 ) 
Qпр( 2 )
Апр ( 3) 
Qпр ( 3)
q пр(1)
(3.19)
- для второго прибора:
q пр( 2 )
(3.20)
- для третьего прибора:
q пр ( 3)
и т.д.
33
(3.21)
После определения Апр по каталогам или [6], выбирают ближайший
типовой размер прибора (число секций радиаторов).
и) Число секций чугунных радиаторов, шт., определяют по формуле:
N
Апр  4
 ,
а1 3
(3.22)
где а1 – площадь одной секции радиатора, м2 (таблица 3.8);
β4 – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (таблица 3.9);
β3 – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе,  3  0,92 
0,16
, (таблица 3.10).
Fпр
Для радиаторов марки МС 140-АО с числом секций до 15, β3=1,0.
Таблица 3.8 - Техническая характеристика отопительных приборов
Обозначение Площадь Номиn1 и n2 Строительные разме- Масса,
прибора
нагрева- нальный
ры, мм
кг
тельной тепловой n1 n2
l
l1
l2
l3
поверх- поток QT,
ности Вт(кКал/ч)
а 1 , м2
Радиаторы чугунные секционные (ГОСТ 8690-75)
М 140 АО
0,299
178 (153) - 500 582 140 96
8,45
Таблица 3.9 - Значения поправочного коэффициента β4, учитывающего способ
установки отопительных приборов
Эскиз установСпособ установки прибора
А,
β4
ки прибора
мм
1
2
3
4
40
1,05
У стены без ниши, перекрыт доской в
80
1,03
виде полки
100
1,02
У стены без ниши и закрыт шкафом: в
верхней доске шкафа прорезана щель Б,
ширина которой не менее глубины при100
1,15
бора. Спереди шкаф закрыт деревянной
решеткой, не доходящей до пола на расстояние А (не менее 100 мм)
У стены без ниши и закрыт экраном, не
доходящим до пола на расстояние 0,8А
0,9
34
Продолжение таблицы 3.9
1
2
В стенной нише
У стены без ниши, закрыт деревянным
шкафом со щелями в его передней стенке у пола и в верхней доске
То же, но со щелями в верхней части
передней доски:
- открытыми
- закрытыми стенками
3
40
80
100
260
220
180
150
4
1,11
1,07
1,06
1,12
1,13
1,19
1,25
130
130
1,2
1,4
Таблица 3.10 - Значения поправочного коэффициента β3, учитывающего число
секций в одном радиаторе
Число секций
до 15
15-20
21-25
β3
1,0
0,98
0,96
При округлении дробного числа элементов приборов любого типа до
целого допускается уменьшать их расчетную площадь Апр не более чем на 5%
(0,1 м2). При других условиях принимается ближайший нагревательный прибор.
Результаты расчетов отопительных приборов каждого стояка системы
водяного отопления сведены в таблицу 3.11.
Таблица 3.11 - Результаты расчета отопительных приборов системы водяного
отопления
№
стояка
этаж
tвх,
0
С
tвых,
0
С
tср,
0
С
1
2
3
35
tср,
0
С
qном,
Вт/м2
А,
м2
N,
секц.
4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Гидравлический расчет проводится по законам гидравлики. Правильный гидравлический расчет предопределяет работоспособность системы
отопления.
На основе гидравлического расчета осуществляется выбор диаметра
труб d, мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде давления в системе
отопления,  р , Па, пропуск заданных расходов теплоносителя G, кг/ч (обеспечено затекание необходимого количества воды в каждое ответвление, стояк, отопительный прибор). Перед гидравлическим расчетом должна быть выполнена пространственная схема системы отопления в аксонометрической
проекции.
При гидравлическом расчете системы отопления расчет стояков и магистральных трубопроводов (в пределах подвального помещения) проводится
методом удельных потерь давления.
4.1 Определение располагаемого перепада давления в системе отопления
Располагаемый перепад давления для создания циркуляции воды  р ,
Па, в насосной вертикальной однотрубной системе с качественным регулированием теплоносителя с нижней разводкой магистралей, определяется по
формуле:
р р  р н  ре.пр ,
(4.1)
где р н - давление, создаваемое циркуляционным насосом, Па;
ре.пр. - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие
охлаждения воды в отопительных приборах системы отопления, Па.
Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие
охлаждения воды в отопительных приборах ре.пр. , Па, определяется по формуле:
  q  3,6 N
ре.пр. 
  Qi hi ,
(4.2)
c  Gст
где Qi - необходимая теплоподача теплоносителем в i-е помещение, Вт,
(кКал/ч);
 - среднее приращение плотности (объемной массы) при понижении
температуры воды на 10С;
hi – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в
стояке для i-го прибора и нагревания, м;
с – удельная теплоемкость воды, с = 4,187, кДж/(кг.0С);
Gст – расход воды в стояке, кг/ч, (формула 4.1);
N – количество приборов в стояке, входящем в расчетное кольцо, шт.
В насосных системах с нижней разводкой магистрали допускается
36
не учитывать ре.пр. , если оно составляет менее 0,1 рн . В данной курсовой
работе допускается ре.пр. не учитывать.
4.2 Метод удельных линейных потерь давления
Последовательность гидравлического расчета методом удельных
линейных потерь давления:
а) вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления (М
1:100). На аксонометрической схеме выбирается главное циркуляционное
кольцо. Для проведения гидравлического расчета выбираем наиболее
нагруженное кольцо, которое является расчетным (главным), и второстепенное кольцо (приложение Ж). При тупиковом движении теплоносителя
главное циркуляционное кольцо проходит через наиболее нагруженный и
удаленный от теплового центра (узла) стояк, при попутном движении – через наиболее нагруженный средний стояк.
б) главное циркуляционное кольцо разбивается на расчетные
участки, обозначаемые порядковым номером (начиная от реперного стояка); указывается расход теплоносителя на участке G , кг/ч, длина участка l
, м;
в) для предварительного выбора диаметра труб определяются средние удельные потери давления на трение:
0,65  j  p р
Rср 
, Па/м
(4.3)
l
где j – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на магистралях и
стояках, j=0,3 –для магистралей, j=0,7 – для стояков;
Δpр – располагаемое давление в системе отопления, Па,
Δpр=25 кПа - для теплоносителя tг=105 0С.
г) по величине Rср и расходу теплоносителя на участке G (приложение Е) находятся предварительные диаметры труб d, мм, фактические
удельные потери давления R, Па/м, фактическая скорость теплоносителя υ,
м/с. Полученные данные заносятся в таблицу 5.2.
д) определяются потери давления на участках:
p расч  R  l  Z , Па
(4.4)
где R – удельные потери давления на трение, Па/м;
l – длина участка, м;
Z – потери давления на местных сопротивлениях, Па,
2  
Z   
;
(4.5)
2
ξ – коэффициент, учитывающий местное сопротивление на участке,
(приложения Б, В);
ρ – плотность теплоносителя, кг/м 3, (приложение Д);
υ - скорость теплоносителя на участке, м/с, (приложение Е);
37
е) после предварительного выбора диаметров труб выполняется
гидравлическая увязка, которая не должна превышать 15%.
ж) если увязка проходит, то начинают выполнять расчет второстепенных циркуляционных колец (аналогично), если же нет, то на нужных
участках устанавливаются шайбы. Диаметр шайбы подбирают по формуле:
2
G
d  3,544 ст  5 мм , мм,
(4.6)
pш
где Gст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч, (таблица 3.3);
рш – требуемые потери давления в шайбе, Па.
Диафрагмы устанавливаются у крана на основании стояка в месте
присоединения к подающей магистрали.
Диафрагмы диаметром менее 5 мм не устанавливаются.
По результатам расчетов заполняются таблицы 4.2, 4.3.
1. Графа 1 – проставляем номера участков;
2. Графа 2 – в соответствии с аксонометрической схемой по участкам
записываем тепловые нагрузки, Q, Вт;
3. Рассчитываем расход воды в реперном стояке для расчетного
участка (формула 4.1), графа 3:
4. В соответствии с таблицей 3.14 по диаметру стояка Dу, мм выбираем диаметры подводок и замыкающего участка: Dу(п), мм; Dу(з), мм.
5. Рассчитываем коэффициенты местных сопротивлений на участке 1
(приложения Б, В), сумму записываем в графу 10 таблиц 4.2, 4.3.
На границе двух участков местное сопротивление относим к участку с
меньшим расходом воды.
Результаты расчетов сводим в таблицу 4.1.
Таблица 4.1 – Местные сопротивления на расчетных участках
№ участка, вид местного сопротивления
Например: Участок 3
38

2 тройника на
проход, =1;
уч(3) = 2х1=2
Продолжение таблицы 4.1
Например: Стояк 3
1) чугунный
радиатор – 3
шт., =1,4;
2) кран регулирующий
двойной регулировки – 6
шт., =13;
3) отвод гнутый под углом
900 – 6 шт.,
=0,6;
4) вентиль
обыкновенный
прямоточный
– 2 шт., =3;
5) тройник поворотный на
ответвление –
2 шт., =1,5.
ст3 = 3х1,4+
+ 6х13 + 6х0,6
+ 2х3 + 2х1,5 =
= 96,2
4.3 Расчет дросселирующих шайб
После выполнения гидравлического расчета (таблицы 4.2, 4.3) выполняется увязка стояков и полуколец.
Производим увязку стояков:
39
А
Р участка  Рстояка
Р участка
 100,%
(4.7)
В случае невозможности увязки потерь давления предусматриваем
установку диафрагм (дроссельных шайб) по формуле (4.6).
Производим увязку полуколец:
А
Росновн.кольца  Рвторостепен.кольца
Росновн.кольца
 100,%
(4.8)
Примеры оформления расчетной схемы магистрали системы отопления;
плана 1 этажа на отм. 0.000; плана типового этажа на отм. 3.000; плана подвала на отм. -2.200 приведены в приложениях Ж, И, К, Л.
40
Таблица 4.2 - Ведомость гидравлического расчета основного кольца системы отопления
№ уч.
Q, Вт
G,
l, м
R,
V,
Rl,
Z, Па
,

.
кг/ч
Па
м/с
Па м
мм
1
2
3
4
5
6
7
9
10
11
Участок
1
Стояк 2
Участок
2
Стояк 3
Участок
3
…
Производим увязку стояков (формула 4.7).
Р= Rl+ Z,
Па
13
Таблица 4.3 - Ведомость гидравлического расчета второстепенного кольца системы отопления
№ уч.
Q, Вт
G,
l, м
R,
V,
Rl,
Z, Па
,
Р= Rl+ Z,

.
кг/ч
Па
м/с
Па м
мм
Па
1
2
3
4
5
6
7
9
10
11
13
Участок
1
Стояк 2
Участок
2
Стояк 3
Участок
3
…
Производим увязку полуколец (формула 4.8).
40
Р,
Па
14
Р,
Па
14
5 ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО УЗЛА
Основным назначением теплового узла (ТП) при централизованном
теплоснабжении (группового – ЦТП, индивидуального - ИТП, местного МТП)
является трансформация параметров теплоносителя тепловой сети (давления
Рт.с , Па, и температуры  1 , °С) на параметры, требующиеся для систем отопления ( Рс.о , t1).
Системы отопления зданий следует присоединять к тепловым сетям:
- непосредственно при совпадении гидравлического и температурного
режимов тепловой сети и местной системы;
- через элеватор при необходимости снижения температуры воды в системе отопления и располагаемом напоре перед элеватором, достаточном для
его работы;
- через смесительные насосы при необходимости снижения температуры воды в системе отопления и располагаемом напоре, недостаточном для работы элеватора, а также при осуществлении автоматического регулирования
системы.
5.1 Тепловой пункт системы отопления с зависимым присоединением, с
водоструйным элеватором и пофасадным регулированием
Тепловой пункт с пофасадным регулированием обеспечивает корректировку теплового режима отопления фасада здания в зависимости от отклонения температуры воздуха помещения, изменения температуры наружного
воздуха, величины солнечной радиации на наружную стенку и влияния инфильтрации. За счет регулирования повышаются комфортные условия в отапливаемых помещениях и обеспечивается сокращение расхода теплоты на
отопление от 4 до 15%. Регулирование теплоотдачи отопительных приборов на
фасадах А и Д производится за счет изменения количества теплоносителя. Для
чего используется регулятор температуры (тип РТК-2216-ДП), имеющий датчик сопротивления.
Датчики внутренней температуры размещают на каждом фасаде и
устанавливают на первом tвн, °С, и на верхнем tвв, °С, этажах на внутренней
стенке на высоте 1,5 м от пола. Датчики температуры наружного воздуха tн,
°С, на каждом фасаде устанавливаются на высоте не менее 2 м от земли с защитным кожухом от солнечной радиации. Датчики tвн и tвв регулируют дефицит или избыток теплоты и дают команду регуляторам температуры на каждой
фазе. При этом происходит открытие или закрытие прохода и соответственно
перераспределение расходов теплоносителя в зависимости от потребности в
теплоте обоих фасадов. Общий расход теплоносителя на вводе остается постоянным, что обеспечивает гидравлическую и тепловую устойчивость системы
отопления и тепловых сетей. При фасадном регулировании в зависимости от
41
схемы присоединения в качестве смесительного устройства могут применяться
насос или водоструйный элеватор.
Основное оборудование теплового узла (приложение М):
 водоструйный элеватор;
 прибор учета тепла;
 грязевик;
 ручной насос;
 входная арматура;
 сливная арматура;
 воздуховыпускная арматура;
 контрольно-измерительные приборы.
5.2 Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора
Водоструйные элеваторы предназначены для понижения температуры
перегретой воды, поступающей из тепловой сети в систему отопления, до необходимой температуры путем ее смешивания с водой, прошедшей систему
отопления. Элеватор состоит из сопла, камеры всасывания, камеры смешения
и диффузора.
В практике проектирования применяется водоструйный элеватор марки
40с106к ТУ26-07-1255-82, выполненный из углеродистой стали с температурой теплоносителя до 150°С (рисунок 5.1).
Рисунок 5.1 - Схема водоструйного элеватора
Конструктивные характеристики различных типоразмеров элеватора
40с10бк приведены в таблице 5.1.
42
Таблица 5.1 - Конструктивные характеристики различных типоразмеров элеватора 40с10бк
Номер
элеватора
Диаметр камеры смешения dk, мм
1
15
2
20
3
25
Размеры, мм
D1
D2
L
l
36
0
44
0
57
0
70
14
5
16
0
18
0
93
10
4
14
5
14
5
16
0
h
13
0
13
5
14
5
Диаметр
сопла dс,
мм
Масса,
кг
3-8
8,3
4-8
11,3
6-10
15,5
Определение номера элеватора, диаметра сопла и камеры смешения
осуществляется расчетом в следующем порядке.
Определяется расход воды в системе отопления по формуле, т/ч:
Gс.о 
где
Q
Q
т.п
 3,6
с  t г  tо  1000
(5.1)
- полные теплопотери здания, Вт;
с - удельная теплоемкость воды, равная с = 4,187 кДж/(кг °С);
tг, tо - параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, °С.
Вычисляется коэффициент смешения:
 t
и 1 г
(5.2)
t г  to
где 1 – параметры теплоносителя в подающем трубопроводе в тепловой сети,
°С.
Определяется расчетный диаметр камеры смешения элеватора, мм:
т.п
d   8,5
G с .о
Р с . о
(5.3)
где Рс.о - тре6уемое давление, развиваемое элеватором, принимаемое равным
потерям давления в главном циркуляционном кольце, кПа.
Вычисляется расчетный диаметр сопла, мм, по формуле:
d
dс   .
(5.4)
1 и
Определяется давление, необходимое для работы элеватора, 10кПа, по
формуле:
2
(5.5)
 э  1,4   с.о 1  и 
Находится давление перед элеваторным узлом, 10кПа, с учетом гидравлических потерь в регуляторе давления по формуле:
 э. у   э  2  3 .
(5.6)
После определения расчетного диаметра камеры смешения, dk, мм, по
таблице 5.1 выбирается номер элеватора с ближайшим наибольшим диаметром
dk, мм.
43
6 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
6.1 Принципиальная схема и конструктивные элементы
канальной системы естественной вентиляции
Канальными системами естественной вентиляции называются системы, в которых подача наружного воздуха или удаление загрязненного, осуществляется по специальным каналам, предусмотренным в конструкциях
здания или приставным воздуховодам. Воздух в этих системах перемещается
вследствие разности давлений наружного и внутреннего воздуха.
В системах естественной вентиляции величина располагаемого
давления, которое расходуется на преодоление сопротивления движению
воздуха по каналам и другим элементам системы, незначительна и непостоянна. Вытяжная естественная канальная вентиляция осуществляется
преимущественно в жилых и общественных зданиях для помещений, не
требующих воздухообмена больше однократного.
Вытяжная естественная канальная вентиляция состоит из вертикальных внутристенных или приставных каналов с отверстиями, закрытыми жалюзийными решетками, сборных горизонтальных воздуховодов и вытяжной
шахты. Для усиления вытяжки воздуха из помещений на шахте часто устанавливают специальную насадку – дефлектор. Загрязненный воздух из помещений поступает через жалюзийную решетку в канал, поднимается вверх, достигая сборных воздуховодов, и оттуда выходит через шахту в атмосферу.
Вытяжка из помещений регулируется жалюзийными решетками в вытяжных отверстиях, а также дроссель-клапанами, устанавливаемыми в сборном воздуховоде и в шахте.
6.1.1 Каналы и воздуховоды
В настоящее время изготовляют специальные вентиляционные панели
или блоки с каналами круглого, прямоугольного или овального сечения.
Наиболее рациональной формой сечения канала и воздуховода следует считать круглую, так как по сравнению с другими формами она при той же площади имеет меньший периметр, а, следовательно, и меньшую величину сопротивления трению.
В современных крупнопанельных зданиях вентиляционные каналы
изготовляют в виде специальных блоков или панелей из бетона, железобетона
и других материалов. Вентиляционные блоки для зданий с числом этажей до
пяти изготовляют с индивидуальными каналами для каждого этажа. Устройство самостоятельных каналов из каждого помещения обеспечивает пожарную безопасность вентиляционных систем, звукоизоляцию и выполнение санитарно-гигиенических требований.
Минимально допустимый размер вентиляционных каналов в кирпичных стенах 1/2х1/2 кирпича (140х140 мм). Толщина стенок канала принимается
44
не менее 1/2 кирпича. В наружных стенах вентиляционные каналы не устанавливают.
Если нет внутренних кирпичных стен, устанавливают приставные
воздуховоды из блоков или плит; минимальный размер их 100х150 мм. Приставные воздуховоды в помещениях с нормальной влажностью воздуха
обычно выполняют из гипсошлаковых и гипсоволокнистых плит, а при повышенной влажности воздуха - из шлакобетонных или бетонных плит толщиной 35–40 мм. Приставные воздуховоды устраивают, как правило, у внутренних строительных конструкций: они могут размещаться у перегородок
или компоноваться со встроенными шкафами, колонами и т.д.
Если приставные воздуховоды по какой-либо причине размещаются у
наружной стены, то между стеной и воздуховодом обязательно оставляют зазор не менее 5 см или делают утепление, чтобы предотвратить охлаждение
воздуха, перемещаемого по воздуховоду, и снижение в связи с этим действующего давления. Кроме того, в воздуховодах, расположенных у наружных
стен, может конденсироваться влага из удаляемого воздуха.
Воздуховоды, прокладываемые на чердаках или в не отапливаемых
помещениях, выполняют из двойных гипсошлаковых или шлакобетонных
плит толщиной 40–50 мм с воздушной прослойкой 40 мм либо из многопустотных гипсошлаковых или шлакобетонных плит толщиной 100 мм. Термическое сопротивление стенок воздуховодов Rст должно быть не менее 0,5
(м2К)/Вт. Сборные воздуховоды на чердаке размещают по железобетонному
покрытию с подстилкой одного ряда плит, который заливают цементным раствором слоем не менее 5 мм. Размер горизонтальных воздуховодов, расположенных на чердаках, следует принимать не менее 200х200 мм.
6.1.2 Жалюзийные решетки
В местах забора или раздачи воздуха в приточных и вытяжных системах устанавливают жалюзийные решетки для регулирования количества воздуха, поступающего и удаляемого в помещения через отверстия. Наиболее
широко применяют жалюзийные решетки с подвижными перьями жалюзи,
стандартные размеры их приведены в справочниках. С помощью шнура или
троса решетка может быть полностью открыта, полностью или частично закрыта. При повышенных требованиях к внутренней отделке помещений решетки изготавливают из металла, пластика, гипса и придают им разнообразную форму и рисунок. Однако гидравлическое сопротивление этих решеток, а
также площадь их живого сечения должны быть такими же, как и у стандартной решетки.
6.1.3 Вытяжные шахты
Вытяжные шахты систем вентиляции жилых зданий рекомендуется
устраивать с обособленными и объединенными каналами. Шахты с обособленными каналами могут быть выполнены из бетонных блоков с утеплителем
фибролитом с утолщенными стенками из шлакобетона, керамзитобетона или
45
другого малотеплопроводного и влагостойкого материала, а также каркасными с эффективным утеплителем.
Шахты с объединенными каналами выполняют из легкого бетона,
каркасные шахты – с заполнением малотеплопроводным, огнестойким и влагостойким материалом (пенопластом, пеностеклом, пенокерамзитом и др.); из
бетонных плит – с утеплителем из досок толщиной 40 мм, обитых с внутренней стороны кровельной сталью по войлоку, смоченному в глиняном растворе, и оштукатуренных по драни с наружной стороны.
Согласно правилам пожарной профилактики в жилых, общественных
зданиях высотой до пяти этажей запрещается присоединять к одному вытяжному каналу помещения, расположенные в различных этажах здания.
Высоту вытяжных шахт следует принимать не менее 0,5 м над
плоской кровлей, не менее 0,5 м выше конька крыши при расположении
шахты от конька от 1,5 м до 3 м, при большем расстоянии - не ниже линии,
проведенной от конька вниз под углом 10 к горизонту.
Радиус действий вытяжных систем с естественным побуждением
нельзя принимать более 8 м.
6.2 Методика аэродинамического расчета систем
естественной вентиляции
6.2.1 Определение естественного давления и расчет воздуховодов
Системы вентиляции общего назначения служат для подачи и удаления незапыленного воздуха с температурой до 80 0С.
Общие потери давления, кгс/м2, в сети воздуховодов для стандартного воздуха (tв= 200С и  = 1,2 кг/м3) определяется по формуле:
р =  (RI.+Z),
(6.1)
2
где R – потери давления на трение на расчетном участке сети, кгс/м на 1
метр;
I – длина участка воздуховода (каналов), м;
Z – потери давления на местные сопротивления на расчетном участке,
кгс/м2.
Потери давления на трение кгс/м2 на 1 метр в круглых воздуховодах определяют по формуле:
 v 2
R
,
(6.2)
d 2g
где  - коэффициент сопротивления трения;
d – диаметр воздуховода, м;
v – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;
 - объемная масса воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м 3;
v2/2g - скоростное (динамическое) давление, кгс/м2.
Коэффициент сопротивления принят по формуле Альтшуля:
46
0, 25
68 
К
  0,11 э   ,
(6.3)
 d Re 
где d – диаметр воздуховода (в данном случае – эквивалентный, dэкв, таблица 6.1), мм;
Кэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода, мм;
Re – число Рейнольдса.
Re 
v  d экв

,
(6.4)
где  - кинематическая вязкость (таблица 6.1).
Таблица 6.1 – Физические свойства сухого воздуха (В=760 мм рт.ст.)
t, 0С
, кг/м3
.10-6, м2/с
-10
1,342
12,43
0
1,293
13,28
10
1,247
14,16
20
1,205
15,06
30
1,165
16,00
40
1,128
16,96
Абсолютная эквивалентная шероховатость материалов, применяемых для изготовления воздуховодов, К э, мм:
- листовая сталь……………………………………………0,1
- асбестоцементные трубы………………………………..0,11
- гипсошлаковые…..……………………………………….1,0
- шлакобетонные плиты……………………………………1,5
- кирпич……………………………………………………..4,0
- штукатурка на сетке………………………………………10,0.
Цель аэродинамического расчета состоит в определении сечений
каналов и размеров жалюзийных решеток, чтобы обеспечить требуемые
расходы удаляемого воздуха.
В канальных системах естественной вытяжной вентиляции воздух перемещается в каналах и воздуховодах под действием естественного давления,
возникающего вследствие разности давлений холодного наружного и теплого
внутреннего воздуха.
Естественное давление е, Па, определяют по формуле:
е = hi g (н - в)
(6.5)
где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м;
н, в – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха,
кг/м3. Для жилых зданий н=1,27 кг/м3, в=1,205 кг/м3.
47
Расчетное естественное давление для систем вентиляции жилых и общественных зданий определяется для температуры наружного воздуха +50С.
Считается, что при более высоких наружных температурах, когда естественное давление становится весьма незначительным, дополнительный воздухообмен можно получать, открывая более часто и наиболее продолжительное
время форточки, фрамуги, а иногда створки оконных рам.
Из вышесказанного можно сделать следующие практические выводы:
1. верхние этажи здания, по сравнению с нижними, находятся в менее
благоприятных условиях, так как располагаемое давление здесь меньше;
2. естественное давление становится большим при низкой температуре наружного воздуха и заметно уменьшается в теплое время года;
3. охлаждение воздуха в воздуховодах (каналах) влечет за собой снижение действующего давления и может вызвать выпадение конденсата со
всеми вытекающими последствиями.
Кроме того, естественное давление не зависит от длины горизонтальных воздуховодов, тогда как для преодоления сопротивлений в коротких ветвях воздуховодов, безусловно, требуется меньше давления, чем в ветвях значительной протяженности. На основании технико-экономических расчетов и
опыта эксплуатации вытяжных систем вентиляции радиус действия их – от
оси вытяжной шахты до оси наиболее удаленного отверстия – допускается не
более 8 м.
Для нормальной работы системы естественной вентиляции необходимо, чтобы было сохранено равенство:
 (RI.+Z)  = е,
(6.6)
где R – удельные потери давления на трение, Па/м;
I – длина воздуховодов (каналов), м;
RI – потери давления на трение расчетной ветви, Па;
Z – потери давления на местные сопротивления, Па;
е – располагаемое давление, Па;
 - коэффициент запаса, равный 1,1 – 1,15;
 - поправочный коэффициент на шероховатость поверхности воздуховодов, таблица 6.2.
Таблица 6.2 - Поправочный коэффициент  к потерям давления на трение,
учитывающий шероховатость материала воздуховодов
V, м/с
 при Кэ, мм
1,0
1,5
4,0
10
1
2
3
4
5
0,2
1,04
1,06
1,15
1,33
0,4
1,08
1,11
1,25
1,48
1,0
1,16
1,23
1,46
1,77
2,0
1,25
1,35
1,65
2,04
48
Продолжение таблицы 6.2
1
2
3,0
1,32
4,0
1,37
5,0
1,41
6,0
1,45
3
1,43
1,50
1,54
1,58
4
1,75
1,85
1,96
2,00
5
2,20
2,32
2,40
2,50
6.2.1 Последовательность аэродинамического расчета систем естественной вентиляции
Аэродинамическому расчету воздуховодов (каналов) должна предшествовать следующая работа:
а) определение воздухообменов для каждого помещения по кратностям (согласно строительным нормам и правилам соответствующего здания)
или по расчету.
В жилых зданиях проектируется общеобменная естественная вентиляция удалением воздуха из санитарных узлов и кухонь. Приточный
воздух для компенсации естественной вытяжки поступает снаружи через
неплотности окон и других ограждений.
Количество удаляемого воздуха по СНиП для жилых зданий должно быть не менее 3м 3/ч на один м2 жилой площади квартиры.
Нормы воздухообмена в кухнях и санузлах:
кухня:
- негазифицированная ……………………………………60м 3/ч;
- с 2-х конфорочной газовой плитой ……………..…….60м3/ч;
- с 3-х конфорочной газовой плитой ………………..….75м3/ч;
- с 4-х конфорочной газовой плитой ……………….…..90м3/ч;
санузлы:
- ванная индивидуальная ………………………………….25м3/ч;
- туалет индивидуальный .…………………………………25м 3/ч;
- санузел совмещенный …………………………………….50м 3/ч.
б) компоновка систем вентиляции.
В одну систему объединяют только одноименные или близкие по
назначению помещения. Санитарные узлы во всех случаях обслуживаются
самостоятельными системами и при пяти унитазах и более оборудуются
механическими побудителями. Вытяжку из комнат жилого дома с окнами,
выходящими на одну сторону, рекомендуется объединять в одну систему.
Не допускается объединять в общую систему каналы из помещений, ориентированных на разные фасады.
в) графическое изображение на планах этажей и чердака элементов
системы вентиляции (каналов и воздуховодов, вытяжных отверстий и жалюзийных решеток, вытяжных шахт).
49
Против вытяжных отверстий помещений указывается количество воздуха, удаляемого по каналу. Все системы вентиляции должны быть пронумерованы. Вытяжные решетки в помещении располагают на 0,5м от потолка.
г) вычерчивание аксонометрических схем.
На схемах в кружке у выносной черты ставится номер участка, над
чертой указывается нагрузка участка, L, м3/ч, а под чертой – длина участка, l,
м. Аэродинамический расчет воздуховодов (каналов) выполняют по таблицам
или номограммам, составленным для стальных воздуховодов круглого сечения при в = 1,205 кг/м3, tв= 200С. В них взаимосвязаны величины L, R, v, Рд и
d.
Таблица для расчета стальных воздуховодов круглого сечения приведена в приложении Н. Чтобы воспользоваться таблицей для расчета воздуховода прямоугольного сечения, необходимо предварительно определить соответствующую величину равновеликого (эквивалентного) диаметра, т.е. такого
диаметра круглого воздуховода, при котором для той же скорости движения
воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде, удельные потери давления на
трение были бы равны (таблица 6.3).
Таблица 6.3 - Эквивалентные по трению диаметры для кирпичных каналов
Размер в кирпичах
Площадь, м2
dэ, мм
1
1
/2 х /2
0,02
140
1
/2 х 1
0,038
180
1х1
0,073
225
1/2
1х1
0,11
320
1х2
0,14
375
2х2
0,28
545
Примечание: для каналов квадратного сечения эквивалентный по трению диаметр dэ равен стороне квадратного канала а.
Диаметр определяется по формуле:
2a b
dэ 
( м),
ab
где а, b – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.
(6.7)
Методика расчета воздуховодов (каналов) систем естественной вентиляции может быть представлена в следующем виде.
1. При заданных объемах воздуха, L, м3/ч, подлежащего перемещению
по каждому участку каналов, принимают скорость v, м/с, его движения.
2. По объему воздуха L и принятой скорости v предварительно определяют площадь сечения F, м2, каналов по формуле:
L
F
.
(6.7)
v  3600
Потери давления на трение для таких сечений каналов рассчитывают
по формулам (6.5, 6.6), местные сопротивления определяют по таблице 7.5.
50
3. Сравнивают полученные суммарные сопротивления с располагаемым давлением. Если эти величины совпадают, то предварительно полученные площади сечения каналов могут быть приняты как окончательные. Если
же потери давления оказались меньше или больше располагаемого давления,
то площадь сечения каналов следует увеличить или, наоборот, уменьшить,
т.е. поступать так же, как при расчете трубопровода системы отопления.
При предварительном определении площади сечений каналов систем
естественной вентиляции могут быть заданы следующие скорости движения
воздуха: в вертикальных каналах верхнего этажа v = 0,5 – 0,6 м/с, из каждого
нижерасположенного этажа на 0,1 м/с больше, чем из предыдущего, но не
выше 1 м/с; в сборных воздуховодах v  1 м/с и в вытяжной шахте v = 1 – 1,5
м/с.
Если при расчете воздуховодов задана площадь сечения каналов и известен часовой расход воздуха L, м3/ч, то скорость v, м/с, определяется по
формуле:
L
v
( м / с) ;
(6.9)
F  3600
где  - площадь сечения канала или воздуховода, м2;
L – расход вентиляционного воздуха, м3/ч.
Потери давления на местные сопротивления:
Z =  (v2/2g) , кгс/м2;
(6.10)
где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений;
v2/2g - скоростное (динамическое) давление, кгс/м2.
Динамическое давление v2/2g определяется по приложению Н для
расчета воздуховодов:
v2/2g = Рд, Па.
(6.11)
Местные сопротивления в системе вентиляции во многих случаях существенно зависят от соотношений размеров фасонных частей и других
вентиляционных элементов, а в тройниках-крестовинах – от соотношений,
соединяемых или делимых потоков. Размеры стандартных жалюзийных
решеток приведены в таблице 6.4. Значения коэффициентов местных сопротивлений воздуховодов приведены в таблице 6.5.
Таблица 6.4 - Стандартные жалюзийные решетки
Размер,
мм
Живое
сечение, м2
Размер,
мм
Живое
сечение,
м2
Размер,
мм
100100
150150
150200
150250
0,0087
0,013
0,0173
0,0217
150300
200200
200250
200300
0,026
0,0231
0,0289
0,0346
250250
200350
250300
300300
51
Живое
сечение,
м2
0,0361
0,0405
0,045
0,052
Таблица 6.5 - Значения коэффициентов местных сопротивлений воздуховодов
Наименование
Величина КМС
Вход в решетку
1,2
1,1
Колено 90
Тройник
0,5
на проход
1,5
на ответвление
1,3
Зонт над шахтой
Руководствуясь изложенными выше соображениями, конструируют
систему вытяжной вентиляции в планах здания, вычерчивают расчетную
аксонометрическую схему.
Расчетную схему разбивают на участки, определяют расходы воздуха, проходящего по участкам, длины участков и наносят их на схему в
виде дроби (в числителе – расход, в знаменателе – длина).
Расчетным участкам присваивают номера (жалюзийную решетку
рассматривают как самостоятельный участок, так как ею возможно осуществить монтажное регулирование).
Аэродинамический расчет оформляется в форме таблицы 6.6.
При невязке, превышающей 15%, производится изменение сечений
воздуховодов на отдельных участках с соответствующей корректировкой
расчетных величин.
Увязка каждой расчетной ветви производится по формуле:
Р   R  l  z 
 100%.
(6.12)
Р
52
Таблица 6.6 - Аэродинамический расчет систем естественной вентиляции
Местные потери,
z=Рдин, Па
Суммарные потери
давления, Rl+z, Па
Эквивалентный диаметр, dэ, м
Удельные потери на
трение, R, Па/м
Коэффициент шероховатости, 
Потери на трение,
Rl, Па
Нагрузка, L, м3/ч
Длина участка, l, м
Размеры канала, ав,
м
Площадь, F, м2
Скорость, v, м/с
10
КМС

Динамическое давление, Рдин, Па
14
9
№ участка
53
13
12
8
11
7
6
5
4
3
2
1
Библиографический список
1. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. – М.:
Стройиздат, 1981. – 480 с.
2. Богословский В.Н., Щеглов В.П., Разумов Н.Н. Отопление и вентиляция.
– М.: Стройиздат, 1980. – 350 с.
3. Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция. – Л.: Стройиздат, Ленинградское отделение, 1975. – 296 с.
4. Дроздов В.Ф. Санитарно-технические устройства зданий. – М.: Стройиздат, 1980. – 280 с.
5. Внутренние санитарно-технические устройства. Справочник проектировщика./Под ред. Староверова И.Г. М.: Стройиздат, 1975г. ч.1. Отопление, водопровод и канализация.
6. Внутренние санитарно-технические устройства. Справочник проектировщика./Под ред. Староверова И.Г. М.: Стройиздат, 1975. ч.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха.
7. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 2000.
8. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М.:
Стройиздат, 2003.
9. СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий. М.: Госстрой России, 2004.
54
Параметры теплоносителя
Продолжительность,
сут. и средняя температура воздуха, 0С, периода со средней суточной
температурой воздуха 
10 0С воздуха
№ варианта планировки
Приложение А
Климатические параметры района застройки
4
5
6
7
8
00
Барнаул
-39
235
-6,7
1
150-70
С
01
Бийск
-38
236
-6,7
2
150-70
СЗ
02
Рубцовск
-38
227
-6,4
3
150-70
СВ
03
Благовещенск
-34
232
-9,4
4
150-70
Ю
04
Шимановск
-38
246
-11,3
5
150-70
ЮЗ
05
Архангельск
-31
273
-3,4
6
150-70
ЮВ
06
Онега
-31
269
-3
7
150-70
В
07
Астрахань
-23
184
-0,3
8
140-70
З
08
Белорецк
-34
249
-5,4
9
150-70
С
09
Уфа
-35
227
-5
10
150-70
СЗ
10
Белгород
-23
209
-1
11
140-70
СВ
11
Брянск
-26
223
-1,4
12
150-70
Ю
12
Баргузин
-42
258
-10,2
13
150-70
ЮЗ
13
Улан-Удэ
-37
253
-9,2
14
150-70
ЮВ
14
Владимир
-28
230
-2,6
15
150-70
В
15
Муром
-30
230
-3,1
16
150-70
З
16
Волгоград
-25
190
-1,5
17
140-70
С
17
Вологда
-32
250
-3,1
18
150-70
СЗ
18
Воронеж
-26
212
-2,2
19
150-70
СВ
55
Ориентация
3
средняя
температура, С
2
продолжительность,
сут.
1
Вариант
Район застройки
Температура,С,
наиболее
холодной
пятидневки,
t5
обеспеченностью 0,92
Продолжение приложения А
1
2
3
4
5
6
7
8
19
Иваново
-30
236
-2,9
20
150-70
Ю
20
Кинешма
-31
238
-3,2
21
150-70
ЮЗ
21
Иркутск
-36
258
-7,3
22
150-70
ЮВ
22
Нальчик
-18
187
1,4
23
130-70
В
23
Калининград
-19
216
1,9
24
130-70
З
24
Калуга
-27
228
-1,9
25
140-70
С
25
-20
286
-0,6
1
130-70
СЗ
-28
305
-2,8
2
150-70
СВ
27
ПетропавловскКамчатский
УстьКамчатский
Черкесск
-18
189
1,5
3
130-70
Ю
28
Кемь
-27
281
-2,2
4
150-70
ЮЗ
29
Петрозаводск
-29
261
-2,1
5
150-70
ЮВ
30
Кемерово
-39
246
-7,2
6
150-70
В
31
Вятка
-33
247
-4,8
7
150-70
З
32
Воркута
-41
328
-7,8
8
150-70
С
33
Кострома
-31
239
-3
9
150-70
СЗ
34
Ачинск
-41
254
-6,5
10
150-70
СВ
35
Курган
-37
230
-6,6
11
150-70
Ю
36
Курск
-26
216
-1,4
12
150-70
ЮЗ
37
Липецк
-27
218
-2,5
13
150-70
ЮВ
38
-26
239
-0,9
14
150-70
В
39
СанктПетербург
Саранск
-30
225
-3,6
15
150-70
З
40
Дмитров
-28
235
-2,2
16
150-70
С
41
Москва
-28
231
-2,2
17
150-70
СЗ
42
Мурманск
-27
302
-2,1
18
150-70
СВ
43
Арзамас
-32
232
-3,8
19
150-70
Ю
26
56
Продолжение приложения А
1
2
3
4
5
6
7
8
44
-31
231
-3,2
20
150-70
ЮЗ
45
Нижний Новгород
Новгород
-27
239
-2,3
21
150-70
ЮВ
46
Барабинск
-39
243
-8
22
150-70
В
47
Новосибирск
-39
243
-7,7
23
150-70
З
48
Омск
-37
235
-7,4
24
150-70
С
49
Тара
-40
251
-7,6
25
150-70
СЗ
50
Оренбург
-31
215
-5,4
1
150-70
СВ
51
Орел
-26
222
-1,8
2
150-70
Ю
52
Пенза
-29
222
-3,6
3
150-70
ЮЗ
53
Пермь
-35
245
-4,9
4
150-70
ЮВ
54
Владивосток
-24
214
-2,7
5
140-70
В
55
Великие Луки
-27
232
-0,9
6
150-70
З
56
Псков
-26
232
-0,7
7
150-70
С
57
-22
188
0,2
8
140-70
СЗ
58
Ростов-наДону
Таганрог
-22
185
0,4
9
140-70
СВ
59
Рязань
-27
224
-2,6
10
150-70
Ю
60
Самара
-30
217
-4,3
11
150-70
ЮЗ
61
Екатеринбург
-35
245
-5,3
12
150-70
ЮВ
62
Саратов
-27
210
-3,4
13
150-70
В
63
Корсаков
-20
255
-1,9
14
130-70
З
64
Курильск
-15
257
0,8
15
130-70
С
65
-24
252
-3,1
16
140-70
СЗ
66
ЮжноСахалинск
Владикавказ
-18
194
1,3
17
130-70
СВ
67
Вязьма
-27
236
-1,8
18
150-70
Ю
68
Смоленск
-26
234
-1,5
19
150-70
ЮЗ
57
Продолжение приложения А
1
2
3
4
5
6
7
8
69
Ставрополь
-19
187
1,7
20
130-70
ЮВ
70
Тамбов
-28
217
-2,7
21
150-70
В
71
Бугульма
-33
235
-4,9
22
150-70
З
72
Елабуга
-34
229
-4,6
23
150-70
С
73
Казань
-32
229
-4,3
24
150-70
СЗ
74
Тверь
-29
236
-2
25
150-70
СВ
75
Ржев
-28
236
-1,8
1
150-70
Ю
76
Томск
-40
253
-7,3
2
150-70
ЮЗ
77
Кызыл
-47
238
-13,7
3
150-70
ЮВ
78
Тула
-15
224
-2,1
4
130-70
В
79
Надым
-44
302
-10,4
5
150-70
З
80
Салехард
-42
313
-10
6
150-70
С
81
Сургут
-43
274
-8,8
7
150-70
СЗ
82
Тарко-Сале
-46
294
-11
8
150-70
СВ
83
Тобольск
-39
249
-6,9
9
150-70
Ю
84
Угут
-42
270
-7,9
10
150-70
ЮЗ
85
-41
270
-7,4
11
150-70
ЮВ
86
ХантыМансийск
Ижевск
-34
237
-4,7
12
150-70
В
87
Ульяновск
-31
228
-4,4
13
150-70
З
88
Биробиджан
-32
234
-9,2
14
150-70
С
89
-35
238
-9,5
15
150-70
СЗ
90
Комсомольскна-Амуре
Охотск
-33
304
-8,1
16
150-70
СВ
91
Троицкое
-31
231
-8,5
17
150-70
Ю
92
Хабаровск
-31
225
-8,1
18
150-70
ЮЗ
93
Абакан
-40
242
-8,4
19
150-70
ЮВ
94
Челябинск
-34
233
-5,5
20
150-70
В
58
Продолжение приложения А
1
2
3
4
5
6
7
8
95
Грозный
-18
178
1,7
21
130-70
З
96
Чара
-46
282
-15,5
22
150-70
С
97
Чита
-38
258
-10,1
23
150-70
СЗ
98
Чебоксары
-32
232
-3,9
24
150-70
СВ
99
Ярославль
-31
239
-2,8
25
150-70
Ю
59
Ï ËÀÍПриложение
ÒÈÏ Î ÂÎ ÃÎ БÝÒÀÆÀ
Вариант №1
310
План типового этажа
Ã
2680
380
120
2500
3020
380
2490
120
120
1000
1700
3790
2210
4490
120
3840
1000
Â
120
380
1700
120
6000
120
3000
2670
120
2810
2160
3280
Á
3410
120
2080
310
2500
120
2500
310
2080
120
3410
À
6000
1
6000
6000
3
2
60
4
Ï План
ëàí òèï
î âãî этажа
ýòàæà
типового
310
3260
2410
940 1240
1330
12000
1700
4800
Ã
1200
Ä
Вариант №2
À
1200
Á
2290
4110
1700
4800
380 120
865 1700
1450
1450
Â
3000
1
3000
2
3000
3000
18000
3
4
61
3000
3000
5
6
7
План
Ï ëàí типового
òèï î âî ãî этажа
ýòàæà
Вариант №3
4090
1200
Ä
Ã
3070
2490
4000
2500
1700
380
1500
12600
3090
5100
3300
1700
1000
Â
4790
3300
2500
2890
5100
120
1700
2680
4260
2750
2490
1200
Á
À
6370
500
2380
500
7010
16760
1
2 3
62
4 5
6
План типового
этажа
Ï ëàí òèï
î âî
Вариант №4
ãî ýòàæà
Ã
2670
1500
Ä
1265
1430
250
120
2815
120
2880
2740
1000 120 1700
1870 120 1200 1000 120
380
4500
2990
120
120
250
2750
120
3100
2530
120
120
3600
3730
1960
1880
2300 120
6000
18000
Â
2815
2380
Á
2060
6000
120
120
5000
120
3000
3360
À
6000
3000
3000
6000
3000
3000
24000
1
2
Ï ëàí
ï î äâàëà
4
3
5
6
7
Ï ëàí ÷åðäàêà
63
Ä
ПЛАН ТИПОВОГО ЭТАЖА
План типового этажа
Вариант №5
1500
Е
3850
5090
Д
2185
380
3065
380
120
2240
120
2240
250 1515 120
1700
Г
3240
1100
120
3205
4650
1530
1260
1000
В
2250
120
3260
380
3240
2250
Б
А
310
6000
6000
1
6000
3
2
6000
4
64
ПЛАН ЧЕРДАКА
5
План типового
этажа
Ï ëàí òèï
î âãî
Вариант №6
ýòàæà
310310
Á
3250
1200 880
860 1200
120 380
1000 1200
12000
1700
6000
2430
Â
1280
3250
4430
6000
1700
À
3600
3000
3000
3000
3000
3600
19200
1
Â
2
Ï ëàí
ï î äâàëà
4
3
5
6
Ï ëàí ÷åðäàêà
65
Â
7
План типового этажа
Вариант №7
120 1600 120 2740
4020
120
2800
310
2500
3000
1200
2880
Á
120
1500
2000 120 2740
4420
120
120 1055
120
3000
Â
120
2740
380
250
15000
2675
3000
380
Ã
1600
3000
120
1040
Ä
120
2740
3000
Å
À
3000
3000
3000
3000
3000
30000
1
2
3
4
66
5
6
Ï ëàí
òèï î âî ãî ýòàæà
План типового этажа
Вариант №8
310
1120
1500
380
Ã
1142
1700
4500
900 120
Ä
2848
2770
1500
310 1000
Å
1300
250
3520
1240
3500
1500
2770
4500
1700
13500
900
Â
1500
Á
À
2500
3500
1500
3000
3000
2500
21000
1
2
Ï ëàí
ï î äâàëà
3
5
4
67
6
7
Ï ëàí ÷åðäàêà
8
9
План типового этажа
Вариант №9
310
1200
Ä
Ã
2520
1770
1200
2620
3090
120
4800
1700
4410
12000
1200
Â
380
380
1200
1200
250
120
4800
1700
3090
120
4290
120
1650
120
380
3285
250
2075
1200
2470
Á
881
À
3600
2400
3000
3000
2400
3600
18000
1
2
4
3
68
5
6
7
Вариант №10
200 300
План типового этажа
1055 1500 250
120 120
2675
3000
Г
120
3620
3140
2740
3000
2740
120
2880
Б
2000 120
500
2500
4420
3000
В
500
2800
2740
120 1600
2740
120
120 1200 120
4020
380 1600 120 120
1040
3000
Д
500
2740
3000
Е
А
3000
1
3000
2
3000
3
3000
4
69
3000
5
6
План типового этажа
70
Вариант №11
План типового этажа
71
Вариант №12
План типового этажа
72
Вариант №13
План типового этажа
73
Вариант №14
План типового этажа
74
Вариант №15
План типового этажа
75
Вариант №16
План типового этажа
76
Вариант №17
План типового этажа
77
Вариант №18
План типового этажа
78
Вариант №19
План типового этажа
79
Вариант №20
А
Б
В
1
3000
2
80
3
3000
4
3000
5
3000
6
План одной секции жилого здания
3000
3000
Вариант № 1
7
План типового этажа
Вариант №21
81
5400
A
Б
5400
В
1
2
11100
План одной секции жилого здания
7500
Продолжение прил. 1
3
План типового этажа
Вариант №22
А
Б
В
1
5700
5700
82
2
2600
3
6000
План одной секции жилого здания
6000
Продолжение прил. 1
4
План типового этажа
Вариант №23
Вариант №24
1
6900
2
7500
3
План типового этажа
5400
5400
А
Б
В
10800
83
А
Б
5400
5400
В
1
7500
84
План одной секции жилого здания
2
10500
Вариант № 5
3
План типового этажа
Вариант №25
10800
Приложение В
Коэффициенты ξ местных сопротивлений (приближенные значения)
Местное сопротивление
Значения ξ при условном проходе труб, мм
10
15
20
25
32
40
1
2
3
4
5
6
7
50
и более
8
Радиаторы двухколонные
Внезапное расширение (относится к
большей скорости)
Внезапное сужение (относится к большей скорости)
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
0,5
0,5
0,5
0.5
0,5
0,5
0,5
1
1
1
1
1
1
1
поворотные на ответвление (схема П)
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
на противотоке (схема III)
3
3
3
3
3
3
3
проходные (схема IV)
2
2
2
2
2
2
2
поворотные (схема V)
3
3
3
3
3
3
3
П-образные и лирообразные
2
2
2
2
2
2
2
сальниковые
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
20
16
10
9
9
8
7
3
3
3
3
2,5
2,5
2
5
4
2
2
2
-
-
5
4
2
2
2
-
-
2
1,5
1,5
1
1
0,5
0,5
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
2
2
2
Тройники: проходные (схема I)
Вентили:
обыкновенные
прямоточные
Краны:
проходные
двойной регулировки с цилиндрической пробкой
Отводы:
90е и утка
двойные
узкие
широкие
Скобы
4
85
3
2
Приложение Г
Коэффициенты ξ местных сопротивлений (усредненные значения)
Местное сопротивление
1
Чугунный радиатор
Кран регулирующий трехходовой
КРТ:
при проходе
при повороте
Кран регулирующий проходной
Кран регулирующий двойной регулировки
Вентиль запорный
муфтовый
Отвод гнутый под
углом 900
Компенсатор Побразный
Внезапное расширение
Внезапное сужение
Задвижка параллельная
Грязевик
10
2
1,2
Коэффициент ξ при условном диаметре, мм
15
20
25
32
40
3
4
5
6
7
1,3
1,4
1,5
-
4,5/4
4,5
4,4/3,5
4,5
3,5/3
3
4,5/4
4,4/3,5
3,5/3
20,4/18
17,5/14,0
15,4/13
19,9/15,9 12,4/10,5
50
8
-
10,4/9,3
9,4/8,6
8,4/7,6
7,4/6,9
0,9
0,8
0,6
0,5
0,5
0,4
0,3
5,2
4,5
3,0
2,5
2,0
1,8
1,8
1
1
1
1
1
1
1
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
10
0,5
10
0,5
10
0,5
10
0,5
10
0,5
10
0,5
10
86
Температура
t, 0С
1
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
Приложение Д
Физические свойства воды
Давление Плотность
ЭнУдельная
3
3
р· 10 , кПа
ρ, кг/м
тальпия
теплоемI,
кость с,
кДж/кг кДж/(кг °С)
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,03
0,046
0,102
0,175
0,268
0,385
0,53
0,708
0,923
1,18
3
999,8
999,6
998,2
995,6
992,2
988
983,2
977,7
971,8
965,3
9583
951
943,1
934,8
926,1
916,9
907,4
897,3
886,9
876
4
0
41,84
83,72
125,4
166,9
208,79
250,54
292,30
334,19
376,11
418,16
460,30
502,85
545,07
586,87
630,76
674,2
717,7
761,59
805,9
87
5
4,20
4,18
4,17
4,17
4,17
4,17
4,17
4,18
4,188
4,20
4,20
4,22
4,238
4,26
4,284
4,313
4,34
4,38
4,41
4,455
Теплопроводность
λ, Вт/(м °С)
6
0,56
0,562
0,59
0,61
0,626
0,64
0,657
0,667
0,675
0,680
0,682
0,685
0,686
0,686
0,685
0,683
0,682
0,679
0,674
0,681
Приложение Е
Таблица для гидравлического расчета системы трубопроводов
водяного отопления при перепадах температуры воды
в системе отопления 95-700С, 105-700С и kш=0,2 мм
Потери давления на
трение
на 1 м, Па, R
Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения
воды м/с (нижняя строка),
по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76 *)
условным проходом, мм
15
20
25
32
40
50
65
80
100
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
0,8
50
0,009
5,3
0,01
5,6
0,010
5,9
0,011
6,2
0,011
6,9
0,013
7,5
0,014
8,1
0,015
8,7
0,016
9,4
0,017
10,0
0,018
10,6
0,028
11,2
0,021
11,9
0,022
12,5
0,025
26,2
0,021
27,8
0,023
29,4
0,024
31,1
0,025
32,7
0,027
36,0
0,029
39,2
0,032
42,5
0,035
45,8
0,037
49,0
0,040
52,3
0,043
55,3
0,045
56,5
0,046
57,8
0,047
59,0
0,048
81
0 037
83,2
0,038
83,2
0,038
853
0,039
87,5
0,040
89,7
0,041
91,9
0,042
94,1
0,043
96,2
0,044
98,4
0,045
101
0,046
101
0,046
103
0,047
105
0,048
106
0,049
123
0,038
126
0,039
129
0,040
130
0,041
132
0,041
135
0,042
138
0,043
138
0,043
144
0,045
150
0,047
155
0,048
161
0,050
166
0,052
171
0,053
176
0,055
177
0,038
182
0,039
188
0,040
194
0,041
199
0,043
211
0,045
222
0,047
231
0,049
241
0,052
250
0,054
260
0,056
268
0,057
277
0,059
286
0,061
294
0,063
337
0,045
349
0,046
360
0,048
372
0,049
383
0,051
404
0,054
425
0,057
442
0,059
461
0,061
479
0,064
497
0,066
514
0,068
530
0,071
547
0,073
562
0,075
771
0,056
798
0,058
824
0,060
849
0,062
874
0,063
919
0,067
965
0,070
1009
0,073
1051
0,076
1092
0,079
1131
0,082
1170
0,085
1207
0,088
1244
0,090
1279
0,093
1223
0,063
1265
0,065
1305
0,068
1345
0,070
1384
0,072
1455
0,075
1527
0,079
1596
0,083
1662
0,086
1727
0,089
1789
0,093
1849
0,096
1908
0,099
1965
0,102
2021
0,105
2131
0,073
2204
0,076
2274
0,078
2343
0,080
2410
0,083
2534
0,087
2658
0,091
2777
0,095
2892
0,099
3003
0,103
3110
0,107
3214
0,110
3316
0,114
3414
0,117
3510
0,120
0,85
0,9
0,95
1,00
1,10
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
88
Продолжение приложения Е
1
2,2
2
13,7
0,025
15,0
0,028
16,2
0,030
17,5
0,032
18,7
3
61,4
0,050
62,7
0,051
65,1
0,053
66,3
0,054
67,6
4
109
0,050
115
0,053
119
0,055
125
0,057
130
5
186
0,058
1%
0,061
204
0,063
212
0,066
221
6
311
0,067
325
0,070
340
0,073
354
0,076
368
7
591
0,079
621
0,083
649
0,086
676
0,090
702
8
1344
0,098
1410
0,102
1473
0,107
1534
0,111
1593
9
2124
0,110
2227
0,115
2326
0,120
2422
0,125
2514
10
3689
0,127
3867
0,133
4038
0,139
4202
0,144
4361
0,034
0,055
0,059
0,069
0,079
0,093
0,116
0,130
0,150
20,0
68,8
134
229
381
727
1650
2603
4515
0,037
0,056
0,062
0,071
0,082
0,097
0,020
0,135
0,155
21,2
71,2
139
237
394
752
1705
2690
4664
0,039
0,058
0,064
0,074
0,084
0,100
0,124
0,139
0,160
22,5
72,5
144
244
407
776
1758
2774
4809
0,041
0,059
0,066
0,076
0,087
0,103
0,128
0,144
0,165
23,7
73,7
148
252
419
799
1811
2855
4950
0,044
0,060
0,068
0,078
0,090
0,106
0,131
0,148
0,170
25,0
74,9
152
259
431
822
1862
2935
5087
0,046
0,061
0,070
0,081
0,092
0,109
0,135
0,152
0,175
28,1
74,0
163
277
461
874
1978
3119
5404
0,052
0,060
0,075
0,086
0,099
0,Н6
0,144
0,161
0,185
31,2
78,2
173
294
486
925
2094
3300
5717
0,057
0,064
0,079
0,091
0,104
0,123
0,152
0,171
0,196
34,4
82,6
181
308
512
975
2204
3474
6015
0,063
0,067
0,083
0,0%
0,110
0,130
0,160
0,180
0,206
35,6
86,8
190
323
537
1022
2310
3639
6300
0,065
0,071
0,087
0,101
0,115
0,136
0,168
0,188
0,216
6,5
36,7
90,3
198
338
561
1067
2411
3798
6573
7,0
0,067
37,8
0,074
94,1
0,091
207
0,105
352
0,120
584
0,142
1111
0,175
2509
0,196
3950
0,226
6855
0,069
0,077
0,095
0,109
0,125
0,148
0,182
0,204
0,235
38,8
97,8
215
365
607
1153
2603
4098
7089
0,071
0,080
0,099
0,114
0,130
0,153
0,189
0,212
0,243
39,0
101
223
378
628
1194
2694
4240
7335
0,073
0,083
0,102
0,118
0,135
0,159
0,196
0,219
0,252
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
3,6
3,8
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
7,5
8,0
89
Продолжение приложения Е
1
8,5
9,0
9,5
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
16,0
17,0
18,0
19,0
20,0
22,0
24,0
26,0
2
40,5
3
105
4
230
5
391
6
649
7
1233
8
2782
9
4379
10
7573
0,074
0,086
0,106
0,122
0,139
0,164
0,202
0,227
0,260
41,6
108
238
403
670
1271
2868
4513
7804
0,076
0,088
0,109
0,126
0,143
0,169
0,208
0,234
0,268
42,1
112
245
415
689
1309
2951
4644
8029
0,077
0,091
0,112
0,129
0,148
0,174
0,214
0,240
0,276
42,7
115
252
427
709
1345
3033
4771
8248
0,078
0,094
0,116
0,133
0,152
0,179
0,220
0,247
0,283
44,3
121
265
449
745
1413
3185
5011
8661
0,081
0,099
0,122
0,140
0,159
0,188
0,231
0,259
0,297
45,9
127
278
470
780
1480
3335
5246
9065
0,084
0,103
0,127
0,146
0,167
0,197
0,242
0,271
0,311
47,0
132
290
491
815
1545
3480
5472
9453
0,086
0,108
0,133
0,153
0,174
0,206
0,253
0,283
0,324
48,1
138
302
511
848
1607
3618
5689
9827
0,088
0,113
0,139
0,159
0,182
0,214
0,263
0,294
0,337
49,7
143
314
531
880
1668
3752
5898
10187
0,091
0,117
0,144
0,165
0,188
0 222
0,272
0,305
0,350
48,8
148
325
549
910
1725
3882
6101
10536
0,090
0,121
0,149
0,171
0,195
0,230
0,282
0,316
0,362
50,4
153
336
568
940
1781
4008
6298
10874
0,093
0,125
0,154
0,177
031
0,237
0,091
0326
0373
52,0
158
346
585
969
1836
4129
6489
11202
0,096
0,129
0,159
0,182
038
0,244
0,300
0336
0384
53,6
163
356
602
998
1889
4248
6674
11521
0,098
0,133
0,164
0,188
0,214
0,251
0308
0345
0395
55,2
168
366
619
1025
1941
4364
6855
11832
0,101
0,137
0,168
0,193
0,219
0,258
0,317
0355
0,406
58,0
176
385
650
1077
2038
4582
7197
12421
0,106
0,144
0,177
032
0Д31
0,271
0,333
0372
0,426
60,9
185
403
681
1128
2134
4795
7531
12995
0,112
0,151
0,185
0,212
0,241
034
0348
0390
0,446
63,6
193
421
711
1176
2226
5000
7851
13545
0,117
0,157
0,193
0,221
0,252
036
0363
0,406
0,465
90
Продолжение приложения Е
1
28,0
30,0
32,0
34,0
36,0
38,0
40,0
45,0
50,0
55,0
60,0
65,0
70,0
75,0
80,0
85,0
90
2
66,2
3
201
4
438
5
739
6
1224
7
2314
8
5197
9
8160
10
14075
0,122
0,164
031
0,230
032
0308
0,377
0,422
0,483
68,8
208
454
767
1269
2399
5387
8457
14586
0,126
0,170
0,209
0,239
0,272
0,319
0391
0,438
0401
71,3
216
470
794
1313
2482
5571
8744
15080
0,131
0,176
0,216
0,247
0,281
0,330
0,405
0,452
0,518
73,7
223
486
819
1355
2562
5749
9023
15559
0,135
0,182
0,223
0,255
0,290
0,341
0,417
0,467
0,534
76,0
230
500
844
1396
2639
5922
9294
16024
0,140
0,187
0,230
0,263
039
0351
0,430
0,481
0450
78,3
236
515
869
1437
2715
6090
9557
16476
0,144
0,193
0,236
0,271
0308
0361
0,442
0,495
0,566
80,5
243
529
893
1476
2788
6254
9814
16917
0,148
0,198
0,243
0,278
0,316
0,371
0,454
0,508
0481
85,5
258
562
948
1567
2960
6639
10417
17956
0,157
0,211
0,258
035
0336
0,394
0,482
0,539
0,616
90,6
273
594
1002
1656
3127
7011
11000
18956
0,166
0,223
0,273
0,312
0,355
0,416
0,509
0,569
0,651
95,4
287
625
1053
1740
3286
7365
11553
19907
0,175
0,234
0,287
0,328
0,373
0,437
0,535
0,598
0,683
99,9
300
654
1102
1821
3438
7703
12082
20816
0,184
0,246
0,300
0,343
0,390
0,458
0,559
0,625
0,714
104
314
682
1149
1899
3583
8028
12590
21687
0,192
0,256
0,313
0,358
0,407
0,477
0,583
0,651
0,744
108
326
709
1195
1973
3723
8340
22526
0,199
0,266
0,326
0,372
0,423
0,496
0,606
13078,
2
0,677
112
338
735
1239
2045
3859
8641
13549
23335
0,207
0,276
0,338
0,386
0,438
0,514
0 628
0,701
0,801
116
350
760
1281
2115
3989
8933
14005
24118
0,214
0,286
0,349
0,399
0,453
0,531
0,649
0,725
0,828
120
361
785
1322
2182
4116
9215
14446
24876
0,221
0,295
0,361
0,412
0,467
0,548
0,669
0,748
0,854
124
373
809
1362
2248
4239
9490
14875
25613
0,228
0304
0,371
0,424
0,481
0364
0,689
0,770
0,879
91
0,773
Продолжение приложения Е
1
95
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
260
280
300
2
127
3
383
4
832
5
1401
6
2312
7
4359
8
9756
9
15292
10
26329
0,235
0,313
0,382
0,436
0,495
0,580
0,708
0,791
0,904
131
394
855
4439
2374
4476
10015
15698
27026
0,241
0,321
0392
0,448
0308
0396
0,727
0,813
0,928
137
413
897
1510
2492
4697
10511
16473
28359
0,253
0338
0,412
0,470
0,534
0,625
0,763
0,852
0,973
144
433
939
1580
2606
4912
10989
!7222
29645
0,265
0,353
0,431
0,492
0,558
0,654
0,798
0,891
1,018
150
451
979
1647
2716
5118
11449
17940
30878
0ЛТ7
0368
0,449
0,513
0,582
0,681
0,832
0,928
1,060
156
469
1017
1711
2822
5317
11890
18631
32065
038
0,383
0,467
0,533
0,604
0,708
0,863
0,964
1,101
162
486
1054
1773
2924
5508
12317
19298
33209
0,298
0397
0,484
0,552
0,626
0,733
0,894
0,999
1,140
168
503
1090
1833
3022
5693
12729
19942
24317
0,309
0,411
0,500
0,571
0,647
0,758
0,924
1,032
1,178
173
519
1125
1891
3118
5873
13129
20567
35957
0,319
0,424
0^16
0389
0,668
0,782
0,953
1,064
1,234
178
534
1158
1948
3211
6047
13517
21174
36999
0,328
0,436
0,532
0,606
0,688
0,805
0,982
1,096
1,270
183
550
1191
2002
3301
6216
13894
21764
38013
0338
0,449
0347
0,624
0,707
0,827
1,009
1,126
1,305
188
564
1223
2056
3389
6381
14261
22339
39001
0347
0,461
0,561
0,640
0,726
0,849
1,036
1,156
1,339
198
592
1283
2158
3556
6696
14964
23821
40904
0,364
0,484
0,589
0,672
0,762
0,891
1,087
1,233
1,404
207
620
1342
2256
3718
7000
15641
24880
42723
0381
0,506
0,616
0,703
0,796
0,932
1,136
137
1,466
216
646
1399
2351
3874
7292
16291
25896
44468
0,398
0,528
0,642
0,732
0,830
0,971
1,183
1,340
1,526
225
672
1453
2442
4023
7573
17187
26874
46147
0,413
0,548
0,667
0,760
0,862
1,008
1,248
1,391
1,584
233
696
1505
2530
4168
7843
17791
27817
47766
0,428
0,568
0,691
0,787
0,892
1,044
1,292
1,439
1*640
92
Продолжение приложения Е
1
320
340
360
380
400
450
500
2
241
3
719
4
1556
5
2615
6
4307
7
8105
8
18374
9
28730
10
49333
0,443
0,587
0,714
0,814
0,922
1,079
1,334
1,487
1,693
249
742
1605
2697
4443
8359
18940
29614
50851
0,457
0,606
0,737
0,840
0,951
1,113
1,375
1.532
1,745
256
764
1653
2777
4574
8606
19489
30472
52325
0,471
0,624
0,759
0,865
0,979
1,145
1,415
1377
1,796
263
786
1699
2855
4702
8845
20023
31307
53759
0,484
0,642
0,780
0,889
1,007
1,177
1,454
1,620
1,845
270
807
1744
2930
4826
9226
20543
32121
55156
0,497
0,659
0,801
0,912
1,033
1,228
1,492
1,662
1,893
287
856
1851
3109
5121
9785
21789
34069
58502
0,528
0,699
0,850
0,968
1,097
1,302
1,582
1,763
2,008
303
904
' 1954
3281
5403
22968
35912
61666
0,557
0,738
0,897
1,022
1,157
1031
5
1,373
1,668
1,858
2,117
93
Приложение Ж
Пример оформления расчетной схемы магистрали системы отопления
94
Приложение И
Пример оформления плана 1 этажа на отм. 0.000. М 1:100
95
Приложение К
Пример оформления плана типового этажа на отм. 3.000. М 1:100
96
Приложение Л
Пример оформления плана подвала на отм-2.200. М 1:100
97
Приложение М
98
Приложение Н
Таблица потерь давления в круглых стальных воздуховодах
Рд=v2/2g,
кгс/м2
v,
м/с
1
0,0006
2
0,1
0,0024
0,2
0,0055
0,3
0,0098
0,4
0,0153
0,5
0,022
0,6
0,03
0,7
0,0391
0,8
0,0495
0,9
0,0612
1
0,074
1,1
0,0881
1,2
0,103
1,3
0,12
1,4
0,138
1,5
0,157
1,6
0,177
1,7
0,198
1,8
0,221
1,9
0,245
2
0,27
2,1
0,296
2,2
Количество проходящего воздуха G, м3/ч (верхняя строка), и потери давления на трение R, Па/м (нижняя строка), при внутреннем
диаметре воздуховода d, мм
100
110
125
140
160
180
200
225
3
4
5
6
7
8
9
10
2,8
3,4
4,42
5,64
7,2
9,2
11,3
14,3
0,004 0,003 0,003
0,003
0,002
0,002
0,002
0,001
5,6
6,8
8,8
11,1
14,5
18,3
22,6
28,6
0,01
0,01 0,009
0,008
0,007
0,006
0,0055
0,005
8,4
10,2
13,3
16,8
21,7
27,5
33,9
42,9
0,03
0,02
0,02
0,02
0,01
0,01
0,01
0,01
11,3
13,7
17,7
22,1
28,9
36,6
45,2
57,2
0,04
0,04
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
0,02
14,1
17,1
22,1
27,7
36,2
45,8
56,5
71,5
0,06
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
0,03
0,02
16,9
20,5
26,5
33,2
43,4
54,9
67,8
85,8
0,09
0,08
0,07
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
19,8
23,9
30,9
38,8
50,6
64,1
79,1
100
0,12
0,1
0,09
0,08
0,06
0,06
0,05
0,04
22,6
27,3
36,3
44,3
57,9
73,2
90,4
114
0,15
0,13
0,11
0,1
0,08
0,07
0,06
0,05
25,4
30,8
39,7
49,8
65,1
82,4
102
129
0,18
0,16
0,14
0,12
0,1
0,09
0,08
0,07
28,4
34,2
44,2
56,4
72,3
91,6
113
143
0,22
0,19
0,17
0,14
0,12
0,11
0,09
0,08
31,1
37,6
48,6
60,9
79,6
101
124
157
0,25
0,23
0,2
0,17
0,14
0,12
0,11
0,09
33,9
41
53
66,5
86,8
110
136
172
0,29
0,26
0,23
0,2
0,17
0,15
0,13
0,11
36,7
44,4
57,4
72
94
119
147
186
0,34
0,3
0,26
0,23
0,19
0,17
0,15
0,13
39,6
47,9
61,8
77,5
101
128
158
200
0,39
0,34
0,29
0,26
0,22
0,19
0,17
0,14
42,4
51,3
66,2
83,1
109
137
170
215
0,44
0,39
0,33
0,29
0,25
0,22
0,19
0,16
45,2
54,7
70,6
88,6
116
147
181
229
0,5
0,44
0,37
0,32
0,27
0,24
0,21
0,18
48
58,1
75,1
94,2
123
156
192
243
0,53
0,49
0,42
0,36
0,3
0,27
0,24
0,2
50,9
61,5
79,5
99,7
130
165
204
268
0,61
0,54
0,46
0,4
0,34
0,29
0,26
0,23
53,7
65
83,9
105
137
174
215
272
0,67
0,6
0,51
0,44
0,37
0,32
0,728
0,25
56,5
68,4
88,3
111
145
183
226
286
0,73
0,8
0,56
0,48
0,41
0,35
0,26
0,24
59,3
71,8
92,7
116
162
192
237
300
0,8
0,71
0,61
0,53
0,45
0,38
0,33
0,29
62,2
76,2
97,1
122
169
201
249
315
0,87
0,77
0,66
0,58
0,49
0,42
0,36
0,31
99
Продолжение приложения Н
1
0,324
2
2,3
0,352
2,4
0,382
2,5
0,413
2,6
0,446
2,7
0,48
2,8
0,514
3
Рд=v2/2g,
кгс/м2
v,
м/с
1
0,0006
0,1
0,0024
0,2
0,0055
0,3
0,0098
0,4
0,0153
0,5
0,022
0,6
0,03
0,7
0,0391
0,8
0,0495
Рд=v2/2g,
кгс/м2
0,9
v,
м/с
0,0612
1
0,074
1,1
0,0881
1,2
0,103
1,3
3
4
5
6
7
8
9
10
65
78,6
101
127
172
211
266
329
0,95
0,84
0,71
0,61
0,53
0,45
0,4
0,34
67,8
82,1
106
134
174
220
271
343
1,02
0,91
0,77
0,66
0,57
0,49
0,43
0,37
70,6
85,5 110,4
139
181
229
282
358
1,1
0,98
0,83
0,72
0,6
0,53
0,467
0,4
73,5
88,9
115
144
188
238
294
372
1,17
1,05
0,89
0,77
0,65
0,56
0,49
0,43
76,3
92,3
119
150
195
247
305
386
1,26
1,11
0,96
0,83
0,7
0,6
0,45
0,4
79,1
95,7
124
155
203
256
316
401
1,35
1,19
1,02
0,88
0,74
0,64
0,55
0,49
84,8
103
133
166
217
275
339
429
1,53
1,35
1,16
1
0,85
0,73
0,63
0,55
Количество проходящего воздуха G, м3/ч (верхняя строка), и потери давления на трение R, Па/м (нижняя строка), при внутреннем
диаметре воздуховода d, мм
250
280
315
355
400
450
500
560
2
3
4
5
6
7
8
9
18
22
28
36
45
57
71
89
0,001 0,001 0,001
0,001
0,001
0,001
0,001
35
44
56
71
90
114
141
177
0,004 0,004 0,003
0,003
0,002
0,002
0,002
0,001
53
66
84
107
136
172
212
267
0,008 0,007 0,006
0,005
0,005
0,004
0,004
0,003
71
89
112
142
181
229
283
354
0,01
0,01
0,01
0,009
0,08
0,007
0,006
0,005
88
111
140
178
226
286
353
443
0,02
0,03
0,02
0,01
0,01
0,01
0,009
0,008
106
133
168
214
271
343
424
532
0,03
0,02
0,02
0,02
0,01
0,01
0,01
0,01
124
155
196
249
317
401
495
620
0,04
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
0,02
0,02
141
177
224
285
362
458
565
709
0,05
0,04
0,04
0,03
0,03
0,02
0,02
0,02
159
199
252
321
407
515
636
798
0,06
0,05
0,04
0,04
0,03
0,03
0,02
0,02
3
Количество проходящего воздуха G, м /ч (верхняя строка), и потери давления на трение R, Па/м (нижняя строка), при внутреннем
диаметре воздуховода d, мм
250
280
315
355
400
450
500
560
177
0,07
194
0,08
212
0,09
230
0,11
222
0,06
244
0,07
266
0,08
288
0,1
280
0,05
308
0,06
376
0,07
365
0,08
100
353
0,04
392
0,05
427
0,06
453
0,07
452
0,04
497
0,05
543
0,05
588
0,06
572
0,03
629
0,04
687
0,05
744
0,05
707
0,03
777
0,03
848
0,04
918
0,05
886
0,03
975
0,09\3
1063
0,04
1152
0,04
Продолжение приложения Н
1
0,12
2
1,4
0,138
1,5
0,157
1,6
0,177
1,7
0,198
1,8
0,221
1,9
0,245
2
0,27
2,1
0,296
2,2
0,324
2,3
0,352
2,4
0,382
2,5
0,413
2,6
0,446
2,7
0,48
2,8
0,514
3
3
247
0,13
265
0,14
283
0,16
300
0,18
318
0,2
336
0,22
353
0,21
371
0,25
389
0,27
406
0,30
424
0,32
442
0,35
459
0,37
477
0,35
495
0,44
530
0,49
4
310
0,11
332
0,12
354
0,14
377
0,16
399
0,17
426
0,19
443
0,18
465
0,23
487
0,24
510
0,27
532
0,28
554
0,3
576
0,32
598
0,3
620
0,37
665
0,42
5
393
0,09
421
0,11
449
0,12
477
0,13
505
0,15
533
0,16
561
0,15
589
0,2
617
0,21
645
0,23
673
0,25
701
0,27
729
0,28
757
0,26
785
0,32
841
0,3
101
6
499
0,08
534
0,09
570
0,1
605
0,12
641
0,13
677
0,14
712
0,13
748
0,17
734
0,18
819
0,2
865
0,21
890
0,23
926
0,25
962
0,23
997
0,27
1068
0,31
7
633
0,07
678
0,08
723
0,09
768
0,1
814
0,11
859
0,12
904
0,11
950
0,15
995
0,16
1040
0,17
1085
0,18
1130
0,2
1176
0,21
1221
0,23
1266
0,24
1356
0,27
8
861
0,06
858
0,07
916
0,08
973
0,09
1030
0,1
1087
0,1
1145
0,1
1202
0,13
1259
0,14
1316
0,15
1373
0,16
1431
0,17
1488
0,18
1545
0,2
1602
0,21
1717
0,24
9
989
0,05
1060
0,06
1130
0,07
1201
0,08
1272
0,08
1342
0,09
1413
0,09
1484
0,11
1554
0,12
1625
0,13
1696
0,14
1766
0,15
1827
0,16
1908
0,17
1978
0,18
2120
0,21
10
1241
0,05
1329
0,05
1418
0,05
1507
0,07
1595
0,07
1684
0,09
1772
0,09
1871
0,10
1950
0,1
2038
0,11
2127
0,12
2216
0,13
2304
0,14
2393
0,15
2481
0,16
2659
0,18