Плавич А.Ю. - Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции КГТУ

0
Федеральное государственное образовательное
учреждение высшего профессионального образования
«Калининградский государственный технический университет»
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к выполнению контрольной работы
по дисциплине «Теплогазоснабжение и вентиляция»
для студентов очной и заочной формы обучения специальности
270102.65 – «Промышленное и гражданское строительство»;
270109.65 – «Теплогазоснабжение и вентиляция»
Калининград 2009
1
СОДЕРЖАНИЕ
Введение………………………………………………………………......
2
1.
Исходные данные…………………………………………………………
3
2.
Контрольная работа №1………………………………………………….
4
2.1.
Теплотехнический расчет наружных ограждений……………………..
4
2.2.
Расчет тепловых потерь помещений…………………………………….
14
2.3.
Выбор и конструирование системы отопления………………………… 18
2.4.
Тепловой расчет отопительных приборов………………………………
3.
Контрольная работа №2………………………………………………….. 23
3.1.
Общие требования к системам вентиляции жилых зданий……………
3.2.
Расчет воздухообмена квартиры………………………………………… 23
3.3.
Компоновка системы вентиляции……………………………………….
24
3.4.
Расчет системы вытяжной естественной вентиляции…………………
25
4.
Примеры выполнения контрольных работ……………………………..
29
4.1.
Исходные данные…………………………………………………………
29
4.2.
Теплотехнический расчёт наружных ограждений……………………..
30
4.2.1. Теплотехнический расчёт наружных стен……………………………...
30
4.2.2. Теплотехнический расчёт чердачного перекрытия (покрытия)……….
31
4.2.3. Теплотехнический расчёт полов первого этажа………………………..
33
4.2.4. Теплотехнический расчёт заполнений световых проёмов…………….
35
Расчёт теплопотерь помещений…………………………………………
35
4.3.1. Расчёт теплопотерь лестничной клетки…………………………………
38
Тепловой расчёт отопительных приборов………………………………
39
4.4.1. Тепловой расчёт отопительных приборов лестничной клетки………..
44
4.3.
4.4.
19
23
4.5.
Расчёт воздухообмена квартиры………………………………………… 45
4.6.
Расчёт системы вытяжной естественной вентиляции………………….
45
Литература………………………………………………………………...
50
Приложения...……………………………………………………………..
51
2
ВВЕДЕНИЕ
Системы отопления служат для создания и поддержания в помещениях в холодный
период года необходимых температур воздуха, регламентируемую соответствующими
нормами, и обеспечивают, таким образом, тепловой режим помещений. Основными
этапами при проектировании систем отопления являются: расчёт теплового режима, выбор
и конструирование системы и теплогидравлический расчёт. В состав контрольной работы
№ 1 включены некоторые задачи, решаемые при проектировании систем отопления:
теплотехнический расчёт наружных ограждений, расчёт тепловых потерь помещениями, и
тепловой расчёт отопительных приборов.
Для обеспечения воздушного режима помещений служат системы вентиляции. В
жилых зданиях осуществляется преимущественно естественная вытяжная канальная
вентиляция помещений. В состав контрольной работы № 2 входит определение
необходимого
воздухообмена
помещений,
составление
аксонометрической
схемы
вытяжной вентиляции, а также расчёт воздуховодов и каналов одной вытяжной системы и
подбор вентиляционного оборудования для неё.
Методические указания составлены в соответствии с действующими строительными
нормами и правилами.
С целью обеспечения удобства использования студентами заочной формы обучения
настоящих методических указаний в состав их включены практически все необходимые
для расчётов данные из нормативной и справочной литературы.
3
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Номер варианта определяется как сумма двух последних цифр номера зачётной
книжки. Расчёты выполняются для квартир жилого дома. Номер плана принимается по
Приложению 2.
Географическое положение пункта застройки и ориентация главного фасада здания
выбираются по номеру варианта согласно Приложения 2. В том же приложении приведены
следующие характеристики:
tхс
—
средняя
температура
наружного
воздуха
наиболее
холодных
суток
обеспеченностью 0,92, °С (прил. 2);
tхп — средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки
обеспеченностью 0,92, °С (прил. 2);
А или Б — условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от
влажностного режима помещений и зон влажности (прил. 2).
Расчётная температура внутреннего воздуха помещений принимается в соответствии
с [8] (ГОСТ 30494-96), табл. 1:
для рядовых жилых комнат tв = +20 С;
кухонь и туалетов tв = +19 °С;
для ванных и совмещённых санузлов tв = +19 °С;
для лестничной клетки tв = 16 С.
Расчётный перепад температур теплоносителя в водяной системе отопления
рекомендуется принимать tр — tо = 105—70 С (прил.4).
Воздухообмен помещений определяется в соответствии с нормами [3,4]:
Для жилых комнат 3 м3 /ч с каждого м2 площади поверхности пола, L = 3 м3/(чм2);
Для ванных L = 25 м3/ч ;
Для туалетов L = 25 м3/ч ;
Для кухонь с 2-х, 3-х, 4-х-горелочными плитами соответственно L = 60, 75 и 90 м3/ч;
Образец оформления бланка исходных данных приведён в примере расчёта (п. 4).
Эскиз плана квартиры с размещением отопительных приборов ,обозначением стояков
системы отопления и элементов вытяжной вентиляции следует выполнять в масштабе
1:100 и поместить в тетради после перечня исходных данных .
4
2. КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 1
2.1. Теплотехнический расчёт наружных ограждений.
Теплозащитные
свойства
наружных
ограждений
определяют
сопротивлением
теплопередаче R0.
Правильно выбранная конструкция ограждения и строго обоснованная величина его
сопротивления теплопередаче обеспечивают требуемый микроклимат и экономичность
конструкции здания. Сопротивление теплопередаче наружных ограждений отапливаемых
зданий R0 должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередачи Rreq, м2oC/Вт,
определяемых по табл. 4 в зависимости от градусо-суток района строительства Dd, oC∙сут.
В контрольной работе требуется выполнить теплотехнический расчёт следующих
ограждающих конструкций:
наружных стен;
перекрытий верхнего этажа здания;
полов первого этажа при отсутствии отапливаемого подвала;
световых проёмов (окон);
Теплотехнический расчёт наружных стен и перекрытий выполняется в следующем
порядке.
1.
Требуемое
сопротивление
теплопередаче
ограждающих
конструкций
(за
исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным
условиям, определяют по формуле
Rreq 
n(tint  text ) 2
, м С/Вт,
tn  int
(1)
где п — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности
ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 1;
tint — расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая согласно ГОСТ
12.1.005—88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений (ГОСТ
30494-96);
text — расчетная зимняя температура наружного воздуха, С, равная средней температуре
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01:
5
tn — нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и
температурой
внутренней
поверхности
τint
ограждающей
конструкции,
o
C,
принимаемых по табл. 2;
int — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций,
принимаемый по табл. 3.
Таблица 1
Ограждающие конструкции
Коэффициент n
1
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным
воздухом), перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов)
и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих
стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне
2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным
0,9
воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов);
перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и
холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне
3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в
0,75
стенах
4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в
0,6
стенах, расположенные выше уровня земли
5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями,
0,4
расположенными ниже уровня земли
Примечание. Для чердачных перекрытий тёплых чердаков и цокольных перекрытий над
подвалами с температурой воздуха в них tc большей text, но меньшей tint коэффициент n
следует определять по формуле:
n = (tint - tc) (tint - text).
6
Таблица 2
Здания и помещения
1. Жилые, лечебно-профилактические и
детские учреждения, школы, интернаты
2. Общественные, кроме указанных в п. 1,
административные и бытовые, за
исключением помещений с влажным или
мокрым режимом.
3. Производственные с сухим и
нормальным режимами
Нормируемый температурный перепад
 tn, С, для
перекрытий
покрытий
наружных и чердачных над проездами,
стен
перекрытий подвалами и
подпольями
4,0
3,0
2,0
4,5
4,0
2,5
tint - td ,
но не
более 7
tint - td
0,8 (tint - td),
но не
более 6
0,8 (tint - td)
2,5
4. Производственные и другие помещения с
2,5
влажным или мокрым режимом
5. Производственные здания со
12
12
2,5
значительными избытками явного тепла
(более 23 Вт/м.куб.)
Обозначения, принятые в табл. 2: tint — то же, что в формуле (1); td — температуры
точки росы, С, при расчетной температуре и относительной влажности
внутреннего воздуха принимаемым по ГОСТ 12.1.005-88, СанПин 2.2.4.548, [4] и
нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений.
1.
Внутренняя поверхность
ограждающих конструкций
Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими
ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а между
гранями соседних ребер
Таблица 3
Коэффициент
теплоотдачи
в, Вт/(м2С)
8,7
h
 0,3
a
2.
Потолков с выступающими ребрами при отношении
3.
3.
Окон
Зенитных фонарей
h
 0,3
a
7,6
8,0
9,9
П р и м е ч а н и е. Коэффициент теплоотдачи int внутренней поверхности
ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует
принимать в соответствии со СНиП 2.10.03.
В табл. 4 приведены минимальные значения сопротивления теплопередаче для
проектируемого нами четырёхэтажного здания (см. п. 5.3 [2]).
7
Таблица 4
Нормируемые значения сопротивления
теплопередаче Rreq, м2, С/Вт
ограждающих конструкций
Здания
Градусоперекрыи
сутки
покрытий тий черокон
фонапомещения,
отопительи передачных,
и
рей с
коэффициенты a и b
ного
крытий
над
балвертипериода Dd, стен
над
холодконкальным
проезными под- ных
остеклеС·сут
дами
польями и дверей
нием
подвалами
Жилые, лечебно-профилак2000
2,1
3,2
2,8
0,30
0,30
тические и детские
4000
2,8
4,2
3,7
0,45
0,35
учреждения, школы,
6000
3,5
5,2
4,6
0,60
0,40
интернаты, гостиницы и
8000
4,2
6,2
5,5
0,70
0,45
общежития
10000
4,9
7,2
6,4
0,75
0,50
12000
5,6
8,2
7,3
0,80
0,55
0,00035
a
0,0005
0,00045
0,000025
1,4
b
2,2
1,9
0,25
Общественные, кроме
2000
1,6
2,4
2,0
0,30
0,30
указанных выше,
4000
2,4
3,2
2,7
0,40
0,35
административные и
6000
3,0
4,0
3,4
0,50
0,40
бытовые, за исключением
8000
3,6
4,8
4,1
0,60
0,45
помещений с влажным или
10000
4,2
5,6
4,8
0,70
0,50
мокрым режимом
12000
4,8
6,4
5,5
0,80
0,55
0,0003
a
0,0004
0,00035 0,00005 0,000025
1,2
b
1,6
1,3
0,2
0,25
Производственные с сухим
2000
1,4
2,0
1,4
0,25
0,20
и нормальным режимами
4000
1,8
2,5
1,8
0,30
0,25
6000
2,2
3,0
2,2
0,35
0,30
8000
2,6
3,5
2,6
0,40
0,35
10000
3,0
4,0
3,0
0,45
0,40
12000
3,4
4,5
3,4
0,50
0,45
0,0002
a
0,00025
0,0002 0,000025 0,000025
1,0
0,2
b
1,5
1,0
0,15
П р и м е ч а н и е: 1. Значения Rreq для величин Dd, отличающихся от табличных, следует
определять по формуле:
Rreq = a Dd +b,
где: Dd - градусо-сутки отопительного периода, °С∙сут, для конкретного пункта;
а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для
соответствующих групп зданий, за исключением графы 6 для группы зданий в поз. №1, где
для интервала до 6000 °С∙сут: а = 0,000075, b = 0,15; для интервала 6000 – 8000 °C∙сут:
а = 0,00005, b = 0,3; для интервала 8000 °С∙сут и более: а = 0,000025; b = 0,5.
2. Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей
должно быть не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого сопротивления теплопередаче
светопрозрачной части этих конструкций.
3. Нормируемые значения сопротивления теплопередаче чердачных и цокольных
8
перекрытий, отделяющих помещения здания от неотапливаемых пространств с температурой
tc
(text<tc<tint), следует уменьшать умножением величин, указанных в графе 5, на
коэффициент n, определяемый по примечанию к таблице 1. При этом расчетную
температуру воздуха в теплом чердаке, теплом подвале и остекленной лоджии и балконе
следует определять на основе расчета теплового баланса.
4. Допускается в отдельных случаях, связанных с конкретными конструктивными решениями
заполнений оконных и других проемов, применять конструкции окон, балконных дверей и
фонарей с приведенным сопротивлением теплопередаче на 5% ниже установленного в
таблице.
5. Для группы зданий в поз. 1 нормируемые значения сопротивления теплопередаче
перекрытий над лестничной клеткой и теплым чердаком, а также над проездами, если
перекрытия являются полом технического этажа, следует принимать как для группы зданий в
поз. 2.
2. Определяем градусо-сутки отопительного периода Dd по формуле
Dd = (tint — tht) zht ,
(2)
где tint — то же, что в формуле (1);
tht, zht. — средняя температура, С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной
температурой воздуха ниже или равной 8 С по СНиП 23-01 или по прил. 2.
3. Задаются конструкциями и материалами наружных ограждений (кирпич, блоки,
панели,
плиты
перекрытия,
штукатурка,
теплогидроизоляционные
материалы)
и
выписывают теплотехнические показатели, используя прил. 3 настоящих методических
указаний с учётом показателя (А или Б) условий эксплуатации ограждающих конструкций.
Выполняют эскиз ограждающей конструкции с указанием толщины отдельных слоёв,
стандартных
или
принимаемых
конструктивно
(например,
толщина
штукатурки,
гидроизоляционных слоёв, плит перекрытия и т.п.)
Фактическое сопротивление теплопередаче R0 ,
М
 C Вт, ограждающей конструкции
2o /
следует определять по формуле:
R0 = 1/в + Rk+1/н,
(3)
где, в – то же, что в формуле 1;
н – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей
конструкции, Вт/(м2oC), принимаемый по таблице 5 или ([2],табл. 6*);
Rk – термическое сопротивление
ограждающей конструкции,
2o
М  C/Вт,
определяемое:
(однородной) однослойной – по формуле 4, многослойной (с однородными слоями) — по
формуле 5.
9
R

,

(4)
где  — толщина слоя, м;

—
расчетный
коэффициент
теплопроводности
материала
слоя,
Вт/(мС),
принимаемый по прил. 3*.
Термическое
сопротивление
Rк,
мС/Вт,
ограждающей
конструкции
с
последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму
термических сопротивлений отдельных слоев:
Rк = R1 + R2 + ... + Rn + Rв.п.,
(5)
где R1, R2, ..., Rn — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей
конструкции, м2С/Вт, определяемые по формуле (4);
Rв.п. — термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по
табл. 6,
с учетом того, что слои конструкции, расположенные между воздушной
прослойкой,
вентилируемой
наружным
воздухом,
и
наружной
поверхностью
ограждающей конструкции, не учитываются.
Таблица 5
Наружная поверхность ограждающих конструкций
1. Наружных стен, покрытий, перекрытий над
проездами и над холодными (без ограждающих
стенок) подпольями в Северной строительноклиматической зоне.
2. Перекрытий над холодными подвалами,
сообщающимися с наружным воздухом,
перекрытий над холодными (с ограждающими
стенками) подпольями и холодными этажами в
Северной строительно-климатической зоне.
3. Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми
подвалами со световыми проемами в стенах, а
также наружных стен с воздушной прослойкой,
вентилируемой наружным воздухом.
4. Перекрытий над неотапливаемыми подвалами
без световых проемов в стенах, расположенных
выше уровня земли, и над неотапливаемыми
техническими, подпольями, расположенными
ниже уровня земли.
Коэффициент теплоотдачи
для зимних условий,
н, Вт/(м2С)
23
17
12
6
10
Таблица 6
Термическое сопротивление
замкнутых воздушных прослоек
Толщина
воздушной
прослойки,
м
0,01
0,02
0,03
0,05
0,1
0,15
0,2-0,3
Термическое сопротивление замкнутой
воздушной
прослойки Rв.п, м2  С/Вт
горизонтальной
горизонтальной
при потоке тепла
при потоке тепла
снизу вверх
сверху вниз
и вертикальной
при температуре воздуха в прослойке
положиотрицаположиотрицательной
тельной
тельной
тельной
0,13
0,15
0,14
0,15
0,14
0,15
0,15
0,19
0,14
0,16
0,16
0,21
0,14
0,17
0,17
0,22
0,15
0,18
0,18
0,23
0,15
0,18
0,19
0,24
0,15
0,19
0,19
0,24
П р и м е ч а н и е. При оклейке одной или обеих поверхностей
воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое
сопротивление следует увеличивать в 2 раза.
При расчёте наружных стен и перекрытия последнего этажа (при отсутствии
воздушных прослоек) Rвп = 0.
Толщину основного слоя наружных стен и теплоизоляционных слоёв перекрытий над
последним этажом и над подвалом или техническим подпольем определяют из
соотношения:

где:  
—
R0  R0тр ;
(6)
  R0тр-1/в -1/н- R2- R3-.... Rn- Rвп),
(7)
соответственно толщина и коэффициент теплопроводности основного слоя
стены и теплоизоляционного слоя перекрытий. Остальные величины то же что и в
формулах (1) – (4).
При определении толщины теплоизоляционного слоя утеплённых полов обязательна
корректировка толщины, а следовательно и термического сопротивления воздушной
прослойки, первоначально задаваемой конструктивно, а затем уточняемой в зависимости от
высоты лаги и толщины теплоизоляционного слоя, вычисленной по формуле (7).
11
Полученное значение искомой толщины слоя
 округляют до большего
стандартного значения (например, толщина кирпичной кладки принимается кратной
размеру ½ длины кирпича, толщина засыпок кратна 20 мм, но не менее 40 мм, толщина
минераловатных материалов кратна 5 мм, но не менее 10 мм).
Указав толщину всех слоёв конструкции, вычисляют фактическое сопротивление
теплопередаче R0 ограждающей конструкции по формуле (3).
Проверяют выполнение условия (6). Если условие не выполнено, увеличивают
толщину слоёв или заменяют материалы конструкции на менее теплопроводные.
Для полов первого этажа требуется, кроме того, проверка поверхности пола на
показатель теплоусвоения поверхности полов.
Поверхность пола жилых и общественных зданий, вспомогательных зданий и
помещений промышленных предприятий и отапливаемых помещений производственных
зданий (на участках с постоянными рабочими местами) должна иметь показатель
теплоусвоения n, Вт/(м2С), не более нормативной величины, установленной табл. 7.
Таблица 7
Здания, помещения и отдельные участки
Показатель
теплоусвоения
поверхности пола
(нормативная
величина)
н н
 п  n, Вт/(м2  С)
12
Здания жилые, больничных учреждений (больниц, клиник,
стационаров
и
госпиталей),
диспансеров,
амбулаторнополиклинических учреждений, родильных домов, домов ребенка,
домов-интернатов
для
престарелых
и
инвалидов,
общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслейсадов (комбинатов), детских домов и детских приемниковраспределителей.
2. Общественные здания (кроме указанных в поз. 1); вспомогательные
14
здания и помещения промышленных предприятий; участки с
постоянными рабочими местами в отапливаемых помещениях, где
выполняются легкие физические работы (категория I).
3. Участки с постоянными рабочими местами в отапливаемых
17
помещениях производственных зданий, где выполняются
физические работы средней тяжести (категория II).
П р и м е ч а н и я. 1. Не нормируется показатель теплоусвоения поверхности пола:
а) имеющего температуру поверхности выше 23 С;
б) в отапливаемых помещениях производственных зданий, где выполняются тяжелые
физические работы (категория III);
в) производственных зданий при условии укладки на участки постоянных рабочих мест
деревянных щитов или теплоизолирующих ковриков;
г) помещений общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным
пребыванием в них людей (залов музеев и выставок, фойе театров, кинотеатров и т.п.).
1.
12
2. Теплотехнический расчет полов животноводческих, птицеводческих и звероводческих
зданий следует выполнять с учетом требований СНиП 2.10.03-84.
Показатель теплоусвоения поверхности пола Yn, Вт/(м2  С), следует определять
следующим образом:
а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D1
= R1s1  0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле
Y n = 2 s1 ,
(8)
б) если первые n слоев конструкции пола (n  1) имеют суммарную тепловую
инерцию D1 + D2 + ... + Dn < 0,5, но тепловая инерция (n + 1)-го слоев D1 + D2 + ... + Dn+1 
0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Yn следует определять последовательно
расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1го:
для n-го слоя — по формуле
2 Rn s n2  s n1
,
Yn 
0,5  Rn s n1
(9)
для i-го слоя (i = n — 1; n — 2; ...; 1) — по формуле
Yi 
4R i s2i  Yi 1
,
1  R i Yi 1
(10)
Показатель теплоусвоения поверхности пола Yn принимается равным показателю
теплоусвоения поверхности 1-го слоя 1.
В формулах (8) — (10) и неравенствах:
s1, s2, sn, sn+1 — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го, i-го, n-го, (n
+ 1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м2С), принимаемые по прил. 3, при этом для зданий,
помещений и отдельных участков, приведенных в поз. 1 и 2 табл. 7 — во всех случаях при
условии эксплуатации А;
Yn+1 — показатель теплоусвоения поверхности (i + 1)-го слоя конструкции пола,
Вт/(м2С).
D1, D2, ..., Dn+1 — тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ..., (n + 1)-го слоев
конструкции пола, определяемая по формуле
D = R1 s1 + R2 s2 + ... + Rn sn ,
(11)
где R1, R2, ..., Rn — термические сопротивления отдельных слоев ограждающей
конструкции, м2С/Вт, определяемые по формуле (4);
13
s1, s2, ..., sn — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев
ограждающей конструкции, Вт/(м2С), принимаемые по прил. 3.
Приведенное сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов (окон,
балконных дверей и фонарей) необходимо принимать по табл. 8.
Таблица 8
Приведенное сопротивление теплопередаче окон,
балконных дверей и фонарей
Заполнение светового проема
1. Двойное остекление в спаренных переплетах
2. Двойное остекление в раздельных переплетах
3. Блоки стеклянные пустотные с шириной швов между
ними 6 мм, размером, мм:
194 х 194 х 98
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
244 х 244 х 98
Профильное стекло коробчатого сечения
Двойное из органического стекла зенитных фонарей
Тройное из органического стекла зенитных фонарей
Тройное
остекление
в
раздельно-спаренных
переплетах
Однокамерный стеклопакет из стекла:
Обычного
С твердым селективным покрытием
С мягким селективным покрытием
Двухкамерный стеклопакет из стекла:
Обычного (с межстекольным расстоянием 6 мм)
Обычного (с межстекольным расстоянием 12 мм)
С твердым селективным покрытием
С мягким селективным покрытием
С твердым селективным покрытием и заполнением
аргоном
Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в
раздельных переплетах из стекла:
Обычного
С твердым селективным покрытием
С мягким селективным покрытием
С твердым селективным покрытием и заполнением
аргоном
Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в
раздельных переплетах из стекла:
Приведенное
сопротивление
теплопередаче
R0, м2С/Вт
0,4
0,44
0,34*
0,31 (без переплета)
0,33 (без переплета)
0,31 (без переплета)
0,36
0,52
0,55
0,46
0,38
0,51
0,56
0,34
0,43
0,47
0,51
0,54
0,58
0,68
0,65
0,43
0,45
0,48
0,52
0,53
0,56
0,65
0,72
0,69
-
14
Обычного
С твердым селективным покрытием
С мягким селективным покрытием
С твердым селективным покрытием и заполнением
аргоном
12. Два однакамерного стеклопакета в спаренных
переплетах
13. Два однакамерного стеклопакета в раздельных
переплетах
14. Четырехслойное остекление в двух спаренных
переплетах
0,68
0,74
0,81
0,82
-
0,70
-
0,74
-
0,80
-
* В стальных переплетах.
П р и м е ч а н и я: 1. К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с
тепловой эмиссией менее 0,15, к твердым — более 0,15.
Значения приведенных сопротивлений теплопередаче заполнений световых проемов
даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового
проема равно 0,75.
2. Значения приведенных сопротивлений теплопередаче, указанных в таблице,
допускается применять в качестве расчетных при отсутствии этих значений в стандартах
или технических условиях на конструкции или не подтвержденных результатами
испытаний.
3. Температура внутренней поверхности конструктивных элементов окон зданий (кроме
производственных) должна быть не ниже 3 С при расчетной температуре наружного
воздуха.
2.2. Расчёт тепловых потерь помещений.
Расчётные потери теплоты определяют для последующего проектирования системы
отопления с целью обеспечения в помещениях расчётной температуры воздуха в пределах
допустимых норм:
а) потери теплоты Q через ограждающие конструкции зданий и помещений;
б) расход теплоты Qi на нагревание инфильтрующегося в помещение воздуха;
в) тепловой поток Qr регулярно поступающий в помещение от электрических
приборов, освещения, людей и других источников.
Потери тепла через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается
не учитывать.
Таким образом, теплопотери помещений определяются по формуле :
Qn = Q+ Qi - Qr , Вт
(12)
15
Потери теплоты через ограждающие конструкции помещений Q, Вт, складываются
из теплопотерь через отдельные ограждения или их части площадью А, определяемые с
округлением до 10 Вт по формуле:
Q = A/R( tp- text)(1+)n
,
(13)
где A — расчётная площадь ограждающей конструкции, м2;
R — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, обоснованное
теплотехническим расчётом, м2С/Вт;
tp — расчётная температура воздуха в помещении, С;
text
—
расчётная температура наружного воздуха для холодного периода года, °С,
принимается равной температуре наиболее холодной пятидневки ;
 — Добавочные потери теплоты бета через ограждающие конструкции следует
принимать в долях от основных потерь:
а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные
(вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток
и северо-запад размере 0,1, на юго-восток и запад - в размере 0,05;
в угловых помещениях дополнительно - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если
одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад и 0,1 - в
других случаях;
16
б) в помещениях, разрабатываемых для типового проектирования, через стены, двери
и окна, обращенные на любую из сторон света, в размере 0,08 при одной наружной стене и
0,13 для угловых помещений (кроме жилых), а во всех жилых помещениях - 0,13;
в) через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в
местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40°С и ниже (параметры
Б) - в размере 0,05;
г) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми
завесами, при высоте зданий H, м, от средней планировочной отметки земли до верха
карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:
0,2H - для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
0,27H - для двойных дверей с тамбурами между ними;
0,34H - для двойных дверей без тамбура;
0,22H - для одинарных дверей;
д) через наружные ворота, не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми
завесами, - в размере 3 при отсутствии тамбура и в размере 1 - при наличии тамбура у
ворот.
Примечание. Для летних и запасных наружных дверей и ворот добавочные потери
теплоты по подпунктам "г" и "д" не следует учитывать.
n — коэффициент учёта положения наружной поверхности ограждения по
отношению к наружному воздуху из теплотехнического расчёта.
Определение площадей ограждающих конструкций выполняется по следующим
правилам, с округлением до 0,1 м2:
1) высота стен первого этажа, если пол на лагах, — от наружного уровня подготовки
пола на лагах до уровня пола второго этажа;
17
2) высота стен промежуточного этажа — между уровнями чистых полов данного и
вышележащего этажей, а для верхнего этажа — от уровня его чистого пола до верха
утепляющего слоя чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия;
3) длина наружных стен в угловых помещениях – от кромки наружного угла до осей
внутренних стен, а в неугловых между осями внутренних стен;
4) длина внутренних стен – по размерам от внутренних поверхностей наружных стен
до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;
5) площади окон, дверей — по наименьшим размерам строительных проёмов в свету ;
6) площади потолков и полов над подвалами и подпольями в угловых помещениях –
по размерам от внутренней поверхности наружных стен до осей противоположных стен, а в
неугловых — между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружных стены
до оси противоположной стены;
7) площади наружных стен следует уменьшать на величину, равную площади окон и
балконных дверей, расположенных в этих стенах.
Расход теплоты Qi на нагревание инфильтрующегося в помещение воздуха
определяется по [9], однако ввиду ограниченного объёма контрольной работы допускается
Qi не вычислять по данной методике, а принимать это значение для каждого помещения
равным 50% суммарных теплопотерь данного помещения через все наружные ограждения
т.е.:
Qi = 0,5Q, Вт.
(14)
Тепловой поток Qr, регулярно поступающий в комнаты и кухни жилых домов
принимается равным 21 Вт на 1 м2 площади поверхности т. е.:
Qr = 21An, Вт
(15)
Где An — площадь поверхности пола, м2.
Расчёт теплопотерь выполняется для жилых комнат и кухонь всех квартир здания. В
неотапливаемых
помещениях
(кладовых,
коридорах,
санузлах)
теплопотери
не
определяются, а площади этих помещений добавляются к площадям жилых смежных
комнат и кухонь при расчёте теплопотерь последних. Все отапливаемые помещения здания
нумеруются слева направо (начиная с №101 и далее — помещения первого этажа; с №201 и
18
далее — второго и т.д.), причём лестничные клетки обозначают отдельно буквами или
римскими цифрами и независимо от этажности здания рассматривают как одно помещение.
Для лучшей организации техники расчёта исходные данные и вычисленные значения
записывают в таблицу, форма которой приведена в примере расчёта (п. 4).
2.3. Выбор и конструирование системы отопления.
В многоэтажных жилых здания наиболее распространёнными являются центральные
системы водяного отопления. В целях упрощения контрольной работы разрешается
проектировать без специального обоснования однотрубную систему отопления проточного
типа с нижней разводкой как наиболее экономичную.
Проектирование начинается с определения мест установки отопительных приборов.
Отопительные приборы устанавливаются под всеми световыми проёмами и, кроме того, на
глухих наружных стенах длиной более 4 м. В жилых зданиях в качестве отопительных
приборов обычно используют радиаторы или конвекторы. Условные обозначения
элементов системы отопления приведены в приложении 6.
На планах квартир размещаются стояки системы отопления и привязывают их к
стенам здания. Расстояние от края светового проёма до стояка должно быть не менее 150
мм. Стандартная длина подводки от стояка до отопительного прибора 350 мм. Часть
подводок получается нестандартной и определяется после привязки стояка к строительным
конструкциям. В угловых помещениях стояки устанавливаются в холодном углу. Стояки
нумеруются, начиная с левого верхнего угла.
Условный диаметр стояков принимается равным 15мм, 20мм или 25мм.
Установка отопительных приборов осуществляется в нише или на открытой стене.
Регулирование теплоотдачи отопительных приборов допускается не предусматривать. На
верхних этажах здания непосредственно на приборах как на подводах к приборам следует
предусматривать установку кранов для выпуска воздуха.
Трубопроводы системы отопления прокладываются, как правило, открыто. На стояках
необходимо предусмотреть установку в нижней части проходных пробочных кранов для
отключения стояка и спускных кранов или тройников с пробками для опорожнения стояка.
Аксонометрическая схема одного П-образного проточного стояка, проходящего через
заданную квартиру, вычерчивается в тетради в масштабе 1:100. У каждого отопительного
прибора проставляется его отопительная нагрузка, равная теплопотерям помещения, в
котором установлен прибор. Если в помещении предусматривается установка двух
19
отопительных приборов (например, в угловом помещении), то тепловую нагрузку
помещения следует распределить между обоими приборами.
2.4. Тепловой расчёт отопительных приборов.
Тепловой расчёт отопительных приборов
заключается в определении площади
поверхности отопительных приборов с последующим вычислением количества секций
радиаторов или подбора типоразмера конвекторов (5,6).
Расчётная площадь поверхности отопительного прибора:
Fр = Qпр/qпр , м2
(16)
где Qпр – теплоотдача отопительного прибора в отапливаемое помещение, определяется по
формуле:
Qпр = Qn — 0,9Qтр ,
где
Qn
теплопотребность
—
помещения,
равная
(17)
его
теплопотерям
за
вычетом
теплопоступлений ,Вт;
Qтр — суммарная теплоотдача проложенных в пределах помещения стояков, подводок,
к которым непосредственно присоединён прибор (коэффициент 0,9 учитывает долю
теплового потока от теплопроводов, полезную для поддержания температуры воздуха в
помещении), Вт;
qпр
расчётная плотность теплового потока отопительного прибора, Вт/м2,
—
определяется по формуле (18);
Основные
технические
характеристики
некоторых
отопительных
приборов,
выпускаемых промышленностью, приведены в прил. 6 методических указаний.
Расчётная плотность теплового потока qпр, Вт/м2, для условий работы отличных от
стандартных:
qпр= qном(tср/70)1+n (Gпр/0,1)РСпр ,
где qном
—
(18)
номинальная плотность теплового потока отопительного прибора при
стандартных условиях работы, Вт/м2, принимается по прил. 6. Стандартными
условиями
считаются
условия
температурный напор равен
работы
системы
отопления,
когда
средний
70 С, расход воды в приборе составляет 0,1 кг/с, а
атмосферное давление 101,3 кПа;
tср — температурный напор равный разности полусуммы температур теплоносителя на
входе и выходе отопительного прибора и температуры воздуха помещения:
20
tср= (tвх+tвых/2)- tр ,С
(19)
где tвх — температура воды на входе в прибор, °С;
tвых — температура воды на выходе из прибора, °С;
tр — температура воздуха помещения, °С;
Gпр — действительный расход воды в отопительном приборе,кг/с;
Gпр= Qт∙1∙2/(c(tr-t0)),
(20)
где Qт — суммарная тепловая нагрузка всех отопительных приборов стояка, Вт;
c — удельная теплоёмкость воды, с = 4200 Дж/(кгК);
tr — температура воды на входе в первый прибор стояка, tr= 105 °С;
t0
—
температура воды на выходе из последнего по ходу движения воды прибора
стояка, t0 = 70С;
n, p — экспериментальные значения показателей степени, приведены в прил. 6;
1
—
коэффициент учёта дополнительного теплового потока устанавливаемых
отопительных приборов за счёт округления сверх расчётной величины, принимается по
табл. 9;
2 — коэффициент учёта дополнительных потерь теплоты отопительными приборами,
установленными у наружных ограждений: для радиаторов чугунных и конвекторов с
кожухом 2 = 1,02, для конвекторов без кожуха 2 = 1,03 при установке у наружной
стены в том числе под световым проёмом ([5],табл. 8.3).
Таблица 9
Значение коэффициента 1
Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов
1
0,12
1,02
0,15
1,03
0,18
1,04
0,21
1,06
0,24
1,08
0,3
1,13
Примечание: Шаг номенклатурного ряда прибора следует определять как
произведение номинальной плотности теплового потока на площадь поверхности
нагрева секции. Например, для радиаторов чугунных секционных
qномf1 = 0,7580,244 = 0,18, следовательно 1 = 1,04.
21
Спр — коэффициент, учитывающий схему присоединения отопительного прибора и
изменения показателя степени р в различных диапазонах расхода теплоносителя,
принимается по прил.6.
Температуру воды на входе и выходе каждого отопительного прибора можно
определить лишь последовательно, начиная с первого походу движения воды прибора:
tвых i = tвх (i+1)= tвх i- Qn / Qт (tr-tо), С
(21)
где tвых i, tвх – температура воды соответственно на входе в i-й по ходу движения воды
прибор и на выходе из него, °С;
tвх (i+1) — температура воды на входе в i+1-й по ходу движения воды прибор, °С;
Qn i – тепловая нагрузка i-го прибора, Вт;
Qт ,tr, tо – то же, что и в формулах (17), (20).
Теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок, к
которым непосредственно присоединён прибор;
Qтр =qвlв+qrlr, Вт
(22)
где lв, lr – длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах помещения, м;
qв, qr – теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м, для
неизолированных труб принимается по приложению 7 методических указаний , исходя из
диаметра и положения труб, а так же разности температуры теплоносителя при входе его в
рассматриваемое помещение tвх и температуры воздуха в помещении tр.
Расчётное число секций чугунных радиаторов определяют по формуле:
N = F4/(f13) ,
(23)
где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, м2, зависящая от типа радиатора,
принятого к установке в помещении (принимается по прил.6);
4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении ([6], табл.
9,12),
при открытой установке 4 = 1;
22
3 – коэффициент учёта числа секций в приборе
для радиатора типа МС-140,
принимаемый равным:
Число секций в приборе
до 15
16-20
21-25
3
1
0,98
0,96
Для всех остальных типов приборов 3 = 1
К установке принимается, как правило, ближайшее большее целое число секций
радиатора. Округление числа секций до целого в меньшую сторону допускается, если при
этом тепловой поток уменьшается не более чем на 6%.
Число конвекторов без кожуха по вертикали и в ряду по горизонтали определяют по
формуле:
N = Fр/f1n ,
(24)
где n – число ярусов и рядов элементов, составляющих прибор;
f1- площадь одного элемента конвектора, м2.
Тепловой расчёт оформляют в виде таблицы, пример расчёта представлен в п. 4.
23
3. КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 2
3.1. Общие требования к системам вентиляции жилых зданий.
Вентиляция – это обмен воздуха в помещении для удаления избытков теплоты, влаги,
вредных и других веществ с целью обеспечения допустимых метеорологических условий и
чистоты воздуха.
В жилых зданиях приточная вентиляция не проектируется, предусматривается
вытяжная канальная система вентиляции с естественным побуждением для помещений
санузлов и кухонь [4].
Вытяжная
канальная
естественная
вентиляция
состоит
из
вертикальных
внутристенных или приставных каналов с отверстиями, расположенных в верхней части
помещений, закрытых жалюзийными решётками, сборных горизонтальных воздуховодов и
вытяжной шахты. Допускается объединять в одну систему вентиляционные каналы
туалетов и ванных. Вентиляция жилых комнат осуществляется проветриванием через
помещения кухонь.
Система вентиляции должна удобно сообщаться со строительными конструкциями и не
нарушать планировки здания. Встроенные каналы системы вентиляции не разрешается
прокладывать в наружных стенах. Ширина блока каналов или приставных коробов,
проходящих через каждое помещение, должна быть одинакова, без уступов и ступеней.
Система должна обеспечивать бесшумность работы, в связи с чем скорости движения
воздуха в каналах ограничиваются величиной 1 м/с, а в вытяжной шахте – 1,5 м/с.
Системы вентиляции должны обеспечивать необходимый воздухообмен.
3.2. Расчёт воздухообмена квартиры.
Воздухообменом называется количество воздуха, удаляемого из помещения
системами вытяжной вентиляции или подаваемого в помещение системами приточной
вентиляции за единицу времени. Нормируемые значения воздухообмена приведены в
разделе 1.
Воздухообмен жилых комнат квартиры:
Lж.к.= lAn , м3/ч
где l = 3 м3/(чм2) — удельный воздухообмен жилых комнат;
An – площадь поверхности пола жилых комнат квартиры, м2.
(25)
24
Если суммарный воздухообмен жилых комнат квартиры меньше суммарного
воздухообмена ванной, туалета и кухни, т.е. Lж.к< Lван.+ Lт.+ Lкух, то за расчётный
воздухообмен принимается нормируемое значение для ванных, туалетов и кухонь. Если
Lж.к> Lван.+ Lт.+ Lкух, то воздухообмен распределяется между системами
вытяжной
вентиляции кухни и санузла таким образом, чтобы суммарный объём вытяжки был равен
суммарному воздухообмену жилых комнат квартиры.
3.3. Компоновка систем вентиляции.
Вентиляция каждой квартиры обеспечивается, как правило, двумя системами —
раздельными вытяжными системами кухни и санузла. Если в здании внутренние стены
кирпичные, то вентиляционные каналы целесообразно устраивать в толще стен.
Минимально допустимый размер вентиляционных каналов в кирпичных стенах 140х140
мм, толщина стенок канала принимается не менее 140 мм. В крупнопанельных зданиях
вентиляционные каналы изготавливают в виде специальных блоков из бетона,
железобетона, гипса. Возможно устройство приставных гипсошлаковых, гипсобетонных,
гипсоволокнистых коробов минимальным сечением 100х150 мм, размещаемых в простенке
между кухней квартиры и санузлом.
На план квартиры наносятся каналы систем вентиляции с привязкой к строительным
конструкциям. Условные обозначения элементов систем приведены в прил. 5. Все системы
вентиляции нумеруются.
Вычерчивается
аксонометрическая
схема
системы
вытяжной
вентиляции
(в
контрольной работе достаточно вычертить схему и выполнить расчёт системы вентиляции,
обслуживающей помещения кухонь). При выборе схемы следует учитывать, что в жилых
зданиях высотой до 5 этажей запрещается присоединять к одному вертикальному каналу
помещения, расположенные в разных этажах здания (см. рис. 1). На схеме указываются
строительные отметки центра жалюзийных решёток, оси горизонтальных воздуховодов,
устья вытяжной шахты.
25
4
3
2
2
а)
б)
5 этаж
1
4 этаж
1
1
3 этаж
1
1
1
1
1
2 этаж
1 этаж
1
1
Рис. 1. Схема вентиляционных каналов жилых зданий:
а) раздельные каналы; б) каналы, объединённые на чердаке здания; 1 - жалюзийная
решётка; 2 -крыша; 3 - зонт или дефлектор; 4 - сборная вытяжная шахта.
3.4. Расчёт системы вытяжной естественной вентиляции.
В канальных системах естественной вентиляции воздух перемещается в каналах и
воздуховодах под действием естественного давления, возникающего вследствие разности
плотностей холодного наружного и тёплого внутреннего воздуха помещений. В задачу
расчёта входит подбор сечений решёток и воздуховодов таким образом, чтобы суммарные
потери давления на трения и местные сопротивления от точки входа воздуха и точки
выброса воздуха из системы не превышали располагаемого естественного давления.
Для расчёта требуется разделить всю систему на расчётные участки, т.е. отрезки
каналов и воздуховодов с постоянным расходом воздуха. Для этого на аксонометрической
схеме проставляют узловые точки (точки изменения расходов воздуха), начиная
нумерацию с наиболее удалённой от шахты жалюзийной решётки. На полке каждого
участка указывается расход воздуха L, м3/ч, и расчётная длина участка l, м. Длина
вертикальных участков определяется как разность соответствующих строительных
отметок, обозначенных на схеме; длина горизонтальных участков принимается равной
26
расстоянию между осями вертикальных воздуховодов. Отметку устья вытяжной шахты
следует принимать на 0,5 м больше отметки наиболее высокой точки кровли.
Для расчётного участка определяют ориентировочную площадь сечения воздуховода:
~
f 
L
2
~, м
3600  V
(26)
где L – расход воздуха на участке, м3/ч;
~
V – предварительно заданная скорость воздуха, м/с. Для систем обслуживающих
кухни квартир, рекомендуемые значения скорости воздуха в каналах – до 1,5 м/с, в
вытяжной шахте – 1 м/с.
Определяется ближайший по площади стандартный размер каналов:
кирпичных a x b, мм
f, м2
140х140
1,9610-2
140х270
3,7810-2
140х380
5,3210-2
270х270
7,2910-2
270х380
1,0310-1
270х510
1,3810-1
380х510
1,9410-1
из листовых материалов и бетона a x b, мм
f, м2
100х150
1,510-2
150х150
2,2510-2
150х200
3,010-2 и т.д.
с увеличением любой стороны сечения на 50 мм, но не более 1500х1400 мм, размеры
сборных горизонтальных воздуховодов, расположенных на чердаках, следует принимать не
менее 200х200 мм.
Размеры жалюзийных решёток принимаются таким образом, чтобы площадь сечения
жалюзийной решётки была примерно равна 70% от площади сечения соответствующего
канала: fж.р.= 0,7 fк.
Размер решётки, мм
100х100
150х150
150х200
150х250
150х300
Площадь сечения, м2
0,0087
0,013
0,0173
0,0217
0,026
Размер, мм
200х200
200х250
200х300
250х250
200х350
Определяют фактическую скорость воздуха на участке:
Площадь сечения, м2
0,0231
0,0289
0,0348
0,0361
0,0405
27
V = L/(3600f1), м/с,
(27)
где f1 – фактическая площадь сечения подобранного канала, м2.
Поскольку в справочной литературе приводятся таблицы для аэродинамического
расчёта
круглых
воздуховодов,
необходимо
определить
величину
равновеликого
(эквивалентного) диаметра, т.е. такого диаметра круглого воздуховода, при котором для
той же скорости движения воздуха, как и в прямоугольном воздуховоде, удельные потери
давления на трение были бы равны. Эквивалентный по трению диаметр участка:
dэ = 2ab/(a+b), мм
(28)
где a, b – размеры воздуховодов и каналов, мм.
По скорости V и эквивалентному диаметру dэ определяют удельные потери на трение
R и динамическое давление hw , используя прил. 8 или ([5], рис. 14.9).
Значение коэффициентов местных сопротивлений  определяют по прил. 9 или ([5],
прил. 9). При этом коэффициенты местных сопротивлений в тройниках и крестовинах
учитывают на участке с меньшим расходом воздуха. Составляют ведомость местных
сопротивлений для каждого участка, как показано в примере расчёта (п. 4).
По прил. 10 определяют поправку на шероховатость материала воздуховодов  для
каждого расчётного участка.
Расчётные потери давления на каждом участке вычисляют, складывая потери
давления на трение с учётом шероховатости воздуховодов и потери давления в местных
сопротивлениях:
p = Rl+ hw, Па,
(29)
где l – длина участка, м;
Естественное располагаемое давление pе определяют по формуле:
pе = hig(н-в), Па,
(30)
где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия
(жалюзийной решётки) до устья вытяжной шахты, м;
н – плотность наружного воздуха при температуре 5°С, н = 1,270 кг/м3;
в – расчётная плотность внутреннего воздуха, кг/м3;
в = 353/(273+ tр) ,
(31)
где tр – температура воздуха в помещении, °С;
g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2.
Сравнивают суммарные потери давления для каждой ветви системы с располагаемым
естественным давлением для этой ветви. Нормальная работа системы естественной
вентиляции обеспечивается, если выполнено условие:
28
 (Rl+)=pе ,
(32)
где R – удельная потеря давления на трение, Па/м;
l – длина воздуховодов, м;
Rl – потеря давления на трение расчётной ветви, Па;
 — потеря давления на местные сопротивления, Па: = hw;
 — поправочный коэффициент на шероховатость поверхности;
 — коэффициент запаса, равный 1,1-1,15;
pе – располагаемое давление, Па.
Если условие (32) не выполняется, повторяют расчёт, изменяя сечение каналов, если
выполняется, расчёт считают законченным.
Расчёт воздуховодов представляют обычно в форме таблицы, как показано в примере
расчёта (п. 4).
29
4. ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ
4.1. Исходные данные.
Номер зачетной книжки
Номер варианта 1
Город
Белгород
Средняя температура наружного воздуха наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92
tхс= -28 С;
средняя температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 tхп= -23 С;
условия эксплуатации ограждающих конструкций – параметр А.
Расчетная температура внутреннего воздуха tint= +20 С.
Расчетный перепад температур теплоносителя tr- t0= 105-70 С.
Воздухообмен помещений:
жилых комнат Lв = 3 м3/(чм2) ;
ванных Lв = 25 м3/ч;
туалетов Lт = 25 м3/ч;
кухни Lкух = 90 м3/ч;
30
4.2. Теплотехнический расчет наружных ограждений.
4.2.1. Теплотехнический расчет наружных стен.
Определяем градусо-сутки отопительного периода Dd по формуле
Dd = (tint — tht) zht = (20-(-1,9))∙191=4183,
(2)
где tint — то же, что в формуле (1);
tht, zht. — средняя температура, С, и продолжительность, сут, периода со средней суточной
температурой воздуха ниже или равной 8 С по СНиП 23-01 или по прил. 2.
По табл. 4 определяем приведённое сопротивление теплопередаче, для жилых
помещений оно составит:
Rreq=0,00035∙4183+1,4 = 2,864 м2С/Вт
Задаемся конструкцией и материалами стены:
6
5
4
3
2
1
Теплотехнические показатели материалов
(по прил.3, параметры А, табл. 6)
№
слоя
1
2
4
3
5
6
Наименование слоя
Внутренняя
штукатурка из
известково-песчаного
раствора
Кладка из глиняного
кирпича на цементнопесчаном растворе
Воздушная прослойка
Плиты
минераловатные
«Paroc»
Кладка из силикатного
кирпича на цементнопесчаном растворе
Наружная штукатурка
из сложного раствора
Плотность
, кг/м3
1600
1800
Коэффициент
Коэффициент
теплоусвоения теплопроводности
S, Вт/(м2∙С)
, Вт/(м∙С)
8,69
0,7
9,2
0,7
Rвп=0,15 м2С/Вт
Толщина
слоя
, м
0,02
0,25
1800
9,77
0,76
0,02
х
(требуется
найти)
0,12
1700
9,6
0,7
0,02
70
0,034
31
Определяем толщину утеплителя:
αн = 23 Вт/(м2К); αв = 8,7 Вт/(м2К); (табл. 3, 5)
0,02 0,12
х
0,25 0,02
Rстены  R6  R5  R4  R3  R2  R1 

 0,15 


 0,029 
0,7 0,76
0,034 0,7
0,7
х
х
 0,158  0,15 
 0,357  0,029  0,723 
0,034
0,034
1
1
1
1
х
х
Ro 

 Rстены 

 0,723 
 0,881 
в н
8,7 23
0,034
0,034
х
2,864  0,881 
0,034
x  0,067 м
Требуемая толщина утеплителя не должна быть меньше 0,067 м. Так как величина для
данного утеплителя должна быть кратна 5 мм - принимаем 0,07 м.
Фактическое сопротивление теплопередаче составит:
Ro 
1
в

1
н
 Rстены 
1
8,7

1
 0,723 
23
0,07
 2,94 м С / Вт
2
0,034
Условие Ro≥ Rreq соблюдено:
2,94 м2С/Вт ≥ 2,864 м2С/Вт.
4.2.2. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия (покрытия).
По табл. 4 определяем приведённое сопротивление теплопередаче, для жилых
помещений оно составит:
Rreq=0,0005∙4183+2,2 =4,292 м2С/Вт
Принимаем конструкцию перекрытия (покрытия):
32
5
4
3
2
1
Теплотехнические показатели материалов
(по прил.3, параметры А)
№
слоя
Наименование слоя
Железобетонная
плита
Пароизоляция – слой
рубероида
Плиты
минераловатные
«Paroc» AKL 501
Стяжка из цементнопесчаного раствора
Трёхслойное
рубероидное
покрытие
1
2
3
4
5
Коэффициент
Плотность
теплопроводности
, кг/м3
, Вт/(м∙С)
2500
1,92
Толщина
слоя
, м
0,22
600
0,17
0,005
110
0,033
1800
0,76
х
(требуется
найти)
0,02
600
0,17
0,015
0,015 0,02
х
0,005 0,22
Rп  R5  R4  R3  R2  R1 




 0,088 
0,17 0,76 0,033 0,17 1,92
х
х
 0,026 
 0,029  0,115  0,258 
0,033
0,033
Ro 
1
в

1
н
 Rп 
1
8,7

1
23
 0,258 
х
0,033
 0,416 
х
0,033
33
4,292  0,416 
х
0,033
x  0,128 м
Требуемая толщина утеплителя не должна быть меньше 0,128 м.
Принимаем 0,13 м.
Фактическое сопротивление теплопередаче составит:
Ro 
1
в

1
н
Условие Ro≥ Rreq соблюдено:
 Rп 
1
8,7

1
 0,258 
23
0,13
 4,356 м С / Вт
2
0,033
4,356 м2С/Вт ≥ 4,292 м2С/Вт.
4.2.3. Теплотехнический расчет полов первого этажа.
По табл. 4 определяем приведённое сопротивление теплопередаче, для жилых
помещений оно составит:
Rreq =0,00045∙4183+1,9 =3,782 м2С/Вт
Принимаем конструкцию пола согласно серии 2.144-1/88 «Узлы полов жилых
зданий» (узлы 63-66):
1
2
3
4
5
6
Лаги 40х80 мм через 500 мм.
34
Теплотехнические показатели материалов
(по прил.3, параметры А, табл. 6)
№
слоя
Наименование слоя
Доска из сосны
Воздушная
прослойка
Плиты
минераловатные
«Paroc» VL(302)
Пароизоляция – слой
рубероида
Стяжка из цементнопесчаного раствора
Железобетонная
плита
1
2
3
4
5
6
αн = 23 Вт/(м2К); αв = 8,7 Вт/(м2К);
Коэффициент
Плотность
теплопроводности
, кг/м3
, Вт/(м∙С)
500
0,14
Толщина
слоя
, м
0,028
0,04
Rвп=0,165 м2С/Вт
100
0,034
600
0,17
х
(требуется
найти)
0,005
1800
0,76
0,02
2500
1,92
0,22
(табл. 3, 5)
Лага 40х80 мм через 500 мм =500 кг/м3; =0,14 Вт/мС; =0,04 м.
0,028 0,04
х
0,005 0,02 0,22
Rп  R  R  R  R  R 





 0,2 
5
1
2
3
4
0,14
0,165 0,034 0,17
0,76 1,92
х
 0,242 
 0,029  0,026  0,115  0,612 
0,034
Ro 
1
в

1
н
3,782  0,77 
х
0,034
 Rп 
1

8,7
1
х
 0,612 
23
 0,77 
0,034
х
0,034
х
0,034
x  0,102 м
Требуемая толщина утеплителя не должна быть меньше 0,102 м.
Принимаем 0,11 м.
Фактическое сопротивление теплопередаче составит:
Ro 
1
в

1
н
 Rп 
1
8,7

1
23
 0,612 
0,11
 4,006 м С / Вт
0,034
Условие Ro≥ Rreq соблюдено:
4,006 м2С/Вт ≥ 3,782 м2С/Вт.
2
35
Проверяем показатель теплоусвоения поверхности полов Yn, Вт/(м2С) . Для первого,
по отношению к внутреннему воздуху, слоя конструкции тепловая инерция составит:
D1 = R1s1 = 1/1S1 = 0,028/0,143,87 = 0,774
поскольку D  0,5, то показатель теплоусвоения пола определяем по формуле:
Yn = 2 s1 = 23,87 = 7,74 Вт/(м2С),
что меньше 12 (см. п. 10[2]), т.е. условие выполнено.
4.2.4. Теплотехнический расчет заполнений световых проемов.
При расчёте значение Roтр подбирается сразу по табл. 4 в соответствии с Dd=4183, для
жилых помещений оно составит:
Rreq=0,000075∙4183+0,15 =0,464 м2С/Вт.
Приведённое сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов (окон,
балконных дверей и фонарей) необходимо принимать по табл. 8.
Следует обратить внимание, что в отдельных обоснованных случаях, связанных с
конкретными конструктивными решениями заполнения оконных и других проемов,
допускается применять конструкции окон, балконных дверей и фонарей с приведенным
сопротивлением теплопередаче на 5 % ниже устанавливаемого в таблице 4.
Для нашего случая, руководствуясь этим замечанием, вполне подходит двойное
остекление в раздельных переплётах из дерева или ПВХ с приведённым сопротивлением
теплопередаче Ro = 0,44 м2С/Вт.
4.3. Расчет теплопотерь помещений.
Расчет теплопотерь помещениями заданных квартир выполняем в соответствии с
методикой, описанной в п. 2.2. методических указаний.
Предварительно задаем высоту этажа (разность отметок поверхности полов
предыдущего и следующего этажей) Нэт = 2,8 и высоту окон Но = 1,5 м. Горизонтальные
размеры определяем по плану квартиры.
Рассмотрим расчет теплопотерь на примере помещения № 105, т.е. кухни первого
этажа.
Площадь оконного проема с двойным остеклением
Aдо = 1,51,5 = 2,25 м2.
Площадь наружной стены за вычетом площади окна
Анс =(2,8+0,42)3,0 – 2,25 = 7,4 м2.
36
При этом вертикальный размер стены принимается с учётом толщины перекрытия
над подвалом (из теплотехнического расчёта =0,42 м).
Площадь поверхности пола вычисляем с учетом площадей ванной, туалета и
прихожей, считая, что указанные помещения отапливаются прибором, установленном в
помещении кухни:
Aп = 35,8 = 17,4 м2.
Потери теплоты через ограждающие конструкции с округлением до 10 Вт определяем
по формуле (13), учитывая ориентацию наружных стен и окон ( = 0,1) и принимая
значения сопротивления теплопередаче Rо и коэффициента n из теплотехнического расчета
соответствующих конструкций
Q = A/Rо( tр- text)(1+)n
7,4
20   231  0,1  1  120 Вт;
Qнс 
2,94
2,25
20   231  0,1  1  250 Вт;
Qдо 
0,44
17,4
20   23 (1  0)  0,75  140 Вт.
Qп 
4
Суммарные теплопотери через ограждающие конструкции помещения № 105
Q = 120 + 250 + 140 = 510 Вт
Расход теплоты Qi на нагревание инфильтрующегося воздуха определяем по формуле
(14)
Qi = 0,5  510 = 260 Вт.
Регулярный тепловой поток Qr вычисляем по формуле (15):
Qr = 2117,4 = 365,4 = 370 Вт.
Теплопотери помещений определяем по формуле (12);
Qпом = 510 + 260 – 370 = 400 Вт.
Аналогично выполняется расчет для всех остальных помещений. Для помещений,
расположенных на промежуточных этажах, наружными ограждениями являются стены и
световые проемы, для помещений четвертого этажа — стены, световые проемы и потолок.
Расчет теплопотерь представляем в табличной форме.
37
1
2
105 НС
кухня ДО
П
3
С
С
-
205,
НС С
305
ДО С
кухня
4
3(2,8+0,42)-2,25
1,51,5
35,8
32,8-2,25
1,51,5
5
6
7,4
43
2,25
43
17,4 32,25
6,15
2,25
405
НС С
кухня
ДО С
Пт -
3(2,8+0,18)6,69
-2,25
2,25
1,51,5
17,4
35,8
106
НС С
жил. ДО С
комн. П
-
4,5(2,8+0,42)-3,15
206,
306
жил.
комн.
406
жил.
комн.
НС С
ДО С
107
жил.
комн.
(угл.)
НС С
НС В
ДО С
П
-
207
307
жил.
комн.
(угл.)
407
жил.
комн.
(угл.)
НС С
ДО С
Пт -
НС С
НС В
ДО С
НС С
НС В
С
ДО Пт
2,11,5
4,55,8
4,52,8-3,15
2,11,5
43
43
Сопротивление
теплопередаче
Ro, м2С/Вт
Размеры,
мм
Площадь, м2
Ориентация
Наименование
Ограждение
(tp – text)n
tpкух=19С; tpжк=20С
Расчет теплопотерь помещений
7
2,94
0,44
4
2,94
0,44
Составляющие
теплового
баланса, Вт
Σβ
8
0,1
0,1
0,1
0,1
43
43
38,7
2,94
0,44
4,36
0,1
0,1
-
43
3,15
43
26,1 32,25
2,94
0,44
4
0,1
0,1
-
11,34
9,45
3,15
4,5(2,8+
+0,18)-3,15 10,26
3,15
2,11,5
26,1
4,55,8
43
43
43
43
38,7
3,5(2,8+0,42)-2,25
9,02
43
6,3(2,8+0,42) 20,3
43
1,51,5
2,25
43
35,8
17,4 32,25
3,52,8-2,25 7,55
17,64
6,32,8
2,25
1,51,5
3,5(2,8+
+0,18)-2,25 8,18
6,3(2,8+
+0,18)
18,77
2,25
1,51,5
17,4
5,83
43
43
43
2,94
0,44
2,94
0,44
4,36
2,94
2,94
0,44
4
2,94
2,94
0,44
Расчетные
теплопотери
помещения
Qпом Вт.
0,1
0,1
0,1
0,1
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
0,15
Q
Qi
Qr
9
120
250
140
510
10
11
12
260
370
400
100
250
350
180
370
160
260
370
400
370
550
560
250
550
200
380
550
580
430
370
1000
330
370
650
420
370
950
110
250
150
510
190
340
210
740
160
340
500
170
340
240
750
160
350
260
170
940
130
300
260
690
43
2,94
0,15
140
43
43
38,7
2,94
0,44
4,36
0,15
0,15
-
320
260
180
900
38
Продолжение расчета теплопотерь помещений
ЛК
НС С
tp=16С
ДО С
НД С
Пт
ВД
ВС
П
3,2(1+2,84+ 29,35
+0,18)-6,75-3,52
6,75
31,51,5
3,52
1,62,2
39
2,94
0,1
430
39
39
0,44
0,429
0,1
0,1+
+4,32
660
1750
5,83,2
18,56 35,1
121,62,2 42,24 16-20
2(5,62,84)+ 114,6 16-20
+(2,82,84)-121,62,2
5,83,2
18,56 29,25
4,36
0,483
0,663
150
-350
-700
2,5
170
2110
1060 390
2780
4.3.1. Расчёт теплопотерь лестничной клетки.
Площадь оконного проёма с двойным остеклением
АДО = 1,51,5 = 2,25 м2
таких окон в подъезде три.
Площадь наружной стены за вычетом площадей окон и площади наружной двери
АНС = 3,2(1+2,84+0,18)-2,253-1,62,2 = 29,35 м2,
где: 1- разность высот между отметкой чистого пола и полом подъезда (-1,00 м).
Площадь поверхности пола
АП = 5,83,2 = 18,56 м2
Площадь двенадцати внутренних дверей
АВД = 1,62,212 = 42,24 м2
Площадь внутренних стен за вычетом площадей всех внутренних дверей
АВС = 2(5,62,84) + (2,82,84) - 121,62,2 = 114,6 м2
Потери теплоты через ограждающие конструкции с округлением до 10 Вт
определяем по (13), учитывая ориентацию наружных стен, окон и дверей ( = 0,1) и
принимая значение n и Ro из теплотехнического расчёта соответствующей конструкции.
Значение Ro для наружных дверей принято равным 0,429, а для внутренних 0,483
м2С/Вт; для внутренних стен из силикатного кирпича с двухсторонней штукатуркой
Ro = 0,663; для пола подъезда Ro принять 2,5 м2С/Вт.
0,34Н = 0,3412,7 = 4,32 – добавка на врывание холодного через наружные двери
(не оборудованные воздушными завесами) при их кратковременном открывании при
высоте здания Н, м. Для двойных дверей без тамбура – 0,34Н. Добавку учитываем при
расчёте потери теплоты через наружную дверь.
39
Расход теплоты Qi на нагревание инфильтрующегося в помещение воздуха
принимается равным
Qi = 0,5Q, Вт
Тепловой поток Qr = 21Aп, Вт.
Результаты расчёта сведены в таблицу в п. 2.2.
4.4. Тепловой расчет отопительных приборов.
Принимаем к установке в помещениях в качестве отопительных приборов радиаторы
чугунные типа МС-140-108. Радиаторы устанавливают под окнами на открытой стене и
присоединяют к стоякам, как показано на плане квартиры. В заданной квартире каждого
уровня требуется установка четырех радиаторов. Подачу теплоносителя в приборы можно
обеспечить по двум П-образным однотрубным стоякам (Ст.3 и Ст.4). Bыполним расчет
приборов, присоединенных к одному из стояков, например, приборов обслуживающих
кухни (помещения № 105, 205, 305 и 405) и жилые комнаты (помещения № 106, 206, 306,
406), подключенные к стояку 3. Поскольку гидравлический расчет системы не
производится, задаемся диаметрами теплопроводов: принимаем диаметры стояка и
подводок 20 мм. Схема стояка показана на рисунке. У каждого прибора проставляем
тепловую нагрузку, в верхней части указываем тепловую нагрузку стояка Qп = 2660 Вт. К
подающей ветви стояка подключаем приборы с большей тепловой нагрузкой. Стрелками на
схеме показано направление движение теплоносителя.
Расчет выполняем по методике, описанной в п. 2.4. методических указаний, и
представляем в форме таблицы.
Рассмотрим расчет на примере помещения № 106. Тепловая нагрузка каждого
прибора принимается равной теплопотерям помещения, в котором устанавливается прибор.
Для прибора, обслуживающего помещение №106, нагрузка
Qп = 560 Вт. Температура
теплоносителя на входе в первый по ходу движения воды прибор tвх1=tr=105°С.
Температура воды на выходе из первого прибора определяется по формуле (21)
t вых1  105 
560
105  70   97,63 C.
2660
Эта же температура будет температурой на входе в следующий прибор, т.е. tвх2=
97,63°С.
Последовательно определяя температуру воды на входе и выходе каждого прибора,
получаем температуру на выходе из последнего прибора
40
t вых2  97,63 
200
105  70   95,00  C;
2660
t вых3  95,00 
200
105  70   92,37  C;
2660
t вых4  92,37 
580
105  70   84,74  C;
2660
t вых5  84,74 
400
105  70   79,48 C;
2640
t вых6  79,48 
160
105  70   77,38 C;
2660
t вых7  77,38 
160
105  70   75,28  C;
2660
t вых8  75,28 
400
105  70   70,0 C ,
2660
что соответствует заданному перепаду температур теплоносителя, следовательно,
промежуточные значения температур вычислены верно.
Температурный напор для прибора, устанавливаемого в помещении № 106,
определяем по формуле (19):
t ср 
105  97,63
 20  81,3 C.
2
Расход теплоносителя вычисляем по формуле (20)
2660  1,04  1,02
 0,019кг / с
4200  105  70
Gпр 
Если требуется расход теплоносителя получить в кг/ч, то полученное значение
необходимо умножить на 3600, т.е. 0,0193600=68,4 кг/ч.
Для определения расчетной плотности теплового потока прибора по формуле (18)
необходимо выписать основные технические данные (по прил.6): номинальная плотность
теплового потока qном = 758 Вт/м2; при движении воды снизу-вверх и расходе
Gпр = 0,019 кг/с; n = 0,25; p=0,04 и Cпр= 0,97.
q пр1
q пр2
 81,3 
 758

 70 
1 0, 25
 76,32 
 758

 70 
1 0, 25
 0,019 


 0,1 
0, 04
 0,019 


 0,1 
 0,97  829,72 Вт / м 2
0, 04
 0,97  766,45Вт / м 2
41
q пр3
 73,69 
 758

 70 
q пр 4
1 0, 25
 68,56 
 758

 70 
 0,019 


 0,1 
1 0, 25
0, 04
 0,019 


 0,1 
 0,97  733,57 Вт / м 2
0, 04
 0,97  670,3Вт / м 2
при движении сверху вниз: n = 0,3; p=0 и Cпр= 1.
1 0,3 
q пр5
 63,11 
 758

 70 
q пр6
 59,43 
 758

 70 
q пр7
 57,33 
 758

 70 
 53,64 
q пр8  758

 70 
1 0,3 
1 0,3
1 0,3
0
 0,018 

  1  662,47 Вт / м 2
 0,1 
0
 0,018 

  1  612,7 Вт / м 2
0
,
1


0
 0,018 

  1  584,71Вт / м 2
0
,
1


0
 0,018 

  1  536,26 Вт / м 2
 0,1 
Коэффициент β1=1,04 (по табл.9), β2=1,02.
Находим по прил.7 теплоотдачу открыто проложенных трубопроводов: при
tвх– tр = 105 – 20 = 85 °С для труб диаметром 20 мм qв = 96 Вт/м, qг = 119 Вт/м.
42
Рис. 2.
43
7
8
9
10
11
12
13
105
97,63
95,00
92,37
84,74
79,48
77,38
75,28
105
97,63
95,00
92,37
84,74
79,48
77,38
75,28
70
70
81,3
76,3
73,7
68,6
63,1
59,4
57,3
53,6
71,5
0,019
0,019
0,019
0,019
0,019
0,019
0,019
0,019
0,02
829,72
766,44
733,57
670,3
662,47
612,7
584,71
536,26
707,93
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,04
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
279,8
250
238,1
206,1
59,7
177,7
169,4
160,8
225,6
308,2
-25
-14,3
394,5
346,3
0,1
7,5
255,3
2577
0,37
1
1 1,52
2
0,59
0,52
1
1
1 2,41
1 2,14
3
3
0,01
0,48
3,64
1
1
1 0,05 1
1 1,95 2
1 14,92 15
20
20
20
20
19
19
19
19
2780 16
β3 β4
14 15
1
16
Установочное
Nуст
Расчетная площадь
прибора F, м2
6
β2
Расчетное Np
Теплоотдача прибора
Qпр, Вт
5
β1
Теплоотдача труб Qтр, Вт
4
Расчетная плотность
теплового потока qпр, Вт/м2
560
200
200
580
400
160
160
400
3
Температурный напор
∆tср, С
Расход теплоносителя ,кг/с
106
206
306
406
405
305
205
105
ЛК
Температура теплоносителя
на выходе tвых, С
2
Коэф- Число
фици- секций
енты
Температура теплоносителя
на входе tвх, С
Тепловая мощность Qn,Вт
1
Коэффиц
иенты
Температура воздуха tр, С
Помещения
Расчет отопительных приборов
17
Длина горизонтальных труб равна суммарной длине подводок к прибору:
lг = 20,35 = 0,7 м; длина вертикальных труб диаметром 20 мм определяется как высота
этажа за вычетом толщины перекрытия и
расстояния между пробками радиатора:
lв20 = 2,8 - 0,25 - 0,5 = 2,05 м.
Теплоотдачу открыто проложенных трубопроводов вычисляем по формуле (22):
Qтр = 962,05+1190,7 = 279,8 Вт
Определяем теплоотдачу прибора по формуле (17):
Qпр = 560 - 0,9279,8 = 308,2 Вт.
Вычисляем расчетную площадь поверхности прибора по формуле (16):
Fp 
308,2
 0,37 м 2
829,72
Принимая β4 = 1, по формуле (23) вычисляем расчетное число секций (площадь
поверхности нагрева одной секции f1 = 0,244 м2):
Np 
Поскольку Np <15, коэффициент β3= 1.
Принимаем к установке Nуст = 2 секции.
0,37 1
 1,52
0,244 1
44
Аналогично выполняем расчет всех приборов стояка, результаты заносим в таблицу.
Найденные значения количества секций проставляем на аксонометрической схеме стояка
внутри обозначений соответствующих приборов.
4.4.1. Тепловой расчёт отопительных приборов лестничной клетки.
Принимаем к установке радиатор чугунный типа МС-140-108. Расчёт выполняем
аналогично п.2.3. Результаты расчёта заносятся в таблицу п. 2.3.
В данном случае к стояку подключен только один прибор. Тепловая нагрузка стояка
Qп = 2780 Вт.
Температурный напор составит
tср = (105+70)/2 – 16 = 71,5С.
Расход теплоносителя определяем по (20)
Gпр = 2780/(4200(105-70)) = 0,02 кг/с.
Для определения расчётной плотности теплового потока прибора по (18) выпишем
основные технические данные (Прил. 6): qном = 758 Вт/м2; при движении воды снизу вверх
и расходе Gпр = 0,02 кг/с; n = 0,25; р = 0,04; спр = 0,97.
 71,5 
qпр  758

 70 
1 0, 25
 0,02 


 0,1 
0, 04
 0,97  707,93
Вт / м 2
Теплоотдачу открыто проложенного трубопровода вычислим по (22)
Qтр = 102,50,9 + 1271,05 = 225,6,
где lг20 = 0,55+0,5 = 1,05 м; lв20 = 0,5+0,22 = 0,9 м.
Определим теплоотдачу прибора по (17)
Qпр = 2780 – 0,9225,6 = 2577 Вт.
Вычислим расчётную площадь поверхности прибора по (16)
Fp = 2577/707,93 = 3,64 м2.
Площадь поверхности нагрева одной секции f1 = 0,244 м2. Принимая 4 = 1, по (24)
определяем расчётное число секций.
Np = 3,64·1/(0,2441) = 14,92
Поскольку Np < 15 принимаем 3 = 1. Принимаем к установке Np = 15 секций.
45
4.5. Расчет воздухообмена квартиры.
Определяем воздухообмен жилых комнат заданной квартиры по формуле (25)
Lжк = 3(4,54,5 + 34,5) = 101,3 м3/ч
Суммарный воздухообмен ванной, туалета и кухни
Lван + LТ + Lкух = 25 + 25 + 90 = 140 м3/ч
Lжк < Lван + LТ + Lкух ,
следовательно, принимаем расход воздуха, удаляемого системой вентиляции из кухни,
Lкух = 90 м3/ч; систему вентиляции ванной и туалета соединяем, причем расход воздуха,
удаляемого этой системой, L = 50 м3/ч.
4.6. Расчет системы вытяжной естественной вентиляции.
Рассмотрим расчет системы вентиляции, обслуживающей помещения санузлов. Taк
как стены здания кирпичные предусматриваем размещение каналов во внутренних
капитальных стенах и обозначаем на планах этажа. Вычерчиваем аксонометрическую
схему, нумеруем участки, проставляем строительные отметки элементов вентсистемы,
указываем расходы воздуха и длины участков. Расход воздуха в вертикальных каналах
равны расчетному воздухообмену, в горизонтальном сборном воздуховоде расход воздуха
участках увеличивается по мере присоединения вертикальных каналов.
Определяем ориентировочную площадь сечения на участке 1-2 по формуле (26):
~
f 
50
 0,0198
3600  0,7
м2.
Принимаем канал размерами 140х140 мм с площадью сечения ƒ = 0,0196 м2.
~
Подбираем жалюзийные решетки, при условии, что fжр=0,7 f .
ƒжр = 0,7  0,0196 = 0,0137 м2.
Принимаем решетки размером 165х165 мм фирмы Dospel (www.dospel.com)
90х240Z. Согласно графиков Dospel, перепад давления в решётке при расходе 50 м3/ч
составит 1,7 Па.
Определяем фактическую скорость воздуха по формуле (27)
V
50
 0,71
3600  0,0196
м/с
Определяем эквивалентный диаметр участка по формуле (28)
dэ = 2 140  140/(140 + 140) =140 мм ,
46
Рис. 3. Расчётная схема системы вытяжной вентиляции.
Размеры сборного канала на чердаке принимаем 270х270 мм.
По прил. 8 для скорости V=0,71 м/с и диаметре dэ = 140 мм определяем удельные
потери давления на трение R = 0,08035 Па/м и динамическое давление hω = 0,31 Па.
Определяем потери давления в местных сопротивлениях, используя прил. 9. На
участке 1-2 имеются следующие местные сопротивления: жалюзийная решетка; квадратное
колено c углом поворота 90° (2 шт.) ξ = 1,2; внезапное расширение ξ = 0,26; тройник
прямой 900 вытяжной на проход в точке 2. Для определения к.м.с. тройника задаемся
47
сечением сборного воздуховода, расположенного на чердаке; aхb = 200х200 мм, площадь
сечения f = 0,04 м2. Сечение вертикальных каналов на участках 6-2, 7-3, очевидно, равно
сечению канала на участке 1-2: aхb = 140х140 мм; f = 0,0196 м2. Таким образом, используя
прил. 9, находим:
L0/Lc= 50/100 = 0,5; F0/Fn = 0,0196/0,04 = 0,49,
отсюда ξ = 1,5.
Сумма к.м.с. на участке 1-2 Σξ = 2∙1,2 + 1,5 + 0,26 = 4,16. Для наглядности рекомендуется
составить ведомость местных сопротивлений для всех участков системы.
По прил. 10 определяем поправку на шероховатость материала воздуховода. Для
кирпичного воздуховода при скорости движения воздуха V = 0,71 м/с, интерполируя,
получим β = 1,37.
Определяем расчетные потери давления на участке 1-2 по формуле (29), значения R
принимаем по номограмме прил. 8.
∆р = 0,118  9,6  1,37 + 4,16  0,31+1,7(ж.р.) = 4,54 Па
Аналогично определяется потери давления на других участках данной ветви: 2-3, 3-4, 4-6.
Результаты расчета представляются в табличной форме. Суммарные потери давления по
участкам данной ветви (от точки 1 до точки 5) Σ∆p = 6,33 Па.
Расчетная плотность внутреннего воздуха определяется по формуле (31), причем в
качестве
температуры
внутреннего
воздуха
принимаем
среднюю
нормируемую
температуру ванных и туалетов:
tp 
в 
19  19
 19
2
353
 1,21
273  19
o
C
кг / м 3
Вычисляем располагаемое давление
∆Pе = (14,2 – 2,3)9,8(1,27 – 1,21) = 6,997 Па
где 14,2-2,3 – разность отметок; 1,27 – плотность воздуха при 5 С.
Коэффициент запаса α = 7,00/6,33 = 1,11. Поскольку коэффициент запаса должен быть
в диапазоне 1,1– 1,15, то условие выполнено.
Аналогично выполняется расчет других ветвей системы: ветви, объединяющей
участки 6-2, 2-3, 3-4, 4-5; ветви, объединяющей участки 7-3, 3-4, 4-5; ветви с участками 8-4,
4-5.
Для последней ветви естественное располагаемое давление составляет 2,237 Па,
суммарные потери давления 2,07 Па, коэффициент запаса равен 1,08. Для выполнения
48
условия (32) приходится увеличивать сечение вертикального канала и устанавливать
вентрешётку DL/ 140х210 RW с перепадом давления 0,6 Па.
Расчеты всех ветвей системы сводится в таблицу.
Для
вентиляционной
системы
кухни
расчет
выполняется
в
той
последовательности.
Ведомость местных сопротивлений системы В-2
№ участка
Характеристика сопротивлений
Колено квадратное, 2 шт.
Тройник проходной в т.2
Внезапное расширение
Итого по участку
Учтено потерей
давления
1,2
1,5
0,26
4,16
2-3
Тройник в т.3 проходной
0,8
3-4
Тройник в т.4 проходной
0,5
4-5
Колено квадратное
Вытяжная шахта с зонтом
Итого по участку
1,2
1,3
2,5
8-4
Жалюзийная решетка
Учтено потерей
давления
1,2
0,3
1,5
1-2
Жалюзийная решетка
Коэффициент ξ
Колено квадратное
Тройник в ответвлении в т.4
Итого по участку
и т.д.
же
49
0,7
0,7
0,7
1,0
0,0198
0,0397
0,0595
0,0556
0,0196
0,0378
0,0532
0,0729
0,71
0,73
0,78
0,76
140х140
140х270
140х380
270х270
140
184
205
270
8 – 4 1,2
4–5
0,7
0,0198 0,0378 0,37 140х270 184
Действительная
ƒ, м2
14
15
1,29
0,26
0,19
0,9
1,7
1,37 1,5 0,078 0,053 0,12
0,6
10
0,118 1,37
0,1
1,37
0,12 1,39
0,085 1,385
0,032
11
12
13
4,16
0,8
0,5
2,5
0,31
0,33
0,38
0,36
1,552
0,041
0,05
0,341
Примечание
На участке ∆p
9,6
0,3
0,3
2,9
В жалюзийной решётке,
Па, (по каталогу
производителя)
1–2
2–3
3–4
4–5
9
В местных
сопротивлениях Σhw
8
На трение Rlβ
7
Динамический
нпор h, Па
6
Сумма к.м.с. Σ ξ
5
Потери давления, Па
Коэффициент
шероховатости β
4
Сечение
канала
axb, мм
Эквивалентный
даметр dэ, мм
3
Действительная скорость
воздуха, м/с
2
Ориентировочная ƒ, м2
Ориентир. скорость воздуха
V, м/с
1
№ участка
Длина участка l, м
Площадь
Удельные потери давления
R, Па/м
Расчет воздуховодов
16
4,54
0,31
0,24
1,24
6,33
0,77
1,24
2,11
17
∆Ре=7,004 Па
α=1,11 (от 1,1
до 1,15)
∆Ре=2,237 Па
α=1,11 (от 1,1
до 1,15)
50
ЛИТЕРАТУРА
1.
СНиП 23-01-99*. Сторительная климатология. М.: Стройиздат, 1999 — 68с.
2.
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.
3.
СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания.
4.
СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
5.
Тихомиров К.В. Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция:
Учеб. для вузов. М.: Стройиздат, 1991 – 48 С.
6.
Внутренние санитарно-технические устройства: В З.ч. 1. Отопление/ Под ред.
И.Г. Староверова и Ю.И. Шмяжера- M.: Стройиздат, 1990 – 344с. — (Справочник
проектировщика).
7.
Внутренние санитарно- технические устройства: В 3ч. Вентиляция и
кондиционирование воздуха. Кн. 2 /Под ред. Н.Н.Павлова и Ю.И. Шиллера. — М.:
Стройиздат, 1992. — 416с. (Справочник проектировщика).
8. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в
помещениях.
9. Богословский В.Н., Сканави А.Н. Отопление: Учеб. для вузов. – М.: Стройиздат, 1991. –
735 с.: ил.
51
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Планы типовых этажей секций жилых зданий для выбора вариантов зданий.
План №1.
План №2.
52
План №3.
План №4.
53
План №5.
План №6.
54
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Климатические характеристики районов застройки. [1]
Средняя
Средняя темпепродолжительУсловия
ратура, С
ность, сут, пеОриен- Этажность эксплуа- Средняя температура, С,
периода со
риода со средтация
здания/
тации
средней
обеспеченностью 0,92
ней суточной
Город
главного № плана
огражсуточной
температурой температурой
фасада
дающих
воздуха ниже воздуха ниже
конструк- наиболее
наиболее
или равной 8
или равной 8
ций
холодных
холодной
суток
пятидневки
С по [1].
С по [1].
1
2
3
4
5
6
7
8
9
191
-1,9
Белгород
Ю
4/2
А
-28
-23
0
167
-1,2
Астрахань
С
3/1
А
-26
-23
1
253
-4,4
Архангельск
С
4/6
А
-37
-31
2
231
-4,1
Вологда
В
5/3
Б
-36
-31
3
240
-8,5
Иркутск
З
3/4
А
-39
-37
4*
193
1,1
Калининград
СВ
4/5
Б
-22
-19
5
210
-2,9
Калуга
СЗ
5/6
Б
-31
-27
6
216
-7,7
Курган
ЮВ
3/2
А
-41
-37
7
288
-7,1
Магадан
ЮЗ
4/3
Б
-32
-29
8
230
-8,7
Новосибирск
С
5/4
А
-42
-39
9
229
-5,9
Пермь
Ю
3/5
Б
-39
-35
10
196
-3,9
Владивосток
В
4/6
Б
-26
-24
11
171
-0,4
Ростов-наЗ
5/1
А
-27
-22
Дону
12
168
0,9
Ставрополь
СВ
3/2
Б
-23
-19
13
201
-3,7
Тамбов
СЗ
4/3
А
-32
-28
14
236
-8,4
Томск
ЮВ
5/4
Б
-44
-40
15
211
-9,3
Хабаровск
ЮЗ
3/5
Б
-34
-31
16
218
-6,5
Челябинск
С
4/6
А
-38
-34
17
217
-4,9
Чебоксары
В
5/7
Б
-35
-32
18
208
-3,5
Рязань
З
3/8
Б
-33
-27
* Согласно ТСН 23-314-2000 Расчётная температура внутреннего воздуха для:
- жилых помещений - +20 оС;
- кухонь - +20 оС;
- ванных комнат - + 25 оС;
- туалетов - + 19 оС.
Номер
варианта
55
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций (по [2]).
I. Бетоны и растворы
А. Бетоны на
природных плотных
заполнителях
1. Железобетон
2. Бетон на гравии или
щебне из природного
камня
Б. Бетоны на природных
пористых заполнителях
3. Туфобетон
4.

5.

6.

7. Пемзобетон
8.

9.

10.

11.

12. Бетон на
вулканическом шлаке
13. То же
14. 
15. 
16. 
В. Бетоны на
искусственных
пористых заполнителях
17. Керамзитобетон на
керамзитовом песке и
керамзитопенобетон
18. То же
19. 
20. 
21. 
22. 
23. 
24. 
25. Керамзитобетон на
кварцевом песке с
поризацией
26. То же
27. 
28. Керамзитобетон на
перлитовом песке
29. То же
30. Шунгизитобетон
31. 
32. 
Удельная
теплоёмкость со,
кДж/(кг∙оС)
Коэффициент
теплопроводност
и λо, Вт/(м∙оС)
Материал
Плотность п,
кг/м3
Характеристики
материала в сухом
состоянии
Расчётное
массовое
отношение
влаги в
материале
(при
условиях
эксплуатации по
прил. 2[2])
w, %
А
Б
Расчётные коэффициенты (при условиях
эксплуатации по прил. 2 [2])
теплопроводности λ,
Вт/(м∙оС)
теплоусвоени
я (при
периоде 24 ч)
S, Вт/(м∙оС)
паропроницаемости μ,
мг/(м∙ч∙
Па)
А
Б
А
Б
А,Б
2500
2400
0,84
0,84
1,69
1,51
2
2
3
3
1,92
1,74
2,04
1,86
17,98
16,77
18,95
17,88
0,03
0,03
1800
1600
1400
1200
1600
1400
1200
1000
800
1600
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,64
0,52
0,41
0,29
0,52
0,42
0,34
0,26
0,19
0,52
7
7
7
7
4
4
4
4
4
7
10
10
10
10
6
6
6
6
6
10
0,87
0,70
0,52
0,41
0,6:
0,49
0,40
0,30
0,22
0,64
0,99
0,81
0,58
0,47
0,68
0,54
0,43
0,34
0,26
0,70
11,38
9,62
7,76
6,38
8,54
7,10
5,94
4,69
3,60
9,20
12,79
10,91
8,63
7,20
9,30
7,76
6,41
5,20
4,07
10,14
0,090
0,11
0,11
0,12
0,075
0,083
0,098
0,11
0,12
0,075
1400
1200
1000
800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,41
0,33
0,24
0,20
7
7
7
7
10
10
10
10
0,52
0,41
0,29
0,23
0,58
0,47
0,35
0,29
7,76
6,38
4,90
3,90
8,63
7,20
5,67
4,61
0,083
0,090
0,098
0,11
1800
0,84
0,66
5
10
0,80
0,92
10,50
12,33
0,090
1600
1400
1200
1000
800
600
500
1200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,58
0,47
0,36
0,27
0,21
0,16
0,14
0,41
5
5
5
5
5
5
5
4
10
10
10
10
10
10
10
8
0,67
0,56
0,44
0,33
0,24
0,20
0,17
0,52
0,79
0,65
0,52
0,41
0,31
0,26
0,23
0,58
9,06
7,75
6,36
5,03
3,83
3,03
2,55
6,77
10,77
9,14
7,57
6,13
4,77
3,78
3,25
7,72
0,090
0,098
0,11
0,14
0,19
0,26
0,30
0,075
1000
800
1000
0,84
0,84
0,84
0,33
0,23
0,28
4
4
9
8
8
13
0,41
0,29
0,35
0,47
0,35
0,41
5,49
4,13
5,57
6,35
4,90
6,43
0,075
0,075
0,15
800
1400
1200
1000
0,84
0,84
0,84
0,84
0,22
0,49
0,36
0,27
9
4
4
4
13
7
7
7
0,29
0,56
0,44
0,33
0,35
0,64
0,50
0,38
4,54
7,59
6,23
4,92
5,32
8,60
7,04
5,60
0,17
0,098
0,11
0,14
56
33. Перлитобетон
34. 
35. 
36. 
37. Шлакопемзобетон
(термозитобетон)
38. То же
39. 
40. 
41. 
42. Шлакопемзопено- и
шлакопемзогазобетон
43. То же
44. 
45. 
46. 
47. Бетон на доменных
гранулированных
шлаках
48. То же
49. 
50. 
51. Аглопоритобетоны
на топливных
(котельных) шлаках
52. То же
53. 
54. 
55. 
56. Бетон на зольном
гравии
57. То же
58. 
59. Вермикулетобетон
60. 
61. 
62. 
Г. Бетоны ячеистые
63. Газо- и пенобетон,
газо- и пеносиликат
64. То же
65. 
66. 
67. 
68. Газо- и
пенозолобетон
69. То же
70. 
Д. Цементные,
известковые и гипсовые
растворы
71. Цементно-песчаный
72. Сложный (песок,
известь, цемент)
73. Известковопесчаный
74. Цементношлаковый
75. 
76. Цементноперлитовый
77. 
78. Гипсо-перлитовый
79. Поризованный
1200
1000
800
600
1800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,29
0,22
0,16
0,12
0,52
10
10
10
10
5
15
15
15
15
8
0,44
0,33
0,27
0,19
0,63
0,50
0,38
0,33
0,23
0,76
6,96
5,50
4,45
3,24
9,32
8,01
6,38
5,32
3,84
10,83
0,15
0,19
0,26
0,30
0,075
1600
1400
1200
1000
1600
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,41
0,35
0,29
0,23
0,47
5
5
5
5
8
8
8
8
8
11
0,52
0,44
0,37
0,31
0,63
0,63
0,52
0,44
0,37
0,70
7,98
6,87
5,83
4,87
9,29
9,29
7,90
6,73
5,63
10,31
0,090
0,098
0,11
0,11
0,09
1400
1200
1000
800
1800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,35
0,29
0,23
0,17
0,58
8
8
8
8
5
11
11
11
11
8
0,52
0,41
0,35
0,29
0,70
0,58
0,47
0,41
0,35
0,81
7,90
6,49
5,48
4,46
9,82
8,78
7,31
6,24
5,15
11,18
0,098
0,11
0,11
0,13
0,083
1600
1400
1200
1800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,47
0,41
0,35
0,70
5
5
5
5
8
8
8
8
0,58
0,52
0,47
0,85
0,64
0,58
0,52
0,93
8,43
7,46
6,57
10,82
9,37
8,34
7,31
11,90
0,09
0,098
0,11
0,075
1600
1400
1200
1000
1400
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,58
0,47
0,35
0,29
0,47
5
5
5
5
5
8
8
8
8
8
0,72
0,59
0,48
0,38
0,52
0,78
0,65
0,54
0,44
0,58
9,39
7,92
6,64
5,39
7,46
10,34
8,83
7,45
6,14
8,34
0,083
0,09
0,11
0,14
0,09
1200
1000
800
600
400
300
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,35
0,24
0,21
0,14
0,09
0,08
5
5
8
8
8
8
8
8
13
13
13
13
0,41
0,30
0,23
0,16
0,11
0,09
0,47
0,35
0,26
0,17
0,13
0,11
6,14
4,79
3,97
2,87
1,94
1,52
6,95
5,48
4,58
3,21
2,29
1,83
0,11
0,12
0,15
0,19
0,23
1000
0,84
0,29
10
15
0,41
0,47
6,13
7,09
0,11
800
600
400
300
1200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,21
0,14
0,11
0,08
0,29
10
8
8
8
15
15
12
12
12
22
0,33
0,22
0,14
0,11
0,52
0,37
0,26
0,15
0,13
0,58
4,92
3,36
2,19
1,68
8,17
5,63
3,91
2,42
1,95
9,46
0,14
0,17
0,23
0,26
0,075
1000
800
0,84
0,84
0,23
0,17
15
15
22
22
0,44
0,35
0,59
0,41
6,86
5,48
8,01
6,49
0,098
0,12
1800
1700
0,84
0,84
0,58
0,52
2
2
4
4
0,76
0,70
0,93
0,87
9,60
8,95
11,09
10,42
0,09
0,098
1600
0,84
0,47
2
4
0,70
0,81
8,69
9,76
0,12
1400
0,84
0,41
2
4
0,52
0,64
7,00
8,11
0,11
1200
1000
0,84
0,84
0,35
0,21
2
7
4
12
0,47
0,26
0,58
0,30
6,16
4,64
7,15
5,42
0,14
0,15
800
600
500
0,84
0,84
0,84
0,16
0,14
0,12
7
10
6
12
15
10
0,21
0,19
0,15
0,26
0,23
0,19
,73
3,24
2,44
4,51
3,84
2,95
0,16
0,17
0,43
57
гипсоперлитовый
80. То же
81. Плиты из гипса
82. То же
83. Листы гипсовые
обшивочные
(сухаяштукатурка)
II. Кирпичная кладка
и облицовка
природным камнем
А. Кирпичная кладка из
сплошного кирпича
84. Глиняного
обыкновенного (ГОСТ
530-80) на цементнопесчаном растворе
85. Глиняного
обыкновенного на
цементно-шлаковом
растворе
86. Глиняного
обыкновенного на
цементно-перлитовом
растворе
87. Силикатного (ГОСТ
379-79) на цементнопесчаном растворе
88. Трепельного (ГОСТ
648-73) на цементнопесчаном растворе
89. То же
90. Шлакового на
цементно-песчаном
растворе
Б. Кирпичная кладка из
кирпича керамического
и силикатного
пустотного
91. Керамического
плотностью 1400 кг/м3
(брутто) на цементнопесчаном растворе
92. Керамического
пустотного плотностью
1300 кг/м3 (брутто) на
цементно-песчаном
растворе
93. Керамического
пустотного плотностью
1000 кг/м3 (брутто) на
цементно-песчаном
растворе
94. Силикатного
одиннадцати пустотного
на цементно-песчаном
растворе
95. Силикатного
четырнадцатипустот
ного на цементнопесчаном растворе
В. Облицовка
природным камнем
96. Гранит, гнейс и
базальт
97. Мрамор
98. Известняк
99.

400
1200
1000
800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,09
0,35
0,23
0,15
6
4
4
4
10
6
6
6
0,13
0,41
0,29
0,19
0,15
0,47
0,35
0,21
2,03
6,01
4,62
3,34
2,35
6,70
5,28
3,66
0,53
0,098
0,11
0,075
1800
0,88
0,56
1
2
0,70
0,81
9,20
10,12
0,11
1700
0,88
0,52
1,5
3
0,64
0,76
8,64
9,70
0,12
1600
0,88
0,47
2
4
0,58
0,70
8,08
9,23
0,15
1800
0,88
0,70
2
4
0,76
0,87
9,77
10,90
0,11
1200
0,88
0,35
2
4
0,47
0,52
6,26
6,49
0,19
1000
1500
0,88
0,88
0,29
0,52
2
1,5
4
3
0,41
0,64
0,47
0,70
5,35
8,12
5,96
8,76
0,23
0,11
1600
0,88
0,47
1
2
0,58
0,64
7,91
8,48
0,14
1400
0,88
0,41
1
2
0,52
0,58
7,01
7,56
0,16
1200
0,88
0,35
1
2
0,47
0,52
6,16
6,62
0,17
1500
0,88
0,64
2
4
0,70
0,81
8,59
9,63
0,13
1400
0,88
0,52
2
4
0,64
0,76
7,93
9,01
0,14
2800
0,88
3,49
0
0
3,49
3,49
25,04
25,04
0,008
2800
2000
1800
0,88
0,88
0,88
2,91
0,93
0,70
0
2
2
0
3
3
2,91
1,16
0,93
2,91
1,28
1,05
22,86
12,77
10,85
22,86
13,70
11,77
0,008
0,06
0,075
58
100. 
101. 
102. Туф
103. 
104. 
105. 
106. 
107. 
III. Дерево, изделия из
него и других
природных
органических
материалов
108. Сосна и ель
поперек волокон (ГОСТ
8486-66, ГОСТ 9463-72)
109. Сосна и ель вдоль
волокон
110. Дуб поперек
волокон (ГОСТ 946271, ГОСТ 2695-83)
111. Дуб вдоль волокон
112. Фанера клееная
(ГОСТ 3916-69)
113.Картон
облицовочный
114.Картон
строительный
многослойный (ГОСТ
4408-75)
115.Плиты древесноволокнистые и
древесно-стружечные
(ГОСТ 4598-74, ГОСТ
10632-77)
116. То же
117.

118.

119. 
120.Плиты
фибролитовые (ГОСТ
8928-81) и арболит
(ГОСТ 19222-84) на
портландцементе
121. То же
122. 
123. 
124.Плиты
камышитовые
125. То же
126.Плиты торфяные
теплоизоляционные
(ГОСТ 4861-74)
127. То же
128. Пакля
IV.
Теплоизоляционные
материалы
А. Минераловатные и
стекловолокнистые
129. Маты
минераловатные
прошивные (ГОСТ
21880-76) и на
синтетическом связующем (ГОСТ 9573-82)
1600
1400
2000
1800
1600
1400
1200
1000
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,58
0,49
0,76
0,56
0,41
0,33
0,27
0,21
2
2
3
3
3
3
3
3
3
3
5
5
5
5
5
5
0,73
0,56
0,93
0,70
0,52
0,43
0,35
0,24
0,81
0,58
1,05
0,81
0,64
0,52
0,41
0,29
9,06
7,42
11,68
9,61
7,81
6,64
5,55
4,20
9,75
7,72
12,92
10,76
9,02
7,60
6,25
4,80
0,09
0,11
0,075
0,083
0,09
0,098
0,11
0,11
500
2,30
0,09
15
20
0,14
0,18
3,87
4,54
0,06
500
2,30
0,18
15
20
0,29
0,35
5,56
6,33
0,32
700
2,30
0,10
10
15
0,18
0,23
5,00
5,86
0,05
700
600
2,30
2,30
0,23
0,12
10
10
15
13
0,35
0,15
0,41
0,18
6,9
4,22
7,83
4,73
0,30
0,02
1000
2,30
0,18
5
10
0,21
0,23
6,20
6,75
0,06
650
2,39
0,13
6
12
0,15
0,18
4,26
4,89
0,083
1000
2,30
0,15
10
12
0,23
0,29
6,75
7,70
0,12
800
600
400
200
800
2,30
2,30
2,30
2,30
2,30
0,13
0,11
0,08
0,06
0,16
10
10
10
10
10
12
12
12
12
15
0,19
0,13
0,11
0,07
0,24
0,23
0,16
0,13
0,08
0,30
5,49
3,93
2,95
1,67
6,17
6,13
4,43
3,26
1,81
7,16
0,12
0,13
0,19
0,24
0,11
600
400
300
300
2,30
2,30
2,30
2,30
0,12
0,08
0,07
0,07
10
10
10
10
15
15
15
14
0,18
0,13
0,11
0,09
0,23
0,16
0,14
0,14
4,63
3,21
2,56
2,31
5,43
3,70
2,99
2,99
0,11
0,26
0,30
0,45
200
300
2,30
2,30
0,06
0,064
10
10
15
15
0,07
0,07
0,09
0,08
1,67
2,12
1,96
2,34
0,49
0,19
200
150
2,30
2,30
0,052
0,05
15
7
20
12
0,06
0,06
0,064
0,07
1,60
1,30
1,71
1,47
0,49
0,49
125
0,84
0,056
2
5
0,064
0,07
0,73
0,82
0,30
59
130. То же
131. 
132. Плиты мягкие,
полужесткие и жесткие
минераловатные на
синтетическом и
битумном связующих
(ГОСТ 9573-82, ГОСТ
10140-80, ГОСТ 1239466)
133. То же
134. 
135. 
136. 
137. Плиты
минераловатные
повышенной жесткости
на органо-фосфатном
связующем (ТУ 21РСФСР-3-72-76)
138. Плиты полужесткие
минераловатные на
крахмальном
связующем (ТУ 400-161-74
Мосгорисполкома)
139. То же
140. Плиты из
стеклянного
штапельного волокна на
синтетическом
связующем (ГОСТ
10499-78)
141. Маты и полосы из
стеклянного волокна
прошивные (ТУ 21-2372-75)
Б. Полимерные
142. Пенополистирол
(ТУ 6-05-11-78-78)
143. То же
144. Пенополистирол
(ГОСТ 15588-70)
145. Пенопласт ПХВ-1
(ТУ 6-05-1179-75) и ПВ1 (ТУ 6-05-1158-78)
146. То же
147. Пенополиуретан
(ТУ В-56-70, ТУ 67-9875, ТУ 67-87-75)
148. То же
149. 
150. Плиты из резольноформальдегидного
пенопласта (ГОСТ
20916-75)
151. То же
152. 
153. 
154. Перлитопластбетон (ТУ 480-1-145-74)
155. То же
156.Перлитофосфогелевые изделия (ГОСТ
21500-76)
157. То же
75
50
350
0,84
0,84
0,84
0,052
0,048
0,091
2
2
2
5
5
5
0,06
0,052
0,09
0,064
0,06
0,11
0,55
0,42
1,46
0,61
0,48
1,72
0,49
0,53
0,38
300
200
100
50
200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,084
0,070
0,056
0,048
0,064
2
2
2
2
1
5
5
5
5
2
0,087
0,076
0,06
0,052
0,07
0,09
0,08
0,07
0,06
0,076
1,32
1,01
0,64
0,42
0,94
1,44
1,11
0,73
0,48
1,01
0,41
0,49
0,56
0,60
0,45
200
0,84
0,07
2
5
0,076
0,08
1,01
1,11
0,38
125
50
0,84
0,84
0,056
0,056
2
2
5
5
0,06
0,06
0,064
0,064
0,70
0,44
0,78
0,50
0,38
0,60
150
0,84
0,061
2
5
0,064
0,07
0,80
0,90
0,53
150
1,34
0,05
1
5
0,052
0,06
0,89
0,99
0,05
100
40
1,34
1,34
0,041
0,038
2
2
10
10
0,041
0,041
0,052
0,05
0,65
0,41
0,82
0,49
0,06
0,05
125
1,26
0,052
2
10
0,06
0,064
0,86
0,99
0,23
100 и
менее
80
1,26
0,041
2
10
0,05
0,052
0,68
0,80
0,23
1,47
0,041
2
5
0,05
0,05
0,67
0,70
0,05
60
40
100
1,47
1,47
1,68
0,035
0,029
0,047
2
2
5
5
5
20
0,041
0,04
0,052
0,041
0,04
0,076
0,53
0,40
0,85
0,55
0,42
1,18
0,05
0,05
0,15
75
50
40
200
1,68
1,68
1,68
1,05
0,043
0,041
0,038
0,041
5
5
5
2
20
20
20
3
0,05
0,05
0,041
0,052
0,07
0,064
0,06
0,06
0,72
0,59
0,48
0,93
0,98
0,77
0,66
1,01
0,23
0,23
0,23
0,008
100
300
1,05
1,05
0,035
0,076
2
3
3
12
0,041
0,08
0,05
0,12
0,58
1,43
0,66
2,02
0,008
0,20
200
1,05
0,064
3
12
0,07
0,09
1,10
1,43
0,23
60
В. Засыпки
158. Гравий
керамзитовый (ГОСТ
9759-83)
159. То же
160. 
161. 
162. 
163. Гравий
шунгизитовый (ГОСТ
19345-83)
164. То же
165. 
166. Щебень из
доменного шлака (ГОСТ
5578-76), шлаковой
пемзы (ГОСТ 9760-75) и
аглопорита (ГОСТ
11991-83)
167. То же
168. 
169. Щебень и песок из
перлита вспученного
(ГОСТ 10832-83)
170. То же
171. 
172. Вермикулит
вспученный (ГОСТ
12865-67)
173. То же
174. Песок для
строительных работ
(ГОСТ 8736-77)
Г. Пеностекло или
газостекло
175. Пеностекло или
газостекло (ТУ 21БССР-86-73)
176. То же
177. 
V. Материалы
кровельные,
гидроизоляционные,
облицовочные и
рулонные покрытия
для полов
А. Асбестоцементные
178. Листы
асбестоцементные
плоские (ГОСТ 1812475)
179. То же
Б. Битумные
180. Битумы нефтяные
строительные и
кровельные (ГОСТ
6617-76, ГОСТ 954874)
181. То же
182. 
183. Асфальтобетон
(ГОСТ 9128-84)
184. Изделия из
вспученного перлита на
битумном связующем
800
0,84
0,18
2
3
0,21
0,23
3,36
3,60
0,21
600
400
300
200
800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,14
0,12
0,108
0,099
0,16
2
2
2
2
2
3
3
3
3
4
0,17
0,13
0,12
0,11
0,20
0,20
0,14
0,13
0,12
0,23
2,62
1,87
1,56
1,22
3,28
2,91
1,99
1,66
1,30
3,68
0,23
0,24
0,25
0,26
0,21
600
400
800
0,84
0,84
0,84
0,13
0,11
0,18
2
2
2
4
4
3
0,16
0,13
0,21
0,20
0,14
0,26
2,54
1,87
3,36
2,97
2,03
3,83
0,22
0,23
0,21
600
400
600
0,84
0,84
0,84
0,15
1,122
0,11
2
2
1
3
3
2
0,18
0,14
0,111
0,21
0,16
0,12
2,70
1,94
2,07
2,98
2,12
2,20
0,23
0,24
0,26
400
200
200
0,84
0,84
0,84
0,076
0,064
0,076
1
1
1
2
2
3
0,087
0,076
0,09
0,09
0,08
0,11
1,50
0,99
1,08
1,56
1,04
1,24
0,30
0,34
0,23
100
1600
0,84
0,84
0,064
0,35
1
1
3
2
0,076
0,47
0,08
0,58
0,70
6,95
0,75
7,91
0,30
0,17
400
0,84
0,11
1
2
0,12
0,14
1,76
1,94
0,02
300
200
0,84
0,84
0,09
0,07
1
1
2
2
0,11
0,08
0,12
0,09
1,46
1,01
1,56
1,10
0,02
0,03
1800
0,84
0,35
2
3
0,47
0,52
7,55
8,12
0,03
1600
0,84
0,23
2
3
0,35
0,41
6,14
6,80
0,03
1400
1,68
0,27
0
0
0,27
0,27
6,80
6,80
0,008
1200
1,68
0,22
0
0
0,22
0,22
5,69
5,69
0,008
1000
2100
1,68
1,68
0,17
1,05
0
0
0
0
0,17
1,05
0,17
1,05
4,56
16,43
4,56
16,43
0,008
0,008
400
1,68
0,111
1
2
0,12
0,13
2,45
2,59
0,04
61
(ГОСТ 16136-80)
185. То же
186. Рубероид (ГОСТ
10923-82), пергамин
(ГОСТ 2697-83), толь
(ГОСТ 10999-76)
В. Линолеумы
187. Линолеум
поливинилхлоридный
многослойный (ГОСТ
14632-79)
188. То же
189. Линолеум
поливинилхлоридный
на тканевой подоснове
(ГОСТ 7251-77)
190. То же
191. 
VI. Металлы и стекло
192. Сталь стержневая
арматурная (ГОСТ
10884-81)
193. Чугун
194. Алюминий (ГОСТ
22233-83)
195. Медь (ГОСТ 85978)
196. Стекло оконное
(ГОСТ 111-78)
300
600
1,68
1,68
0,067
0,17
1
0
2
0
0,09
0,17
0,099
0,17
1,84
3,53
1,95
3,53
0,04
См. прил.
11
1800
1,47
0,38
0
0
0,38
0,38
8,56
8,56
0,002
1600
1800
1,47
1,47
0,33
0,35
0
0
0
0
0,33
0,35
0,33
0,35
7,52
8,22
7,52
8,22
0,002
0,002
1600
1400
1,47
1,47
0,29
0,23
0
0
0
0
0,29
0,23
0,29
0,23
7,05
5,87
7,05
5,87
0,002
0,002
7850
0,482
58
0
0
58
58
126,5
126,5
0
7200
2600
0,482
0,84
50
221
0
0
0
0
50
221
50
221
112,5
187,6
112,5
187,6
0
0
8500
0,42
407
0
0
407
407
326
326
0
2500
0,84
0,76
0
0
0,76
0,76
10,79
10,79
0
Примечания: 1. Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч) материала
в конструкции вычислены по формуле s = 0,27
  o c o  0,0419w  , где , о, со, w принимают
по соответствующим графам настоящего приложения. 2. Характеристики материалов в сухом
состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале w, %, равном нулю.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Сопротивление теплопередачи окон и балконных дверей
Заполнение светового проёма
1. Одинарное остекление в раздельных переплётах
2. Двойное остекление в деревянных спаренных переплётах
3. Двойное остекление в деревянных раздельных переплётах
4. Тройное остекление в в деревянных раздельно-спаренных
переплётах
Сопротивление
теплопередаче
R0 , м2OC/вт
0,18
0,39
0,42
0,55
62
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Основные условные графические изображения и обозначения элементов
систем отопления и вентиляции [5].
Элемент конструкции
Теплопровод горячей воды для отопления:
подающий
обратный
Перекрещивание трубопроводов без
взаимного пересечения
Кран проходной
Выпуск воздуха в атмосферу
Тройник с пробкой
Радиатор, панель отопительная
Воздуховод круглого сечения
Воздуховод прямоугольного сечения
Шахта для выброса воздуха
Отверстие или решётка для забора воздуха
Обозначение
Т1
Т2
63
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Основные технические данные некоторых отопительных приборов
Наименование,
тип и марка
прибора
Радиаторы
чугунные
секционные:
МС-140-108
МС-140-98
МС-90-108
М-90
Конвекторы
без кожуха
типа «Аккорд»
КА-0,336
КА-0,448
КА-0,56
КА-0,672
КА-0,784
КА-0,896
КА-1,008
КА-1,120
Площадь
поверхност
и нагрева
секции, f1,
м2
Номинальная
плотность
теплового
потока,
qном , Вт/м2
Схема
присоеди
нения
прибора
Сверху
вниз
0,244
0,240
0,187
0,2
758
725
802
700
0,98
1,3
1,63
1,96
2,28
2,61
2,94
3,26
343
345
344
343
344
343
343
344
1,95
2,60
3,25
3,90
4,56
5,19
5,85
6,50
318
317
317
317
317
317
317
317
Снизу
вверх
Снизу
вниз
Любая
К2А-0,621
К2А-0,823
К2А-1,030
К2А-1,237
К2А-1,445
К2А-1,646
К2А-1,854
К2А-2,061
Расход
теплонос
ителя
через
прибор
Gпр , кг/с
Показатели степени и
коэффициент в
формуле (16)
n
p
Cпр
0,005-0,014
0,015-0,149
0,15-0,25
0,005-0,017
0,018-0,25
0,005-0,032
0,033-0,25
0,3
0,3
0,3
0,25
0,25
0,15
0,15
0,002
0
0,01
0,12
0,04
0,08
0
1,039
1
0,996
1,113
0,97
1,092
1,0
0,21-0,25
0,2
0,03
1
64
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Теплоотдача открыто проложенных вертикальных и горизонтальных трубопроводов
систем водяного отопления.
Теплоотдача 1 м трубы, Вт/м, при условном диаметре, мм
tвх-tр ,
С
Вертик.
qв
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
38
39
41
44
45
47
50
52
55
56
59
61
64
66
68
71
73
75
78
81
15
Горизонт.
qг
50
52
56
58
60
63
66
69
71
74
77
80
82
86
89
92
94
98
101
102
Вертик.
qв
47
50
52
54
57
59
63
65
67
70
74
77
80
83
86
88
92
94
98
101
20
Горизонт.
qг
60
64
66
70
73
77
80
83
86
89
93
96
100
103
107
109
114
117
121
125
Вертик.
qв
25
Горизонт.
qг
59
62
65
68
72
74
78
81
85
88
93
96
100
103
107
110
114
119
122
125
73
76
80
85
86
92
96
100
104
108
113
116
121
125
128
134
138
143
146
151
65
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Расчет металлических воздуховодов круглого сечения (первая строка — количество
воздуха, м3/ч, вторая строка — потери давления на трение
на 1м длины воздуховода, Па) [7].
Скорость
движения
воздуха
V м/с
0,3
ДинаДиаметр воздуховода, dэ мм
мическое
давле100 110 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
400
ние
hw ,
Па
11,2
13,3
16,6
21,7
27,5
33,9
42,9
53
66
84
107
136
0,05 8,4
0,0290 0,0245 0,0200 0,0200 0,0098 0,0098 0,0098 0,0098 0,0078 0,0068 0,0059 0,0049 0,0049
11,3
14,5
17,7
22,1
28,9
36,6
45,2
57,2
71
89
112
142
181
0,0390 0,0390 0,0290 0,0290 0,0200 0,0200 0,0200 0,0200 0,0098 0,0098 0,0098 0,0068 0,0076
0,4
0,09
0,5
0,1
15
17
20
0,0520 0,0490 0,473
0,6
0,2
17
20
27
33
45
55
70
85
105
135
170
251
270
0,0824 0,0755 0,0650 0,0564 0,0478 0,0412 0,0360 0,0310 0,0273 0,0273 0,0205 0,0176 0,0152
0,7
0,3
20
25
30
40
50
65
80
100
125
155
0,1130 0,0999 0,0552 0,0789 0,0625 0,0540 0,0473 0,0408 0,0358 0,031
0,8
0,4
23
27
35
45
60
75
90
115
140
175
225
265
360
0,1420 0,1260 0,1080 0,0934 0,0790 0,0682 0,0596 0,0616 0,0452 0,0393 0,0399 0,0292 0,0251
0,9
0,5
25
30
40
50
65
80
100
130
160
200
250
320
410
0,1750 0,1550 0,1320 0,1150 0,0970 0,0838 0,0735 0,0556 0,0556 0,0462 0,0416 0,0359 0,0309
1,0
0,6
28
35
45
55
70
90
115
145
175
220
280
0,2060 0,1860 0,1590 0,1360 0,1170 0,1000 0,0830 0,0762 0,0666 0,0580 0,05
1.2
0,9
35
40
55
65
85
110
135
170
0,2890 0,2570 0,2190 0,1900 0,1610 0,1390 0,1220 0.105
210
0,092
265
335
430
545
0,0798 0,0689 0,0593 0,0511
1,4
1,2
40
0,379
50
0,336
60
0.286
80
0,249
100
0,210
130
0,182
160
0,159
200
0,137
245
0,120
310
0,105
390
500
0,0902 0,077
1,6
1,5
45
0,478
56
0,425
70
0,362
90
0,314
115
0,286
145
0,239
1?0
0,201
230
0,144
285
0,152
355
0,132
450
0,114
30
35
45
56
70
90
110
140
180
225
0,0040 0,0347 0,0300 0,0263 0,0227 0,0199 0,0172 0,0148 0,0123 0,011
195
245
0,0268 0,023
315
0,0199
355
430
0,0431 0,037
635
0,0699
570
725
0,0981 0,0845
66
67
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Коэффициенты местных сопротивлений некоторых фасонных
частей воздуховодов [5, 7]
Местное
сопротивление
Эскиз
Коэффициент местного сопротивления
1
2
3
Внезапное
расширение
ξ =(1- f/F)2
Внезапное
сужение
ξ =0,5(1- f/F)
R
Отводы круглые,
квадратные и
прямоугольные
Вытяжная шахта
с диффузором
Вытяжная шахта
с зонтом
Колено
круглое,
квадратное и
прямоугольное
Коллектор
круглый

d
d
α : 30 : 45 : 60 : 90 : 130
R/d=1
ξ: 0,09 : 0,13 : 0,16 : 0,21 : 0,25
R/a=2
ξ: 0,07 : 0,09: 0,12 : 0,15 : 0,18
Для прямоугольных отводов необходимо
умножить на коэффициент С
b/a:0,25: 0,5 : 1 : 1,5: 2
c:1,3 : 1,17: 1 :0,9 : 0,85
••
tf <0.8
0,6:0,9:
0.61t 0.6
H/d:
0,3:t 0.65:
0,4: 0,6:
t 0,8: 0,65: 0,6: 0,6: 0,6
ξ:
• • ^.1.3
<< t 30 ! 45 : £0 : <Х) С .'0,16: 0,32;. 0.&6 :
1,2
ξ =1,3
:Для
колен умножить ' на
α: 30:иряыоугольмых
45: 60: 90
С
l I1,2
: 1.5
ξ: ^tO.Zb:
0,16: 0,32:0^5
0,56:
'.С :I.I : 1.07: I : O.S5
Для
• прямоугольных колен умножить на С
•B/a: 0,25: 0,65: 1: 1,5
«C:>1,1: 1,07: 1: 0,95
ξ = 0,64
68
Окончание прил.9
1
2
3
Тройник под углом 90° на F0/ Значение ξ0 (в числителе), ξn (в знаменателе) при Lо/Lc
вытяжке воздуха
Fn
0,1
0,2
0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Fп, Yп, Lп
Fc, Yc, Lc
0,3
0,2
0,9
0,5
1
0,9
1
1,5
1
2,5
1
4,4
1
8,4
1
80
1
-1,7
0,2 0,2
0,6
0,4
1
0,8
1
1,3
1
2,1
1
3,7
1
1
1
7,1 16,7 69
1
-2,4
0,4 0,2
-0,6
0,4
0,7
0,6
1
1
1,1
1,6
1,1
2,8
1,1 1,1 1,1 1,1
5,2 12,3 51
0,6
-21
0,2
-2,7
0,4
0,1
0,6
0,9
0,8
1,1
1,3
1
2,2
1,2
4,1
1,2
9,5
1,2 1,2
39
0,8
-37
0,8
-5,5
0,4
-0,7
0,5
0,6
0,7
1,1
1,1
1,2
1,8
1,3
3,3
1,3
7,6
1,2 1,3
31
1
-50
0,3
-8,8
0,4
-1,7
0,5
0,3
0,7
1,1
1
1,3
1,6
1,3
2,8
1,3
6,3
1,3 1,3
2,5
Вход с поворотом
потока воздуха (в отверстие с острыми краями)
Fo, Yo, Lo
0,1
Щель в конце
воздуховода
ξ=2
жалюзийная
решетка
1
20
69
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Значения коэффициентов шероховатости β
Скорость
движения
воздуха, м/с
0,4
0,8
1,2
1,6
2,0
2,4
3
4
Материал воздуховода
шлакогипс
шлакобетон
1,08
1,13
1,18
1,22
1,25
1,28
1,32
1,37
1,11
1,19
1,25
1,31
1,35
1,38
1,43
1,49
кирпич
1,25
1,4
1,5
1,58
1,65
1,0
1,7
1,86
штукатурка по сетке
1,48
1,69
1,84
1,95
2,04
2,11
2,2
2,32