Госстрой СССР Союзметаллостройниипроект Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и

Госстрой СССР
Союзметаллостройниипроект
Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и
проектный институт строительных металлоконструкций имени Н.П.
Мельникова
ЦНИИПРОЕКТСТАЛЬКОНСТРУКЦИЯ им. Мельникова
УТВЕРЖДАЮ:
Директор института
________ В.В. Кузнецов
10 марта 1986 г.
РУКОВОДСТВО
ПО ПОДБОРУ СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ
СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Часть 3
Москва. 1983
СОДЕРЖАНИЕ
КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
1. КОЛОННЫ
Классификация колонн
Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям
Компоновка сечений
Подбор сечений элементов колонн
Оголовок колонны
Опорные столики
Подкрановые консоли
Подкрановые траверсы
Проем в стенке колонны для прохода
Базы колонн
Вертикальные связи по колоннам
2. ФАХВЕРК
Схемы фахверка
Нагрузки и расчет элементов фахверка.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ
8240-72
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Данные для расчета баз колонн
ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Базы центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 без
траверс
ПРИЛОЖЕНИЕ 5 Базы центрально-сжатых колонн из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72
ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения
ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Базы колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 с траверсами
ЛИТЕРАТУРА
Руководство по подбору сечений элементов строительных стальных
конструкций, часть 3. ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1988.
В Руководстве приведены данные по расчету колонн одноэтажных
промышленных зданий и вспомогательные таблицы по подбору сечений.
В составлении Руководства принимали участие инженеры П.И. Суздалов руководитель работы, Р.А. Бычков, С.Д. Курина, Л.Б. Музыкантская
(ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова) и канд. техн. наук В.Б.
Барский (Укрниипроектстальконструкция).
Руководство предназначено для инженерно-технических работников
проектных организаций.
КОЛОННЫ И ФАХВЕРКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ
1. КОЛОННЫ
Классификация колонн
1.1. Стальные колонны могут быть трех типов: постоянного по высоте
колонны сечения, ступенчатые и раздельные.
Колонны постоянного по высоте сечения (т.е. без изменения габарита
сечения, но при этом площадь сечения колонны может меняться по высоте
колонны в зависимости от расчетных усилий) применяются:
в зданиях без мостовых кранов;
в зданиях с кранами с опиранием подкрановых балок на консоли;
в многоэтажных зданиях;
в рабочих площадках и фахверке зданий.
Колонны
ступенчатые
являются
наиболее
рациональными
в
производственных зданиях с кранами грузоподъемностью более 20 т. Колонны
раздельного типа применяются сравнительно редко, лишь в частных случаях:
при низком расположении кранов большой грузоподъемности;
при многоярусном расположении кранов;
При реконструкции цехов (например, при увеличении числа пролетов).
По типу поперечных сечений, колонн или отдельных участки колонн могут
быть сплошностенчатыми имеющими сплошную стенку между поясами,
сквозными - в которых пояса соединены решеткой или планками.
Определение размеров колонн и привязка их к разбивочным осям
1.2. Размеры поперечных сечений колонн должны определяться:
исходя из условий обеспечения прочности, устойчивости и жесткости
колонны и всего здания;
в увязке с размещением подвижного и стационарного технологического
оборудования, габаритов приближения и пролетов мостовых кранов, наличием
проходов вдоль крановых путей
с учетом доступности для сварки как ручной, так и автоматической.
Для определения ориентировочных размеров высоту сечения колонн
рекомендуется принимать:
для колонн постоянного сечения 1/15 - 1/20 высоты колонны;
для верхней части ступенчатой колонны 1/6 - 1/10 высоты надкранового
участка;
для нижней части ступенчатых колонн 1/15 - 1/22 полной высоты колонны.
1.3. Расстояние от разбивочной оси до наружной грани крайней колонны
принимается 250 мм. При больших высотах колонн и значительных нагрузках 500 мм.
Расстояние от разбивочной оси здания до оси подкранового пути
принимается:
для кранов грузоподъемностью до 50 т при отсутствии проходов - 750 мм и
при наличии проходов вдоль крановых путей - 1000 мм;
для кранов грузоподъемностью 80 - 125 т - 1000 мм;
для кранов грузоподъемностью более 125 т - 1250 мм.
Компоновка сечений
1.4. Сечения сплошностенчатых колонн обычно выполняет из
широкополочных двутавров типа К или Ш, или сварного профиля двутаврового
симметричного сечения из толстолистовой стали. Применение колонн
двутаврового сечения с одной осью симметрии допускается, если изгибающий
момент одного знака значительно больше изгибающего момента другого знака.
Компоновка сечения должна быть такой, чтобы все поперечное сечение
колонны было включено в работу.
Сечения сквозных колонн компонуют из двух ветвей. Сечения средних
колонн - симметричные в виде широкополочных двутавров типа Б или Ш или
сварных. В крайних колоннах для облегчения крепления стеновых панелей
шатровая ветвь может быть выполнена швеллерного сечения. Соединительную
решетку рекомендуется применять двухплоскостную из одиночных уголков.
Решетка должна быть раскосная без стоек, чтобы в элементах решетки не
возникали дополнительные усилия от обжатия поясов.
Подбор сечений элементов колонн
1.5. Подбор сечений элементов колонн производится по расчетным
усилиям N, М и Q, получаемым в результате комбинации усилий от отдельных
загружений с учетом возможных для колонн в целом или отдельных элементов
неблагоприятных сочетаний нагрузок и воздействий с учетом п. 5.29 [1]. Подбор
сечений элементов колонн производится в соответствии со следующими
пунктами [1]:
а) проверка прочности пп. 5.1, 5.24, 5.25, 5.28;
б) проверка устойчивости по пп. 5.3, 5.5, 5.6, 5.26, 5.27; 5.30 - 5.35;
в) проверка местной устойчивости стенки колонны по пп. 7.16 - 7.19;
г) проверка местной устойчивости полок колонн по пп. 7.22 - 7.27;
д) определение предельной гибкости по п. 6.15;
e) определение расчетных длин колонн по пп. 6.8 - 6.13.
В табл. 1 приведены числовые значения вспомогательных коэффициентов,
имеющих частое употребление в формулах [1].
Вспомогательные материалы по подбору сечений колонн приведены
в приложениях 1 - 6.
1.6. При проверке устойчивости сквозных колонн по формулам (7) или (51)
пп. 5.3 и 5.27 [1] следует обращать внимание на следующее.
Основным допущением расчетной схемы, принятым при выводе формул табл.
7 [1] для сквозных стержней с решетками, является то, что число отсеков по
длине должно быть достаточно больше. При небольших же высотах зданий
число отсеков (участков между узлами решетки одной ветви) бывает от 2 до 5. В
этом случае колонны являются стержневыми системами типа ферм, в которых
несущая способность определяется, главным образом, устойчивостью
отдельных ветвей на участках между их закреплениями. Поскольку на колонны
действует общая продольная сжимающая сила, необходимо учесть при этом
взаимодействие отдельной ветви и всего элемента в целом при расчете его по
деформированной схеме. В этом случае для практических расчетов может быть
рекомендован следующий приближенный прием расчета.
Если гибкость отдельной ветви на участке между узлами
, то
расчетное сопротивление при проверке сквозного стержня с решетками по
формулам (7) или (51) [1] может быть принято равным φ1Ry (в правых частях
этих формул будем иметь φ1Ryγс);
здесь φ1 - коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви при ее
расчетной гибкости 0,7 λ1, Коэффициенты φ и φ1 в формулах (7) и (51) [1]
необходимо принимать соответственно по табл. 72 и 75 [1] при указанном выше
расчетном сопротивлении (φ1Ry) в зависимости от λef и
.
Таблица 1
Вспомогательные величины для расчёта сжатых и изгибаемых элементов и
функций от расчетного сопротивления стали Ry
Вспомогательные величины по пунктам СНиП II-23-81
п. 5.15; 7.3 и п.
п.
п.
п. 3.1
п. 5.81)
п. 20
п. 7.24 табл. 30
др.
5.31
7.12
7.21
3,14
0,65 0,85 2,3
0,3 0,45 0,5 0,75
Ry, мм
В,
Rs мм
кН/см2
205
210
215
220
225
230
235
240
250
260
270
280
290
310
315
320
330
335
340
345
355
360
370
119
122
125
128
130
133
136
139
145
151
157
162
168
180
183
186
191
194
197
200
206
209
215
31,7
31,3
31,0
30,6
30,3
29,9
29,6
29,3
28,7
28,1
27,6
27,1
26,7
25,8
25,6
25,4
25,0
24,8
24,6
24,4
24,1
23,9
23,6
0,0315
0,0319
0,0323
0,0326
0,0330
0,0334
0,0337
0,0341
0,0348
0,0355
0,0362
0,0368
0,0375
0,0387
0,0391
0,0394
0,0400
0,0403
0,0406
0,0409
0,0415
0,0418
0,0423
99,5
93,3
97,2
96,1
95,0
94,0
93,0
92,0
90,1
88,4
86,7
85,2
83,7
80,9
80,3
79,7
78,5
77,9
77,3
76,7
75,6
75,1
74,1
0,19
0,20
0,21
0,22
0,23
0,24
0,24
0,25
0,27
0,29
0,30
0,32
0,34
0,37
0,38
0,39
0,40
0,41
0,42
0,43
0,44
0,45
0,47
20,6
20,4
20,1
19,9
1977
19,5
19,2
19,0
18,7
18,3
18,0
17,6
17,3
16,8
16,6
16,5
16,2
16,1
16,0
15,9
15,7
15,5
15,3
26,9
26,6
26,3
26,0
25,7
25,4
25,2
24,9
24,4
23,9
23,5
23,1
22,7
21,9
21,7
21,6
21,2
21,1
20,9
20,8
20,5
20,3
20,1
72,9
72,0
71,3
70,4
69,7
68,8
68,0
67,4
65,0
64,6
63,5
62,3
61,4
59,3
58,9
58,4
57,5
57,0
56,6
56,1
55,4
55,0
54,3
9,5
9,4
9,3
9,2
9,1
9,0
8,9
8,8
8,6
8,4
8,3
8,1
8,0
7,7
7,7
7,6
7,5
7,4
7,4
7,3
7,2
7,2
7,1
14,3
14,1
13,9
13,8
13,6
13,5
13,3
13,2
12,9
12,7
12,4
12,2
12,0
11,6
11,5
11,4
11,2
11,2
11,1
11,0
10,8
10,8
10,6
15,8
15,7
15,5
15,3
15,1
15,0
14,8
14.6
14,4
14,1
13,8
13,6
13,3
12,9
12,8
12,7
12,5
12,4
12,3
12,2
12,0
12,0
11,8
23,8
23,5
23,2
23;0
22,7
22,4
22,2
22,0
21,5
21,1
20,7
20,3
20,0
19,3
19,2
19,0
18,7
18,6
18,5
18,3
18,1
17,9
17,7
2,7
85,6
84,6
83,6
82,6
81,7
80,8
79,9
79,1
77,5
76,0
74,6
73,2
72,0
69,6
69,0
68,5
67,5
67,0
66,5
66,0
65,0
64,6
63,7
375
400
515
217
232
299
23,4 0,0426 73,6
22,7 0,0440 71,3
20,0 0,0590 62,8
0,48
0,52
0,71
15,2
14,8
13,0
П р и м е ч а н и я : 1. В = 7,15·10-6 (2330 - Е/
19,9
19,3
17,0
53,8
52,2
46,0
7,0
6,8
6,0
10,5
10,2
9,0
11,7
11,3
10,0
17,6
17,0
15,0
63,3
61,3
54,0
Ry)·Ry
2. Максимальное значение Qfie = В·А (кН)
где А - площадь сквозного стержня..
При
≤ 2,5 значение φ1 принимается равным 1,0, а в интервале 2,5 < λ1 <. 3,2
- по линейной интерполяции между 1,0 и значением φ1 при
= 3,2. При этом
могут быть сняты требования п. 5.6 [1] в части ограничения гибкости отдельных
деталей между узлами (последний абзац п. 5.6 [1] на стр. 11). Естественно, что
наряду с указанной проверкой сквозных стержней с решетками,
расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, необходимо
выполнять все другие проверки, требуемые [1].
Оголовок колонны
1.7. При опирании балок, стропильных или подстропильных ферм и
подколонников сверху оголовок колонны конструируют в соответствии с черт.
1. Ребра оголовка (а) и сварные швы, прикрепляющие их к стенке колонны,
рассчитываются
с
коэффициентом
1,5,
учитывающим
возможную
неравномерность передачи опорного давления F1.
Толщину ребра (а)t1 определяют из условия сопротивления его торца смятию
(1)
,
где число 3 - размер двух скосов в см.
Высоту ребра h1 определяют по срезу ребра на участке h1
(2)
,
Катет сварных швов, прикрепляющих ребра к стенке к стенке колонны,
определяют исходя из усилия 1 см длины шва, равного
, при этом
расчетная длина сварных швов должна быть не более 85βfkf1 (βf - коэффициент,
принимаемый по таблице 34 [1]).
Черт. 1. Оголовок колонны
1.8. Толщину опорной платы определяют из условия сопротивления срезу при
возможном смещения спорных ребер балок или ферм с ребра оголовка
(3)
,
1.9. Если на оголовок колонны опираются подстропильные фермы следует
проверить местные напряжения в стенка оголовка по формуле (31), пункт
5.13 [1], а в случае необходимости в стенке делают вставку или стенку колонны
усиливают приваркой деталей (δ) на черт. 1.
1.10. Поясные сварные швы колонн должны воспринимать долю опорного
давления Ff, приходящегося на полки колонн. С некоторым запасом поясные
швы колонн в месте оголовка могут быть рассчитаны на срез от воздействия
поперечной силы в колонне и части опорного давления Ff, определяемого по
формуле
(4)
,
При приложении силы F на оголовок колонны с эксцентриситетом численное
значение Ff определяется по формуле
(5)
,
В формулах. 1 - 5:
Af и A - площадь сечения колонн и площадь всего сечения колонны;
J1 и J - момент инерции двух поясов относительно нейтральной оси сечения
колонны и момент инерции всего сечения колонны;
F - суммарное опорное давление на оголовок колонны;
М - суммарный момент от внецентренного приложения сила F;
hw - высота стенки колонны.
Расчетная длина поясных швов в колонне при воздействии
силы Ff принимается равной высоте ребра а (h1) или длине усиленного участка
стенки (при наличии вставки)
1.11. Стенка колонны должна быть равнопрочна при работе на срез поясным
сварным швам, а также сварным швам, прикрепляющим ребра оголовка и
опорные столики.
1.12. При передаче опорной реакции балок непосредственно на полки
колонны производят расчет на смятие торцевой поверхности полок и, в случае
необходимости, увеличивают их сечение.
Опорные столики
1.13. Опирание балок или стропильных ферм, на колонну сбоку выполняют
через опорные столики. Торец опорного ребра балки или фермы и верхнюю
кромку столика строгают. Для небольших опорных реакций столик выполняют
из уголка со срезанной полкой для опорных реакций 300 - 4000 кН - из
толстолистовой стали. Расчет сварных швов, прикрепляющих столик к колонне,
производят с коэффициентом k = 1,5, учитывающим неравномерность
распределения реакции между сварными швами, с учетом изгибающего
момента, возникающего в сварных швах. Для увеличения общей длины сварных
швов в столике делают вырезы. Подбор сечений столиков и швов производят то
табл. 2.
Таблица 2
Марка
детали
Размеры столика,
мм
Эскиз
l
в
t
c
П1
Несущая
способность
столика, кН
kf,
Масса 1
мм
Материал
шт., кг
свариваемой стали
ВСт3
09Г2С
6
200 40 14
196
245
-
П2
8
294
343
П3
10
343
332
12
392
441
П5
14
441
441
П6
10
12
539
637
834
981
1177
1422
1422
1270
1520
1860
686
834
1030
П4
П7
П8
П9
П10
П11
П12
П13
П14
П15
П16
П17
220 50 16
270 250 40
-
-
16
400 320 40
-
500 330 40
270 250 40
100
10
12
16
10
12
16
10
12
16
Примечание
10,3
Из
200×14
09Г2С
12,9
Из
220×16
588
686
834
1030
1482
1482
1320
1620
1860
736
834
1030
22,3
42
59,4
15,6
-
П18
П19
П20
П21
П22
П23
П24
П25
П26
600 380 40
250
700 400 50
300
800 550 50
300
10
22
26
10
12
26
20
22
16
1960
2350
2890
2300
2750
3380
2750
3330
4070
2060
2500
2890
2400
2890
3330
2940
3480
4070
54,3
83,8
104,2
П р и м е ч а н и я : 1. При расчете швов, прикрепляющих столики, учтены изгиб и срез углового шва;
введен коэффициент запаса К = 1,5 на возможную неравномерность передачи усилия.
2. Вид сварки - полуавтоматическая, проволокой диаметром 1,4 - 2 мм, положение шва нижнее.
Подкрановые консоли
1.14. Для опирания подкрановых балок (под краны небольшой
грузоподъемности) или других конструкций в колоннах делают консоли,
привариваемые к стержню колонны на заводе-изготовителе (еслипозволяют
габариты перевозки). Консоли для опирания подкрановых балок следует
проектировать, как правило, одностенчатыми. Конструктивное примыкание
одностенчатых консолей в зависимости от типа колонн показано на черт. 2.
Черт. 2. Подкрановые консоли одностенчатые
а - в сплошностенчатой колонне
б - в решетчатой колонне
Консоли и сварные швы, прикрепляющие их к колонне, рассчитывают,
предполагая, что изгибающий момент М воспринимается только полками
консоли, а вертикальное давление F (поперечная сила) - стенкой консоли. В
этом случае нормальные и касательные напряжения в полках и стенке консоли
определяют по формулам:
(6)
,
(7)
,
где:Af и Aw - площади сечений полки и стенки консолей;
М - момент в опорном сечении консоли от вертикального давления F,
равный Fl. Напряжения местного смятия в стенке консоли проверяют по
формуле.
(6)
,
(Обозначения см. п. 5.13 [1]).
Верхний пояс консоли проверяют на срез силой, равной опорной реакции
подкрановой балки, в случае возможного смещения с оси консоли.
В месте опирания подкрановых балок на консоль стенка консоли укрепляется
ребрами жесткости.
1.15. Ребра в колонне такой же толщины, как и полки консоли; сварные
швы, прикрепляющие их к колонне, определяет по усилиям, действующим в
основании консоли, принимая расчетную длину швов не более 65 βfkf (см. п.
12.8 г [1]).
1.16. В стенке колонки в месте примыкания консоли возникает сложное
напряженное состояние, вызванное действием на стенку нормальных в
касательных напряжений. В этом сечении стенки должны выполняться условия:
(9)
,
τxy ≤ Rsγc,
(10)
где: σc - суммарное нормальное напряжение в краевом участке стенки
колонны (у поясных швов), возникающее от нормальных сил N и внешнего
момента М в колонне на уровне верхнего ребра;
τху - суммарное касательное напряжение в стенке от поперечной силы Q в
горизонтальной силы Н, равное
(11)
;
Aw - площадь сечения стенки колонны
1.17. Крепление одностенчатой консоли в решетчатой колонне (черт. 2б)
рассчитывают так же, как примыкание консоли к сплошностенчатой колонне.
Горизонтальная
сила
воспринимаются
сварными
швами,
соединяющими полки консоли с полками ветви колонны. Сечение жесткой
вставки в колонне принимается, как правило, таким же, как и сечение консоли.
Пример опирания двухстенчатых консолей на решетчатую колонну в случае,
когда общая длина консоли превышает габарит перевозки, показан на черт. 3.
При расчете каждой ветви консоли необходимо учитывать возможную (или
условную) неравномерность передачи вертикальной силы F, принимая на
каждую ветвь 0,6 F.
Черт. 3. подкрановые консоли двухстенчатые
Подкрановые траверсы
1.18. В ступенчатых решетчатых колоннах для прикрепления верхнего
надкранового участка и опирания подкрановых балок в места ступенчатого
изменения сечения колонны ставят траверсы (черт. 4), проектируемые, как
правило, одностенчатыми. Применение двухстенчатых траверс допускается
лишь в случаях, когда по действующим усилиям иди по конструктивным
соображениям нельзя применить одностенчатую траверсу. Конструкция
траверсы должна обеспечивать доступность и удобство наложения
сварных швов на все прикрепленные элементы. При расчете подкрановых
траверс принимаются следующие условности расчета:
а) расчетную схему траверсы принимают в виде балки на двух опорах с
пролетом l равным расстоянию между прикреплениями траверсы к ветвям
нижней части колонны.
б) считают, что стенка надкранового участка колонны не участвуют в
передаче усилий на траверсу и усилие полностью передается через полки
надкранового участка колонн в виде сосредоточенных сил F1 и F2;
в) в расчетное сечение одностенчатых траверс включают только
вертикальную стенку, ввиду условностей, принятых при расчете траверсы, и
чтобы обеспечить ей достаточную жесткость.
При передаче давления подкрановых балок Ncr непосредственно через
траверсу, опорная реакция траверсы увеличивается на величину Ncr при наличии
прорези в стенке подкрановой ветви и на величину 0,6Ncr при отсутствии
прорези (коэф. 0,6 учитывает неравномерность распределения Ncr между
траверсой и ребром).
Напряжение смятия в местах передачи давления подкрановых балок не
должен превышать Rp. Толщину опорной плиты t1 проверяют на срез силой Ncr,
учитывая возможное смещение опорных ребер балок. Толщину
ребра t3 принимают не менее толщины стенки верхней части колонны. Толщину
нижнего пояса траверсы принимают конструктивно равной:
t4 = 10 мм при h3 = 500 мм;
t4 = 12 мм при h3 = 700 мм;
t4 = 14 мм при h3 = 900 мм;
где h3 - высота стенки ветвей колонны.
1.19. Сварные швы Ш1, прикрепляющие полки верхнего участка колонны в
траверсе, принимают одинаковым для двух полок и рассчитывают на усилие от
максимальной силы F1 или F2, вводя в расчет длину швов, равную 85 βfkf (см. п.
12.8 г [1]). Швы Ш2 и Ш3, крепящие траверсу к стенке ветви колонны (при
отсутствии прорези), рассчитывают на усилие от давления надкрановой части
колонны, а от давления подкрановой балки - длину швов принимают равную
85 βfkf.
В месте опирания траверсы, стенку ветви необходимо проверить на срез по
формуле
(12)
,
где А - большая из величин опорных реакций траверсы от воздействий
надкранового участка колонны. При r > Rs - необходимо делать вставку в стенке
ветви колонны.
Черт. 4. Подкрановая траверса
Проем в стенке колонны для прохода
1.20. Проем в стенке колонны для прохода вдоль подкрановых путей
выполняется только в том случае, когда габариты мостовых кранов не
позволяют организовать проход вдоль подкрановых путей вне стенки
надкрановой части колонны. Размеры проема для прохода должны быть не
менее 400 мм по ширине и 1800 мм по высоте (черт. 5). Ослабленный проемом
участок стенки необходимо усилить. Усиление стенки производят в
зависимости от ширины стенки колонны. При в0 ≤ 200 мм усиление
выполняется из двух листов, привариваемых к стенке сварными швами с
разделкой кромок (подварка корня сварного шва выполняется обязательно).
При в0 > 200 мм усиление выполняется из одного листа, привариваемого к
стенке колонны угловыми швами. Для возможности установки листа "в вилку"
он должен состоять из двух частей с последующей стыковкой частей между
собой.
Черт. 5. Проем в стенке колонны для прохода
а - конструктивное оформление прохода; б - расчетная схема
1.21. Сечение колонны в месте прохода необходимо проверить расчетом на ту
комбинацию усилий, по которой было подобрано основное сечение
надкрановой части колонны. Это делается для того, чтобы основное и
усиленное сечения были равнопрочными. Ветвь колонны в месте прохода
проверяют как сжато-изогнутый стержень по формулам [1] на следующие
воздействия:
(13)
;
(14)
;
Таблица 3
Данные для подбора сечений опорных плит без колонн
Плиты, опертые по четырем сторонам
в/а
α1
1
0,0517
Схема 1
Схема 2
М1 = α1qа2
М1 = α1qа2
Значения коэффициентов α1 и α2 при в/а
1,1
1,2
1,3
1,4
1,6
1,6
1,7
0,0554 0,0612 0,0668 0,0714 0,0753 0,0784
0,0807
1,8
2,9
2,0
0,0821 0,0826 0,0829 0,0833
α2
в/а
α1
α2
0,0479
0,0553 0,0626 0,0693 0,0753 0,0812 0,0662
0,0908
Плиты, опертые по трем сторонам
Схема 3
0,0948 0,0985 01017 0,125
Схема 4
При в ≤ а М1 = β1qв2
М2 = β2qа2
При в > а М1 = β1qа2
Значения коэффициентов β1 и β2 при в/а
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,5
2,0
∞
0,383
0,278 0,200 0,148 0,111 0,0865 0,0850
0,0851
0,0838 0,0843 0,0845
0,060 0,074 0,088 0,097 0,107
0,122
0,121 0,226 0,132 0,133
Плиты, опертые по двум сторонам
Консольные участки плит в виде трапеции при
замкнутых сечениях колонн
Схема 6
М1 = αqa2
α = 0,284 при в/а = 1
α = 0,388 при в/а = 1,5
α = 0,444 при в/а = 2
Консольные участки плит
Схема 7
М = qc2/2
Однопролетные плиты с консолями
Схема 8
F1 = (в + с1)с1
F2 = (в - с2)с2
Двухпролетные плиты с консолями
Схема 9
при с < 0,289α
;
при с = 0,408α
;
при с = 0,289α
М1 = М2 =
;
при с = 0,354α
при с < 0,408α
При с > 0,408α решающим
будет момент на консоли М1
;
при с = 0,408α
Условные обозначения:
кромка, свободно опертая на жесткую опору:
жестко защемленная кромка;
______ не опертая кромка, свободная от усилий.
где: М, N и Q - усилия в основном сечении надкрановой части колонны. При
этом расчетную длину ветви в плоскости действия момента принимают равной
высоте прохода, а из плоскости - принимают равной расстоянию между точками
закрепления надкрановой части колонны вдоль здания, т.е. такой же, как и при
подборе основного сечения. Катет сварных швов Ш1 определяют по усилию
N = A1·Ry;
(15)
где A1 - площадь листа усиления прохода колонны.
Базы колонн
1.22. База является опорной частью колонны и предназначена для передачи
усилия, с колонны на фундамент. Конструкция базы должна соответствовать
принятому в расчетной схеме колонны способу сопряжения ее с фундаментом
(сопряжение шарнирное или жесткое) и иметь минимальное число деталей и
количество сварных швов. Как правило, базы проектируют с учетом опирания
колони на заранее установленные, выверенные и подлитые опорные плиты, с
верхней с верхней строганной или фрезерованной поверхностью. Усилия от
колонн на плиту передаются через фрезерованный торец колонны. При
негабаритных размерах нижних частей колонны следует предусматривать
монтажный стык с фрезерованными торцами выше базы на отметке, близкой к
нулевой.
1.23. Расчет плит баз выполняют на расчетный отпор фундамента, который
предполагается распределенным по всей площади опорной плиты. В рабочую
площадь включают только те участки опорной плиты, работа которых на изгиб
обеспечивает передачу усилия от колонн на фундамент.
Для баз колонн при шарнирном сопряжении с фундаментом и для раздельных
баз решетчатых колонн напряжения в бетоне под плитой определяют по
формуле
(16)
;
и соответственно для колонн с жестким защемлением в фундаменте по
формуле
(17)
,
где: N и М - нормальная сила и изгибающий момент внизу колонны или ее
ветви;
Rвloc - расчетное сопротивление бетона смятию по п. 3.39 [5];
A и W - расчетные площади и моменты сопротивления плиты.
При расчетах обычно принимается Rвloc = 1,05 кН/см2 для бетона марки B15.
Расчетная схема опорной плиты устанавливается в зависимости от ее
размеров и конструктивного решения базы. Опорная плита базы разбивается на
участки, которые рассчитываются как консольные плиты, однопролетные и
многопролетные плиты с консолями, а также плиты, опертые по двум, трем или
четырем сторонам. Наибольший изгибающий момент, действующий на этих
участках на полосе шириной 1 см вычисляется по формулам табл. 3.
Для оптимального подбора сечения плиты, ребра траверсы при
необходимости их устройства, следует располагать так, чтобы изгибающие
моменты для отдельных участков плиты были близки по величие друг другу,
т.к. определение толщины плиты производится по наибольшему значению
изгибающих моментов. Эту задачу, в основном, решают соответствующим
выбором размеров консольных участков плиты.
Плиту, опертую по трем и четырем сторонам, следует рассчитывать как
шарнирно опертую только при малых вылетах консольных участков, в
остальных случаях следует учитывать разгружающее влияние консолей и
производить расчет по схемам 1, 3 табл. 3. При отношении сторон
плит
рассчитывают как однопролетную или двухпролетную балку с консолями
(схемы 8 и 9 табл. 3), вылет которых выбирают из условия выравнивания
пролетных и опорных моментов.
Толщину опорной плиты базы определяют по формуле
(18)
,
где М - расчетный момент в плите, отнесенный к полосе шириной 1 см;
Rу - расчетное сопротивление изгибу опорной плиты.
1.24. Расчет траверс и ребер базы выполняют на нагрузку, передаваемую на
них опорной плитой с соответствующей грузовой площади. Расчетную схему
этих элементов принимают в виде консолей или балок на двух опорах в
зависимости от конструкции базы.
Опорные плиты баз колонн, к которым крепятся вертикальные связи, должны
быть приварены к специальным закладным элементам, заделанным в
фундаменте. Швы рассчитывает на горизонтальную составляющую от усилия в
вертикальной связи, на это же усилие, в случае передачи вертикальной нагрузки
через фрезерованные торцы ствола колонны и траверс на строганную
поверхность опорной плиты, должны быть рассчитаны швы, крепящие ствол
колонны к опорной плите.
В опорных плитах баз колонн следует предусматривать отверстия диаметром
80 - 100 мм для удаления воздуха, который может скапливаться под плитой во
время подливки раствора; число отверстий назначают из расчета - одно
отверстие на 1 м2 плиты,
Анкерные плиты рассчитывают как балки, опорами для которых являются
ребра и траверсы, а нагрузками - силы, равные несущей способности принятых
фундаментных болтов. При определении момента инерции анкерных плит
следует учитывать ослабление их отверстиями, диаметр которых принимают на
8 мм больше диаметра шпилек фундаментных болтов.
1.25. Расчетное усилие в фундаментных болтах, прикрепляющих базу
внецентренно-сжатой колонны (без учета развития пластических деформаций в
бетоне), определяется исходя из предположения, что растягивающая сила,
соответствующая растянутой зоне эпюры напряжений,
воспринимается фундаментными болтами по формуле
полностью
(19)
,
где М и N - соответствующие значения момента и продольной силы при
отрывной комбинации;
а, у - размеры по нижеприведенной схеме на черт. 6. Сечение фундаментных
болтов по найденным усилиям подбирается по табл.3 приложения 3.
Соединительные планки центрально- и внецентренно-сжатых составных колонн
1.26. Соединительные планки центрально-сжатых составных колонн
рассчитываются на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной
по всей длине стержня в соответствии с п. 8 [1]. Расчет соединительных планок
и их прикрепления выполнять в соответствии с п. 5.9 [1].
Соединительные планки составных внецентренно-сжатых стержней должны
рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической
поперечной силы или условной поперечной силыQfic, вычисленной согласно
указаниям п. 5.8 [1].
Черт. 6. Эпюра напряжения в бетоне при расчете анкерных болтов при упругой стадии работы бетона
В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение
ветвей составных внецентренно-сжатых колонн с помощью планок не
рекомендуется.
Вертикальные связи по колоннам
1.27. Вертикальные связи по колоннам при наличии мостовых кранов
проектируются двух типов: основные - выполняемые на всю высоту колонн, и
дополнительные - располагаемые выше подкрановых балок. Основные
вертикальные связи воспринимают все продольные усилия и обеспечивают
неизменяемость каркаса в продольном направлении. Основные связи
необходимо располагать в соответствии требованиями п. 13.5 [1].
Дополнительные
связи
рекомендуется
устанавливать
по
краям
температурных отсеков, а также в тех панелях, где расположены поперечные
связи покрытия. Дополнительные связи предназначены обеспечивать передачу
продольных усилий с торцов здания и конструкций покрытия, на продольные
конструкции (подкрановые балки и распорки).
Типы вертикальных связей по колоннам приведены на черт. 7.
Черт. 7. Типы вертикальных связей по колоннам
а - полураскосные; б - раскосные; в - крестовые; г - портальные.
1.28. Расчет вертикальных связей выполняют на большую из величин: сумма
реальных продольных усилий (ветер, торможение крана, горизонтальные
технологические нагрузки) или условную поперечную силуQfic, определяемую
по указаниям п. 5.8 [1], при этом количество колонн, от которых
определяется Qfic, принимают, исходя из следующего:
, но не менее 2,
(20)
где прасч - расчетное количество колонн, от которых определяют Qfiс;
п - количество колонн в ряду
2. ФАХВЕРК
Схемы фахверка
2.1. Схема фахверка определяется местом расположения стен здания наружные или внутренние, торцевые, поперечные или продольные; материалом
стен; конструкцией стен (панелей) - несущие, самонесущие, навесные; наличием
проемов.
Фахверк состоит из стоек, ригелей, элементов, передающих нагрузки с
фахверка на каркас (ветровые фермы и т.д.), и элементов, обеспечивающих
устойчивость фахверка.
Для обеспечения передачи горизонтальных усилий в узлы связей покрытия,
стойка фахверка располагают по разбивочным осям здания. При небольшой
высота здания передача горизонтальных усилий на каркас осуществляется
только в уровне покрытия (чаще на связи по нижним поясам ферм); при
большой высоте зданий выполняются ветровые связи, устанавливаемые с шагом
10 - 16 м и по высоте, В качестве ветровых связей используются тормозные
конструкции путей мостовых кранов, торцевые переходные площадки.
Наличие ригелей в схеме фахверка диктуется материалом и конструкцией
стен. Ригели фахверка могут воспринимать только горизонтальную нагрузку
(ветровые) и одновременно нагрузку от стен (несущие).
Нагрузки и расчет элементов фахверка.
2.2. Стойки фахверка рассчитываются как сжато-изогнутые стержни на
нагрузки от стен, ветра, технологических нагрузок (перекрытия встроенных
помещений, трубопроводы и т.д.).
2.3. Ветровые ригели фахверка рассчитывают как изгибаемые элементы в
случае, если они не являются одновременно распорками, а несущие ригели
рассчитывают на изгиб в двух плоскостях (вертикальной и горизонтальной).
При включении ригелей фахверка в систему продольных связей они
рассчитываются как сжато-изогнутые стержни.
2.4. Расчет столиков для опирания стеновых панелей из легких бетонов
производится на "отгиб" опорной плиты с учетом распределения опорного
давления на минимальной площади, располагаемой возможно ближе к опорной
части плиты (черт. 8).
(21)
,
где: а - минимальная ширина по смятию бетона;
в - длина площадки смятия;
Rв - призменная прочность бетона;
γв - коэффициент условия работы бетона;
F - полная нагрузка на столик.
Черт. 8. Столики для опирания стеновых панелей
Погонный изгибающий момент в опорной плате на единицу ширины
(22)
,
Требуемая толщина опорной плиты столика определяется по формуле
(23)
,
где Ry - расчетное сопротивление стали изгибу.
Швы, прикрепляющие столики к колоннам или стойкам фахверка должны
быть рассчитаны на совместное действие среза от полной сила F и
изгиба М = F·(0,5α + 0,03) кН·м.
Колонны здания и стойки фахверка в местах установки столиков должны
быть проверены и, при необходимости, усилены для обеспечения восприятия
сечениями усилий, передаваемых столиками.
2.5. Конструкции фахверка не должны препятствовать свободной
деформации элементов каркаса, т.е. не воспринимать вертикальной нагрузки от
них, поэтому крепление стоек фахверка к каркасу осуществляется листовыми
шарнирами, передающими только горизонтальные нагрузки.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Центрально-сжатые колонны из двутавров по ГОСТ 28020-83
В таблицах Приложения 1 приведены значения предельных усилий
центрально-сжатых колонн с шарнирными закреплениями концов из двутавров
по ГОСТ 26020-83 при значениях минимального радиуса инерции iy и
расчетных длинах в плоскости наименьшей жесткости, а также значения
отношений максимального радиуса инерции к минимальному ix/ iy.
Приняты марки стали ВСт3псб, ВСт3пс6-1, ВСт3сп5-2, ВСт3сп6, ВСт3сп5-1
и 09Г2C категории 6, 9, 12 и 15.
Максимальная гибкость колонн принята равной 150. Значения гибкости λ ≥
220 отделены сплошной линией. Интервал расчетных длин принят равным 0,5
м, промежуточные значения предельных нормальных усилий принимаются по
интерполяции. При закреплениях концов колонн, отличных от шарнирных,
расчетная условная длина колонны определяется по формуле (67) [1].
В тех случаях, когда выполняется условие
, расчет их устойчивости в
плоскости наибольшей жесткости можно не производить, в противном случае
расчет с помощью таблиц осуществляется с использованием приведенной
длины стержня, определяемой по формуле
.
При подборе сечений основных колонн с гибкостью λ более 120 предельные
усилия в соответствии с табл. 19 п. 6.15 СНиП II-23-81 должны определяться по
формуле
где λ - гибкость основной колонны; Nn - несущая
способность колонн по таблицам.
Ниже приведены примеры подбора сечений колонн с помощью таблиц.
Пример 1
Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III по ГОСТ 2602083 из стали марки 09Г2С по ГОСТ 19281-73.
Расчетное усилие N = 3500 кН. Расчетные длины lx = 8 м, ly = 5 м.
Отношение расчетных длин
50Ш2 с Nn 35S0 > 3500 кН и
длин
. По табл. 2 принимаем сечение двутавра
. Поскольку отношение расчетных
устойчивость в плоскости наибольшей жесткости обеспечена.
Пример 2
Требуется подобрать сечение колонны из двутавров типа III ГОСТ 2602083 из стали марки ВСт3сп5-2 по ТУ 14-1-3023-80.
Расчетное усилие N = 2000 кН.
Расчетные длины: lx = 12 м; ly = 4 м,
Отношение
.
По табл. 2 принимаем сечение двутавра 1 35Ш2 с Nn = 2110 кН и
Поскольку отношение
.
определяем приведенную длину
и
по
табл.
2
находим
требуемое
сечение
1
40Ш,
для которого при ly = 5,0; Nn = 2430 > 2000, т.е. интерполяции проводить не
нужно.
Таблица 1.
Нормальные двутавры
№
профиля
мм
А см2
Предельные усилия Nn при ly, м
iy см
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
359
485
566
647
763
913
1060
2260
1440
1780
1930
2150
2380
2830
3240
3620
4510
287
387
454
521
629
766
897
1090
1250
1510
1710
1910
2120
2540
2930
3290
4180
372
427
512
631
749
932
1070
1320
1490
1680
1870
2270
2630
2970
3800
527
621
783
914
1150
1300
1470
1650
2020
2350
2660
3430
663
771
989
1120
1230
1440
1790
2090
2380
30901
Сталь марки ВСт3сп5-1
23Б1
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
40Б2
45Б1
45Б2
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
32,9
35,6
41,9
49,5
55,8
61,3
69,7
76,2
86,0
93,0
102,8
113,4
121,8
135,3
147,3
164,7
183,5
203,2
247,1
2,47
2,63
3,05
3,27
3,35
3,42
3,52
3,75
3,84
4,16
4,27
4,81
4,70
4,83
4,92
5,25
5,44
5,64
5,82
3,85
4,04
4,03
4,36
4,31
4,69
4,63
4,82
4,77
4,81
4,75
4,82
4,77
5,00
4,96
5,26
5,18
5,66
6,03
655
725
892
1070
1200
1330
1470
1600
1850
1960
2210
2380
2660
2850
3170
3390
3870
4130
4970
548
628
808
983
1100
1230
1370
1530
1730
1910
2130
2360
2640
2820
3140
3370
3340
4100
4940
429
502
691
869
990
1110
1250
1410
1600
1790
2000
2260
2500
2730
2990
3350
3620
4090
4910
326
392
567
727
834
943
1080
1250
1440
1650
1850
2120
2350
5570
2820
3230
3640
4060
4930
λ≥120
243
297
457
599
692
787
914
1070
1340
1460
1650
1950
2180
2400
2640
3050
3450
3840
4760
Сталь марки ВСт3сп5-2
23Б1
26Б1
30Б1
35Б1
32,9
35,6
41,9
49,5
2,47
2,53
3,05
3,27
3,86
4,04
4,03
4,36
719 584
798 672
986 885
1180 1070
447
526
735
929
λ ≥120
330
401
592
765
245
298
466
618
289
487 389
35Б2
40Б1
40Б2
45Б1
45Б2
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
55,2
51,3
63,7
76,2
86,0
93,0
102,8
113,4
124,8
135,3
147,3
164,7
183,6
203,2
247,1
3,33
3,42
3,52
3,75
3,84
4,15
4,27
4,61
4,70
4,83
4,92
5,26
5,44
5,54
5,82
4,31
4,69
4,63
4,82
4,77
4,81
4,75
4,81
4,77
5,00
4,96
5,26
5,18
5,66
6,03
1330
1460
1640
1750
2040
2150
2420
2610
2940
3130
3480
3720
4250
4520
5450
1210
1350
1510
1690
1920
2130
2370
2580
2910
3100
3450
3690
4210
4490
5410
1060
1190
1360
1550
1760
1960
2210
500
2770
3030
3320
3670
4190
4470
5390
880
997
1150
1340
1540
1790
2020
2330
2590
2840
3110
3570
4030
4470
5380
718
818
958
1130
1310
1550
1760
2090
2340
2600
2870
3350
3790
4230
5260
574
659
784
948
1100
1330
1520
1830
2050
2300
2550
3030
3490
3920
4940
457
524
629
780
917
1130
1300
1590
1790
2010
2240
2700
3120
3520
4420
374
430
515
635
749
948
1090
1370
1550
1750
1960
2390
2780
3140
4040
530
625
787
915
1170
1330
1510
1700
2100
2460
2790
3620
668
776
989
1120
1290
1460
1840
2160
2460
3220
364
491
574
553
797
978
1140
1400
1600
1950
2200
3460
2740
3280
3780
1260
5410
6370
7330
8200
8540
292
393
459
527
634
781
922
1160
1340
1670
1890
2130
2380
2890
3350
3780
4850
5940
6840
7710
8100
377
432
520
640
755
950
1100
1410
1600
1820
2040
2520
2940
3340
4310
5380
5220
7030
7480
535
631
793
921
1170
1340
1540
1730
2180
2560
2920
3820
4850
5630
6390
6840
673
782
996
1130
1290
1460
1860
2210
2530
3350
4350
5070
5780
6230
Сталь марки 09Г2С
23Б1
26Б1
30Б1
35Б1
35Б2
40Б1
40Б2
45Б1
45Б2
50Б1
50Б2
55Б1
55Б2
60Б1
60Б2
70Б1
70Б2
80Б1
90Б1
100Б1
100Б2
100Б3
100Б4
32,9
35,6
41,9
49,5
55,2
61,3
69,7
76,2
86,0
93,0
102,8
113,4
124,8
135,3
147,3
164,7
183,6
203,2
247,1
293,8
328,9
564,0
100,6
2,47
2,63
3,05
3,27
3,36
3,42
3,52
3,75
3,84
4,16
4,27
4,61
4,70
4,83
4,92
5,26
5,44
5,54
5,82
6,26
6,46
6,61
6,67
3,86
4,04
4,03
4,36
4,31
4,69
4,63
4,82
4,77
4,81
4,75
4,81
4,77
5,00
4,96
5,26
5,18
5,66
6,03
6,22
6,13
6,08
6,06
822
915
1130
1340
1450
1580
1860
1950
2280
2390
2710
2920
3290
3490
3890
4150
4750
5040
6070
6730
7800
8900
9580
635
736
994
1230
1320
1470
1700
1900
2160
2370
2680
2880
3250
3450
3840
4110
4690
4990
6010
6670
7740
8830
9520
466
557
797
1010
1120
1270
1480
1710
1970
2210
2480
2820
3120
3420
3740
4080
4660
4970
5980
6620
7680
8770
9480
λ ≥120
331
403
622
815
920
1040
1230
1440
1570
1950
2210
2590
2890
3170
3490
4010
4530
4920
5970
3590
7650
3730
3330
247
301
469
636
736
841
1000
1290
1390
1660
1890
2260
2540
2820
3130
3700
4240
4730
5820
6540
7620
8620
8950
Таблица 2
Широкополочные двутавры
№
профиля А см2
мм
Предельные усилия Nn при ly, м
iy см
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
526
635
868
1010
1180
1360
1540
1840
2030
2260
442
536
756
891
1040
1210
1370
1740
1920
2150
λ ≥120
367
447
654
773
923
1070
1220
1620
1790
2010
300
366
560
665
807
941
1070
1470
1630
1840
Сталь марки ВСт3пс6-1
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
38,9
46,1
54,4
62,7
68,3
77,6
87,0
95,7
104,7
116,2
3,61
3,67
4,23
4,31
4,64
4,73
4,80
5,84
5,90
5,99
2,29
2,62
2,53
2,52
2,66
2,65
2,65
2,46
2,46
2,45
830
985
1180
1370
1510
1720
1930
2170
2370
2690
773
919
1120
1300
1440
1640
1850
2100
2300
2560
709
846
1050
1220
1360
1560
1750
2020
2220
2470
619
744
978
1130
1280
1460
1650
1940
2130
2370
40Ш1
40Ш2
122,4
141,6
7,18
7,14
2,33
2,35
2810
3260
2750.
3180
2680
3100
2600
3000
2510
2900
2420
2800
2320
2680
2220
2560
536
646
888
1010
1180
1360
1540
1840
2030
2260
2510
2900
448
543
770
891
1040
1210
1370
1740
1920
2150
2420
2800
λ ≥120
359
450
663
773
923
1070
1220
1620
1790
2010
2320
2680
301
367
565
665
807
941
1070
1470
1630
1840
2230
2560
561
678
943
1080
1260
460
559
809
940
1110
λ ≥120
369
451
685
805
969
303
369
574
681
836
Сталь марки ВСт3сп5-1
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
38,9
46,1
54,4
62,7
68,3
77,6
87,0
95,7
104,7
116,3
122,4
141,6
3,61
3,67
4,23
4,31
4,64
4,73
4,80
5,84
5,90
5,99
7,18
7,14
2,29
2,62
2,53
2,52
2,66
2,65
2,65
2,46
2,46
2,45
2,33
2,35
861
1020
1230
1370
1510
1720
1930
2170
2370
2640
2810
3260
801
952
1160
1300
1440
1640
1850
2100
2300
2560
2750
3180
732
873
1090
1220
1360
1560
1750
2020
2220
2470
2680
3100
633
761
1000
1130
1280
1460
1650
1940
2130
2370
2600
3000
Сталь марки ВСт3сп5-2
20Ш1
23Ш1
26Ш1
23Ш2
30Ш1
38,9
46,1
54,4
62,7
68,3
3,61
3,67
4,23
4,31
4,64
2,29
2,62
2,53
2,52
2,66
955
1130
1370
1530
1690
862
1040
1290
1450
1600
796
955
1200
1350
1510
673
810
1080
1240
1410
Продолжение таблицы 2 (правая сторона)
5,5
6,0
6,5
Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
10,0
10,5
№
профиля
852
974
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
851
974
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
Сталь марки ВСт3пс6-1
306
475
567
700
821
940
1330
1480
1670
2090
2400
400
479
603
710
816
1200
1330
1510
1930
2220
515
607
700
1070
1190
1360
1780
2050
528
608
963
1070
1210
1640
1880
856
954
1080
1500
1730
753
840
950
1370
1580
671
749
856
1250
1440
1140
1300
1020
1170
933
1050
Сталь марки ВСт3сп5
307
473
567
700
821
940
1330
1480
1670
2090
2400
401
479
603
710
818
1200
1330
1510
1930
2220
515
607
700
1080
1199
1360
1785
2053
528
608
963
1072
1219
1643
1888
856
954
1088
1507
1731
753
640
960
1379
1582
671
749
856
1257
1442
1143
1309
1029
1177
933
1068
Сталь марки ВСт3сп5
309
20Ш1
23Ш1
476
568
714
404
482
603
26Ш1
26Ш2
30Ш1
518
Продолжение таблицы 2 (левая сторона)
№
А, см2
профиля
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
77,6
87,0
95,7
104,7
116,3
122,4
141,8
Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
iy, см
4,73
4.80
5,84
5,90
5,99
7,18
7,14
2,65
2,65
2,46
2,46
2,45
2,33
2,35
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
1920
2160
2430
2660
2960
3160
3650
1830
2060
2340
2570
2860
3080
3560
1730
1940
2250
2470
2750
2960
3460
1510
1820
2150
2360
2630
2900
3350
1460
1660
2040
2240
2500
2790
3220
1290
1470
1910
2110
2360
2680
3090
1120
1280
1740
1920
2160
2560
2950
978
1120
1570
1730
1960
2430
2800
591
703
993
1160
1370
1590
1800
2280
2510
2800
3160
3640
4050
3690
4450
4760
5330
4660
5450
6360
7270
5510
6090
7260
8280
8890
468
569
840
994
1180
1380
1570
2100
2320
2610
3010
3480
3870
3510
4220
4540
5090
4450
5210
6080
6960
5250
5820
6840
7920
8530
λ ≥120
373
453
700
834
1010
1180
1350
1880
2080
2350
2860
3300
3670
3300
3940
4300
4830
4230
4950
5790
6630
4970
5540
6610
7540
8150
306
371
573
686
861
1010
1160
1670
1860
2100
2650
3050
3400
3000
3580
3950
4460
3920
4620
5430
6240
4540
5160
6170
7040
7740
Сталь марки 09Г2С
20Ш1
23Ш1
26Ш1
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
40Ш3
50Ш1
50Ш2
50Ш3
50Ш4
60Ш1
60Ш2
60Ш3
60Ш4
70Ш1
70Ш2
70Ш3
70Ш4
70Ш5
38,9
46,1
54,4
82,7
88,3
77,6
87,0
95,7
104,7
116,3
122,4
141,6
157,2
145,7
176,6
199,2
221,7
181,1
225,3
261,8
298,3
216,4
251,7
299,8
341,6
389,7
3,61
3,67
4,23
4,31
4,64
4,73
4,80
5,84
5,90
5,99
7,18
7,14
7,18
6,81
6,69
6,81
6,92
7,17
7,06
7,18
7,23
6,93
7,07
7,09
7,11
7,17
2,29
2,62
2,53
2,52
2,66
2,65
2,65
2,46
2,46
2,45
2,33
2,35
2,35
3,00
3,03
3,02
3,01
3,40
3,43
3,42
3,42
4,07
4,04
4,05
4,06
4,05
1100
1240
1500
1740
1920
2190
2460
2770
3040
3380
3610
4180
4640
4270
5180
5490
6120
5130
6230
7240
8260
5970
6840
8290
9450
10060
1010
1140
1410
1640
1820
2080
2330
2670
2930
3260
3510
4060
4510
4160
5030
5340
5950
5080
6060
7030
8050
5910
6770
8070
9200
3910
881
1010
1300
1520
1700
1950
2190
2550
2800
3120
3400
3940
4370
4020
4850
5160
5760
5030
5880
6840
7810
5860
6570
7830
8920
9540
729
853
1150
1360
1570
1600
2030
2420
2660
2970
3280
3790
4220
3860
4660
4970
5550
4860
5670
6610
7550
5760
6340
7550
8610
9230
Продолжение таблицы 2 (правая сторона)
5,5
840
965
1400
1560
1760
2240
2580
3,0
λ ≥120
711
819
1250
1390
1580
2050
2370
6,5
Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
611
704
1113
1239
1409
1890
2172
531
612
981
1094
1247
1725
1982
856
955
1092
1569
1801
757
845
966
1422
1630
675
754
861
1283
1470
1147
1313
1035
1185
10,0
939
1075
10,5
№
профиля
856
980
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
Сталь марки 09Г2С
311
479
406
20Ш1
23Ш1
26Ш1
572
717
845
979
1480
1640
1860
2420
2790
3110
2730
3240
3610
4080
3580
4230
4980
5730
4130
4730
5650
6460
7130
485
603
716
825
1300
1450
1650
2210
2540
2830
2470
2920
3270
3710
3260
3860
4560
5250
3740
4320
5160
5900
6550
616
709
1130
1260
1440
2000
2300
2570
2220
2620
2960
3370
2860
3510
4150
4790
3380
3930
4700
5370
6000
536
617
983
1090
1250
1800
2070
2320
1980
2330
2670
3040
2670
3180
3770
4350
3030
3560
4260
4870
5480
862
962
1090
1620
1860
2080
1760
2070
2390
2730
2390
2870
3410
3940
2700
3210
3840
4400
4980
763
852
373
1450
1860
1860
1550
1820
2130
2440
2140
2570
3060
3550
2390
2880
3450
3950
4510
681
760
868
1280
1470
1650
1380
1620
1880
2160
1890
2280
2740
3180
2120
2560
3080
3530
4070
1150
1320
1480
1240
1450
1690
1940
1700
2050
2440
2340
1900
2290
2750
3150
3640
1040
1190
1330
1120
1310
1520
1750
1530
1850
2200
2560
1720
2070
2480
2840
3280
946
1080
1210
1120
1310
1380
1590
1390
1680
2000
2320
1560
1880
2250
2580
2980
26Ш2
30Ш1
30Ш2
30Ш3
35Ш1
35Ш2
35Ш3
40Ш1
40Ш2
40Ш3
50Ш1
50Ш2
50Ш3
50Ш4
60Ш1
60Ш2
60Ш3
60Ш4
70Ш1
70Ш2
70Ш3
70Ш4
70Ш5
864
989
1100
1270
1530
1820
2120
1710
2050
2350
2710
Таблица 3
Колонные двутавры
№
А, см2
профиля
Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
iy,
см
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
943
1060
1270
1450
1630
1830
2080
2200
2500
2830
2930
3370
3770
4530
5090
863
982
1210
1380
1560
1750
1990
2120
2420
2730
2860
3290
3690
4440
5000
772
879
1140
1300
1430
1670
1300
2040
2330
2630
2780
3200
3610
4340
4890
686
783
1040
1130
1330
1570
1790
1960
2230
2530
2630
3100
3520
4230
4780
607
694
952
1080
1260
1440
1540
1870
2130
2410
2600
3000
3430
4120
4660
1140
1300
1610
1830
2070
2320
2540
2820
3200
3620
3730
1000
1140
1500
1710
1960
2200
2500
2700
3070
3470
3670
878
1000
1350
1540
1810
2030
2320
2570
2930
3320
3540
759
868
1210
1380
1640
1840
2100
2420
2770
3130
3400
649
743
1070
1230
1480
1660
1900
2230
2550
2980
3260
Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
Сталь
марки
ВСт3сп6
Сталь
марки
ВСт3сп5
20K1
20K2
23K1
23K2
26K1
26K2
26К3
30K1
30K2
30K3
35K1
35К2
40K1
40К2
40К3
52,8
59,7
66,5
75,3
83,1
93,2
105,9
108,0
122,7
138,7
139,7
160,4
175,8
211,0
257,3
5,03
5,07
6,03
6,04
5,51
6,52
6,55
7,50
7,54
7,54
8,76
8,83
10,00
10,06
10,07
1,69
1,70
1,65
1,66
1,71
1,72
1,73
1,73
1,73
1,74
1,72
1,72
1,73
1,73
1,75
1150
1300
1460
1630
1860
2080
2370
2440
2770
3140
3180
3660
4030
4830
5410
1110
1250
1430
1640
1810
2030
2310
2390
2720
3070
3130
3600
3970
4770
5350
1060
1200
1390
1580
1760
1970
2240
2330
2650
3000
3070
3530
3310
4700
5270
1000
1130
1330
1520
1690
1900
2160
2270
2580
2920
3010
3460
3850
4620
5190
Сталь марки С9Г2С
20К1
20К2
23K1
23K2
26K1
26K2
26K3
30K1
30К2
30K3
35К1
52,3
59,7
36,5
75,3
83,1
83,2
105,9
108,0
122,7
138,7
139,7
5,03
5,07
6,03
6,04
6,51
6,52
3,55
7,50
7,54
7,54
8,76
1,69
1,70
1,35
1,56
1,71
1,72
1,73
1,73
1,73
1,74
1,72
1500
1700
1930
2200
2430
2730
3100
3200
3630
4110
4170
1430
1620
1860
2120
2350
2640
3000
3120
3540
4010
4090
1350
1530
1780
2030
2270
2540
2900
3020
3440
3890
4000
1280
1430
1700
1940
2170
2440
2780
2920
3330
3760
3900
35К2
40К1
40K2
40К3
40K4
40К5
160,4
175,8
211,0
237,8
308,6
371,0
8,83
10,00
10,06
10,07
10,10
10,11
1,72
1,73
1,73
1,75
1,77
1,79
4800
5290
8350
7270
8700
9750
4700
5290
6250
7160
8570
9610
4600
5110
6130
7030
8420
9450
4480
5000
6010
6890
8260
9280
4350
4890
5870
6750
8080
9090
4220
4760
5720
6580
7890
8880
4070
4630
5570
6410
7620
3660
3320
4490
5400
6230
7470
8430
3760
4350
5230
6040
7240
8190
Продолжение таблицы 2 (правая сторона)
6,0
6,5
7,0
Предельные усилия Nn, кН при расчетной длине lef, м
7,5 8,0 8,5
9,0
9,5
10,0 10,5 11 11,5
12,0
№
профиля
1090
2270
1750
2130
2540
20К1
20K2
23К1
23К2
26K1
26К2
26К3
30К1
30К2
30К3
35K1
35К2
40K1
40K2
40К3
1110
1290
1800
2180
2680
3230
3870
20K1
20К2
23K1
23К2
26K1
26К2
26К3
30K2
30K2
30К3
35K1
35К2
40K1
40K2
40К3
40К4
40К5
Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
534
611
863
985
1170
1320
1500
1750
2000
2260
2510
2690
3330
4010
4540
λ ≥120
406
534
779
890
1070
1200
1370
1520
1860
2100
2410
2780
3230
3890
4420
403
462
701
800
977
1090
1250
1500
1720
1940
2270
2620
3120
3760
4280
354
403
627
717
886
996
1130
1390
1590
1800
2130
2460
3310
3630
4150
559
639
800
899
1020
1280
1460
1660
1990
2310
2850
3440
3990
495
566
720
809
927
1170
1350
1520
1860
2160
2700
3260
3790
444
508
642
722
827
1080
1230
1390
1740
2020
2550
3080
3590
579
652
747
987
1130
1280
1520
1880
2400
2900
3400
894
1030
1160
1500
1750
2260
2740
3220
814
935
1050
1400
1620
2130
2580
3040
746
856
968
1290
1500
2000
2420
2870
1190
1390
1870
2270
2700
Сталь марки 09Г2C
547
628
954
1080
1320
1490
1700
2040
2330
2640
3070
3550
4190
5050
5840
7000
7940
λ ≥120
470
540
838
957
1180
1330
1520
1860
2130
2410
2850
3300
4030
4860
5630
6750
7670
409
469
726
833
1050
1180
1350
1690
1940
2190
2650
3060
3790
4570
5370
6440
7410
359
412
637
729
925
1040
1190
1530
1750
1990
2450
2840
3550
4290
5050
6060
6990
564
644
814
916
1040
1380
1580
1790
2260
2620
3330
4020
4750
5700
6590
503
575
726
816
936
1240
1420
1610
2080
2410
3110
3760
4450
5350
6210
452
516
651
733
840
1100
1270
1430
1900
2210
2900
3500
4170
5010
5830
588
662
759
999
1140
1290
1740
2020
2690
3260
3890
4680
5470
907
1040
1170
1580
1840
2500
3030
3630
4370
5130
827
949
1070
1430
1670
2310
2800
3380
4060
4790
758
870
983
1310
1530
2130
2590
3130
3770
4470
1200
1400
1960
2380
2900
3490
4160
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Центрально-сжатые сквозные колонны из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72
В приложении приведены значения предельных усилий в колонках
затянутого и сквозного сечения с планками из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72
с уклоном полок при расчете на устойчивость в плоскости, параллельной оси х х, табл. 1 и в плоскости, параллельной оси у - у, табл. 2.
Черт. 1. Сечение стержней из двух швеллеров
Материал стержней - сталь марок: ВСт3кп2, ВСТ3пс6, ВСт3пс6-1, ВСт3пс6-2
и 09Г2С-8 или 12 категории, согласно табл. 50 СНиП II-23-81.
При расчете стержней приняты следующие условия:
закрепление концов стержней шарнирное; максимальная гибкость λ =150;
расчетные длины с 3 до 12 м с интервалом 1 м;
расстояние между планками в свету для швеллеров высотой от 80 до 220 мм 500 мм; для швеллеров высотой более 220 мм - 1000 мм;
швеллеры расположены полками внутрь (по черт. 1). Размер "а", равный
расстоянию между полками швеллеров, принят равным 2вf (черт. 1б) и 200, 300
и 400 мм (черт. 1a) (вf - ширина полок швеллера), но не менее а ≥ 26 ÷ 100, для
возможности прокрашивания внутренних поверхностей швеллеров.
В табл. 3 приведены сечения планок для сквозных колонн при
соответствующих расстояниях между планками и расстояниями "а" между
полками швеллеров.
Примеры расчета.
Пример 1
Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки
09Г2С-6.
Расчетное усилие N - 1370 кН. Расчетные длины lx = 10 м, 1y = 10 м.
Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 30 с расстоянием между
полками а = 300 мм.
Нормальные силы: Nх = 1460 кН > 1370 кН и Ny = 1420 кН > 1370 кН.
Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.
Пример 2
Требуется подобрать сечение стержня из двух швеллеров из стали марки
ВСт3пс6. Расчетное усилие N = 1000 кН. Расчетная длина lx = 4 м, 1y = 7 м.
Принимаем сечение стержня из двух швеллеров № 22 с расстоянием в свету
между полками а = 300 мм.
Нормальные силы:
Nх = 1090 кН > 1000 кН, Ny = 1020 кН > 1000 кН.
Расстояние в свету между планками принимается равным 1000 мм.
Таблица 1
Предельные усилия в колоннах Nn в зависимости от расчетной длины lx
№
А, см2
профиля
ix, см
3
4
5
6
Nn, при расчетной длине lx, м
7
8
9
10
11
12
ВСт3кп2
10
12
14
10,90
13,30
15,60
3,99
4,78
5,50
362
479
591
275
405
532
λ ≥120
202
319
446
245
363
184
290
226
ВСт3пс6, ВСт3сп5
22
24
27
30
40
26,70
20,60
35,20
40,50
61,50
8,89
9,73
10,9
12,0
15,7
1150
1290
1480
1690
2450
1090
1280
1480
1590
2480
1030
1210
1440
1570
2480
967
1140
1370
1620
2450
880
1070
1300
1550
2410
775
971
1220
1470
2370
679
853
1110
1390
2320
590
363
1000
1260
2260
λ
≥120
508
671
898
1150
2180
227
342
472
616
272
392
527
322
446
372
315
228
343
487
645
274
394
543
323
451
374
317
231
347
501
686
882
1120
1450
1820
2900
278
398
556
746
974
1280
1630
2810
326
453
622
835
1130
1460
2720
378
516
707
988
1300
2560
321
438
595
854
1150
2390
432
586
801
2040
2070
ВСт3пс6-1
[ 10
12
14
16
18
20
10,90
13,30
15,60
18,10
20,70
23,40
3,99
4,78
5,60
6,42
7,24
8,07
378
505
626
752
882
1010
283
420
559
639
822
959
λ ≥120
204
327
462
610
754
893
248
371
510
660
820
184
293
421
561
713
ВСт3пс6-2
10
10,90
3,99
406
296
λ ≥120
204
12
13,30
4,78
556
448
340
249
186
14
15
18
20
15,50
18,10
20,70
23,40
5,60
6,42
7,24
8,07
693
838
983
1130
608
780
910
1050
489
654
829
984
385
538
704
881
294
435
590
758
09Г2С
14
16
13
20
22
24
27
30
40
15,60
18.10
20,70
23,40
26,70
30,60
35,20
40,50
51,50
5,60
6,42
7,24
8,07
8,69
9,73
10,9
12,0
15,7
822
999
1170
1360
1470
1530
1840
2100
3090
685
893
1070
1260
1400
1620
1840
2100
3030
553
729
939
1150
1310
1550
1790
2030
3080
400
580
777
989
1180
1440
1720
2000
3030
λ ≥120
297
449
631
830
1020
1280
1620
1920
2970
Таблица 2
Предельные усилия в колоннах Nn в зависимости от расчетной длины ly
№
А,
профиля см2
iу, см а, см
3
4
5
Nn, при расчетной длине lу, м
6
7
8
9
10
11
12
Сталь марки Ст3кп2
[ 10
10,90
12
13,30
14
15,60
3,44
13,63
3,97
13,55
4,47
92
300
104
300
116
319
436
440
539
547
227
427
334
528
445
153
417
244
515
342
405
392
377
361
338
314
291
500
256
483
465
445
418
388
359
13,44
300
639
626
610
592
571
549
525
494
453
423
505
983
1070
671
1060
1160
843
1230
1350
1040
1420
1560
1870
2340
405
935
1040
556
996
1130
711
1150
1310
894
1330
1520
1650
2300
871
1010
454
922
1100
592
1060
1270
758
1230
1470
1450
2250
801
964
735
950
850
1060
491
984
1230
632
1130
1420
1260
2190
780
1010
Сталь марки ВСт3пс6, ВСт3сп5
22
24
27
26,70
30,60
35,20
30
40,50
40
61,50
6,44
13,01
17,95
7,03
12,85
17,77
7,54
22,82
17,74
8,00
12,80
17,71
9,33
17,55
164
300
400
180
300
400
190
300
400
200
300
400
230
400
1080
1160
1180
1240
1250
1270
1470
1450
1470
1680
1660
1680
2480
2460
1000
1130
1160
1180
1230
1260
1380
1420
1460
1620
1640
1670
2420
2450
891
1100
1140
1080
1190
1240
1280
1380
1430
1510
1600
1650
2350
2430
748
1060
1120
943
1150
1220
1140
1340
1410
1390
1540
1630
2260
2400
619
1020
1100
800
1110
1190
989
1260
1360
1210
1490
1600
2100
2380
903
1180
536
1040
1360
1090
2100
Сталь марки ВСт3пс6-1
10
12
14
16
18
20
10,90
13,30
15,60
18,10
20,70
23.40
3,44
8,67
13,63
3,97
8,60
13,55
4,47
8,50
13,44
18,41
4,97
13,3
18,30
5,45
13,22
18,17
5,95
13,12
18,05
92
200
300
104
200
300
116
200
300
400
128
300
400
140
300
400
152
300
400
331
445
462
459
550
572
576
651
678
688
698
793
805
824
913
927
954
1030
1050
231
424
453
343
524
560
461
619
664
679
592
776
795
733
892
915
863
1010
1030
154
399
441
246
492
546
349
581
646
669
467
755
783
596
867
900
736
984
1020
366
428
325
413
286
397
250
377
216
351
184
325
158
300
452
529
255
534
626
657
360
731
768
475
839
884
603
951
1000
401
510
352
490
307
467
264
434
224
402
192
371
472
603
644
270
704
753
371
808
865
486
915
981
413
579
629
359
552
613
308
513
596
261
474
578
223
437
559
675
735
286
774
844
382
876
958
643
716
598
696
552
674
507
651
737
822
685
799
631
774
579
747
833
932
774
905
712
876
653
846
Сталь марки ВСт3пс6-2
10
12
14
16
18
20
10,90
3,44
8,67
13,53
13;30 3,97
8,60
13,55
15,60 4,47
8,50
13,44
18,41
18,10 4,97
13,33
18,50
20,70 5,45
13,22
18,17
23,40 5,95
13,12
92
200
300
104
200
300
116
200
300
400
128
300
400
140
300
400
152
300
351
494
514
493
611
638
633
724
757
768
770
886
900
911
1020
1030
1050
1150
235
468
503
359
579
623
468
685
739
758
633
865
888
789
995
1020
948
1120
155
438
489
247
541
605
360
639
718
746
489
839
873
630
965
1000
784
1090
392
473
345
455
300
436
258
405
220
375
185
345
159
316
485
585
257
575
693
731
366
810
856
491
930
964
631
1050
426
563
369
538
317
503
269
464
226
427
193
391
501
666
715
271
777
836
371
892
962
496
1010
433
636
697
371
596
678
313
549
657
262
504
635
224
460
607
742
815
288
851
937
384
963
696
792
640
767
586
741
535
710
798
910
733
881
671
851
611
816
903
828
757
688
18,06
400
1170
1160
1140
1110
1090
1060 1030 999
964
925
548
785
853
275
917
999
375
1050
1140
500
1190
1300
664
1290
1410
886
1370
1510
1110
1600
1730
1380
1850
1970
2430
2730
2900
451
732
829
382
670
802
315
610
773
265
552
730
227
496
685
857
969
292
985
1110
388
1110
1260
513
1220
1370
707
1260
1470
911
1470
1680
1150
1700
1930
2110
2550
2840
783
936
711
903
642
853
576
802
899 815 734
1070 1030 985
658
922
1010
1220
411
1110
1320
562
1160
1420
729
1340
1640
944
1560
1880
1810
2360
2780
921 828
1170 1110
741
1040
1010
1270
461
1050
1350
597
1220
1570
769
1420
1820
1530
2140
2700
918
1220
824
1150
955
1270
499
1100
1480
642
1280
1710
1280
1930
2570
853
1190
Сталь марки 09Г2С
14
16
18
20
22
24
27
15,60
18,10
20,70
23,40
26,70
33.60
35,20
30
40,50
40
61,50
4,47
8,50
13,44
18,41
4,97
13,33
18,50
5,46
13,22
18,17
5,95
13,12
18,03
6,44
13,01
17,95
7,08
12,85
17,77
7,54
12,82
17,74
8,00
12,80
17,71
9,33
12,67
17,55
116
200
300
400
128
300
400
140
300
400
152
300
400
164
300
400
180
300
400
190
300
400
200
300
400
230
300
400
725
865
911
926
905
1060
1080
1080
1230
1250
1260
1390
1410
1390
1480
1500
1610
1600
1610
1830
1800
1820
2090
2050
2080
3090
3020
3060
531
811
886
913
702
1030
1070
687
1190
1230
1080
1350
1400
1250
1460
1480
1490
1570
1600
1730
1770
1810
2000
2020
2050
2990
2970
3030
358
738
857
896
517
1000
1040
682
1150
1200
864
1300
1370
1040
1410
1470
1300
1510
1580
1590
1730
1790
1880
1970
2030
2660
2910
3000
259
641
823
876
367
962
1020
505
1100
1180
657
1250
1340
843
1350
1450
1080
1450
1550
1340
1680
1760
1630
1920
2010
2710
2820
2950
995
1380
545
1150
1610
1080
1730
2430
П р и м е ч а н и е : в рамку заключены значения Nn, для колонн, имеющих гибкость λ > 120.
Таблица 3
Сечения соединительных планок составных стержней из двух швеллеров
по ГОСТ 8240-72
Сечения
ветвей
стойки
Сечение планок при "а" в мм
F, см2
l, мм
h, мм
200
250
300
400
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
260×6
Сталь марка ВСт3пс6
[ 10
12
14
16
18
20
10,9
13,3
15,6
18,1
20,7
23,4
700
700
700
700
700
700
4
4
4
4
4
4
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
160×6
22
24
27
30
40
26,7
30,6
35,2
40,5
61,5
1200
1200
1200
1200
1200
6
6
7
6
8
200×8
200×8
200×8
-
200×8
200×6
200×8
250×8
-
200×8
200×8
200×8
250×8
250×10
200×8
200×8
200×8
250×8
250×8
260×6
160×6
160×6
160×6
200×8
200×8
250×8
250×8
250×8
250×10
300×10
260×6
260×6
160×6
160×6
200×8
200×8
250×8
250×8
250×8
250×20
300×20
Сталь марки 09Г2С
[ 10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
40
10,9
13,3
15,6
18,1
20,7
23,4
26,7
30,6
35,2
40,5
61,5
700
700
700
700
700
700
1200
1200
1200
1200
1200
4
4
5
5
5
5
6
7
8
8
8
160×6
160×6
160×6
200×8
200×8
200×8
250×8
250×8
250×10
-
160×6
160×6
160×6
160×6
200×8
200×8
250×8
250×8
250×8
250×10
-
П р и м е ч а н и я : 1. Материал планок - сталь марки Вст3пс6 по ГОCT 380-71.
2. Электроды 342. Расчетные сопротивления сварных швов срезу no металлу шва Rwf = 200 МПa.
Коэффициент βt = 0,7 для ручной сварки.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Данные для расчета баз колонн
В табл. 1 - 4 приложения приведены данные для расчета опорных плит баз
колонн, фундаментных болтов в анкерных плитах. Материал плит - сталь
ВСт3пс6 при толщинах до 25 мм включительно и сталь марки 09Г2С при
толщинах свыше 25 мм. Табличные значения вычислены для плит как без учета
припусков на строжку, так и с их учетом.
При расчете плит из стали марки ВСт3пс6 принят коэффициент условий
работы 1,2 в соответствии с п. 11 табл. 6 [1].
В большинстве случаев расчета опорных плит баз колонн определяющим
является несущая способность консольных участков или несущая способность
средних участков плит, работающих по балочной схеме, с учетом
разгружающего влияния консолей (черт. 1 а, б).
Черт. 1. К расчету опорной плиты базы колонны
а - однопролетная опорная плита; б - двухпролетная опорная плита.
В табл. 1 приведены допускаемые вылеты консолей в зависимости от
местного смятия бетона под опорной плитой.
В табл. 2 приведены допускаемые пролеты опорных плит в зависимости от
местного смятия бетона под опорной плитой при М = gl2/12.
В табл. 3 приведены предельные усилия фундаментных болтов по ГОСТ
24379.00-80, длина нарезки резьбы "а" и размер выступающей части болтов над
анкерной плиткой "в" Расчетное сопротивление болтов определялось по
диаметру шпильки d1*, по табл. 2 ГОСТ 24379.1-80. Глубина заделки
определяется при расчете фундаментов, в зависимости от типа и конструкции
фундаментных болтов.
В табл. 4 приведены предельные моменты, воспринимаемые анкерными
плитками, в зависимости от их геометрических размеров.
Предельные вылеты консолей опорных плит
t1, мм
t2,
Rδ,
W, см3 y c
мм
МПа
8
9
10
Предельный вылет консолей "С", мм при Rв.loc, МПа
10,5 11
12
13
14
15
16 18
20
Без учета припусков на стрелку
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
0,17
0,24
0,33
0,43
0,54
0,67
0,81
1,04
1,31
1,50
1,71
2,16
2,67
3,96
4,17
6,00
10,67
16,67
24,00
32,67
42,67
270
270
270
270
270
270
258
258
280
290
290
270
270
270
270
870
250
250
250
250
250
34
40
47
54
60
67
72
82
97
104
111
121
134
151
168
201
263
323
387
452
516
32
38
44
51
57
63
68
77
92
98
105
114
126
142
158
190
248
304
365
426
487
30
36
42
48
54
60
65
73
87
93
99
108
120
135
150
180
236
289
346
404
462
29
35
41
47
53
59
63
72
85
91
97
105
117
132
146
176
230
282
338
394
451
29
34
40
46
51
57
62
70
83
89
95
103
114
129
143
172
225
275
330
385
440
27
33
38
44
49
55
59
67
79
85
91
99
110
123
137
164
215
264
316
369
422
26
32
37
42
47
53
57
64
76
82
87
95
105
118
132
158
207
253
304
354
405
25
30
35
41
46
51
55
62
74
78
84
91
101
114
127
152
199
244
293
342
390
24
29
34
39
44
49
53
60
71
76
81
88
96
110
122
147
122
236
283
330
377
24
23
33
38
43
47
51
58
69
74
79
85
95
107
119
142
186
228
274
320
365
22
27
31
36
40
45
48
55
65
70
74
60
89
101
112
134
176
215
258
301
344
21
25
30
34
38
42
46
52
62
66
70
76
85
95
106
127
167
204
245
286
227
25
30
35
41
43
48
50
57
66
71
76
84
94
106
114
139
171
220
268
317
366
24
29
34
39
44
44
48
55
63
69
74
81
91
103
110
135
168
212
259
303
354
24
28
33
38
43
43
46
53
61
66
71
73
88
100
107
130
163
205
251
297
342
22
27
31
36
40
40
44
50
58
63
67
74
83
94
101
123
154
194
237
280
323
21
25
30
34
38
38
41
48
55
59
64
70
78
89
95
117
146
184
225
265
306
С учетом припусков на строжку
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
10
12
14
16
18
18
20
23
25
27
29
33
37
42
45
55
70
90
110
130
150
0,17
0,24
0,33
0,43
0,54
0,54
0,67
0,88
1,04
1,21
1,40
1,81
2,28
2,94
3,38
5,04
8,17
13.50
20,17
28,17
37,50
270
270
270
270
270
270
258
258
290
290
290
270
270
270
270
270
280
250
250
250
250
34
40
47
54
60
60
66
75
87
94
101
111
124
141
151
184
230
290
355
420
484
32
38
44
51
57
57
62
71
82
88
95
104
117
133
142
174
217
274
335
396
456
30
36
42
48
54
54
59
67
78
84
90
99
111
126
135
165
206
260
318
375
433
29
35
41
47
53
53
57
66
76
82
88
97
108
123
132
161
201
254
310
366
423
29
34
40
46
51
51
56
64
74
80
86
94
106
120
129
157
196
248
303
358
413
27
33
38
44
49
49
54
62
71
77
62
90
101
115
123
151
188
237
290
343
395
26
32
37
42
47
47
51
59
68
74
79
87
97
111
118
145
181
228
279
326
380
Обозначения: Rв.loc - расчетные сопротивления бетона смятию;
t1 - толщина листа (заготовки) с учетом припуска на строжку;
t2 - расчетная толщина опорной плиты.
Таблица 2
Предельные пролеты опорных плит
t1, мм t2, мм W, см3
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
.50
60
80
100
120
140
160
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
10
12
14
16
18
18
20
23
25
27
28
33
37
42
45
55
70
90
100
130
150
0,17
0,24
0,33
0,43
0,54
0,67
0,81
1,04
1,31
1,50
1,71
2,16
2,67
3,38
4,17
6,00
10,67
16,67
24,00
32,67
12,67
0,17
0,24
0,33
0,43
0,54
0,54
0,67
0,88
1,04
1,21
1,40
1,81
2,28
2,94
3,38
5,04
8,17
13,50
20,17
28,17
37,50
R y γ c,
МПа
270
270
270
270
270
270
258
258
290
290
290
270
270
270
270
270
260
250
250
250
250
270
270
270
270
270
270
258
258
290
290
290
270
270
270
270
270
260
250
250
250
250
Предельный пролет l, мм при Rв.loc, МПа
8
9
10 10,5
11
12 13
14
15
16
Без учета припуска на строжку
82 77
73
72
70
67 64
62
60
58
99 93
88
86
84
80 77
75
72
70
115 108 103 100
98
94 90
87
84
81
131 124 118 115
112
107 103 99
96
93
148 139 132 129
126
121 116 112
108 105
164 155 147 143
140
134 129 124
120 116
177 167 158 154
151
144 139 134
129 125
201 189 180 175
171
164 158 152
147 142
238 225 213 208
203
195 187 180
174 169
255 241 228 223
218
209 200 193
187 181
272 257 244 238
232
222 214 206
199 193
296 279 265 258
252
241 232 224
216 209
329 310 294 287
280
268 258 248
240 232
370 349 331 323
315
302 290 279
270 261
411 387 367 359
350
335 322 311
300 290
493 465 441 430
420
402 387 373
360 349
645 608 577 563
550
527 506 488
471 456
791 745 707 690
674
345 620 598
577 559
949 894 849 828
809
775 744 717
693 671
1107 1043 990 966
944
904 868 837
808 783
1265 1193 1131 1104
1079 1033 992 956
924 894
82 77
73
72
70
67 64
82
60
58
99 93
88
86
84
80 77
15
72
70
115 108 103 100
98
94 90
67
64
81
131 124 118 115
112
107 108 99
98
93
148 139 132 129
126
121 116 112
109 105
148 139 132 129
126
121 116 112
108 105
161 151 144 140
137
131 126 121
117 114
185 174 165 161
158
151 145 140
135 131
213 201 190 186
182
174 167 161
155 151
230 217 203 201
193
188 180 174
168 163
247 233 221 216
211
202 194 187
180 175
271 256 242 237
231
221 213 205
198 192
304 237 272 285
259
248 238 230
222 215
345 325 309 301
294
282 271 261
252 244
370 349 331 323
315
302 290 279
270 261
452 426 404 394
385
369 354 342
333 320
564 532 505 483
481
461 443 427
412 399
712 671 635 621
607
581 558 538
520 503
870 820 778 759
742
710 682 657
635 615
1026 969 919 897
376
839 806 777
751 727
1186 1118 1061 1035
1011
968 930 896
866 839
18
2
55
66
77
88
99
110
118
134
159
170
182
197
219
246
274
329
430
527
632
738
843
55
66
77
88
99
99
107
123
142
153
165
181
203
230
246
302
376
474
580
685
791
52
62
731
83
94
104
112
127
151
162
172
187
208
234
260
312
408
500
600
700
800
52
62
73
83
94
94
102
117
135
145
145
156
192
216
234
286
357
450
550
650
750
П р и м е ч а н и я : 1. Предельный пролет рассчитан для пластинки с защемлением на опорах с
расчетным моментом М = Rв.loc ·l2/12
Обозначения: Rв.loc - расчетные сопротивления бетона смятию;
t1 - толщина листа (заготовки) с учетом припуска на строжку;
t2 - расчетная толщина опорной плиты.
черт. 1
Таблица 3
Предельные усилия фундаментных болтов по ГОСТ 24379.0-80
диаметр резьбы
шпильки d, мм
Площадь сечения
болтов нетто А, см2
20
24
30
36
42
48
56
64
72
80
90
100
110
125
140
2,25
3,24
5,19
7,59
10,34
13,80
18,74
25,12
32,23
40,87
53,68
67,32
82,67
106,56
138,01
Предельные усилия одного болта, кН для
марок стали
ВСт3кп2
09Г2С-6(2)
10Г2С1-6(2)
33
42
43
47
60
61
76
95
98
111
137
137
151
166
186
201
248
248
274
337
337
367
442
432
471
567
554
597
703
703
784
923
923
983
1156
1207
1422
1585
1867
2015
2374
-
Размеры по черт. 1
а, мм
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
190
210
220
230
250
в, мм
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
210
230
240
250
270
П р и м е ч а н и е : 1. Шпилька расчетных болтов из стали марок 09Г2С-2 и 10Г2C1-2 по ГОСТ 19281-73
допускается применять при расчетной температуре наружного воздуха минус 40°С и выше для диаметров
резьбы 56 мм и более.
2. Расчетное сопротивление болтов определялось по диаметру шпильки d1* по табл. 2 ГОСТ 24379.1-80.
3. Обозначения: в - длина нарезки резьбы, а - размер выступающей части болтов над анкерной плеткой.
4. Наименьшие допустимые расстояния между осями болтов, необъединенных одной анкерной плитой, и
от оси крайних болтов до грани фундамента, а также глубину заделки принимать по приложению 2 СНиП
2.09.03-85.
Предельные усилия на анкерные
плитки
Обычно размер "Е" принимают
равным
E = d + t/2, но не менее Е = d/2-50 + t
где d - диаметр анкерного болта, мм
t - толщина траверсы, мм
Таблица 4
d, d0, Ва,
мм мм мм
20
22
Предельные усилия М, кН·см анкерных плиток при их толщине t1, мм
25
28
30
32
36
40
45
50
60
80
100
Усилия по сечению брутто для типа 2
20
24
30
36
42
48
55
64
72
80
90
23
32
33
44
50
55
68
78
83
93
103
120 216
120
160
200
200
240
240
230
320
360
450
250
250
322
322
430
455
455
606
758
522
522
695
870
870
594
594
792
990
990
700
700
933
1160
1160
1390
864
864
1150
1430
1430
1720
1090
1090
1450
1820
1820
2180
1350
2790
2240
2240
2700
2700
3140
3590
2890
3040
3240
3880
3880
4530
5180
5830
7290
6650
6650
7760
8870
9980
12400
11600
13300
15000
18700
4160
5100
4770
5600
6570
7400
9620
7160
8410
9870
11100
14400
Усилия по сечению брутто для типа 1
20
24
30
36
42
48
56
64
72
80
90
28
32
33
44
50
56
68
78
83
93
103
120 165
120
160
200
200
240
240
280
320
360
450
191
247
235
349
333
462
591
400
383
531
673
455
436
604
772
537
513
712
910
875
662
634
878
1120
1080
1320
838
802
1110
1420
1360
1670
1030
990
1370
1750
1680
2060
1930
1420
1970
2520
2430
2980
2780
3270
3830
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Базы центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 без траверс
В таблицах 1 и 2 приведены предельные усилия для баз колонн без траверс
(черт. 1) в зависимости от высоты двутавра и ширины полок, а также толщин
опорных плит и размеров их в плане.
Материал опорных плит при их толщине - до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по
ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 1928273. Напряжение смятия бетона фундамента под опорной плитой приняты
равными 10,5 Мпа.
Толщина опорных плит определялись для двух случаев передачи усилий на
опорную плиту:
при помощи сварных швов без обработки поверхности опорной плиты (табл.
1);
через фрезерованный торец колонны со строжкой поверхности опорной
плиты (табл. 2)
Во втором случае расчетные толщины опорных плит определялись с учетом
следующих припусков на строжку:
Толщина опорной плиты по ГОСТ 19903-74, мм
Припуски на строжку, мм
20 ≤ t < 28
28 ≤ t < 50
50 ≤ t < 80
80 ≤ t < 150
2
3
5
20
При разработке чертежей КМ в технической спецификации стали необходимо
приводить в этом случае номинальные толщины плиты по ГОСТ 1990374 (толщина заготовки) и на листе "Общих данных" помещать текст
следующего содержания: "Плоскостность опорных плит толщиной до 50 мм
включительно, для которых в чертежах приведено указание о строжке
плоскости, допускается обеспечивать tмакс.
Зазор между поверхностью опорной плиты и ребром стальной линейки
длиной 1 м не должен превышать 0,3 мм независимо от метода получения
поверхности (правкой, строжкой или фрезеровкой).
В табл. 1 приведены требуемые толщины опорных плит без припуска на
строжку, в табл. 2 - с учетом припуска на строжку.
Принятые в расчете вылеты консоли "с" в зависимости от толщины опорных
плит и способа передачи усилия приведены ниже.
Опорная плита принималась равной ширине полки двутавра плюс 20 мм с
обеих сторон (черт. 1)
Получаемые расчетные размеры в плане опорных плит необходимо округлять
до унифицированных размеров.
Способ передачи усилий на опорную плиту
При помощи сварных швов (без обработки)
Через фрезерованный торец колонны (стройка
плиты)
Вылеты консоли "С", мм при толщине плиты заготовка t,
мм
20 22 25 28 30 32 36 40 45 50 60
80
59 63 72 85 91 97 105 117 132 146 176
230
53 57 66 76 82 88 97
108 123 132 161
215
Пример 1
Требуется подобрать базу колонны для двутавра 40K1 по ГОСТ 26020-83.
Расчетное усилие в колонне N = 2690 кН.
Передача усилий через фрезерованный торец.
По табл. 2 подбираем базу, состоящую из опорной платы толщиной 50 мм,
шириной 440 мм и длиной, равной L = 400 + 2×132 = 664 мм. Предельное
усилие на базу N > 2700 кН > 2690 кН.
Округляем размер L до 700 мм.
Пример 2
Требуется подобрать базу колонны для двутавра 30Ш1 по ГОСТ 26020-83.
Расчетное усилие 860 кН. Усилие от колонны на опорную плиту передается
через сварные швы без строжки поверхности плиты.
По табл. 1 подбираем базу, состоящую из опорной плиты толщиной 25 мм,
шириной 240 мм и длиной L - 300 + 2×72 = 444 мм. Округляем размер до 450
мм.
Предельное усилие на базу N = 910 кН > 860 кН.
Черт. 1. Базы для центрально-сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83.
Предельные усилия на опорную плиту без учета припуска на строжку
Таблица 1
№
В,
двутавра см
23Б
26Б
30Б
35Б
40Б
45Б
50Б
55Б
60Б
70Б
80Б
90Б
100Б
20Ш
23Ш
26Ш
30Ш
35Ш
40Ш
50Ш
60Ш
70Ш
20К
23К
26К
30К
35К
40К
15
16
18
20
21
22
24
26
27
30
32
34
36
19
20
22
24
29
34
34
36
30
24
28
30
34
39
44
N, кН при толщине плиты t, мм
20
486
546
642
740
819
919
1020
1120
1210
1400
1740
2740
1900
538
589
681
777
954
1130
1250
1410
1530
661
798
878
1020
1190
1380
22
510
575
678
784
869
972
1080
1200
1290
1430
1680
1866
2030
567
622
721
824
1010
1200
1330
1500
1630
700
846
932
1080
1270
1470
25
554
628
745
865
961
1070
1200
1340
1440
1670
1680
2090
2290
571
680
793
910
1120
1340
1480
1680
1830
852
936
1030
1210
1420
1640
28
630
719
837
980
1090
1230
1380
1540
1660
1940
2180
2430
2670
724
811
894
1030
1290
1550
1720
1950
2130
920
1160
1170
1380
1640
1900
30
649
739
904
1020
1140
1290
1460
1630
1750
2060
2320
2580
2840
748
835
935
1080
1350
1640
1810
2070
2260
950
1200
1240
1460
1740
2020
32
668
760
926
1070
1270
1350
1530
1710
1850
2170
2450
2730
3000
772
860
1020
1130
1420
1720
1910
2180
2380
981
1230
1410
1530
1830
2130
36
694
788
958
1140
1290
1430
1630
1820
1970
2320
2620
2330
3220
806
894
1060
1190
1500
1830
2040
2330
2550
1020
1280
1460
1630
1950
2270
40
731
827
1000
1130
1340
1560
1750
1970
2130
2520
2850
3200
3520
652
942
1120
1320
1620
1980
2210
2530
2780
1080
1350
1540
1890
2110
2470
45
777
876
1050
1240
1410
1630
1900
2200
2310
2750
3130
3520
3880
911
1000
1180
1390
1830
2140
2400
2770
3040
1150
1440
1630
1990
2480
2700
50
823
925
1110
1300
1470
1690
1970
2280
2510
2970
3390
3820
4220
969
1060
1250
1470
1920
2290
2580
2990
3290
1220
1520
1720
2100
2600
2910
60
916
1020
1230
1420
1600
1830
2120
2440
2670
3280
3830
4440
4850
1080
1230
1390
1610
2090
2630
2980
3370
3730
1370
1700
1900
2310
2840
3430
80
100
1200
1420
1640
1830
2080
2390
2730
2980
3620
4200
4820
5470
1400
1640
1890
2420
3020
3360
3920
4310
1640
2010
2250
2690
3280
3930
Таблица 2
Предельные усилия на опорную плиту с учетом припуска на строжку
№
В,
профиля см
22Б
26Б
30Б
35Б
40Б
45Б
50Б
55Б
60Б
70Б
80Б
90Б
100Б
20Ш
23Ш
25Ш
30Ш
35Ш
40Ш
50Ш
60Ш
70Ш
20K
23К
26К
30К
35К
40К
15
16
18
20
21
22
24
26
27
30
32
34
35
19
20
22
24
29
34
34
35
36
24
28
30
34
25
44
N, кН при толщине плиты t, мм
20
450
504
591
679
750
836
932
1020
2100
1270
1420
1580
1720
496
543
626
712
872
1030
1130
1260
1390
608
731
803
934
1090
1250
22
478
537
630
727
304
897
1000
1100
1180
1370
1540
1700
1860
530
579
669
763
936
1110
1220
1350
1500
650
783
861
1000
1170
1350
25
526
583
701
812
900
1000
1120
1250
1340
1550
1740
1940
2120
585
642
746
853
1050
1250
1380
1560
1700
723
877
967
1120
1320
1530
28
601
652
776
904
1000
1120
1260
1400
1510
1760
1980
2200
2410
688
708
827
951
1180
1410
1560
1770
1330
574
979
1080
1270
1490
1730
30
620
709
817
955
1060
1130
1340
1500
1610
1880
2120
2360
2580
712
743
873
1000
1250
1500
1650
1890
2060
904
1030
1140
1350
1590
1850
32
639
729
856
1000
1120
1250
1420
1580
1710
2000
2250
2510
2750
738
323
915
1050
1320
1590
1770
2010
2190
935
1180
1210
1420
1530
1960
36
687
758
925
1080
2190
1350
1530
1700
1840
2160
2440
2720
2990
771
858
1020
1120
1410
1710
1900
2170
2370
978
1230
1410
1530
1820
2120
40
703
797
969
1150
1310
1480
1660
1860
2010
2370
2650
3000
3300
817
906
1080
1210
1530
2870
2080
2360
2810
1030
1300
1480
1660
1990
2320
45
750
847
1020
1210
1370
1590
1850
2040
2210
2610
2970
3330
3680
876
966
1140
1350
1570
2050
2290
2630
2880
1110
2330
1570
1930
2280
2560
50
777
876
1050
1240
1410
1630
1900
2200
2320
2750
3130
3520
3880
911
1000
1180
1390
2830
2240
2400
2770
3040
1150
1440
1630
1990
2480
2700
60
809
974
1160
1360
1530
1700
2050
2360
2590
3190
3730
4100
4550
1020
1120
1320
1540
2000
2530
2740
3290
3520
1300
1610
1810
2200
2720
3300
80
100
1150
1270
1590
1770
2010
2320
2650
2900
3530
4100
4720
5270
1340
1570
1810
2340
2920
3250
3820
4210
1570
1930
2160
2590
3160
3800
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Базы центрально-сжатых колонн из двух швеллеров по ГОСТ 8240-72
В таблице 2 приведены предельные усилия, воспринимаемые базами колонн
без траверс в зависимости от номера швеллера, ширины их расстановки, а также
толщин шорных плит и их размере в плане (черт. 1).
Черт. 1. Базы центрально-сжатой колонны из двух швеллеров
Материал опорных плит при их толщине до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по
ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С-6 по ГОСТ 1928273.
Толщина опорных плит по подбору сечений принимается без припуска на
строжку, что должно быть оговорено в чертежах марки КМ. Напряжения смятия
бетона под опорной плитой приняты равными 10,5 Мпа.
При определении предельных усилий по табл. 2 приняты следующие размеры
опорной плиты:
B1 = а + 2с - ширина плиты;
L = h + 2c - длина плиты
где: a - ширина колонны
h - высота швеллера
с - требуемый вылет консоли, принимаемый по табл. 1.
Таблица 1
Требуемые вылеты консоли
Толщина плиты t, мм
Вылет консоли с, мм
16
40
18
45
20
50
22
55
25
60
28
75
30
80
32
85
36
90
40
100
Пример 1
Требуется подобрать базу для колонны из двух швеллеров № 24 по ГОСТ
8240-72, составленных вплотную (черт. 1а).
Расчетное усилие в колонне N = 1000 кН.
По табл. 2 для замкнутого сечения колонны подбираем базу, состоящую из
опорной плиты толщиной 25 мм. Вылет консоли по табл. 1 с = 60 мм.
Ширина плиты В1 = 180 + 2×60 = 300 мм.
Длина плиты L = 240 + 2×60 = 360 мм.
Предельное усилие на базу N = 1020 кН >1000 кН.
Пример 2.
Требуется подобрать базу для сквозной колонны из двух швеллеров № 30 по
ГОСТ 8240-72, с шириной а = 300 мм (черт. 1б).
Расчетное усилие в колонне N = 1500 кН.
По табл. 2 подбираем базу для сквозного сечения колонны, состоящую из
опорной плиты толщиной 25 мм. Вылет консоли по табл. 1 с = 60 мм.
Ширина плиты В1 = 300 + 2×60 = 420 мм.
Длина плиты L = 300 + 2×60 = 420 мм.
Предельное усилие на базу N = 1590 кН >1500 кН.
Таблица 2
Предельные усилия на базу колонн из двух швеллеров
№
а, мм
швеллера
16
18
20
Предельные усилия Nn, кН при t1, мм
22
25
28
30
32
36
40
844
941
1100
2210
1350
1490
1650
2210
905
1000
1170
1290
1420
1580
1730
2390
1030
1130
1250
1360
1580
1740
1910
2480
1460
1680
2020
1550
1740
2130
1930
2250
2070
2360
1980
2220
2470
2470
2960
1540
1730
2110
1710
1920
2330
2020
2450
2170
2510
2070
2310
2630
2630
3150
1710
1910
2310
1800
2010
2430
2110
2550
2360
2840
2260
2520
2920
2920
3490
Замкнутые сечения колонны по (черт. 1а)
10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
40
92
104
116
128
140
152
164
180
190
200
230
289
347
410
454
509
617
675
741
614
887
1120
325
386
453
524
573
636
756
330
912
994
1260
426
497
572
652
707
776
918
1000
1100
1390
428
544
622
705
794
849
935
1020
1120
1430
471
593
675
761
853
949
1020
1200
1310
1670
644
786
879
977
1080
1200
1340
1520
1950
697
786
941
1040
1140
1270
1420
1570
2080
Сквозные сечения колонн по (черт. 1б)
12
12
14
16
18
20
22
24
26
30
40
200
300
300
300
400
200
300
400
200
300
400
250
300
400
250
300
400
300
400
300
400
250
300
400
300
400
509
681
544
716
687
632
814
996
668
850
1030
796
897
106
832
923
1100
960
1140
1010
1190
978
1060
1250
1250
1430
588
768
612
607
1000
651
846
1040
718
953
1150
892
994
1190
933
1030
1240
1070
1280
1130
1340
1090
1190
1400
1400
1600
639
854
680
898
1100
724
841
1150
827
1050
1280
987
1100
1320
1030
1140
1370
1190
1410
1260
1480
1210
1320
1550
1550
1780
924
756
982
1250
819
1020
1260
840
1070
1310
1000
1120
1860
1050
1170
1400
1290
1540
1370
1620
1320
1440
1690
1690
1940
814
1070
1330
879
1160
1400
944
1180
1450
1170
1310
1590
1230
1370
1640
1420
1700
1510
1780
1450
1590
1860
1860
2140
935
1210
1500
1000
1300
1610
1070
1390
1700
1390
1520
1920
1470
1590
1920
1650
1980
1750
2060
1690
1850
2180
2180
2620
1360
1530
1920
1550
1740
2040
1770
2110
1870
2220
1800
1980
2320
2320
2790
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения
В табл. 1 приведены предельные усилия Nn, воспринимаемые базами колонн
замкнутого сечения черт. 1, и требуемые размеры опорной плиты в зависимости
от толщины опорной плиты и напряжения смятия бетона под опорной плитой.
Черт. 1. Базы центрально-сжатых колонн замкнутого сечения
а - из уголков; б - из листового проката.
Материал опорных плит - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 19283-73. Расчет
опорных плит был произведен с учетом припуска на строжку.
Пример 1
Требуется подобрать сечение опорной плиты для колонны из четырех
уголков 160×160×16. Расчетное сопротивление смятия бетона под плитой
равно 16 МПа. Расчетное усилие N = 4000 кН.
По табл. 1 подбираем базу из опорной плиты толщиной tпл = 60 мм и
шириной l = 530 мм. Предельное усилие на базу Nn = 4490 кН > 4000 кН.
Таблица 1
Предельные усилия Nn на базу колонн замкнутого сечения
Напряжение
Размер а,
под плитой
мм
в МПа
10,5
12
320
14
16
18
Предельные усилия Nn, в кН и размеры l, мм при толщине плиты tпл,, мм
30
32
36
40
45
50
60
80
100
120
140
160
1960
460
2090
450
2260
440
2390
430
2640
2100
470
2240
460
2440
450
2590
440
2860
2250
480
2410
470
2630
460
2810
450
3100
2620
500
2710
490
2980
480
3200
470
3370
2830
520
3120
510
3490
500
3600
490
3830
2940
530
3240
520
3640
510
3990
500
4060
3410
570
3760
560
4080
540
4490
530
4860
4430
650
4760
630
5200
610
5560
590
6050
5290
710
5710
690
6280
670
6750
650
7140
6380
780
6740
750
7460
730
7830
700
8560
7400
840
7870
810
8510
780
9240
760
9850
8500
800
9080
870
9870
840
10490
810
11230
12
14
400
16
18
20
12
14
500
16
18
20
12
14
600
16
18
20
430
2640
530
2850
520
3180
520
5220
510
3410
500
3470
640
3760
630
3990
620
4160
610
1530
610
4170
740
4520
730
4800
720
5010
710
5440
710
440
2830
540
3070
530
3280
520
3590
520
3710
510
3720
650
3860
630
4300
630
4510
520
4660
610
4470
750
4860
740
5170
730
5420
720
5610
710
450
3180
560
3320
540
3710
540
3900
530
4050
520
4000
660
4360
650
4660
640
4900
630
5090
620
4620
760
5250
750
5610
740
5900
730
6420
730
460
3430
570
3750
550
4030
550
4250
540
4650
540
4480
680
4730
660
5070
550
5590
650
5830
640
5400
780
5910
770
6350
760
6720
750
7020
740
480
3830
590
4210
580
4550
570
4830
560
5060
550
5000
700
5510
690
5730
670
6080
660
6640
660
6030
800
6640
790
7060
780
7610
770
7990
760
490
4180
610
4460
590
4820
580
5130
570
5390
560
5270
710
5820
700
6300
690
6710
680
7060
670
6560
820
7020
800
7590
790
8080
780
8510
770
520
5060
650
5550
630
6150
620
6270
610
6640
600
6270
750
6980
740
7370
720
7910
710
8370
700
7800
860
8430
840
9180
830
9840
820
10430
810
580
6220
720
6850
700
7390
680
8080
670
8710
660
8260
830
9180
810
9980
790
10950
780
10840
760
10600
940
11120
920
11950
900
12610
880
13480
870
630
7300
780
8080
760
8760
740
9330
720
10080
710
9710
900
10590
870
11550
850
12400
830
13440
820
12240
1010
13440
980
14740
960
15900
940
17290
930
690
8660
850
9410
820
10230
800
10950
780
11550
760
11290
970
12370
940
13540
920
14250
890
15480
880
13990
1080
15430
1050
16970
1030
18360
1010
19600
990
740
10150
920
10840
880
11830
860
12700
840
13440
820
12970
1040
13990
1000
15360
980
16240
950
17290
930
15860
1150
17560
1120
19000
1090
20600
1070
22050
1050
790
11520
980
12370
940
13240
910
14250
890
15130
870
14510
1100
16020
1070
16970
1030
18360
1010
19600
990
17860
1220
19490
1180
2110
1150
22570
1120
24200
1100
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Базы колонн из двутавров по ГОСТ 26020-83 с траверсами
В табл. 1 приведены предельные усилия па базы для центрально- и
внецентренно сжатых колонн из двутавров по ГОСТ 25020-83 в зависимости от
высоты двутавров, ширины полок, эксцентриситета приложения нормальной
силы, а также толщин опорных плит и их размеров в плане. Там же приведены
сечения траверс и катеты сварных швов, прикрепляющих траверсы к колонне,
предельные усилия на фундаментные болты, определенные по несущей
способности траверс, и предельные усилия на базу колонн при комбинации
усилий в опорном сечении для расчета фундаментных болтов в зависимости от
предельных усилий на фундаментные болты.
Материал опорных плит при их толщине до 25 мм - сталь марки ВСт3пс6 по
ГОСТ 380-71, при толщине свыше 25 мм - сталь марки 09Г2С по ГОСТ 1928273.
Толщина опорных плит при подборе сечений принимается с учетом припуска
на строжку, что должно быть оговорено в чертежах марки КМ.
Напряжение смятия бетона фундамента под опорной плитой принять равным
10,5 МПа.
Материал траверс - сталь марки 09Г2С-6 по ГОСТ 29282-73.
Приварка траверс полуавтоматической сварки в среде углекислого газа (Rв.loc =
490 Мпа, Rwf = 215 МПА).
Расчет
траверс
производился
при
расчетном
усилии Nn соответствующем е = с.
Расчет опорных плит производится, исходя из определения максимальных
вылетов консолей и пролетов по схеме 3 табл. 3.6 в зависимости от несущей
способности плиты. В тех случаях, когда изгибающие моменты в плите
превышали их несущую способность, из работы исключались заштрихованные
участки на черт. 1.
Черт. 1. База колонн из двутавров по ГОСТ 26820-63 с траверсами
Определение усилий Еа, приходящихся на анкерные болты для внецентренносжатых болтов сплошностенчатых колонн производилось с учетом упругой
работы бетона под опорной плитой. Допускаемые усилия от растянутых
фундаментных болтов Nв определены по несущей способности двух траверс.
Допускаемые изгибающие моменты на базу колонн Ма определялись при Nа =
0, Ма = Мтах, а также при Nа ≠ 0 и эксцентриситете е, принимающем ряд
значений от 2,5 см до 400 см.
В тех случаях, когда действительные значения усилий на анкерные
болты Nв менее табличных значений или изгибающие моменты превышают
табличные значения, необходимо индивидуальный расчет баз колонн.
Для сквозных колонн усилие на анкерные болты равно отрывающему усилию
в ветви колонны.
Сечение анкерных болтов можно определять с помощью табл. 3, а сечения
анкерных плиток - по табл. 4 Приложения 3.
Пример 1
Требуется подобрать базу для ветви сквозной колонны. Сечение ветви
колонны из двутавра 1 50Ш1 по ГОСТ 26020-33, ширина полки двутавра в = 300
мм.
Расчетное усилие в ветви колонны N = 3100 кН. Отрыв в ветви N < 830 кН.
Подбор сечения опорной плиты и траверс
По табл. 1 подбираем базу с предельным усилием Nn = 3418 кН > 3100 кН.
Разметы опорной плиты из стали марки ВСт3пс6 по ГОСТ 380-71*: L = 800
мм; B1 - 450 мм, γ1 = 25 мм.
Сечение траверсы из стали марки 09Г2С-6 по ГОСТ 19282-73: НТ = 300
мм, Т2 = 12 мм, катет сварных швов Ш = 8 мм.
Подбор сечений анкерных болтов и плиток
По табл. 3 Приложения 3 принимаем 4 фундаментных болта по ГОСТ
24373.0-80 с номинальным диаметром резьбы шпильки 48 мм.
Предельное усилие болтов Nв = 4·248 = 992 кН > 830 кН.
Назначаем размеры Е1 = 90 мм, Е = 60 мм.
Расчетное усилие на одну анкерную плитку N= 830/2 = 415 кН.
Изгибающий момент в анкерной плитке N = 415/2(6÷0,6) = 1370 кН·см.
По табл. 4 Приложения 3 принимаем сечение анкерной плитки 240×45
(диаметр отверстия Ø = 56 мм).
Предельный момент анкерной плитки по сечению нетто М = 1670 кН·см >
1370 кН·см.
Проверка сечения траверсы на усилия от анкерных болтов: исходя из несущей
способности траверсы допускаемое усилие на анкетные болты Nв = 2×5 Zа =
2×446 = 892 тс > 830 кН.
Пример 2
Требуется подобрать базу для внецентренно сжатой колонны постоянного
сечения из двутавра 1 70Ш по ГОСТ 26020-83, в = 320 мм.
Расчетные усилия: N = 1650 кН, М = 485 кНМ, е = M/N = 30 см (комбинация
для фундаментных болтов) Na = 300 кН, Ма = 390 кНМ.
Подбор сечений опорной плиты и траверс
По табл. 1 при е = 0,3 м подбираем базу с предельным усилием Nп > 1675 кН
>1650 кН.
При размерах плиты из стали марки 09Г26-6 по ГОСТ 19282-73 L = 1100
мм, В1 = 490 мм, Т1 = 30 мм и сечении траверсы из стали марки 09Г2С-6
по ГОСТ 19282-73
НT = 400 мм, Т2 = 14 мм и катете сварных швов Ш = 12 мм.
Подбор сечений фундаментных болтов и анкерных плиток
По табл. 1 находим значение допускаемых усилий на анкерные болты по
несущей способности траверс и допускаемых изгибающих моментов и
нормальных сил:
Ма = 780 кНм, Nа = 211 кН
Т.к. табличные значения М выше, а N ниже расчетных, то расчета баз
и траверс на усилия от фундаментных болтов производить не требуется.
Фундаментные болты подбираем, исходя из несущей способности траверс, с
усилием на одну сторону базы Nв = 772 кН.
По табл.3 приложения 3 принимаем четыре фундаментных болта по ГОСТ
24379.0-80 по два на каждую сторону с номинальным диаметром резьбы
шпильки d = 54 мм из стали марки 09Г2С-6.
Предельные усилия в анкерных болтах на каждую сторону базы
Nв = 442×2 = 884 кН > 772 кН.
задаемся размером с = 70 мм > 64 мм.
Изгибающий момент в анкерной плите
М = 0,5×772×(7÷0,7) = 884 кН > 772 кН.
По табл. 4 Приложения 3 принимаем сечения анкерных плиток 280×60
(диаметр отверстия 78 мм).
Предельный момент анкерной плитки по сечению нетто
М - 3270 кН·см> 2972 кН·см.
П р и м е ч а н и е к таблице 1: максимальный изгибающий момент в колонне и соответствующая ему
минимальная продольная сила при комбинации для анкерных болтов.
Zа = предельное усилие в анкерных болтах на одну сторону базы,
определенное по несущей способности траверсы.
Nn - предельное усилие на базу колонны.
Таблица 1
СЕЧЕНИЯ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ УСИЛИЯ НА БАЗЫ КОЛОНН
Геометрические размеры базы
№
профиля
в
L
30Б
140
500
30Ш
200
30К
300
500
500
500
500
500
500
500
500
600
600
600
600
600
600
500
500
500
500
500
500
500
500
600
600
600
500
600
В1
260
270
320
330
350
370
380
390
410
430
320
330
350
370
380
390
420
430
450
470
480
490
510
530
420
430
450
470
480
Т1
мм
20
22
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
НТ
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
250
200
200
200
200
200
Т2
Ш
10
10
10
10
10
10
10
10
12
12
10
10
10
10
12
12
10
10
10
12
12
12
12
12
10
10
10
12
12
6
6
6
6
7
8
8
8
10
12
7
7
8
12
12
12
5
5
7
7
8
8
8
8
6
6
8
8
10
Вес
базы
G
кг/м
49
52
54
57
63
69
73
78
92
102
62
66
73
80
92
97
62
66
73
86
91
96
106
127
71
76
85
100
106
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
207
103
207
107
29
207
112
33
207
117
63
207
126
140
207
134
223
207
138
278
207
144
289
248
162
231
248
168
280
165
132
221
165
138
277
165
150
375
165
188
420
198
178
445
198
188
470
207
123
112
207
129
162
207
140
280
248
162
231
248
168
280
248
173
345
248
179
447
387
221
138
165
142
284
185
148
369
165
169
422
198
189
473
198
201
503
600
600
600
490
510
530
32
36
40
200
250
250
12
12
12
12
10
12
112
134
148
198
310
310
200
244
259
667
407
519
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
1325
1388
1564
1634
1763
1401
1980
2056
2169
2292
1785
1875
2039
2220
2324
2425
1763
1885
2193
2353
2442
2528
2655
2807
1984
2126
2470
2671
2786
2898
3060
3262
0,25
1002
1055
1165
1224
1332
1448
2512
1574
1669
1763
1378
1455
1596
1751
1839
1925
1320
1414
1635
1772
1848
1921
2029
2155
1526
1638
1895
2071
2170
2266
2407
2580
0,5
805
850
928
979
1071
1169
1223
1276
1356
1433
1122
1189
1311
2445
1522
1596
1055
1131
1303
1422
1486
1549
1642
1749
1240
1333
1538
1690
1772
1861
1983
2134
0,75
673
712
772
815
895
980
1027
1072
1162
1207
947
1005
1113
1230
1298
1363
879
963
1084
1187
1243
1298
1379
1472
1005
1113
1294
1428
1504
1578
1687
1819
10
579
613
660
699
769
844
885
925
986
1042
813
370
966
1071
1131
1190
753
808
927
1018
1068
1116
1188
1270
902
971
2216
1236
1304
1370
1467
1585
20
370
393
413
444
492
542
570
596
638
674
531
567
633
706
743
788
479
514
588
650
684
716
765
821
584
629
721
804
851
897
965
1047
30
272
289
306
326
362
400
420
440
472
498
393
420
471
526
558
589
351
377
430
477
503
527
565
607
432
465
533
596
632
667
719
782
40
215
229
241
257
286
316
333
349
374
395
312
334
375
420
445
470
277
298
339
377
398
417
447
481
342
369
422
473
503
531
573
624
50
178
189
199
212
236
262
276
289
310
327
259
277
312
349
371
392
229
246
280
312
329
345
370
396
234
306
350
393
417
441
476
519
T1
60
152
151
170
151
201
223
235
246
285
280
221
237
256
293
317
335
195
203
239
256
280
294
316
340
242
261
299
335
356
377
407
444
70
132
141
148
258
176
195
205
215
231
244
193
207
232
261
277
293
270
282
208
231
244
257
275
297
211
225
260
293
322
329
356
388
80
117
125
131
240
256
172
282
191
205
216
172
183
20Б
232
246
260
250
262
284
205
216
227
244
263
287
211
232
260
276
292
326
345
мм
20
22
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
№
профиля
30Б
30Ш
30К
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
30К
Геометрические размеры баз
В
L
B1
300
700
700
700
700
700
700
700
700
800
800
800
800
420
430
450
470
480
490
510
530
420
430
450
470
Т1
мм
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
НТ
Т2
Ш
200
200
200
250
250
300
300
300
250
250
250
300
12
12
12
12
12
12
12
14
12
12
12
12
7
7
10
10
10
8
10
12
7
7
10
10
Beс
базы
G
кг/м
88
94
103
124
132
149
164
190
110
117
127
151
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
КН
кН·м
кН
165
176
351
165
182
456
165
209
523
258
252
421
258
262
523
372
306
278
372
326
362
434
363
363
221
230
287
221
244
349
221
274
457
319
328
355
35Б
155
35Ш
250
800
800
800
500
500
500
600
500
500
500
500
500
500
500
500
600
600
600
600
600
600
600
600
480
490
510
280
280
300
280
370
380
400
420
430
440
460
480
370
380
400
420
430
440
460
480
30
32
36
20
22
25
20
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
300
300
300
200
200
200
200
200
200
200
200
200
250
250
250
200
200
200
200
200
250
250
250
12
14
16
10
10
10
10
10
10
12
12
12
10
12
12
10
10
12
12
12
10
12
12
10
12
12
6
6
7
7
5
6
7
7
8
7
7
8
6
7
8
10
12
8
10
12
159
179
203
50
53
58
58
58
61
73
80
85
91
108
119
87
71
85
93
99
106
126
139
319
372
425
235
236
235
184
236
236
283
283
283
369
443
443
184
184
220
220
220
287
344
344
341
375
412
112
118
127
135
131
138
157
167
171
191
203
213
148
156
179
194
197
226
251
261
487
416
412
34
150
60
115
71
139
190
52
246
313
298
388
493
322
251
373
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
2205
2366
2746
2990
3130
3267
3466
3716
2427
2607
3023
3309
3474
3637
3872
1421
1482
1592
1642
1710
1921
2051
2189
2267
2341
2432
2555
1932
2161
2327
2506
0,25
1745
1875
2169
2383
2506
2626
2800
3019
1968
2118
2450
2703
2849
2993
3201
1078
1128
1219
1287
1300
1447
1558
1676
1740
1801
1871
1965
1502
1668
1815
1969
0,5
1443
1553
1793
1981
2089
2196
2349
2542
1656
1783
2060
2235
2415
2543
2726
868
911
987
1059
1049
1160
1257
1357
1411
1463
1520
1597
1229
1358
1485
1621
0,75
1230
1325
1528
1695
1792
1886
2023
2195
1429
1560
1777
1978
2096
2211
2377
727
764
830
899
879
969
1053
1140
1187
1232
1280
1345
1040
1146
1257
1378
10
1072
1155
1331
1481
1568
1653
1776
1931
2257
1355
1562
1745
1851
1955
2106
625
658
715
781
757
831
906
983
1025
1064
1105
1161
901
991
1090
1198
20
30
707 529
764 571
878 655
985 737
1046 785
1107 832
1194 899
1304 985
848 640
915 691
1053 794
1185 897
1281 957
1337 1016
1446 1101
401 295
423 311
461 341
512 381
486 358
530 389
581 428
634 468
662 489
689 509
715 529
751 555
588 436
643 475
712 529
787 566
40
422
455
523
589
628
666
721
791
514
555
638
722
771
819
888
233
246
270
304
283
308
339
371
388
404
419
441
347
377
420
467
50
351
379
435
491
523
555
602
661
429
464
533
604
645
686
745
193
204
223
252
234
254
280
307
321
334
347
365
288
313
349
388
T1
60
300
325
372
421
449
476
517
568
368
398
457
519
555
590
642
164
174
191
216
200
217
239
262
274
286
297
312
246
267
298
332
70
263
284
325
353
393
417
452
497
323
349
401
454
487
518
563
143
152
166
188
174
189
205
228
239
249
259
272
215
233
260
290
80
233
252
289
327
349
371
402
443
287
311
356
405
433
452
502
127
134
147
167
154
167
185
203
212
221
229
241
190
207
231
257
мм
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
20
22
25
28
20
22
25
26
30
32
36
40
20
22
25
28
№
профиля
30К
35Б
35Ш
2611
2711
2854
3032
2058
2144
2266
2416
1698
1773
1879
2009
1445
1511
1605
1719
1258
1317
1400
1502
829
870
928
998
618
649
694
747
493
518
554
597
410
431
461
497
350
369
395
426
305
322
345
373
272
286
307
331
30
32
36
40
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
Геометрические размеры базы
№ профиля
В
35Ш
250
35K
350
L
В1
700
700
700
700
700
700
700
500
500
500
500
500
500
500
500
600
600
600
600
600
600
600
600
700
700
700
700
700
700
700
700
370
380
400
420
430
440
460
470
480
500
520
530
540
560
580
470
480
500
520
530
540
560
580
470
480
500
520
530
540
560
580
Т1
мм
20
22
25
28
30
32
36
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
НT
Т2
Ш
200
200
200
200
250
250
250
200
200
200
250
250
250
250
300
200
200
200
250
250
250
250
300
200
200
200
250
250
250
250
300
10
10
12
12
12
12
12
10
10
12
12
12
12
12
12
10
10
12
12
12
12
12
12
10
10
12
12
12
12
12
12
7
8
12
12
12
12
12
5
5
6
6
7
7
7
7
5
6
7
7
8
8
10
8
6
7
8
8
10
12
12
12
Вес
базы
G
кг/м
76
81
97
106
123
130
143
66
70
83
100
105
111
122
143
76
82
97
116
123
129
143
167
87
93
110
132
140
148
163
191
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
150
170
425
150
185
463
180
208
519
180
233
582
282
265
442
282
281
468
282
294
588
236
145
181
236
153
219
283
175
219
443
217
443
228
443
234
63
443
240
75
638
257
184
161
321
184
167
417
220
195
392
344
242
220
344
252
280
344
263
328
344
274
456
496
327
172
150
184
461
150
199
497
180
226
565
282
276
460
282
285
571
282
302
604
282
313
782
403
375
536
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
2153
2401
2603
2826
2955
3081
3260
1926
2063
2311
2693
2781
0,25
1717
1903
2081
2277
2389
2499
2656
1479
1586
1780
2056
2132
0,5
1427
1576
1734
1906
2005
2103
2241
1201
1288
1447
1663
1728
0,75
1222
1345
1485
1640
1728
1815
1938
1011
1084
1219
1386
1453
10
1068
1173
1299
1438
1518
1596
1707
873
936
1053
1202
1254
20
710
776
866
965
2021
1077
1156
564
606
682
774
809
30
532
580
649
726
770
813
874
417
447
504
571
597
40
425
463
519
582
617
653
703
330
355
400
452
473
50
354
385
433
485
525
545
588
274
294
331
374
392
Т1
60
303
330
371
426
442
468
505
234
252
283
329
335
70
265
288
324
364
385
420
442
204
229
247
278
292
80
236
286
288
324
345
365
394
281
294
229
247
253
мм
20
22
25
28
30
32
36
20
22
25
28
30
№
профиля
35Ш
35Ш
2866
2957
3080
2147
2304
2588
3012
3125
3236
3400
3599
2369
2544
2864
3330
3469
3603
3806
4054
2205
2275
2369
1672
1796
2022
2339
2438
2535
2679
2852
1882
2024
2284
2644
2767
2887
3065
3284
1792
1848
1925
1369
1471
1659
1911
1999
2083
2211
2362
1561
1688
1899
2192
2301
2408
2565
2759
1509
1556
1621
1159
1246
1407
1616
1693
1768
1881
2015
1333
1436
1625
1872
1959
2065
2206
2379
1303
1344
1400
1005
1081
1221
1400
1469
1536
1638
1757
1164
1254
1420
1633
1721
1807
1935
2091
843 623
870 643
906 670
656 487
705 524
799 594
912 676
960 713
2007 749
1079 804
1162 868
772 577
832 622
944 707
1082 609
1145 857
1206 906
1297 976
1409 1062
494
510
532
387
417
472
537
567
596
641
693
462
497
565
646
685
724
782
853
409
422
440
322
346
392
446
472
495
533
577
384
414
471
538
572
604
652
722
350
362
376
275
296
335
352
402
424
456
494
329
385
403
460
489
517
559
611
305
315
328
240
258
293
332
352
370
398
432
287
310
353
403
428
153
190
536
270
279
291
223
229
260
295
312
328
354
384
255
276
314
358
380
402
436
476
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
Геометрические размеры базы
В
35К
350
40Б
165
40Ш
300
L
В1
800
800
800
800
800
800
800
800
500
500
500
500
500
600
600
600
600
600
600
600
600
700
700
700
700
700
700
700
700
470
480
500
520
530
540
560
580
290
290
310
330
340
420
430
450
470
480
490
510
530
420
430
450
470
480
490
510
530
Т1
мм
20
22
25
28
30
32
35
40
20
22
25
28
30
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
НТ
Т2
Ш
200
200
250
250
300
300
300
300
200
200
200
200
200
200
200
250
250
250
300
300
300
200
200
250
250
250
300
300
300
12
12
12
12
12
12
14
16
10
10
12
12
12
10
12
12
12
12
12
12
12
10
12
12
12
12
12
12
12
7
8
8
12
10
12
12
14
6
6
7
8
6
6
6
7
7
8
7
8
8
7
7
3
10
10
8
10
12
Вес
базы
G
кг/м
105
112
135
148
168
178
203
238
51
54
65
71
75
71
83
100
109
115
131
144
158
81
94
114
124
132
149
164
180
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН кН·м
кН
153
219
548
153
237
592
238
291
485
238
323
646
343
369
462
343
385
550
401
426
532
458
468
585
276
123
276
129
331
139
531
147
331
153
207
169
282
248
188
235
387
233
63
387
253
121
387
262
174
558
292
558
312
558
325
88
165
187
468
198
210
420
310
263
263
310
282
403
310
298
426
446
343
180
446
360
277
446
382
382
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
Т1
№
0
2590
2785
3141
3649
3813
3975
4211
4509
1508
1565
1662
1768
1831
2095
2246
2667
2848
2950
3049
3195
3370
2316
2486
2944
3197
3294
3419
3599
3825
0,25
2101
2261
2557
2961
3108
3252
3463
3728
1154
1261
1279
1360
1409
1652
1772
2085
2244
2332
2417
2443
2693
1857
1995
2345
2543
2655
2765
2925
3122
0,5
2767
1904
2156
2491
2623
2752
2941
3178
935
975
1039
1105
1145
1364
1463
1711
1851
1923
2002
2112
2242
1550
1660
1949
2125
2224
2322
2463
2637
0,75
1525
1644
1864
2150
2269
2385
2555
2769
786
820
875
930
964
1161
1246
1451
1575
1643
1709
1806
1921
1330
1430
1667
1824
1914
2001
2127
2283
10
1341
1446
1641
1891
1999
2105
2259
2453
678
708
756
804
832
1011
1065
1260
1371
1432
1481
1578
1680
1165
1253
1456
1599
1679
1758
1872
2012
20
905
977
1111
1276
1354
1431
1543
1685
437
457
489
520
539
666
715
825
803
945
986
1048
1119
778
837
968
1069
1127
1183
1265
1365
30
683
737
840
863
1024
1084
1172
1283
322
338
361
284
198
497
533
613
673
705
737
784
639
584
629
724
803
848
891
955
1033
40
548
592
675
774
823
873
945
1036
255
268
287
305
316
396
425
488
536
563
588
627
671
468
503
579
643
680
715
767
831
50
456
495
564
646
688
730
791
869
212
222
237
253
232
329
354
406
446
468
490
522
559
390
420
482
535
567
597
641
695
60
393
425
485
555
552
628
651
748
181
189
203
216
223
232
303
366
381
401
419
447
479
334
389
413
480
456
512
551
597
70
345
372
425
486
519
550
597
657
157
165
177
288
195
248
264
302
333
350
367
391
419
293
315
331
403
426
449
483
524
80
307
331
378
433
462
490
532
585
140
146
157
167
173
219
235
268
296
311
326
347
372
260
230
321
358
379
399
429
466
мм профиля
20
22
25
28
35К
30
32
36
46
20
22
25
40Б
28
30
20
22
25
28
30
32
36
40
40Ш
20
22
25
28
30
32
36
40
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
Геометрические размеры базы
В
40Ш
300
40К
400
L
В1
600
800
800
800
800
800
800
800
600
600
600
600
600
600
600
600
700
700
700
700
700
700
420
430
450
470
480
490
510
530
520
530
550
570
580
590
610
630
520
530
550
570
580
590
Т1
мм
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
Вес базы
НТ
Т2
Ш
200
200
250
250
250
300
300
300
200
200
200
250
250
300
300
300
200
200
200
250
250
300
12
12
12
12
12
12
12
14
10
12
12
12
12
12
14
14
10
12
12
12
12
12
8
8
10
12
12
12
12
14
5
6
6
6
7
7
8
8
6
6
7
7
8
8
G
кг/ч •
99
105
127
139
148
167
184
214
81
93
103
122
130
146
170
186
92
105
117
140
148
167
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
кН
165
165
258
258
258
372
372
434
207
248
248
387
387
558
651
651
165
198
133
310
310
446
Ма
кН·м
231
239
296
322
342
389
413
468
186
206
218
272
282
332
366
385
205
221
251
304
314
369
Nа
кН
463
597
493
644
683
487
590
575
372
343
544
277
353
90
104
512
552
627
507
626
336
700
700
600
800
800
800
800
800
800
800
610
630
520
530
550
570
580
590
610
630
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
300
300
200
200
200
250
250
300
300
300
14
14
12
12
12
12
12
12
14
14
10
12
7
7
8
8
10
12
12
12
194
212
111
119
132
157
167
188
218
239
521
521
165
165
165
258
258
372
434
434
408
434
237
256
272
346
353
412
459
494
272
394
594
641
907
692
883
596
574
705
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
2537
2727
3220
3485
3638
3788
4005
4280
2310
2482
2794
3125
3307
3627
3792
3990
2532
2722
3071
3444
3651
3996
4198
4445
2753
2962
3347
3762
3996
4366
4603
4899
0,25
2073
2229
2617
2855
2991
3125
3319
3563
1833
1970
2221
2486
2631
2853
3012
3185
2031
2186
2470
2774
2943
3203
3384
3603
2243
2416
2734
3079
3274
3561
3775
4041
0,5
1752
1886
2205
2418
2540
2660
2833
3052
1519
1633
1842
2063
2184
2366
2498
2650
1696
1826
2065
2322
2465
2672
2834
3030
1893
2039
2311
2606
2773
3007
3200
3439
0,75
1517
1634
1904
2097
2207
2315
2472
2669
1297
1934
1574
1764
7867
2015
2134
2269
1456
1568
1775
1997
2121
2293
2438
2614
1637
1764
2001
2259
2405
2602
2776
2993
10
1338
1441
1676
1851
1951
2050
2192
2371
1131
1217
1374
1540
1630
1755
1862
1984
1275
1374
1556
1752
1861
2007
2140
2298
1442
1555
1765
1994
2123
2293
2452
2649
20
909
979
1133
1260
1333
1405
1509
1640
749
806
911
1022
1081
1258
1234
1321
852
918
1042
2275
1249
1340
1436
1550
977
1054
1198
1356
1446
1555
1671
1815
30
688
742
856
955
1012
1069
1150
1253
560
602
682
764
809
864
923
990
640
690
783
684
940
1006
1080
1269
738
797
907
1028
1096
1176
1267
1381
40
553
597
687
769
816
862
930
1014
447
481
544
611
646
689
737
791
512
552
627
708
753
805
866
939
594
641
730
827
883
946
1021
1114
Т1
50
463
499
574
644
683
723
780
852
372
400
453
508
538
573
613
659
427
451
523
591
628
671
723
784
496
536
610
692
739
791
655
934
60
398
429
493
553
538
622
672
734
316
343
368
435
481
490
525
565
366
395
449
507
539
575
620
673
426
461
525
595
635
680
735
803
70
349
376
432
485
516
546
590
645
278
300
339
381
403
429
459
494
321
346
393
444
472
504
543
590
374
404
460
522
557
596
645
705
60
311
335
385
432
460
487
526
575
247
266
302
338
358
382
406
439
285
307
349
395
420
448
483
525
333
359
420
465
498
530
574
628
мм
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
№
профиля
40Ш
40К
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
45Б
Геометрические размеры базы
В
L
В1
180
500
500
500
500
500
300
310
330
350
360
Т1
мм
20
22
25
28
30
Вес базы
НТ
Т2
Ш
200
200
200
250
250
12
12
12
12
12
6
6
7
6
7
G
кг/м
58
61
66
81
85
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
397
134
397
138
397
145
620
154
620
159
50Б
.50Ш
200
300
500
600
600
600
600
600
600
600
600
600
800
800
800
800
800
800
800
800
900
900
900
900
900
900
900
900
1000
1000
1000
1000
370
320
330
350
370
380
390
430
510
530
420
430
450
470
480
490
510
530
420
430
450
470
480
490
510
530
420
430
450
470
32
20
22
25
28
30
32
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
250
250
250
250
250
300
300
300
300
300
200
250
300
300
300
300
300
300
200
250
300
300
300
300
300
300
250
250
300
300
12
12
12
12
.12
12
12
14
14
16
12
12
12
12
14
14
14
16
12
12
12
12
14
14
14
16
12
12
12
12
7
6
6
7
8
7
7'
7
8
8
8
7
8
10
12
12
12
14
10
8
10
12
12
12
14
16
8
10
12
12
90
78
82
89
96
111
116
141
153
.176
99
117
139
151
170
179
195
225
109
129
153
167
188
198
216
250
133
141
168
183
620
517
517
517
517
744
744
868
868
992
198
310
446
446
521
521
521
595
165
258
372
372
434
434
434
496
221
221
319
319
164
198
207
222
234
242
249
312
323
338
255
303
373
402
437
453
474
523
279
336
410
441
481
501
531
588
350
378
458
490
-
509
303
133
251
162
227
339
290
698
480
373
551
481
557
664
654
584
631
573
516
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
1603
1651
1741
1846
1910
1974
2026
2096
2215
2342
2418
2495
3125
3233
3381
2648
2847
3418
5862
3802
3939
4136
4388
2869
0,25
1233
1270
1339
1420
1469
1518
1613
1573
1772
1875
1935
1996
2500
2587
2705
2188
2355
2802
3021
3147
3270
3447
3669
2402
0,5
1002
1032
1068
1154
1194
1224
1340
1393
1477
1561
1632
1663
2033
2156
2254
1865
2005
2374
2572
2684
2794
2954
3152
2066
0,75
844
869
916
972
1005
1039
1146
1192
1266
1338
1382
1428
1786
1868
1932
1624
1767
2059
2238
2340
2440
2584
2763
1812
10
729
750
791
839
868
897
1001
1043
1108
1171
1209
1247
1562
1617
1690
1439
1547
1818
1982
2074
2165
2297
2460
1614
20
472
486
512
543
562
581
665
694
738
781
809
832
1042
1078
1127
988
1063
1238
1358
1426
1493
1590
1709
1123
30
349
359
379
401
415
423
498
520
554
585
606
624
781
808
645
752
809
939
2033
1087
1139
1215
1309
861
40
50
276 229
285 236
300 249
318 264
329 273
340 282
338 331
416 346
443 389
468 390
484 403
499 416
625 521
647 539
676 9D3
607 509
653 548
756 633
834 692
878 736
921 773
984 325
1061 892
698 587
Т1
60
196
201
212
225
233
241
284
297
318
335
365
356
448
482
483
438
471
544
602
634
666
712
769
507
70
171
176
185
196
203
210
248
280
277
293
302
312
391
404
423
385
414
477
523
557
585
626
676
445
80
151
156
164
174
180
186
221
231
248
280
289
277
347
359
376
343
389
425
470
498
521
558
603
397
20
22
25
28
30
32
20
22
25
28
30
32
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
№
профиля
45Б
50Б
50Ш
3087
3695
3981
4146
4309
4544
4843
3091
3328
3971
4299
2586
3073
3333
3483
3630
3842
4112
2622
2824
3350
3650
2225
2630
2866
3002
3136
3328
3572
2272
2453
2897
3172
1952
2299
2514
2638
2760
2935
3157
2012
2168
2552
2804
1739
2042
2239
2353
2465
2626
2829
1802
1943
2280
2513
1210
1411
1558
1643
1726
1846
1998
1272
1372
1599
1775
928
1078
1194
1262
1328
1424
1544
983
1060
1232
1372
752 633
872 732
968 814
1024 862
1079 909
1158 977
1259 1062
800 675
864 729
1001 844
1118 544
546
631
703
744
785
844
919
584
631
729
816
480
554
618
655
691
743
809
515
555
642
719
428
494
551
584
627
664
723
460
496
573
643
22
25
28
30
32
38
40
20
22
25
28
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
Вес
базы
Геометрические размеры базы
В
50Ш
300
60Б
230
60Ш
320
L
В1
1000
1000
1000
1000
700
700
700
700
700
700
700
700
800
800
800
800
800
800
800
800
900
900
900
900
900
700
700
700
700
480
490
510
530
350
360
380
400
410
420
440
460
350
360
380
400
410
420
440
460
350
360
380
400
410
440
450
470
490
Т1
мм
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
28
26
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
20
22
25
28
НТ
Т2
Ш
300
300
300
400
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
300
14
14
16
12
12
12
14
14
16
16
16
16
12
12
12
14
14
14
16
16
12
12
12
14
14
12
12
14
16
14
16
16
16
6
7
7
8
8
8
10
12
7
7
8
10
12
12
12
14
8
8
10
12
12
5
6
6
8
G
кг/м
206
217
251
274
101
106
125
134
151
158
171
185
112
118
128
150
157
165
191
208
124
130
141
165
173
111
117
137
159
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
кН
372
372
425
587
744
744
868
868
992
992
992
992
558
558
558
651
651
651
744
744
448
448
448
521
521
744
744
868
892
Ма
кН·м
535
567
612
717
294
308
327
344
355
365
380
400
336
354
388
423
443
463
490
523
374
397
429
483
500
331
354
387
422
Nа
кН
765
809
874
652
101
107
195
151
227
-
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
4490
4673
4950
5298
2582
2665
0,25
3825
3996
4243
4560
2118
2190
0,5
3331
3488
3713
4002
1795
1859
0,75
2950
3094
3301
3566
1557
1615
10
2647
2780
2971
3215
1376
1428
20
1877
1978
2122
2308
938
975
30
1454
1535
1651
1800
711
740
40
1187
1254
1351
1475
573
597
50
1002
1050
1143
1250
479
500
Т1
60
867
918
991
1084
412
430
70
765
809
874
957
362
377
80
684
724
782
857
322
336
мм
30
32
36
40
20
22
№
профиля
50Ш
60Б
2805
2953
3042
3131
3258
3430
2803
2905
3094
3302
3422
3539
3705
3920
3024
3145
3370
3621
3766
2581
2774
3108
3614
2310
2432
2505
2578
2683
2825
2319
2410
2579
2763
2869
2971
3116
3301
2530
2640
2844
3070
3200
2159
2319
2587
2976
1964
2067
2129
2192
2280
2401
1977
2060
2211
2376
2469
2560
2588
2851
2175
2275
2460
2664
2782
1856
1992
2217
2530
1707
1797
1852
1906
1983
2088
1723
1798
1935
2084
2167
2249
2364
2509
1307
1999
2166
2354
2461
1628
1746
1939
2200
1510
1590
1638
1686
1754
1847
1527
1595
1720
1655
1931
2005
2109
2240
1693
1762
1937
2108
2206
1449
1554
1723
1946
1033
1083
1121
1154
1200
1264
1050
1100
1192
1290
1345
1399
1474
1568
1190
1243
1359
1467
1560
1008
1080
1192
1331
785
827
852
877
912
960
799
339
911
989
1032
1074
1133
1206
905
955
1047
1148
1206
772
627
912
1012
633
667
687
707
736
774
646
678
738
802
837
872
920
980
733
775
851
935
963
626
670
738
516
531
559
575
592
616
649
541
569
620
674
704
733
774
825
617
652
717
789
830
526
563
620
684
457
481
495
510
530
558
466
490
534
581
608
633
689
713
532
563
620
682
718
454
486
534
558
401
422
435
447
465
490
409
431
470
511
534
557
588
627
468
495
546
601
633
399
427
469
516
357
376
387
398
425
437
365
384
419
456
477
497
525
560
417
442
487
537
566
356
381
419
460
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
20
22
25
28
60Ш
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
Геометрические размеры базы
№
профиля
60Ш
Beс базы
В
L
В1
Т1
НТ
Т2
Ш
320
700
700
700
700
800
800
800
800
800
800
800
800
900
900
900
900
900
900
900
900
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
500
510
530
550
440
450
470
490
500
510
330
550
440
450
470
490
500
510
530
550
440
450
470
190
200
510
530
550
30
32
38
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
300
300
400
400
250
300
300
300
300
300
400
400
250
300'
300
300
300
300
400
400
250
300
300
300
300
300
400
400
16
16
14
14
12
12
12
16
16
16
14
14
12
12
12
16
16
16
14
14
12
12
12
16
16
16
14
14
6
8
7
8
7
6
7
10
12
12
8
10
7
7
8
12
12
12
12
12
8
8
10
12
14
16
12
14
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
G
кг/м
168
174
202
219
112
131
142
177
185
194
226
245
124
144
157
195
205
215
250
272
156
158
172
214
224
235
274
298
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
992
432
992
442
1343
457
1343
472
387
341
201
558
394
558
428
116
744
500
744
523
744
546
1157
579
1157
618
310
360
400
446
424
169
446
460
328
595
550
167
595
570
248
595
589
327
926
678
926
732
258
392
560
372
456
379
372
498
553
496
594
457
496
617
561
496
642
642
772
762
206
772
814
326
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
3703
3792
3919
4091
2802
3014
3404
3992
4121
4248
4433
4663
3023
3255
3680
4311
4465
4618
4839
5118
3245
3495
3957
4629
4809
4887
5244
5573
0,25
3050
3123
3228
3369
2355
2530
2855
3328
3443
3556
3721
3923
2558
2753
3113
3623
5768
3906
4106
4357
2770
2984
3380
3938
4103
4266
4501
4800
0,5
2592
2655
2743
2864
2028
2180
2459
2853
2957
3058
3208
3386
2217
2386
2697
3132
3259
3384
3566
3793
2417
2604
2949
3420
3578
3726
3942
4215
0,75
2254
2308
2386
2490
1782
1915
2159
2497
2591
2682
2517
2978
1956
2105
2379
2755
2871
2985
3152
3358
2144
2310
2616
3032
3171
3308
3506
3757
10
1994
2042
2110
2203
1589
1708
1925
2220
2305
2388
2511
2658
1750
1883
2128
2459
2566
2671
2824
3013
1926
2075
2351
2719
2848
2975
3158
3389
20
1364
1397
444
1507
1109
1191
1342
1537
1600
1661
1752
1859
1231
1325
1497
1720
1800
1879
1994
2135
1369
1476
1672
1925
2023
2119
2259
2435
30
1037
1062
1097
1146
852
915
1030
1176
1225
1273
1345
1429
950
1022
1155
1323
1367
1449
1541
1653
1062
1145
1297
1490
1569
1646
1758
1900
40
836
856
885
924
692
742
835
952
993
1032
1092
1161
773
832
940
1075
1127
1179
1255
1349
868
935
1050
1215
1281
1345
1439
1558
Т1
50
701
717
741
774
582
625
703
800
834
868
919
977
652
701
792
905
950
994
1059
1139
733
790
896
1025
1082
1133
1218
1320
60
603
617
638
666
502
539
607
689
720
749
793
844
563
606
685
782
821
859
916
986
635
654
776
888
937
986
1056
1145
70
529
542
560
584
442
474
534
608
633
659
697
743
496
534
603
687
722
757
807
869
560
604
684
782
826
869
932
1011
80
471
483
499
521
394
423
476
540
564
588
623
663
443
477
539
614
645
676
721
777
501
540
612
699
739
778
834
905
мм
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
№
профиля
60Ш
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
№
профиля
Геометрические размеры база
В
70Б
260
70Ш
320
L
В1
Т1
НТ
Т2
Ш
800
800
800
800
800
800
800
800
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
800
800
800
800
800
800
800
380
390
410
430
440
450
470
490
380
390
410
430
440
450
470
440
450
470
490
500
510
530
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
20
22
25
28
30
32
36
300
300
300
300
400
400
400
400
300
300
300
300
400
400
400
300
300
300
400
400
400
400
16
14
16
16
14
14
14
16
12
16
16
16
14
14
14
16
16
14
14
14
14
16
6
8
8
10
7
8
8
10
8
12
12
14
12
12
12
6
6
7
7
8
8
8
Вес
базы
G
кг/м
139
154
155
166
189
197
212
245
140
174
186
200
228
238
257
146
153
153
192
200
209
241
Усилия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
992
389
868
435
992
461
992
484
1343
497
1343
511
1343
530
1534
556
446
466
166
595
543
595
576
156
595
624
231
926
694
926
728
926
776
992
426
992
456
868
501
1343
551
1343
564
1343
578
1534
597
-
800
1000
1000
1000
1000
1000
550
440
450
470
490
500
40
20
22
25
28
30
400
300
300
300
400
400
16
12
14
16
14
14
10
7
8
10
10
12
260
149
171
198
231
242
1534
446
521
595
926
926
623
485
534
606
719
756
231
167
173
-
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
2783
3296
3458
3626
3728
3830
3975
4172
3226
3777
4026
4304
4455
4624
4850
2913
3135
3520
4130
4232
4334
4479
4876
3355
3615
4095
4827
4994
0,25
2361
2771
2912
3054
3140
3225
3347
3513
2771
3218
3447
3700
3846
3990
4195
2487
2675
2994
3478
3564
3650
3772
3938
2890
3113
3524
4133
4287
0,5
2049
2390
2515
2537
2711
2786
2891
3034
2428
2803
3013
3245
3378
3509
3696
2171
2332
2804
3004
3078
3152
3253
2401
2538
2733
3093
3614
3755
0,75
1811
2102
2213
2321
2386
2451
2544
2570
2161
2483
2576
2883
3012
3132
3303
1925
2068
2305
2643
2709
2774
2867
2993
2262
2436
2756
3211
3340
10
1622
1875
1976
2072
2130
2189
2271
2384
1947
2223
2407
2804
2717
2827
2985
1730
1857
2037
2360
2418
2477
2559
2672
2041
2197
2486
2889
3008
20
1144
1310
1383
1451
1491
1532
1550
1669
1394
1560
1717
1867
1953
2036
2156
1230
1319
1463
1552
1693
1734
1792
1870
1465
1578
1784
2061
2152
30
884
1007
1054
1116
1147
1179
1223
1284
1086
1224
1334
1455
1524
1591
1637
955
1023
1122
2271
1302
1334
1378
1439
1144
1231
1392
1602
1675
40
720
818
864
907
932
958
994
1043
889
999
1091
1192
1249
1306
1368
780
836
923
1033
1058
1084
1120
1169
938
1009
1141
1310
1371
50
608
688
728
763
785
806
837
878
753
344
923
1009
1059
1107
1178
659
705
779
870
892
912
943
964
795
855
966
1108
1161
T1
60
525
594
629
659
578
596
723
759
553
732
800
875
919
961
1021
571
521
674
751
770
788
814
850
690
742
838
960
2006
70
463
523
553
580
597
613
636
667
576
544
705
773
811
849
903
503
539
594
661
677
693
727
748
609
655
740
847
838
80
414
467
494
518
533
547
568
596
528
576
631
692
726
760
809
450
432
531
590
605
629
540
568
545
587
683
758
795
мм
20
22
25
28
30
32
26
40
20
22
25
28
30
32
36
20
22
26
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
№
профиля
70Б
70Ш
Продолжение таблицы 1 (левая сторона)
Геометрические размеры база.
70Ш
В
L
В1
320
1000
1000
1000
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1200
1200
510
530
550
440
450
470
490
500
510
530
550
440
450
Т1
мм
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
НТ
Т2
Ш
400
400
400
300
300
300
400
400
400
400
400
300
300
14
16
16
12
12
14
14
14
14
16
16
12
12
12
12
14
6
10
12
12
12
12
14
16
10
12
Вес
базы
G
кг/м
253
291
315
162
171
201
251
262
274
316
343
174
185
Условия для расчета
фундаментных болтов
Zа
Ма
Nа
кН
кН·м
кН
926
792
1058
845
1058
910
372
514
429
372
541
541
434
613
613
772
780
211
772
824
223
772
865
247
882
930
251
882
1001
323
315
552
613
319
583
729
1200
1200
1200
1200
1200
1200
470
490
500
510
530
550
25
28
30
32
36
40
300
400
400
400
400
500
14
14
14
14
16
14
12
12
14
14
16
15
217
270
283
296
342
386
372
661
651
661
756
1033
663
859
893
932
1019
1161
828
373
496
582
536
314
Продолжение таблицы 1 (правая сторона)
Nn, кН при эксцентриситете "е", см
0
5159
5399
5702
2577
3856
4371
5145
5339
5529
5804
6157
3798
4096
4648
5464
5683
5899
6210
6612
0,25
4437
4655
4930
3102
3344
3791
4443
4621
4797
5050
5374
3319
3580
4063
4759
4962
5162
5451
5823
0,5
3892
4092
4342
2739
2952
3346
3909
4074
4236
4470
4767
2947
3179
3608
4215
4403
4589
4857
5201
0,75
3466
3650
3880
2451
2642
2995
3490
3643
3792
4009
4284
2650
2859
3245
3782
3958
4131
4380
4700
10
3125
3295
3505
2219
2391
2711
3152
3294
3433
3634
3889
2408
2597
2949
3430
3594
3756
3988
4287
20
2241
2371
2531
1608
1733
1964
2272
2382
2489
2645
2842
1763
1902
2159
2500
2628
2755
2937
3171
30
1747
1852
1981
1261
1359
1540
1776
1865
1953
2079
2239
1390
1500
1703
1966
2072
2175
2325
2516
40
1431
1519
1627
1037
1118
1267
1458
1533
1606
1713
1848
1148
1238
1406
1621
1710
1797
1924
2086
50
1212
1288
1380
881
949
1076
1236
1301
1364
1456
1572
977
1054
1197
1378
1455
1531
1641
1781
Т1
60
1051
1117
1198
766
825
935
1073
1130
1186
1287
1389
851
918
1043
1199
1267
1334
1430
1554
70
928
987
1059
677
729
827
948
979
1048
1121
1212
753
813
923
1061
1121
1181
1268
1378
80
831
884
949
607
654
741
849
895
940
1005
1087
676
729
828
961
1006
1060
1138
1238
мм
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
20
22
25
28
30
32
36
40
№
профиля
70Ш
ЛИТЕРАТУРА
1. Стальные конструкции: СНиП II-23-81. - М., 1982, - 93 с.
2. Производственные здания промышленных предприятий. СНиП II-90-81. M., 1982. - 14 с.
3. Нагрузки и воздействия (взамен СНиП II-6-74): СНиП 2.01.07-86. - М.,
1986. - 100 с.
4. Справочник по строительной механике корабля, том 2, под ред. акад. Ю.А.
Шимановского, Судпромгиз, 1958.
5. Бетонные и железобетонные конструкции СНиП 2.03.01-84. - Москва.,
1985. - 79 с.